JP4709861B2 - 可変流量高圧ポンプを含む燃料噴射装置 - Google Patents

Description

本発明は、可変流量高圧ポンプを含む、内燃機関のための燃料噴射装置に関する。

知られているように現代の内燃機関では、噴射装置の高圧ポンプは所定の蓄積量の加圧燃料を有するコモンレールに燃料を送ることができ、このコモンレールがエンジンの気筒に関連する複数の噴射器に燃料を供給する。一般には、この種の装置に必要とされる、この蓄積量の燃料の圧力は、電子制御ユニットによってエンジンの運転状態に基づいて定められる。

ポンプの吐出ラインに位置するバイパス電磁弁が制御ユニットによって制御される噴射装置が知られている。エンジンが最高速度かつ少ない動力で動いているときは、ポンプの流量が過剰になり、余分な燃料はバイパス弁によって燃料タンクへと直接排出されるだけである。したがってこのバイパス弁には、高圧ポンプの圧縮機能の一部を熱として消散させてしまうという問題がある。

エンジンが少ない動力で動作するときにポンプで吸い出す燃料の量を減らすために、高圧ポンプの流量を変えられる噴射装置が提案されている。こういった装置の一つでは、ポンプの吸い込みラインに絞りのためのスロットル電磁弁が嵌入しており、この電磁弁は、コモンレールに必要な圧力および／またはエンジンの運転状態の関数として、制御ユニットによってポンプ要素の動作と非同期で制御される。取り込まれた燃料は、スロットル電磁弁と絞りの下流では非常に低圧で低流量あり、吸い込み弁を開くための力に殆ど寄与できない。

このために、公知のシステムでは、絞りの下流における圧力が最小でも弁の開放を保証できるように、各吸い込み弁に普通の戻りばねを設ける必要がある。その一方でこのばねは非常に精密にセットされなければならないため、ポンプが比較的高価になってしまう。そのまた一方では、燃料によって吸い込み弁に加えられる圧力とポンプ要素によってこれに関連する圧縮室で生じる負圧とを組み合わせた効果の下では吸い込み弁自体が開くことができないため、ポンプが正確に機能せず摩耗しやすいという危険性が常にある。いずれの場合でも、ポンプが複数のポンプ要素を持っているならば、吐出のチョーキングが厳しい状態では特に、非対称的な吐出を常に引き起こす。

別の公知の噴射装置では、各ポンプ要素の吸い込みラインまたはポンプ要素に共通する吸い込みラインに位置する開閉型の計量電磁弁を含むスロットル装置が提案されている。この計量電磁弁は、燃料供給の開始および／または終了の瞬間を変化させることでポンプ要素の充てん率を変化させる吸い込み行程の可変的な部分においてポンプ要素に燃料を供給できるように、比較的高流量である。

この電磁弁の制御や作動がポンプ軸の回転数と同期して行われる（即ち、計量電磁弁はこれを識別するポンプ要素の数とは無関係に軸の回転ごとに作動する）ならば、このスロットル装置には、関連する吸い込み行程の際に計量電磁弁の動作と各ポンプ要素のピストンの位置とを同期させタイミングを合わせなければならないという欠点がある。計量電磁弁の作動周波数が任意のポンプ要素の吸い込み行程の周波数またはこれの倍数に等しい値をとるときに、同じ欠点がみられる（特に、計量電磁弁がポンプ要素の吸い込み行程と同期するならば、例えばカムによって駆動される３つのポンプ要素を有するポンプの場合、その作動周波数はポンプが１回転する周波数の３倍に等しい）。

吸い込みラインにある開閉型の計量電磁弁によって流量を調整し、ポンプの回転数と同期するように制御されるこういった装置、特に、ポンプ要素の吸い込み行程の最中に同期して、またはこういった行程の周波数の倍数で計量電磁弁を制御する装置には、コモンレールに圧力振動を生じさせる別の欠点が幾つかある。まず初めに、およそ１回のエンジンサイクルという比較的短期間に圧力振動が引き起こされる原因と、これよりもおよそ２〜３オーダー長い期間にコモンレールで圧力振動が引き起こされる原因とを区別する必要がある。こういった２種類の原因は付加的なもので、互いにほぼ無関係である。

エンジンサイクルの周期に等しい周期で圧力振動を引き起こす原因の中から、以下を挙げることができる。
・高圧ポンプの不規則な瞬間流量
・吸い込みばねの設定が均一でないことによる、種々のポンプ要素によって吐出される燃料の量の非対称性
・噴射器の噴射イベントとポンプの吐出曲線に対するそのタイミング
・コモンレールの容積
・エンジンの運転点

２〜３オーダー長い周期の圧力振動に関して言うと、主な原因は、計量電磁弁の作動開始の瞬間が基準となるポンプ要素の上死点に対して僅かに、またはゆっくりとタイミングがばらつく、即ちずれることによる。

いずれの場合でも、ポンプ要素の充てん率は吸い込み弁の開放の避けられない遅延に主に依存し、さらに吸い込み弁のばねを均等に設定できないためにポンプ要素ごとに異なる。そのためポンプ要素は各エンジンサイクルで互いに非対称的に機能する。

さらに、流量チョーキングがより極端な場合は特に、与えられたポンプ要素の充てん率は以下の事柄に強く影響される。
・同じポンプ要素の上死点に対する計量電磁弁の作動開始または開放開始の瞬間のタイミング、つまり計量電磁弁の下流の負圧
・計量電磁弁の通路部分
・計量電磁弁の作動と考えられる他のポンプ要素の作動との相互作用（ここでは、電磁弁の吸い込み弁がポンプ要素の吸い込み弁と同時に開いていることを想定している）
・計量電磁弁の出口とポンプ要素の吸い込み弁との間に含まれる（燃料の）量
・低圧ポンプの排出ヘッドおよび／または
・計量電磁弁と並列に位置する考えられる圧力調整器によって調整される圧力

与えられたポンプ要素の上死点に対する計量電磁弁のコマンドのタイミングについては、計量電磁弁の作動の持続時間を固定すると、考えられるポンプ要素の充てん率は、ポンプ要素が下死点にあるときに電磁弁が開くとより大きな値を呈すると思われ、この値は同じ電磁弁で「見られる」最大の負圧に相当する。この場合、計量電磁弁によって供給される燃料の瞬間流量は、同じ電磁弁の入口と出口との圧力差に比例するために最大となり、これによって導入される燃料の量も最大となる。

ところが複数のポンプ要素を有するポンプの場合、計量電磁弁が開いたときに（例えば、それぞれのばねの設定が不正確であるために）全ての吸い込み弁が閉じていたならば、計量電磁弁を通る流量を助ける負圧がないため充てん率は最低になる。ポンプの総合的、即ち全体的な充てん率は、上述の状態が起こった場合に他のポンプ要素の吸い込み弁の１つまたはそれより多くが同時に開くと最大になるため、計量弁からの出力に「見られる」負圧が最大になる。

制御ユニットは、エンジン駆動軸によって保持されるフォニックホイールから同期信号またはタイミング信号を受信してデジタル同期信号を生成するため、こういった信号には、エンジン駆動軸の物理的位置によって供給されるものに対して最小量ではあるが常にエラーがある。この同期エラーは、周期数を商として出す多数のポンプ要素の場合は特に、ポンプサイクルの除算のエラーを四捨五入することにも由来している可能性がある。

こういった場合に、このエラーによって、ポンプサイクルに対する制御ユニットの信号のゆっくりとした前後へのずれまたはスクロールが生じる。したがって、ポンプ要素の吐出時に計量電磁弁を作動させるためにどんなタイミングや同期を選んでも、しばらくするとこういった吐出に誤ったタイミングが生じ、コモンレールに比較的長期の十分な圧力振動が生じてしまう。

特に、フォニックホイールによる読み取りが正確になり、計量電磁弁を動作させる周波数を計算するためのアルゴリズムが精密になればなるほど、基準となるポンプ要素の上死点に対する、計量電磁弁を作動させるための制御信号のこういったずれがゆっくりしたものになるため、引き起こされる圧力振動の期間が長くなる。

本発明の目的は、公知技術の欠点をなくすように吸い込みが調整されている高圧ポンプを含む燃料噴射装置を具体化することである。

本発明によるとこの目的は、請求項１に定められているような、可変流量高圧ポンプを含む内燃機関のための燃料噴射装置によって達成できる。

本発明をよりよく理解するために、例として提供されている好適な実施形態を、添付図面を活用して説明する。

図１を参照すると、参照番号１は、例えば４行程のディーゼルサイクルを有する内燃機関２のための燃料噴射装置を一般的に示している。このエンジン２は、複数の気筒３、例えば４本の気筒を含み、この気筒は対応するピストン（図示せず）と共に機能し、エンジン駆動軸４を回転させるように動作可能である。噴射装置１は、電気的に制御された複数の噴射器５を含み、これらの噴射器は気筒３に関連付けられており、それぞれの気筒に高圧燃料を噴射可能である。噴射器５は通常のコモンレール６によってなされるある蓄積量の加圧燃料に接続しており、このコモンレールには全ての噴射器５が接続している。

このコモンレール６には、参照番号７で一般的に示される高圧ポンプによって、吐出ライン８を通って高圧燃料が供給される。そして、高圧ポンプ７には、低圧ポンプ、例えば電動ポンプ９によって、その吸い込み（intake）ライン１０を通って燃料が供給される。電動ポンプ９は、通常の燃料タンク１１に配置されているのが普通であり、排出ライン１２は噴射装置１からの余分な燃料をこのタンクへと排出する。コモンレール６には、排出ライン１２と連通する排出電磁弁１５も備えられている。各噴射器５は、最小値から最大値まで変化するある量の燃料を電子制御ユニット１６の制御下で対応する気筒３へと噴射可能であり、このユニットはエンジン２の通常のマイクロプロセッサ制御ユニットによって構成できる。

制御ユニット１６は、アクセルペダルの位置やエンジン駆動軸４の回転数といったエンジン２の運転状態を示す信号を受信でき、こういった信号は対応するセンサ（図示せず）によって生成される。また、コモンレール６における燃料の圧力は、圧力センサ１７によって検出される。特に、エンジン駆動軸４の回転数は既知の種類のセンサ３４によって検出され、このセンサは、エンジン駆動軸４に嵌入したフォニックホイール３５の角度位置を感知できる。

受信した信号を特別なプログラムで処理する制御ユニット１６は、各噴射器５の作動の瞬間と持続時間を制御する。さらに、制御ユニット１６は排出電磁弁１５の開閉を制御する。したがって、排出ライン１２は、噴射器５からの排出燃料と電磁弁１５によって排出されるコモンレール６中の一切の余分な燃料とを、ポンプ７の通常のサンプ３３からの冷却燃料や潤滑燃料と共に燃料タンク１１へと運ぶ。

図１の実施形態によると、高圧ポンプ７はラジアル型で、３つのポンプ要素１８を含む。ポンプ要素はそれぞれ圧縮室２０を有する気筒１９によって形成され、この気筒の中では可動ピストン２１が吸い込み行程と圧縮行程からなされる往復運動でスライドする。各圧縮室２０には、対応する吸い込み弁２５と吐出弁３０が備えられている。こういった弁２５および３０はボール型でよく、それぞれ戻りばねが嵌入している。３つの吸い込み弁２５は内部ライン２８によって互いに連通しており、そして共通の吸い込みライン１０と連通している。３つの吐出弁３０は別の内部ライン２９によって互いに連通しており、そして共通の吐出ライン８と連通している。

特に、３つのポンプ要素１８は、互いに１２０°の角度で放射状に配置されており、ピストン２１はポンプ７の駆動軸２３に保持されているカム２２によって駆動され、このカムによってピストンは相互に１２０°の位相ずれで動作する。カム２２とポンプ７の他の駆動要素は、サンプ３３に収容されている。軸２３は、０．５の速度伝達比で動力伝達装置２６を介してエンジン駆動軸４に連結している。したがって、軸２３が１回転している間に、カム２２は３つのピストン２１の吸い込み行程と圧縮行程からなる１回のポンプサイクルを制御し、これと同時にエンジン２の駆動軸４は２回転し、その間に噴射器５の４つの噴射イベントがエンジン２のそれぞれの気筒３で起こる。

燃料タンク１１では、燃料は大気圧で存在する。使用の際に、電動ポンプ９はこの燃料を例えばおよそ２〜３バールの低圧に圧縮する。そして高圧ポンプ７は、３つのポンプ要素１８に共通する吸い込みライン１０から受け取った燃料を圧縮し、例えばおよそ１６００〜１８００バールの高圧燃料を３つのポンプ要素１８に共通する吐出ライン８を通じて加圧燃料のコモンレール６へと送る。

エンジン２の運転状態がそれほど燃料を必要としない場合にポンプ７の流量(flow rate)を減らすために、この流量は通常スロットル装置３１によって制御される。このスロットル装置は、吸い込みライン１０上に位置する開閉型の計量電磁弁２７を含む。電磁弁２７の出口によって共通ライン１０のセグメント１０’が定められており、このセグメント１０’は吸い込み弁２５の３本の内部ライン２８と連通している。電磁弁２７は、エンジン２の運転状態に基づいて電子制御ユニット１６によって制御され、ユニット１６はこれに応じて噴射器５が取り込む燃料の量とコモンレール６におけるこの燃料の圧力を制御する。

スロットル装置３１は、電磁弁２７の上流に位置する圧力調整器３２も含む。この圧力調整器３２は、電磁弁２７の供給圧力を一定のレベルで維持し、ライン１０における余分な燃料をサンプ３３に送ってその機構を潤滑することができる。そして、燃料はサンプ３３から排出ライン１２を介して排出される。

制御ユニット１６は、デューティーサイクルが変調される（ＰＷＭパルス幅変調）定周波制御信号、と言うよりむしろ互いの間隔も変化する信号の持続時間によって電磁弁２７を制御することができる。信号周波数とこれに関係するデューティーサイクルの両方を変調することで電磁弁２７を制御可能なことは明らかである。

電磁弁２７を制御することによって、各吸い込み弁２５を通じた吸い込みチョーキングが、関連するピストン２１の吸い込み行程の可変的な部分について定められる。チョーキングは、吸い込みの開始および／または終了を変えることで実現できる。考えられる例では、電磁弁２７を各ピストン２１の吸い込み行程時にポンプ要素の作動周波数、結果としてはポンプ７の軸２３の回転数の３倍の周波数と同期するように動作させる。そのために、制御ユニット１６はフォニックホイール３５のセンサ３４が発する同期信号を受信し、周波数および／またはデューティーサイクル変調制御信号を発する。こういった信号の持続時間はおよそ１０００分の１秒で、デューティーサイクルは２％〜９５％までの幅がある。

実際には、制御ユニット１６が定めるタイミング信号がポンプ７の軸２３の位置を正確に再現するのはほとんど不可能であることに注目すべきである。正確でないことの理由の一つは、タイミング信号はデジタルであるが、センサ３４が定める信号はエンジン駆動軸４におけるフォニックホイール３５のアナログ位置から導出されるという事実からくる。

正確でないことのもう一つの理由は、フォニックホイール３５の１回転に含まれるタイミング信号の数を３で割ることによるかもしれない。実際には、この除算の商が例えば周期数から構成されるならば、これを制御ユニット１６で必ず四捨五入するかまたは切り捨てなければならない。制御ユニット１６の不正確さまたはタイミングエラーによって、基準と見なされている、燃料を供給されるポンプ要素が上死点にある瞬間に対して、電磁弁２７が開き始める瞬間が幾分前後にずれる。

制御ユニット１６のタイミングによって引き起こされるずれによって、ポンプ７の流量に若干不規則ではあるがほぼ周期的な振動が生じることが実験によって観察されている。この振動は、図３のグラフの曲線Ｇによって時間の関数として示されている。この曲線は、５０００ｒｐｍで動くエンジン２と１２００バールに設定されたコモンレールの圧力とによって実験から得られたものである。図３では、時間は秒で横座標に示されており、容器６中の燃料の圧力はバールで縦座標に示されていることに注目すべきである。ポンプ７の軸２３は２５００ｒｐｍで回転するため、曲線Ｇにおける波の周期は約１５秒であり、軸２３の約６００回転を含むため、約１８００回のポンピング動作となる。先に説明したように、ずれが起こる速度が遅ければ遅いほどこの振動の持続時間は長くなる。

本発明によると、制御ユニット１６は、１ではない乗算ファクタＫをフォニックホイール３５によってもたらされるタイミングで提供するようにプログラムされている。その結果、制御ユニット１６は、このＫファクタを乗じたポンピング動作の周波数に等しい周波数で電磁弁２７を制御する。このＫファクタは０．９０〜１．１０であるとよい。値１よりも０．０１だけ大きくまたは小さくなるようにＫファクタを選択できるのが好ましい。

図３では、破線の曲線ＡはＫファクタが０．９５のときのコモンレール６の圧力振動を示し、点線はＫファクタが１．０５のときのコモンレール６の圧力振動の曲線Ｂを示す。両方の場合において、圧力振動の周期は電磁弁２７の動作がポンプ要素の行程（ストローク）と同期する場合の圧力振動の周期よりもかなり短く、振幅もかなり小さいことは明らかである。曲線ＡおよびＢにおける圧力振動の周期は０．１〜１．５秒であり、振幅は１０〜３０バールであるが、ポンプ７の流量を制御するためには無視してもよいものである。

曲線ＡおよびＢそれぞれの最大値と最小値との差は、それぞれの値の時に電磁弁２７がポンプ要素１８の位相の種々の状態で閉じるという事実からくる。特に、同時に開く吸い込み弁２５が２つあるときに電磁弁２７が開くと、最大値が生じる。このとき、ポンプ７の「全体的な」充てん率は最高になる。この場合、電磁弁２７の入口と出口との間の負圧が最高になるため、吸い込まれる流量が最大になる。曲線ＡおよびＢの最小値は、開いている吸い込み弁２５が１つしかないときに電磁弁２７が開くと生じる。したがって電磁弁２７の入口と出口との間の負圧は最小値になる。

Ｋファクタを与える目的は、電磁弁２７の作動を開始する制御信号と関連するポンプ要素１８が上死点にある瞬間との間に生じるずれの速度が速いので、曲線Ｇの最大圧力と最小圧力の条件に関連してとりうる最小値から最大値までに及ぶ値を絶えず推測するのではなく、ポンプ７の「全体的な」充てん率がほぼ一定の値を維持できるようにすることである。

電磁弁２７は、燃料を高圧下でポンプ７によって圧縮する前に計量できるように、比較的狭い有効通路部分を有する。また、電磁弁２７の通路部分は、ポンプ要素１８の吸い込み行程の持続時間の長さを有する、予め設定された単位時間の倍数(multiple)である所定の時間（間隔中）で平均流量(flow rate)を生み出せるようにできるとよい。

図２の実施形態では、共通カムによって駆動される２つの対向するポンプ要素１８が提示されている。図１の実施形態に対応する部分は同じ参照番号で示し、これについての説明は繰り返さない。ここでも電磁弁２７は２つのポンプ要素１８に共通で、吸い込みライン１０を通ってポンプ７へと送られる燃料は、その時吸い込み行程を行っているポンプ要素１８に関連する吸い込み弁２５を通って吸い込まれる。他方のポンプ要素１８の吸い込み弁２５は圧縮相（段階）にあるため、通常閉じている。

しかしながら図１に示す３つのポンプ要素を有するポンプの場合のように、流量チョーキングの際には、吸い込み弁２５が同時に開くようなことが起こるかもしれない。実際には、ポンプ要素１８の圧縮相では、例えば、ポンプがチョーク状態で機能するために、かなりの量の水蒸気が存在する。したがって、ライン２８に含まれる燃料によって吸い込み弁２５に加えられる圧力の効果によって、弁２５もそれぞれ開いたままになっている。

電磁弁２７がポンプ要素１８の吸い込み行程と同期するように制御される、２つのポンプ要素１８を有するポンプ７の場合でも、ポンプ７の「全体的な」充てん率は、電磁弁２７が開いた瞬間と基準とみなすポンプ要素１８が上死点にある瞬間との間の位相ずれに大きく影響される。例えば、吸い込み弁２５が両方とも同時に開いているときに電磁弁２７が開くと、「全体的な」充てん率は最高になる。代わりに、電磁弁が排出相（段階）にある（したがって吸い込み弁２５は閉じている）ポンプ要素１８に対応して開き、他方のポンプ要素１８が、吸い込み弁２５のばねの抵抗が最大でこのポンプ要素１８によって生み出される負圧が最小の状態にあるとき（と言うよりも吸い込み開始時）に、この充てん率は最低になる。

上で見てきたことから、本発明にしたがって動作する燃料吸い込みのための計量電磁弁２７を可変的なものにした噴射装置の公知技術に対する利点は明らかである。特に、燃料の流量の計量を、ポンプ要素１８ではなく電磁弁２７によって低圧の燃料で有利に実現できる。ポンプ要素１８の吸い込み行程と完全には同期しない電磁弁２７の制御によって、計量電磁弁２７の作動開始のコマンドの瞬間と、基準と見なすポンプ要素１８が上死点にある瞬間との間のゆっくりとしたずれによってコモンレール６に生じる激しい圧力振動を避けることができる。このずれは、フォニックホイール３５の信号と制御ユニット１６によって計算または生成されるタイミングとの間の避けられない同期エラーによって生じる。

特許請求の範囲から逸脱することなく、高圧ポンプを有する上述の噴射装置に対して種々の改変や改良がなされうることを理解すべきである。例えば、電磁弁２７がポンプ７のサイクルと同期して動作する装置で、３つのポンプ要素を有するポンプの場合、電磁弁２７は３つの吸い込み行程ごとに１回動作するかまたはポンプ７の軸２３が回転するたびに１回動作する。ゆっくりすぎるずれを避けるように電磁弁２７を動作させる周波数は、Ｋファクタと軸２３の回転数とを乗じることによって与えられるであろう。この場合でもＫは０．９０〜１．１０の範囲にあり、少なくとも０．０１だけ値１よりも大きくまたは小さくなるように選択される。

各ポンプ要素１８の吸い込み行程が起こる周波数またはポンプ７のサイクル周波数の整数倍(whole multiple)に等しい周波数で電磁弁２７を動作させる場合にも、同じことが当てはまる。そしてファクタＫを提供し、電磁弁２７の動作周波数とこのＫファクタとを乗算することで、ゆっくりとしたずれ、したがってコモンレールの広範囲にわたる圧力振動を避けることができる。さらに、各ポンプ要素１８の吸い込み行程の周波数の整数の約数(whole submultiple)に等しい周波数またはポンプ７のサイクル周波数の整数の約数に等しい周波数で電磁弁２７を動作させることができる。こういった場合も同様に、Ｋの値は０．９０〜１．１０で、少なくとも０．０１だけ値１よりも大きくまたは小さくなるように選択される。

最後に、フォニックホイール３５を直接軸２３上に配置できるし、動力伝達装置２６をなくして高圧ポンプ７の軸２３をエンジン駆動軸４とは無関係の速度で動作させることができる。コモンレール６の燃料排出電磁弁１５もなくすことができる。

ある種類の高圧ポンプを有する燃料噴射装置の図である。 別の種類の高圧ポンプを有する燃料噴射装置の図である。 本発明にしたがってポンプを調整した燃料噴射装置の動作を示すグラフである。

Claims (12)

1. 吸い込み行程および排出行程によって往復運動するように動作し、吸い込みライン（１０）と連通する吸い込み弁（２５）と、吐出ライン（８）と連通する吐出弁（３０）とが備えられた少なくとも１つのポンプ要素（１８）を有する可変流量高圧ポンプと、前記吸い込みライン（１０）上に位置し前記ポンプ要素（１８）に供給される燃料の量を計る計量電磁弁（２７）を含むポンプ（７）の流量のためのスロットル装置（３１）と、前記ポンプ要素（１８）の吸い込み相の際にエンジン（２）の運転状態に基づいて前記電磁弁（２７）を制御可能な制御ユニット（１６）とを含む内燃機関のための燃料噴射装置であって、
   前記電磁弁（２７）がポンプ要素（１８）の吸い込み相の際に動作し、前記制御ユニット（１６）が、０．９０〜１．１０の範囲にある１ではないファクタ（Ｋ）を乗じた前記ポンプ要素（１８）の作動周波数の整数倍または整数の約数に等しい周波数で前記電磁弁（２７）を動作させ、
   前記高圧ポンプ（７）が、前記エンジン（２）の普通の駆動軸（４）と同期する回転軸（２３）によって動作する２つまたはそれより多くのポンプ要素（１８）を含み、前記吸い込みライン（１０）が前記ポンプ要素（１８）に共通で、前記電磁弁（２７）が前記吸い込みライン（１０）に位置する、
   燃料噴射装置。
2. 前記ファクタ（Ｋ）が１よりも少なくとも０．０１大きいか小さい、請求項１記載の噴射装置。
3. 前記高圧ポンプ（７）がポンプサイクル時に順に動作する２つまたはそれより多くのポンプ要素（１８）を含み、予め設定されたポンプ周波数で動作する請求項１又は２に記載の噴射装置において、
   前記電磁弁（２７）が１ではないファクタ（Ｋ）を乗じたポンプ（７）の周波数の整数倍または整数の約数に等しい周波数で動作される、噴射装置。
4. 前記整数倍が１である、請求項３記載の噴射装置。
5. 前記高圧ポンプ（７）が逆位相で動作する２つのポンプ要素（１８）を含む、請求項１記載の噴射装置。
6. 前記高圧ポンプ（７）が互いに１２０°の位相ずれで動作する３つのポンプ要素（１８）を含む、請求項１記載の噴射装置。
7. 前記制御ユニット（１６）は、対応する圧力センサ（１７）によって検出されるある蓄積量（６）の高圧燃料の圧力に基づいて前記電磁弁（２７）を制御可能である、請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の噴射装置。
8. 前記制御ユニット（１６）は、周波数および／またはデューティーサイクル変調制御信号によって前記電磁弁（２７）を制御可能である、請求項１から請求項７のいずれか１項に記載の噴射装置。
9. 前記制御ユニット（１６）は、一定の持続時間を持ち可変周波数で発せられる制御信号によって前記電磁弁（２７）を制御可能である、請求項８記載の噴射装置。
10. 前記制御ユニット（１６）は、前記ポンプの回転速度に相関する周波数および／または可変デューティーサイクルの制御信号によって前記電磁弁（２７）を制御可能である、請求項８記載の噴射装置。
11. 各制御信号の持続時間は１０００分の１秒であり、かつ／または前記デューティーサイクルは２％〜９５％に及ぶ、請求項７から請求項１０のいずれか１項に記載の噴射装置
    。
12. 前記高圧ポンプ（７）がポンプ駆動機構を収容するサンプ（３３）を含み、
    前記スロットル装置（３１）が、前記計量電磁弁（２７）と並列に位置し、前記電磁弁（２７）の上流の圧力を一定に保ち余分な燃料を前記サンプ（３３）に送って前記機構を冷却し潤滑することができる圧力調整器（３２）を含む、請求項１から請求項１１のいずれか１項に記載の噴射装置。

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