JP4706412B2 - 異方性複合磁石 - Google Patents
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る等方性希土類磁石粉末も工業的に利用可能になっている[例えば、入山恭彦,“高性能希土類ボンド磁石の開発動向”,文部科学省イノベーション創出事業/希土類資源の有効利用と先端材料シンポジウム,東京,pp.19−26(2002)、B.H.Rabin,B.M.Ma,“Recent developments in Nd−Fe−B
powder”,120th Topical Symposium of the Magnetic Society of Japan,pp.23−28(2001)、B.M.Ma,“Recent powder development at magnequench”,Polymer Bonded Magnets 2002, Chicago(2002)、S.Hirasawa,H.Kanekiyo,T.Miyoshi,K.Murakami,Y.Shigemoto,T.Nishiuchi,“Structure and magnetic properties of Nd2Fe14B/FexB−type nanocomposite permanent magnets prepared by strip casting”,9th Joint MMM/INTERMAG,CA(2004)FG−05](非特許文献6〜9参照)。
ukai,“Fully−dense Nd−Fe−B magnets prepared from hot−rolled anisotropic powders”,Proc.11th Int.Workshop on Rare−earth Magnets and Their Applications,Pittsburg,pp.72−84(1990)](非特許文献13参照)。このように、GaやCuの添加で熱間加工性を向上させ、Nd2Fe14B結晶粒径を制御して高HCJ化した粉末が知られた。1991年、V.Panchanathanらは熱間加工バルクの粉砕法とし、粒界から水素を侵入させNd2Fe14BHXとして崩壊させ、真空加熱で脱水素したHD(Hydrogen Decrepitation)−Nd2Fe14B粒子とし、(BH)max150kJ/m3の異方性複合磁石とした[M.Doser,V.Panchanacthan,and R.K.Mishra,“Pulverizing anisotropic
rapidly solidified Nd−Fe−B materials for bonded magnets”,J.Appl.Phys.,Vol.70,pp.6603−6805(1991)](非特許文献14参照)。2001年、IriyamaはNd0.137Fe0.735Co0.067B0.055Ga0.006を同法で310kJ/m3の粒子とし、(BH)max177kJ/m3の異方性複合磁石に改良した[T.Iriyama,“Anisotropic bonded NdFeB magnets made from hot−upset powders”,Polymer Bonded Magnet 2002, Chicago (2002)](非特許文献15参照)。
Applications,Kyoto,pp.551−562(1989)]、1999年にはHDDR−Nd2Fe14B粒子から(BH)max193kJ/m3の異方性複合磁石を作製した[K.Morimoto,R.Nakayama,K.Mori,K.Igarashi,Y.Ishii,M.Itakura,N.Kuwano,K.Oki,“Nd2Fe14B−based magnetic powder with high remanence produced by modified HDDR process”,IEEE.Trans.Magn.,Vol.35,pp.3253−3255(1999)](非特許文献16、17参照)。
processes powder”,IEEE.Trans.Magn.,Vol.37,pp.2467−2470(2001)]、N.Hamadaらは(BH)max358kJ/m3の同d−HDDR異方性Nd2Fe14B粒子を150℃、2.5Tの配向磁界中、0.9GPaで圧縮し、密度6.51Mg/m3、(BH)max213kJ/m3の立方体(7mm×7mm×7mm)異方性ボンド磁石を作製している[N.Hamada,C.Mishima,H.Mitarai and Y.Honkura,“Development of anisotropic bonded magnet with 27 MGOe”IEEE.Trans.Magn.,Vol.39,pp.295
3−2956(2003)](非特許文献18、19参照)。しかし、立方体磁石は、一般の永久磁石型モータには適合しない。例えば、肉厚1mm程度の環状、或いは円弧状の磁気異方性磁石として永久磁石型モータへの形状対応力を高める必要がある。
Magnet 2002,Chicago(2002)](非特許文献21参照)。このような射出成形による(BH)max80kJ/m3のSm2Fe17N3系の異方性複合磁石を応用した表面磁石(SPM)ロータを用いることで、フェライト焼結磁石モータに対して高効率化を実現した報告もある[松岡篤,山崎東吾,川口仁,“送風機用ブラシレスDCモータの高性能化検討”,電気学会回転機研究会,(2001)RM−01−161](非特許文献22参照)。
磁と、組織変化によらない不可逆減磁の2つに分けられる。
913号公報、特開平7−268632号公報や、日本金属学会講演概要(1996年春期大会、No.446、p184)等に開示されている金属皮膜を形成する方法や、特公平6−17015号公報、特開平1−234502号公報、特開平4−217024号公報、特開平5−213601号公報、特開平7−326508号公報、特開平8−153613号公報、特開平8−183601号公報等による無機皮膜を形成する方法など1種以上の表面処理Sm2Fe17N3微粉末であっても差支えない。
方性複合磁石とするには、磁石粉末成分におけるSm2Fe17N3微粒子の割合を20〜48%とすることが好ましい。
HDDR−Nd2Fe14B粒子に対して、RD−Sm2Fe17N3微粒子を0,10,20,30,40,50,60,80,100%となる割合で計量(1試料当たり100g)し、室温でよく混合した。
図1はHDDR−Nd2Fe14B粒子に対して、RD−Sm2Fe17N3微粒子を0,10,20,30,40,50,60,80,100%となる割合で作製した異方性複合磁石の長期減磁FLlon、図2は不可逆帯磁率χTirr、磁気余効定数Svを示す。
H.Yamamoto:J.Mag.Soc.Jpn.,Vol.16,131(1992)]。
FLlon 長期減磁
Claims (1)
- 平均粒子径1〜5μmのSm2Fe17N3微粒子、平均粒子径50〜150μmのNd2F14B粒子、結合剤、並びに必要に応じて適宜加える添加剤から構成された磁石であって、Sm2Fe17N3微粒子の含有割合が20〜48%であり、1.4MA/m以上の平行磁界中、50MPa以下で圧縮成形し、かつ120℃における磁気余効定数Svが3.1kA/m以下である異方性複合磁石。
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