JP4567315B2 - 硬化体の製造方法 - Google Patents
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Description
また、本発明で製造される硬化体は、極めて緻密なものであるので、加圧成形又は加圧振動成形により製造される製品であっても、凍結融解抵抗性や耐摩耗性等の耐久性に優れる製品を製造することができる。
また、本発明の硬化体は、80MPa以上の超高強度を発現するので、大型化を図ることができる。また、その厚さを薄くすることができるので軽量化を図ることもできる。
また、本発明の硬化体は、極めて緻密なものであるので、凍結融解抵抗性や耐摩耗性等の耐久性にも優れるものである。
本発明で使用するセメントとしては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセメントが挙げられる。
セメントのブレーン比表面積は、2500〜5000cm2/gが好ましく、3000〜4500cm2/gがより好ましい。該値が2500cm2/g未満であると、水和反応が不活発になって、硬化後の強度や耐久性が低下する等の欠点があり、5000cm2/gを超えると、セメントの粉砕に時間がかかり、また、水量が多くなるため、硬化後の強度や耐久性が低下する等の欠点がある。
一般に、シリカフュームやシリカダストは、そのBET比表面積が5〜25m2/gであり、粉砕等をする必要がないので、本発明のポゾラン質微粉末として好適である。
ポゾラン質微粉末のBET比表面積は、5〜25m2/gが好ましく、8〜25m2/gがより好ましい。該値が5m2/g未満であると、硬化後の強度や耐久性が低下する等の欠点があり、25m2/gを超えると、水量が多くなるため、硬化後の強度や耐久性が低下する等の欠点がある。
ポゾラン質微粉末の配合量は、セメント100質量部に対して5〜50質量部、好ましくは10〜40質量部である。配合量が5〜50質量部の範囲外では、水硬性組成物の充填率が低下するので硬化後の強度や耐久性が低下する等の欠点がある。
細骨材の配合量は、硬化後の強度や耐久性等の観点から、セメント100質量部に対して50〜400質量部であることが好ましく、80〜360質量部であることがより好ましい。
無機粒子としては、スラグ、石灰石粉末、長石類、ムライト類、アルミナ粉末、石英粉末、フライアッシュ、火山灰、シリカゾル、炭化物粉末、窒化物粉末等が挙げられる。中でも、スラグ、石灰石粉末、石英粉末は、コストの点や硬化後の品質安定性の点で好ましく用いられる。
無機粒子は、ブレーン比表面積が好ましくは2500〜30000cm2/g、より好ましくは4500〜20000cm2/gで、かつセメント粒子よりも大きなブレーン比表面積を有する。無機粒子のブレーン比表面積が2500cm2/g未満であると、セメントとのブレーン比表面積の差が小さくなり、高い充填率を確保することが困難になる等の欠点があり、30000cm2/gを超えると、粉砕に手間がかかるため材料が入手し難くなるうえ、高い充填率が得られ難くなるので硬化後の強度や耐久性が低下する等の欠点がある。
無機粒子とセメントとのブレーン比表面積の差は、水硬性組成物の充填率、硬化後の強度や耐久性の観点から、1000cm2/g以上が好ましく、2000cm2/g以上がより好ましい。
無機粒子の配合量は、硬化後の強度や耐久性の観点から、セメント100質量部に対して55質量部以下が好ましく、10〜50質量部がより好ましい。
この場合、無機粒子Aと無機粒子Bは、同じ種類の粉末(例えば、石灰石粉末)を使用してもよいし、異なる種類の粉末(例えば、石灰石粉末及び石英粉末)を使用してもよい。
無機粒子Aは、ブレーン比表面積が5000〜30000cm2/g、好ましくは6000〜20000cm2/gのものである。また、無機粒子Aは、セメント及び無機粒子Bよりもブレーン比表面積が大きいものである。
無機粒子Aのブレーン比表面積が5000cm2/g未満であると、セメントや無機粒子Bとのブレーン比表面積の差が小さくなり、前記の1種の無機粒子を用いる場合と比べて、水硬性組成物の充填率等を向上させる効果が小さくなるばかりか、2種の無機粒子を用いているために、材料の準備に手間がかかるので、好ましくない。該ブレーン比表面積が30000cm2/gを超えると、粉砕に手間がかかるため、材料が入手し難くなったり、高い充填率が得られ難くなるので、硬化後の強度や耐久性が低下する等の欠点がある。
無機粒子Aとセメント及び無機粒子Bとのブレーン比表面積の差(換言すれば、無機粒子Aと、セメントと無機粒子Bのうちブレーン比表面積の大きい方とのブ
レーン比表面積の差)は、水硬性組成物の充填率、硬化後の強度や耐久性の観点から、1000cm2/g以上が好ましく、2000cm2/g以上がより好ましい。
また、セメントと無機粒子Bとのブレーン比表面積の差が100cm2/g以上であることによって、水硬性組成物を構成する粒子の充填性が向上し、強度発現性等を向上することができる。
なお、無機粒子Aと無機粒子Bの合計量は、セメント100質量部に対して55質量部以下が好ましく、より好ましくは10〜50質量部である。
金属繊維は、硬化後の曲げ強度等を大幅に高める観点から、配合される。
金属繊維としては、鋼繊維、ステンレス繊維、アモルファス繊維等が挙げられる。中でも、鋼繊維は、強度に優れており、また、コストや入手のし易さの点からも好ましいものである。金属繊維の寸法は、水硬性組成物中における金属繊維の材料分離の防止や、硬化後の曲げ強度の向上の点から、直径が0.01〜1.0mm、長さが2〜30mmであることが好ましく、直径が0.05〜0.5mm、長さが5〜25mmであることがより好ましい。また、金属繊維のアスペクト比(繊維長/繊維直径)は、好ましくは20〜200、より好ましくは40〜150である。
金属繊維の好適な例としては、例えば、直径が0.5mm以下、引張強度が1〜3.5GPaの鋼繊維からなり、かつ、120MPaの圧縮強度を有するセメント系硬化体のマトリックスに対する界面付着強度(付着面の単位面積当たりの最大引張力)が3MPa以上であるものが挙げられる。本例において、金属繊維は、波形または螺旋形の形状に加工することができる。また、本例の金属繊維の周面上に、マトリックスに対する運動(長手方向の滑り)に抵抗するための溝または突起を付けることもできる。また、本例の金属繊維は、鋼繊維の表面に、鋼繊維のヤング係数よりも小さなヤング係数を有する金属層(例えば、亜鉛、錫、銅、アルミニウム等から選ばれる1種以上からなるもの)を設けたものとしてもよい。
有機繊維としては、ビニロン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊維、アラミド繊維等が挙げられる。中でも、ビニロン繊維及び/又はポリプロピレン繊維は、コストや入手のし易さの点で好ましく用いられる。
炭素繊維としては、PAN系炭素繊維やピッチ系炭素繊維が挙げられる。
有機繊維及び炭素繊維の寸法は、水硬性組成物中におけるこれら繊維の材料分離の防止や、硬化後の破壊エネルギーの向上の点から、直径が0.005〜1.0mm、長さ2〜30mmであることが好ましく、直径が0.01〜0.5mm、長さ5〜25mmであることがより好ましい。また、有機繊維及び炭素繊維のアスペクト比(繊維長/繊維直径)は、好ましくは20〜200、より好ましくは30〜150である。
混練に用いるミキサは、通常のコンクリートの混練に用いられるどのタイプのものでもよく、例えば、揺動型ミキサ、パンタイプミキサ、二軸練りミキサ等が用いられる。
本発明において、養生方法は、特に限定されるものではなく、例えば、蒸気養生や気中養生等を行なえばよい。
また、本発明の水硬性組成物を加圧成形又は加圧振動成形することにより得られる硬化体は、極めて緻密なものであるので、本発明の水硬性組成物を用いることにより、加圧成形又は加圧振動成形により製造される製品であっても、凍結融解抵抗性や耐摩耗性等の耐久性に優れる製品を製造することができる。
また、本発明の硬化体は、80MPa以上の超高強度を発現するので、大型化を図ることができる。また、その厚さを薄くすることができるので軽量化を図ることもできる。
また、本発明の硬化体は、極めて緻密なものであるので、凍結融解抵抗性や耐摩耗性等の耐久性にも優れるものである。
[1.使用材料]
以下に示す材料を使用した。
(1)セメント;低熱ポルトランドセメント(太平洋セメント社製
;ブレーン比表面積3200cm2/g)
(2)ポゾラン質微粉末;シリカフューム(BET比表面積10m2/g)
(3)無機粒子A;石英粉末A(ブレーン比表面積7500cm2/g)
(4)無機粒子B;石英粉末B(ブレーン比表面積4000cm2/g)
(5)細骨材A;珪砂(最大粒径0.6mm)
(6)細骨材B;陸砂(最大粒径5.0mm、F.M.2.65)
(7)粗細骨;7号砕石(粒径2.5〜5.0mm)
(8)金属繊維;鋼繊維(直径:0.2mm、長さ:13mm)
(9)減水剤;ポリカルボン酸系高性能AE減水剤
(10)水;水道水
低熱ポルトランドセメント100質量部、シリカフューム32質量部、石英粉末A39質量部、珪砂120質量部、高性能AE減水剤0.2質量部(セメントに対する固形分)、水24質量部をニ軸ミキサに投入し、混練した。
前記混練物をインターロッキングブロックの型枠内に投入し、加圧振動成形を行い、20℃で48時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生した。該硬化体からφ40mmのコアを採取し圧縮強度を測定した。その結果、圧縮強度(3本の平均値)は120MPaであった。
また、前記混練物をインターロッキングブロックの型枠内に投入し、加圧振動成形を行い、20℃で48時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生した。該硬化体を「JIS A 1148」に準じて凍結融解試験を行った。その結果、硬化体の劣化は全く認められず、300サイクル終了後の相対動弾性係数は100%であった。
低熱ポルトランドセメント100質量部、シリカフューム32質量部、石英粉末A26質量部、石英粉末B13質量部、珪砂120質量部、高性能AE減水剤0.2質量部(セメントに対する固形分)、水24質量部をニ軸ミキサに投入し、混練した。
前記混練物をインターロッキングブロックの型枠内に投入し、加圧振動成形を行い、20℃で48時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生した。該硬化体からφ40mmのコアを採取し圧縮強度を測定した。その結果、圧縮強度(3本の平均値)は120MPaであった。
また、前記混練物をインターロッキングブロックの型枠内に投入し、加圧振動成形を行い、20℃で48時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生した。該硬化体を「JIS A 1148」に準じて凍結融解試験を行った。その結果、硬化体の劣化は全く認められず、300サイクル終了後の相対動弾性係数は100%であった。
低熱ポルトランドセメント100質量部、シリカフューム32質量部、石英粉末A26質量部、石英粉末B13質量部、珪砂120質量部、高性能AE減水剤0.2質量部(セメントに対する固形分)、水24質量部をニ軸ミキサに投入し、混練した。
前記混練物をインターロッキングブロックの型枠内に投入し、加圧振動成形後ただちに脱型し、20℃で48時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生した。該硬化体からφ40mmのコアを採取し圧縮強度を測定した。その結果、圧縮強度(3本の平均値)は120MPaであった。
また、前記混練物をインターロッキングブロックの型枠内に投入し、加圧振動成形後ただちに脱型し、20℃で48時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生した。該硬化体を「JIS A 1148」に準じて凍結融解試験を行った。その結果、硬化体の劣化は全く認められず、300サイクル終了後の相対動弾性係数は100%であった。
低熱ポルトランドセメント100質量部、シリカフューム32質量部、石英粉末A26質量部、石英粉末B13質量部、珪砂120質量部、高性能AE減水剤0.2質量部(セメントに対する固形分)、水24質量部、鋼繊維(水硬性組成物中の体積の2%)をニ軸ミキサに投入し、混練した。
前記混練物をインターロッキングブロックの型枠内に投入し、加圧振動成形を行い、20℃で48時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生した。該硬化体からφ40mmのコアを採取し圧縮強度を測定した。その結果、圧縮強度(3本の平均値)は135MPaであった。
また、前記混練物をインターロッキングブロックの型枠内に投入し、加圧振動成形を行い、20℃で48時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生した。該硬化体を「JIS A 1148」に準じて凍結融解試験を行った。その結果、硬化体の劣化は全く認められず、300サイクル終了後の相対動弾性係数は100%であった。
低熱ポルトランドセメント100質量部、シリカフューム32質量部、石英粉末A26質量部、石英粉末B13質量部、珪砂100質量部、陸砂250質量部、高性能AE減水剤0.2質量部(セメントに対する固形分)、水24質量部、7号砕石(水硬性組成物中の体積の40%)をニ軸ミキサに投入し、混練した。
前記混練物をインターロッキングブロックの型枠内に投入し、加圧振動成形後ただちに脱型し、20℃で48時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生した。該硬化体からφ40mmのコアを採取し圧縮強度を測定した。その結果、圧縮強度(3本の平均値)は100MPaであった。
また、前記混練物をインターロッキングブロックの型枠内に投入し、加圧振動成形後ただちに脱型し、20℃で48時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生した。該硬化体を「JIS A 1148」に準じて凍結融解試験を行った。その結果、硬化体の劣化は全く認められず、300サイクル終了後の相対動弾性係数は100%であった。
Claims (1)
- セメント、BET比表面積が5〜25m2/gのポゾラン質微粉末、無機粒子、細骨材、金属繊維、有機繊維及び炭素繊維からなる群より選ばれる1種以上の繊維及び水とのみからなる水硬性組成物を型枠に打設し、加圧成形又は加圧振動成形した後、ただちに脱型し、養生してなる硬化体の製造方法であって、
前記各材料の配合割合が、セメント100質量部に対して、ポゾラン質微粉末5〜50質量部、無機粒子10〜50質量部、細骨材50〜400質量部、水10〜30質量部で、
前記無機粒子が、ブレーン比表面積が2500〜30000cm2/gで、かつ上記セメントよりも大きなブレーン比表面積を有し、かつ圧縮強度が80MPa以上であることを特徴とする硬化体の製造方法。
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