JP4379496B2 - 蒸発燃料処理装置 - Google Patents

Description

本発明は、内燃機関の噴射燃料と共に燃焼させる蒸発燃料を処理する蒸発燃料処理装置に関する。

従来、燃料タンク内にて発生した蒸発燃料をキャニスタの吸着材に一時的に吸着し、必要に応じて吸着材から脱離させた蒸発燃料を空気と混合させて内燃機関へパージすることにより、当該蒸発燃料を内燃機関の噴射燃料と共に燃焼させる蒸発燃料処理装置が知られている。こうした蒸発燃料処理装置の一種に、パージ通路から内燃機関へパージされる混合ガス中の蒸発燃料状態量として蒸発燃料濃度を検出することにより、パージを高精度に制御可能とした装置が、特許文献１に開示されている。

具体的に、特許文献１の蒸発燃料処理装置では、パージ通路に検出通路を連通させ、キャニスタの吸着材から脱離させた蒸発燃料と空気との混合ガスを検出通路へ流入させることにより、当該混合ガス中の蒸発燃料濃度を検出するようにしている。これにより、蒸発燃料濃度をパージ開始前に検出して、当該検出値をパージ開始時点からパージ制御に反映させることができるので、内燃機関における空燃比の乱れが抑制されることとなる。
特開２００６−３１２９２５号公報

さて、特許文献１に開示の蒸発燃料処理装置では、蒸発燃料濃度の検出処理が設定時間毎に繰り返し実行されるようになっている。即ち、蒸発燃料濃度の検出インターバルは、一定値に設定されている。そのため、検出インターバルが長過ぎる場合、実際にパージされる混合ガス中の蒸発燃料濃度が検出処理での検出値から乖離して、空燃比を乱すおそれがある。一方、検出インターバルが短過ぎる場合、蒸発燃料濃度の検出に際してガス流の発生により混合ガスを検出通路へ流入させるポンプでは、作動頻度が増大することになるため、構成部品の劣化によって耐久性が低下するおそれがある。

本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、内燃機関における空燃比の乱れを抑制すると共に、耐久性を確保する蒸発燃料処理装置を提供することにある。

請求項１に記載の発明は、内燃機関の噴射燃料と共に燃焼させる蒸発燃料を処理する蒸発燃料処理装置であって、燃料タンク内において発生した蒸発燃料を脱離可能に吸着する吸着材を有するキャニスタと、吸着材から脱離した蒸発燃料が空気と混合してなる混合ガスを内燃機関側へ流通させるパージ通路と、パージ通路に連通する検出通路と、検出通路にガス流を発生させることにより、パージ通路から検出通路へ混合ガスを流入させるガス流発生手段と、検出通路へ流入した混合ガス中の蒸発燃料状態量を検出する検出手段と、検出手段により検出された蒸発燃料状態量を基準状態量として、パージ通路から内燃機関への混合ガスのパージを基準状態量に基づき制御する制御手段と、検出手段による蒸発燃料状態量の検出インターバルを、基準状態量の変化を考慮して設定する設定手段と、を備え、設定手段は、検出手段による蒸発燃料状態量の複数回の検出によって得られた複数の基準状態量から、混合ガス中の蒸発燃料状態量の時間変化率を算出し、当該算出変化率が小さくなるほど検出インターバルを長く設定することを特徴とする。

こうした請求項１に記載の発明において、ガス流の発生により検出通路へ流入する混合ガス中の蒸発燃料状態量は、キャニスタの吸着材からパージ通路へ脱離して空気と混合した状態で内燃機関へとパージされる蒸発燃料の状態量を表すことになる。故に、吸着材から蒸発燃料が脱離し易い状況では、混合ガス中の蒸発燃料状態量の変化が大きくなるため、仮に検出インターバルが長過ぎると、空燃比が乱れるおそれがある。しかし、請求項１に記載の発明によれば、混合ガス中の蒸発燃料状態量として検出される基準状態量の変化を考慮することにより、検出インターバルを短く設定して空燃比の乱れを抑制することが可能となる。しかも、吸着材から蒸発燃料が脱離し難い状況では、蒸発燃料状態量の変化が小さくなるため、空燃比の乱れを抑制する範囲にて検出インターバルを長く設定することも可能となる。このように、状況に応じて検出インターバルを長くすることによれば、ガス流発生手段の作動頻度を可及的に下げて耐久性を確保することができるのである。
また、設定手段は、検出手段による蒸発燃料状態量の複数回の検出によって得られた複数の基準状態量から、混合ガス中の蒸発燃料状態量の時間変化率を算出し、当該算出変化率が小さくなるほど検出インターバルを長く設定する。これによれば、検出インターバルを長く設定可能か否かの判断を複数の基準状態量から精確に下して、空燃比の乱れの抑制と耐久性の確保とのトレードオフバランスを適正に図ることができる。

請求項２に記載の発明は、内燃機関へパージされた混合ガス中の蒸発燃料状態量を、内燃機関の運転状態量に基づき学習する学習手段を備え、パージの制御中において制御手段は、学習手段により学習された蒸発燃料状態量を学習状態量として、基準状態量を当該学習状態量により更新し、制御手段によるパージ後において設定手段は、学習状態量により更新された基準状態量を含む複数の基準状態量から、混合ガス中の蒸発燃料状態量の時間変化率を算出する。

こうした請求項２に記載の発明によると、基準状態量に基づくパージ制御中は、実際にパージされる混合ガス中の蒸発燃料状態量がパージの進行により基準状態量から乖離したとしても、当該乖離時点の蒸発燃料状態量を学習して基準状態量に反映させることができる。故に、パージの進行により混合ガス中の蒸発燃料状態量が基準状態量から乖離して空燃比を乱す事態を、抑制できるのである。またさらに、パージ後においては、パージ制御中の蒸発燃料状態量の学習値により更新された基準状態量を含む複数の基準状態量から、蒸発燃料状態量の時間変化率を算出することになるので、検出インターバルを長く設定可能か否かの判断を当該パージ後においても精確に下すことができる。

燃料タンクの内圧が高くなると、燃料タンク内における蒸発燃料の発生量、ひいてはキャニスタの吸着材による蒸発燃料の吸着量が増加するため、当該吸着材からパージ通路へ脱離して内燃機関へとパージされる蒸発燃料の状態量には、大きな変化が現れる。そこで、請求項３に記載の発明によると、設定手段は、基準状態量に基づく検出インターバルの設定値を燃料タンクの内圧に基づき補正するので、当該内圧の変化に対応した適正な検出インターバルを得ることができるのである。

燃料タンクの内圧の時間変化率が大きくなるときには、燃料タンク内における蒸発燃料の発生量、ひいてはキャニスタの吸着材による蒸発燃料の吸着量が増加するため、当該吸着材からパージ通路へ脱離して内燃機関へとパージされる蒸発燃料の状態量には、大きな変化が現れる。そこで、請求項４に記載の発明によると、設定手段は、基準状態量に基づく検出インターバルの設定値を燃料タンクの内圧の時間変化率に基づき補正するので、当該時間変化率を反映した適正な検出インターバルを得ることができるのである。

燃料タンクの温度が上昇すると、燃料タンク内における蒸発燃料の発生量、ひいてはキャニスタの吸着材による蒸発燃料の吸着量が増加するため、当該吸着材からパージ通路へ脱離して内燃機関へとパージされる蒸発燃料の状態量には、大きな変化が現れる。そこで、請求項５に記載の発明によると、設定手段は、基準状態量に基づく検出インターバルの設定値を燃料タンクの温度に基づき補正するので、当該温度の変化に対応した適正な検出インターバルを得ることができるのである。

上記特許文献１では、燃料タンク内で発生した蒸発燃料を吸着材により吸着する第一キャニスタとは別に、パージ通路から検出通路へ流入した混合ガス中の蒸発燃料を吸着材で吸着する第二キャニスタを設けている。そして、ポンプにより第二キャニスタを減圧して検出通路にガス流を発生させた状態下、蒸発燃料状態量としての蒸発燃料濃度を検出することにより、当該検出の精度を高めている。しかし、このような構成において、蒸発燃料濃度の検出が短いインターバルで繰り返されると、第二キャスタの吸着材による蒸発燃料の吸着量が増加して、当該吸着材の吸着能力を超える（以下、吸着能力を超えることを「破過」という）おそれがある。尚、吸着材の破過した第二キャニスタから検出通路へ蒸発燃料が戻されると、蒸発燃料濃度の検出精度の低下を招くおそれがあるので、当該破過を回避することは重要である。

そこで、請求項６に記載の発明は、キャニスタとしての第一キャニスタと、パージ通路から検出通路へ流入した混合ガス中の蒸発燃料を脱離可能に吸着する吸着材を有する第二キャニスタと、第二キャニスタを減圧することにより検出通路にガス流を発生させるガス流発生手段と、を備える。このような構成において、仮に蒸発燃料状態量の検出が短いインターバルで繰り返されるとすると、第二キャニスタの吸着材が破過するおそれがある。しかし、上述したように状況に応じて検出インターバルを長く設定することによれば、第二キャニスタの吸着材の破過を回避して蒸発燃料状態量の検出精度を高精度に維持することが可能となるのである。

請求項７に記載の発明によると、ガス流発生手段は、減圧側からの吸入ガスを大気中へ排出するポンプである。このようなポンプをガス流発生手段として用いた場合、第二キャニスタの吸着材が破過すると、蒸発燃料が第二キャニスタからポンプへ吸入されて大気中へ排出されるおそれがある。しかし、上述したように状況に応じて検出インターバルを長く設定することによれば、第二キャニスタの吸着材の破過を回避して蒸発燃料の大気中への排出を防止可能となる。

尚、「基準状態量」は、蒸発燃料の状態を表す物理量であればよく、例えば請求項８に記載の発明のように混合ガス中の蒸発燃料濃度であってもよいし、それ以外の蒸発燃料流量、蒸発燃料密度等であってもよい。

以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。尚、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する。

（第一実施形態）
図２は、本発明の第一実施形態による蒸発燃料処理装置１０を車両の内燃機関１に適用した例を示している。

（内燃機関）
内燃機関１は、燃料タンク２内に収容されたガソリン燃料を用いて動力を発生させるガソリンエンジンである。内燃機関１の吸気通路３には、燃料噴射量を制御する燃料噴射弁４、吸気流量を制御するスロットル装置５、吸気流量を測定する吸気流量センサ６、吸気圧力を測定する吸気圧センサ７等が設置されている。また、内燃機関１の排気通路８には、空燃比を測定する空燃比センサ９等が設置されている。

（蒸発燃料処理装置）
蒸発燃料処理装置１０は、燃料タンク２内において発生した蒸発燃料を処理して、当該処理燃料を燃料噴射弁４の噴射燃料と共に燃焼させるための装置である。具体的に、蒸発燃料処理装置１０は、複数のキャニスタ１２，１３、ポンプ１４、圧力センサ１６、電子制御ユニット（ＥＣＵ）１８、複数の弁２０〜２３及び複数の通路２５〜３５及びフィルタ３８，３９を備えている。

第一キャニスタ１２は、活性炭等の吸着材１２ａをキャニスタケース１２ｂ内に充填してなり、当該ケース１２ｂには、燃料タンク２がタンク通路２５を介して機械的に接続されている。これにより、燃料タンク２内にて発生した蒸発燃料は、タンク通路２５を通じてキャニスタケース１２ｂ内へと流入することにより、吸着材１２ａに脱離可能に吸着されることとなる。

第一キャニスタ１２のキャニスタケース１２ｂには、さらに、吸気通路３がパージ通路２６を介して機械的に接続されている。ここで、パージ通路２６の中途部には、開度が可変のパージ制御弁２０が設置されており、当該弁２０の開閉に応じて、吸気通路３と第一キャニスタ１２のキャニスタケース１２ｂ内との連通が制御される。

したがって、パージ制御弁２０の開状態では、吸気通路３に発生する負圧がパージ通路２６を通じてキャニスタケース１２ｂ内の吸着材１２ａに作用する。かかる負圧の作用によって吸着材１２ａから脱離の蒸発燃料は、空気との混合ガスとしてパージ通路２６を吸気通路３側へ流通し、パージ通路２６から吸気通路３へとパージされる。こうして吸気通路３へパージされた蒸発燃料は、吸気通路３の吸気流れに乗って燃料噴射弁４の燃料噴射位置に到達し、当該位置にて燃料噴射弁４の噴射燃料と混合された後、内燃機関１の気筒１ａ内で燃焼されることになる。尚、パージ制御弁２０の閉状態では、吸気通路３と第一キャニスタ１２との間においてパージ通路２６が遮断されるため、吸気通路３への混合ガスのパージが停止することになる。

パージ制御弁２０よりも第一キャニスタ１２側においてパージ通路２６の本流から分岐する分岐通路２６ａには、二位置作動する通路切換弁２１が機械的に接続されている。ここで、通路切換弁２１は、大気通路２７と第一検出通路２８とにも機械的に接続されている。このような接続形態の通路切換弁２１は、第一検出通路２８に連通する通路を、大気通路２７とパージ通路２６の分岐通路２６ａとの間で切り換える。

したがって、通路切換弁２１が大気通路２７を第一検出通路２８と連通させる第一状態では、大気開放されている排出通路３３から大気通路２７へ導入された空気が第一検出通路２８へと流入可能となる。また一方、通路切換弁２１が分岐通路２６ａを第一検出通路２８と連通させる第二状態では、蒸発燃料を含む混合ガスがパージ通路２６から第一検出通路２８へと流入可能となる。

第二キャニスタ１３は、活性炭等の吸着材１３ａをキャニスタケース１３ｂ内に充填してなる。ここで、第二キャニスタ１３の吸着材１３ａの総容積は、第一キャニスタ１２の吸着材１２ａの総容積よりも小さく設定されている。

第二キャニスタ１３のキャニスタケース１３ｂには、第一検出通路２８が通路切換弁２１とは反対側において機械的に接続されている。ここで、第一検出通路２８の中途部には、当該通路２８の通路面積を絞る絞り２８ａが形成されている。また、第一検出通路２８において通路切換弁２１と絞り２８ａとの間には、オンオフ作動する通路開閉弁２２が設置されており、当該弁２２の開閉に応じて、パージ通路２６又は大気通路２７と第二キャニスタ１３のキャニスタケース１３ｂ内との連通が制御される。

したがって、通路切換弁２１の第二状態及び通路開閉弁２２の開状態においてパージ制御弁２０が閉じられると、パージ通路２６から第一検出通路２８へ流入した混合ガス中の蒸発燃料が、さらにキャニスタケース１３ｂ内へと流入することで、吸着材１３ａに脱離可能に吸着されることとなる。

また一方、通路切換弁２１の第二状態及び通路開閉弁２２の開状態においてパージ制御弁２０が開かれると、吸気通路３の負圧がパージ通路２６及び第一検出通路２８を通じてキャニスタケース１３ｂ内の吸着材１３ａに作用する。かかる負圧の作用によって吸着材１３ａから脱離の蒸発燃料は、空気との混合ガスとして第一検出通路２８及びパージ通路２６を順次流通し、パージ通路２６から吸気通路３へとパージされる。尚、こうして吸気通路３へパージされた蒸発燃料についても、燃料噴射弁４の噴射燃料と共に内燃機関１の気筒１ａ内で燃焼されることになる。

第一検出通路２８において第二キャニスタ１３と絞り２８ａとの間には、第一中継通路２９が機械的に接続され、また当該通路２９の第一検出通路２８と反対側には、二位置作動する連通切換弁２３が設置されている。ここで、連通切換弁２３は、フィルタ３８を通じて大気に開放されている開放通路３０と、第二中継通路３１とにも機械的に接続され、当該第二中継通路３１に第一キャニスタ１２のキャニスタケース１２ｂが機械的に接続されている。このような接続形態の連通切換弁２３は、第二中継通路３１に連通する通路を、開放通路３０と第一中継通路２９との間で切り換える。

したがって、連通切換弁２３が開放通路３０を第二中継通路３１と連通させる第一状態では、第一キャニスタ１２のキャニスタケース１２ｂ内が大気に開放されることになる。また一方、連通切換弁２３が第一中継通路２９を第二中継通路３１と連通させる第二状態では、各キャニスタ１２，１３のキャニスタケース１２ｂ，１３ｂ内同士が連通することになる。

ポンプ１４は、例えば電動式のベーンポンプ等から構成されている。ポンプ１４の吸入口１４ａは第二検出通路３２に機械的に接続され、ポンプ１４の排出口１４ｂは排出通路３３に機械的に接続されている。このような接続形態により、停止状態のポンプ１４は、内部を通じて第二検出通路３２と排出通路３３とを連通させる。また一方、作動状態のポンプ１４は、第二キャニスタ１３のキャニスタケース１３ｂ内を第二検出通路３２を通じて減圧することにより第一検出通路２８にガス流を発生させつつ、第二検出通路３２から吸入口１４ａを通じて吸入したガスを排出口１４ｂを通じて排出通路３３へと排出する。ここで、排出通路３３は、大気通路２７との連通部分を挟んでポンプ１４と反対側において、フィルタ３９を通じて大気に開放されている。これによりポンプ１４の排出口１４ｂは、常に大気開放された形となっており、作動状態においては、減圧側となる第二検出通路３２からの吸入ガスを大気中へ放出することとなる。

圧力センサ１６は、導圧通路３４，３５に機械的に接続されている。ここで、第一導圧通路３４は、第二キャニスタ１３と絞り２８ａとの間において第一検出通路２８に機械的に接続されている。また、第二導圧通路３５は、通路切換弁２１と排出通路３３との間において、大気通路２７に機械的に接続されている。このような接続形態により圧力センサ１６は、第一導圧通路３４を通じて受ける第一検出通路２８の圧力として、大気圧に対する差圧を測定する。

したがって、通路開閉弁２２の開状態且つポンプ１４の作動状態において圧力センサ１６によって測定される圧力は、絞り２８ａの両端間の差圧（以下、「絞り両端差圧」という）と実質的に等しくなる。また、通路開閉弁２２の閉状態且つポンプ１４の作動状態において圧力センサ１６によって測定される圧力は、ポンプ１４の吸入口１４ａ側を締め切ったときの締切圧と実質的に等しくなる。このように圧力センサ１６は、絞り２８ａとポンプ１４とによって決まる圧力を測定することができるのである。

ＥＣＵ１８は、メモリ１８ａを有するマイクロコンピュータを主体に構成されており、蒸発燃料処理装置のポンプ１４、圧力センサ１６及び弁２０〜２３並びに内燃機関１の各要素４〜７，９と電気的に接続されている。ＥＣＵ１８は、例えば各センサ１６，６，７，９の測定値、内燃機関１の冷却水温度、車両の作動油温度、内燃機関１の回転数、車両のアクセル開度、イグニションスイッチのオンオフ状態等に基づき、ポンプ１４及び弁２０〜２３の各作動を制御する。さらに本実施形態のＥＣＵ１８は、例えば燃料噴射弁４の燃料噴射量、スロットル装置５の開度、内燃機関１の点火時期等、内燃機関１を制御する機能も備えている。

（制御作動）
次に、メモリ１８ａに記憶のコンピュータプログラムをＥＣＵ１８が実行することによって実施される制御作動のフローを、図３に基づき説明する。尚、本制御作動は、車両のイグニションスイッチがオンされて内燃機関１が始動するに伴い、開始される。

ステップＳ１０１では、濃度検出条件が成立しているか否かを判定する。ここで、濃度検出条件の成立とは、内燃機関１の冷却水温度及び回転数、車両の作動油温度等、車両状態を表す物理量（以下、この内燃機関１の運転状態量を含む物理量を「車両状態量」という）が所定領域にあることを意味する。そして、かかる濃度検出条件は、例えば内燃機関１の始動直後に成立するように設定されて、メモリ１８ａに予め記憶されている。

ステップＳ１０１において肯定判定がなされると、ステップＳ１０２へ移行する。このステップＳ１０２では、混合ガスをパージ通路２６から第一検出通路２８へと流入させて当該混合ガス中の蒸発燃料濃度Ｄを検出する濃度検出処理を、実行する。具体的に濃度検出処理においては、まず、各弁２０〜２３を図４（ａ）の状態としてポンプ１４を作動させることにより、空気の流入する第一検出通路２８の絞り両端差圧を、第一圧力ΔＰ_Ａｉｒとして圧力センサ１６に測定させる。次に、ポンプ１４を作動させたまま各弁２０〜２３を図４（ｂ）の状態とすることにより、ポンプ１４の締切圧Ｐ_ｔを圧力センサ１６に測定させる。続いて、ポンプ１４を作動させたまま各弁２０〜２３を図４（ｃ）の状態とすることにより、パージ通路２６の混合ガスが流入する第一検出通路２８の絞り両端差圧を、第二圧力ΔＰ_Ｇａｓとして圧力センサ１６に測定させる。尚、かかる第二圧力ΔＰ_Ｇａｓの測定時において、第一検出通路２８へ流入した混合ガス中の蒸発燃料は、第二キャニスタ１３の吸着材１３ａに随時吸着されることになるため、ポンプ１４へ吸入されて排出通路３３から大気中へ排出されることはない。

このような圧力ΔＰ_Ａｉｒ，Ｐ_ｔ，ΔＰ_Ｇａｓの測定後、濃度検出処理では、下記式（１）〜（４）に基づき蒸発燃料濃度Ｄを算出し、当該算出濃度Ｄを基準濃度Ｄ_ｂとしてメモリ１８ａに記憶する。このとき本実施形態では、先にメモリ１８ａに記憶されている基準濃度Ｄ_ｂを、今回の濃度検出処理にて算出の蒸発燃料濃度Ｄによって更新する。尚、下記の式（４）において、ρ_Ａｉｒは空気の密度であり、ρ_ＨＣは燃料を構成する炭化水素（ＨＣ）の密度である。
Ｄ＝１００・［１−Ｐ１・｛Ｐ２・（１−ρ・Ｄ）｝^１/２］ ・・・（１）
Ｐ１＝（ΔＰ_Ｇａｓ−Ｐ_ｔ）／（ΔＰ_Ａｉｒ−Ｐ_ｔ） ・・・（２）
Ｐ２＝ΔＰ_Ａｉｒ／ΔＰ_Ｇａｓ ・・・（３）
ρ＝（ρ_Ａｉｒ−ρ_ＨＣ）／（１００・ρ_Ａｉｒ） ・・・（４）

以上の後、ポンプ１４の作動が停止してステップＳ１０２の濃度検出処理が終了すると、図３に示すように、ステップＳ１０３へと移行する。このステップＳ１０３では、検出インターバルΔＴを設定する第一インターバル設定処理を実行する。具体的に第一インターバル設定処理では、メモリ１８ａに記憶されている最新の基準濃度Ｄ_ｂ、即ち直前の濃度検出処理による蒸発燃料濃度Ｄの検出値から、第一キャニスタ１２の吸着材１２ａによる蒸発燃料の吸着量Ａを予測し、当該予測吸着量Ａに基づいて検出インターバルΔＴを設定する。

ここで、パージ通路２６における蒸発燃料濃度Ｄは、図５に示すように、吸着材１２ａによる蒸発燃料の吸着量Ａが減少するほど変化し難くなる。これは、吸着量Ａが減少するほど、第一キャニスタ１２の吸着材１２ａからパージ通路２６へ蒸発燃料が脱離し難くなることによる。そこで、本実施形態の検出インターバルΔＴは、図６に示すように、最新の基準濃度Ｄ_ｂから予測される吸着量Ａが小さくなるほど、長く設定されることとなる。尚、図６に示す吸着量Ａと検出インターバルΔＴとの相関については、例えばテーブル、マップ、関数式等の形態でメモリ１８ａに予め記憶されている。

そして、第一インターバル設定処理では、設定した検出インターバルΔＴをメモリ１８ａに記憶する。このとき本実施形態では、メモリ１８ａに先に記憶されている検出インターバルΔＴを、今回の第一インターバル設定処理にて設定の検出インターバルΔＴによって更新するのである。

以上により、ステップＳ１０３の第一インターバル設定処理が終了すると、図３に示すようにステップＳ１０４へ移行して、パージ実行条件が成立しているか否かを判定する。ここで、パージ実行条件の成立とは、内燃機関１の冷却水温度及び回転数、車両の作動油温度等の車両状態量が上記濃度検出条件の場合とは異なる所定領域にあることを意味する。そして、かかるパージ実行条件は、例えば内燃機関１の冷却水温度が所定値以上となって内燃機関１の暖機が完了したとき成立するように設定されて、メモリ１８ａに予め記憶されている。

ステップＳ１０４において肯定判定がなされると、ステップＳ１０５へ移行する。このステップＳ１０５では、パージ通路２６から吸気通路３への混合ガスのパージを制御するパージ制御処理を実行する。具体的にパージ制御処理においては、ポンプ１４の作動を停止したまま各弁２０〜２３を図４（ｄ）の状態とすることにより、両キャニスタ１２，１３の吸着材１２ａ，１３ａから蒸発燃料を脱離させて、当該脱離燃料を含む混合ガスを内燃機関１の吸気通路３へとパージする。

ここで、パージ制御処理においては、メモリ１８ａに記憶されている最新の基準濃度Ｄ_ｂに基づいて、所定時間の経過毎にパージ制御弁２０の開度を設定する。これにより、吸気通路３へパージされる混合ガスの流量が基準濃度Ｄ_ｂに応じた値に調整され、内燃機関１における空燃比の乱れ（以下、「空燃比乱れ」という）が抑制されることになる。

パージ制御処理では、また、実際に吸気通路３へパージされている混合ガス中の蒸発燃料濃度Ｄを、内燃機関１の運転状態量に基づいて所定時間の経過毎にフィードバック学習し、当該学習濃度Ｄを基準濃度Ｄ_ｂとしてメモリ１８ａに記憶する。このとき本実施形態では、メモリ１８ａに先に記憶されている基準濃度Ｄ_ｂを、今回のパージ制御処理にて学習された蒸発燃料濃度Ｄによって更新する。したがって、混合ガス中の蒸発燃料濃度Ｄがパージの進行によって基準濃度Ｄ_ｂから乖離したとしても、当該乖離時点の蒸発燃料濃度Ｄを基準濃度Ｄ_ｂとして、パージ制御弁２０の開度に反映させることができるのである。

尚、蒸発燃料濃度Ｄのフィードバック学習において基準となる運転状態量は、燃料噴射弁４の燃料噴射量、吸気流量センサ６により測定される吸気流量、吸気圧センサ７により測定される吸気圧、空燃比センサ９により測定される空燃比、パージ制御弁２０の開度等である。また、フィードバック学習により実際の蒸発燃料濃度Ｄを取得する際には、第二キャニスタ１３からの蒸発燃料の脱離量が推定され、当該推定脱離量が考慮されることになる。

パージ制御処理では、さらに、パージ停止条件が成立したか否かを所定時間の経過毎に判定し、パージ停止条件が成立すると、本処理を終了させる。ここで、パージ停止条件の成立とは、例えば内燃機関１の回転数、アクセル開度等の車両状態量が上記濃度検出条件及び上記パージ実行条件とは異なる所定領域にあることを意味する。そして、かかるパージ停止条件は、例えばアクセル開度が所定値以下となって車両が減速したときに成立するように設定されて、メモリ１８ａに予め記憶されている。

以上により、ステップＳ１０５のパージ制御処理が終了すると、図３に示すように、ステップＳ１０６へと移行する。このステップＳ１０６では、検出インターバルΔＴを設定する第二インターバル設定処理を実行する。具体的に第二インターバル設定処理では、メモリ１８ａに記憶されている最新の基準濃度Ｄ_ｂ、即ち直前のパージ制御処理による蒸発燃料濃度Ｄの学習値から、第一キャニスタ１２の吸着材１２ａによる蒸発燃料の吸着量Ａを予測し、当該予測吸着量Ａに基づいて検出インターバルΔＴを設定する。ここで、第二インターバル設定処理では、第一インターバル設定処理の場合と同様、図６の相関に従って検出インターバルΔＴを設定することになる。

そして、第二インターバル設定処理では、設定した検出インターバルΔＴをメモリ１８ａに記憶する。このとき本実施形態では、メモリ１８ａに先に記憶されている検出インターバルΔＴを、今回の第二インターバル設定処理にて設定の検出インターバルΔＴによって更新するのである。

以上により、ステップＳ１０６の第二インターバル設定処理が終了すると、又はステップＳ１０４において否定判定がなされると、ステップＳ１０７へ移行する。このステップＳ１０７では、直近の濃度検出処理及び直近のパージ制御処理とのうち、より近い方の処理が終了した時点から、メモリ１８ａに記憶されている検出インターバルΔＴが経過したか否かを判定する。

ステップＳ１０７において否定判定がなされると、ステップＳ１０４へと戻る。また一方、ステップＳ１０７において肯定判定がなされると、ステップＳ１０１へと戻る。したがって、濃度検出処理又はパージ制御処理の終了時点から検出インターバルΔＴが経過した後においては、濃度検出条件の成立により濃度検出処理が再度実行されることになるのである。

以上、ステップＳ１０１において肯定判定がなされた場合の後続処理ステップについて説明した。これに対し、ステップＳ１０１において否定判定がなされた場合には、ステップＳ１０８へ移行して、イグニションスイッチがオフされたか否かを判定する。

ステップＳ１０８において否定判定がなされると、ステップＳ１０１へと戻る。また一方、ステップＳ１０８において肯定判定がなされると、本制御作動が終了する。

ここまで説明した第一実施形態によると、図１に示すように、パージ通路２６において混合ガス中の蒸発燃料濃度Ｄの変化が大きいときには、当該蒸発燃料濃度Ｄを基準濃度Ｄ_ｂとして検出するための検出インターバルΔＴが短めに設定される。故に、基準濃度Ｄ_ｂに基づくパージ制御処理の開始時点において、基準濃度Ｄ_ｂに対する実際の蒸発燃料濃度Ｄのずれを、空燃比乱れを抑制可能な程度に抑えることができるのである。

また一方、図１に示すように、パージ通路２６において蒸発燃料濃度Ｄの変化が小さいときには、検出インターバルΔＴが長めに設定される。このように、蒸発燃料濃度Ｄの変化状況に応じて検出インターバルΔＴを長く設定することによれば、空燃比乱れを抑制しつつも、ポンプ１４の作動頻度を可及的に下げて耐久性を確保することができるのである。しかも、濃度検出処理において蒸発燃料を吸着材１３ａにより随時吸着することになる第二キャニスタ１３では、当該検出処理についての検出インターバルΔＴが長くなることで、吸着材１３ａの破過が予防される。したがって、破過した第二キャニスタ１３から蒸発燃料が第一検出通路２８へと戻って次の濃度検出処理に影響を及ぼす事態や、当該第二キャニスタ１３から蒸発燃料がポンプ１４へ吸入されて大気中へと排出される事態が、回避され得るのである。

尚、以上の第一実施形態では、第一検出通路２８が特許請求の範囲に記載の「検出通路」に相当し、ポンプ１４が特許請求の範囲に記載の「ガス流発生手段」に相当する。また、圧力センサ１６及びＥＣＵ１８が共同して特許請求の範囲に記載の「検出手段」を構成し、ＥＣＵ１８及びパージ制御弁２０が共同して特許請求の範囲に記載の「制御手段」を構成し、ＥＣＵ１８が特許請求の範囲に記載の「設定手段」及び「学習手段」に相当する。

（第二実施形態）
図７に示すように、本発明の第二実施形態は第一実施形態の変形例である。

第二実施形態の制御作動では、第一実施形態のステップＳ１０２，Ｓ１０３，Ｓ１０５，Ｓ１０６とは処理の詳細が異なるステップＳ２０１，Ｓ２０２，Ｓ２０３，Ｓ２０４を実行する。

具体的に、ステップＳ２０１の濃度検出処理では、第一実施形態と同様に圧力ΔＰ_Ａｉｒ，Ｐ_ｔ，ΔＰ_Ｇａｓを測定して蒸発燃料濃度Ｄを算出した後、当該算出濃度Ｄを第一の基準濃度Ｄ_ｂとしてメモリ１８ａに記憶する。このとき、メモリ１８ａに先に記憶されていた第一の基準濃度Ｄ_ｂについては、第二の基準濃度Ｄ_ｂとしてメモリ１８ａに残されることになる。ここで、第二の基準濃度Ｄ_ｂとしてメモリ１８ａに残される値は、図７に示す如きフローにより、前回の濃度検出処理による蒸発燃料濃度Ｄの検出値及び直近のパージ制御処理（後に詳述）による蒸発燃料濃度Ｄの学習値のうち、新しい方の値となる。また、制御作動の開始後、一回目の濃度検出処理においては、第二の基準濃度Ｄ_ｂとしてメモリ１８ａに残される値が先に存在していないので、第一の基準濃度Ｄ_ｂのみがメモリ１８ａに記憶されることになる。

続くステップＳ２０２の第一インターバル設定処理では、まず、メモリ１８ａに記憶されている第一の基準濃度Ｄ_ｂ及び第二の基準濃度Ｄ_ｂの絶対差である濃度変化量ΔＤと、メモリ１８ａに記憶されている検出インターバルΔＴとから、蒸発燃料濃度Ｄの時間変化率ΔＤ／ΔＴを算出する。尚、制御作動の開始後、一回目の第一インターバル設定処理においては、メモリ１８ａに予め記憶されている時間変化率ΔＤ／ΔＴの最大予想値を、今回の算出値として採用する。

次に、第一インターバル設定処理においては、算出した時間変化率ΔＤ／ΔＴで蒸発燃料濃度Ｄが変化すると仮定したときに、濃度検出処理を実行しなくても空燃比乱れを抑制可能な最大時間ΔＴ_ｍａｘに、検出インターバルΔＴを設定する。ここで、図８に示すように最大時間ΔＴ_ｍａｘは、傾きΔＤ／ΔＴの一次関数にて表される蒸発燃料濃度Ｄの時間変化特性Ｓ_ｄにおいて、空燃比乱れを抑制する上での最大許容変化量ΔＤ_ｍａｘに対応する時間となる。したがって、本実施形態の検出インターバルΔＴは、時間変化率ΔＤ／ΔＴが小さくなるほど、即ち時間変化特性Ｓ_ｄの傾きが小さくなるほど長くなるように、設定されるのである。尚、図８に例示の如き時間変化特性Ｓ_ｄについては、最大許容変化量ΔＤ_ｍａｘが代入された関数式の形態で、メモリ１８ａに予め記憶されている。

そして、第一インターバル設定処理では、こうして設定した検出インターバルΔＴを、第一実施形態と同様にしてメモリ１８ａに記憶することになる。

さて、図７に示すステップＳ２０３のパージ制御処理では、所定時間が経過する毎に、パージ制御弁２０の開度をメモリ１８ａに記憶の第一の基準濃度Ｄ_ｂに基づき設定しつつ、当該第一の基準濃度Ｄ_ｂを蒸発燃料濃度Ｄのフィードバック学習値によって更新する。尚、本パージ制御処理の終了については、第一実施形態と同様、パージ停止条件の成立の有無によって判断する。

続くステップＳ２０４では、メモリ１８ａに記憶の第一の基準濃度Ｄ_ｂから吸着量Ａを予測する以外は第一実施形態と同様な内容の第二インターバル設定処理を実行する。

以上説明した第二実施形態によると、検出インターバルΔＴを長く設定可能な状況であるか否かが、現在の蒸発燃料濃度Ｄである第一の基準濃度Ｄ_ｂと、過去の蒸発燃料濃度Ｄである第二の基準濃度Ｄ_ｂとから、精確に判断されることになる。したがって、空燃比乱れの抑制と耐久性の確保とを適正にトレードオフバランスさせることができるのである。

（第三実施形態）
図９に示すように、本発明の第三実施形態は第一実施形態の変形例である。

第三実施形態の制御作動では、第一実施形態のステップＳ１０３，１０６の後に、検出インターバルΔＴを補正するステップＳ３０１，Ｓ３０２が追加されている。

具体的に、ステップＳ３０１の第一補正処理では、直前の第一インターバル設定処理にて設定された検出インターバルΔＴを、燃料タンク２の内圧Ｐに基づき補正する。これは、燃料タンク２の内圧Ｐが高くなると、燃料タンク２内における蒸発燃料の発生量、ひいては第一キャニスタ１２の吸着材１２ａによる蒸発燃料の吸着量Ａが増加して、パージ通路２６における蒸発燃料濃度Ｄが変化し易くなるからである。

ここで、特に本実施形態の第一補正処理では、図１０に示すように燃料タンク２の内圧Ｐが高くなるほど小さくなる補正係数Ｃ_ｐを、現在の内圧Ｐに応じて導出する。そして、導出された補正係数Ｃ_ｐをメモリ１８ａに記憶の検出インターバルΔＴに乗算することで、当該インターバルΔＴを補正更新するのである。尚、図１０に示す内圧Ｐと補正係数Ｃ_ｐとの相関については、例えばテーブル、マップ、関数式等の形態でメモリ１８ａに予め記憶されている。また、補正係数Ｃ_ｐの算出に必要な現在の内圧については、燃料タンク２に設置された内圧センサ（図示しない）による測定値が用いられることになる。

以上に対し、図９に示すステップＳ３０２の第二補正処理では、直前の第二インターバル設定処理にて設定された検出インターバルΔＴを、ステップＳ３０１の場合と同様な補正係数Ｃ_ｐ（図１０参照）の導出及び乗算により補正する。

このように第三実施形態によれば、燃料タンク２の内圧変化に起因する蒸発燃料濃度Ｄの変化をも考慮して、検出インターバルΔＴを設定することができるので、空燃比乱れの抑制効果が高められることになる。

（第四実施形態）
図１１に示すように、本発明の第四実施形態は第三実施形態の変形例である。

第四実施形態の制御作動では、第三実施形態のステップＳ３０１，Ｓ３０２とは処理の詳細が異なるステップＳ４０１，Ｓ４０２を実行する。

具体的に、ステップＳ４０１の第一補正処理では、直前の第一インターバル設定処理にて設定された検出インターバルΔＴを、燃料タンク２の内圧Ｐの時間変化率（以下、「内圧変化率」という）Ｒに基づき補正する。これは、燃料タンク２の内圧変化率Ｒが大きくなるときには、燃料タンク２内における蒸発燃料の発生量、ひいては吸着材１２ａによる蒸発燃料の吸着量Ａが増加して、蒸発燃料濃度Ｄが変化し易くなるからである。

ここで、特に本実施形態の第一補正処理では、図１２に示すように燃料タンク２の内圧変化率Ｒが大きくなるほど小さくなる補正係数Ｃ_ｒを、現在の内圧変化率Ｒに応じて導出する。そして、導出された補正係数Ｃ_ｒをメモリ１８ａに記憶の検出インターバルΔＴに乗算することで、当該インターバルΔＴを補正更新するのである。尚、図１２に示す内圧変化率Ｒと補正係数Ｃ_ｒとの相関については、例えばテーブル、マップ、関数式等の形態でメモリ１８ａに予め記憶されている。また、補正係数Ｃ_ｒの算出に必要な現在の内圧変化率Ｒについては、燃料タンク２に設置の内圧センサ（図示しない）により時間をあけて測定された複数の内圧測定値から、算出することになる。

以上に対し、図１１に示すステップＳ４０２の第二補正処理では、直前の第二インターバル設定処理にて設定された検出インターバルΔＴを、ステップＳ４０１の場合と同様な補正係数Ｃ_ｒ（図１２参照）の導出及び乗算により補正する。

このように第四実施形態によれば、燃料タンク２の内圧変化に起因する蒸発燃料濃度Ｄの変化をも考慮して、検出インターバルΔＴを設定することができるので、空燃比乱れの抑制効果が高められることになる。

（第五実施形態）
図１３に示すように、本発明の第五実施形態は第三実施形態の変形例である。

第五実施形態の制御作動では、第三実施形態のステップＳ３０１，Ｓ３０２とは処理の詳細が異なるステップＳ５０１，Ｓ５０２を実行する。

具体的に、ステップＳ５０１の第一補正処理では、直前の第一インターバル設定処理にて設定された検出インターバルΔＴを、燃料タンク２の温度ＴＰに基づき補正する。これは、燃料タンク２の温度ＴＰが上昇すると、燃料タンク２内における蒸発燃料の発生量、ひいては吸着材１２ａによる蒸発燃料の吸着量Ａが増加して、蒸発燃料濃度Ｄが変化し易くなるからである。

ここで、特に本実施形態の第一補正処理では、図１４に示すように燃料タンク２の温度ＴＰが上昇するほど小さくなる補正係数Ｃ_ｔを、現在の温度ＴＰに応じて導出する。そして、導出された補正係数Ｃ_ｔをメモリ１８ａに記憶の検出インターバルΔＴに乗算することで、当該インターバルΔＴを補正更新するのである。尚、図１４に示す温度ＴＰと補正係数Ｃ_ｔとの相関については、例えばテーブル、マップ、関数式等の形態でメモリ１８ａに予め記憶されている。また、補正係数Ｃ_ｔの算出に必要な現在の温度ＴＰとしては、燃料タンク２に設置された温度センサ（図示しない）による測定値を用いてもよいし、当該温度ＴＰとの間に所定の相関がある温度、例えば外気温度や吸気通路３の吸気温度等からの推定値を用いてもよい。

以上に対し、図１３に示すステップＳ５０２の第二補正処理では、直前の第二インターバル設定処理にて設定された検出インターバルΔＴを、ステップＳ５０１の場合と同様な補正係数Ｃ_ｔ（図１４参照）の導出及び乗算により補正する。

このように第五実施形態によれば、燃料タンク２の温度変化に起因する蒸発燃料濃度Ｄの変化をも考慮して、検出インターバルΔＴを設定することができるので、空燃比乱れの抑制効果が高められることになる。

（他の実施形態）
以上、本発明の複数の実施形態について説明したが、本発明はそれらの実施形態に限定して解釈されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態に適用することができる。

例えば、第一〜第五実施形態においては、第二キャニスタ１３を設けないで、第一キャニスタ１２のみを設けるようにしてもよい。また、第一〜第五実施形態においては、第二インターバル設定処理を実行しないで、第一インターバル設定処理のみにより検出インターバルΔＴを設定するようにしてもよい。尚、第三〜第五実施形態において第二インターバル設定処理を実行しない場合、それに継続する第二補正処理は不要となる。

第二実施形態においては、第三〜第五実施形態の第一補正処理を第一インターバル設定処理の後に実行してもよいし、第三〜第五実施形態の第二補正処理を第二インターバル設定処理の後に実行してもよい。また、第三〜第五実施形態の第一補正処理のうち少なくとも二つを組み合わせて実行してもよいし、第三〜第五実施形態の第二補正処理のうち少なくとも二つを組み合わせて実行してもよい。

第一〜第五実施形態の濃度検出処理では、パージ通路２６における混合ガス中の蒸発燃料濃度Ｄを検出可能な方法であれば、上述したように絞り両端差圧に基づき蒸発燃料濃度Ｄを検出する以外の方法を採用してもよい。また、第一〜第五実施形態の濃度検出処理では、第一検出通路２８にガス流を発生させる「ガス流発生手段」として、例えば吸気通路３の負圧を蓄積して第一検出通路２８へ作用させるアキュムレータ等を採用してもよい。

第一〜第五実施形態のパージ制御処理では、吸気通路３へパージされた混合ガス中の蒸発燃料濃度Ｄを取得可能な方法であれば、上述したように内燃機関１の運転状態量に基づき蒸発燃料濃度Ｄをフィードバック学習する以外の方法を採用してもよい。また、第一〜第五実施形態のパージ制御処理では、蒸発燃料を各キャニスタ１２，１３の吸着材１２ａ，１３ａから脱離させて吸気通路３まで搬送可能な方法であれば、上述したように吸気通路３の負圧を吸着材１２ａ，１３ａへ同時に且つ個別に作用させる以外の方法を採用してもよい。

本発明の第一実施形態による蒸発燃料処理装置の特徴を説明するための特性図である。 本発明の第一実施形態による蒸発燃料処理装置を示す構成図である。 本発明の第一実施形態による制御作動を示すフローチャートである。 図３の制御作動について説明するための模式図である。 本発明の第一実施形態による検出インターバルの設定方法を説明するための特性図である。 本発明の第一実施形態による検出インターバルの設定方法を説明するための特性図である。 本発明の第二実施形態による制御作動を示すフローチャートである。 本発明の第二実施形態による検出インターバルの設定方法を説明するための特性図である。 本発明の第三実施形態による制御作動を示すフローチャートである。 本発明の第三実施形態による検出インターバルの補正方法を説明するための特性図である。 本発明の第四実施形態による制御作動を示すフローチャートである。 本発明の第四実施形態による検出インターバルの補正方法を説明するための特性図である。 本発明の第五実施形態による制御作動を示すフローチャートである。 本発明の第五実施形態による検出インターバルの設定方法を説明するための特性図である。

符号の説明

１ 内燃機関、１ａ 気筒、２ 燃料タンク、３ 吸気通路、４ 燃料噴射弁、５ スロットル装置、６ 吸気流量センサ、７ 吸気圧センサ、８ 排気通路、９ 空燃比センサ、１０ 蒸発燃料処理装置、１２ 第一キャニスタ、１２ａ，１３ａ 吸着材、１２ｂ，１３ｂ キャニスタケース、１３ 第二キャニスタ、１４ ポンプ（ガス流発生手段）、１４ａ 吸入口、１４ｂ 排出口、１６ 圧力センサ（検出手段）、１８ ＥＣＵ（検出手段・制御手段・設定手段・学習手段）、１８ａ メモリ、２０ パージ制御弁（制御手段）、２１ 通路切換弁、２２ 通路開閉弁、２３ 連通切換弁、２５ タンク通路、２６ パージ通路、２６ａ 分岐通路、２７ 大気通路、２８ 第一検出通路（検出通路）、２９ 第一中継通路、３０ 開放通路、３１ 第二中継通路、３２ 第二検出通路、３３ 排出通路、３４ 第一導圧通路、３５ 第二導圧通路、３８，３９ フィルタ、Ａ 吸着量、Ｃ_ｐ，Ｃ_ｒ，Ｃ_ｔ 補正係数、Ｄ_ｂ 基準濃度、Ｐ 内圧、Ｒ 内圧変化率、Ｓ_ｄ 時間変化特性、ＴＰ 温度、ΔＤ 濃度変化量、ΔＤ_ｍａｘ 最大許容変化量、ΔＤ／ΔＴ 時間変化率、ΔＴ 検出インターバル、ΔＴ_ｍａｘ 最大時間

Claims (8)

1. 内燃機関の噴射燃料と共に燃焼させる蒸発燃料を処理する蒸発燃料処理装置であって、
   燃料タンク内において発生した蒸発燃料を脱離可能に吸着する吸着材を有するキャニスタと、
   前記吸着材から脱離した蒸発燃料が空気と混合してなる混合ガスを前記内燃機関側へ流通させるパージ通路と、
   前記パージ通路に連通する検出通路と、
   前記検出通路にガス流を発生させることにより、前記パージ通路から前記検出通路へ前記混合ガスを流入させるガス流発生手段と、
   前記検出通路へ流入した前記混合ガス中の蒸発燃料状態量を検出する検出手段と、
   前記検出手段により検出された蒸発燃料状態量を基準状態量として、前記パージ通路から前記内燃機関への前記混合ガスのパージを前記基準状態量に基づき制御する制御手段と、
   前記検出手段による蒸発燃料状態量の検出インターバルを、前記基準状態量の変化を考慮して設定する設定手段と、を備え、
   前記設定手段は、前記検出手段による蒸発燃料状態量の複数回の検出によって得られた複数の前記基準状態量から、前記混合ガス中の蒸発燃料状態量の時間変化率を算出し、当該算出変化率が小さくなるほど前記検出インターバルを長く設定することを特徴とする蒸発燃料処理装置。
2. 前記内燃機関へパージされた前記混合ガス中の蒸発燃料状態量を、前記内燃機関の運転状態量に基づき学習する学習手段を備え、
   パージの制御中において前記制御手段は、前記学習手段により学習された蒸発燃料状態量を学習状態量として、前記基準状態量を前記学習状態量により更新し、
   前記制御手段によるパージ後において前記設定手段は、前記学習状態量により更新された前記基準状態量を含む複数の前記基準状態量から、前記混合ガス中の蒸発燃料状態量の時間変化率を算出することを特徴とする請求項１に記載の蒸発燃料処理装置。
3. 前記設定手段は、前記基準状態量に基づく前記検出インターバルの設定値を前記燃料タンクの内圧に基づき補正することを特徴とする請求項１または２に記載の蒸発燃料処理装置。
4. 前記設定手段は、前記基準状態量に基づく前記検出インターバルの設定値を前記燃料タンクの内圧の時間変化率に基づき補正することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の蒸発燃料処理装置。
5. 前記設定手段は、前記基準状態量に基づく前記検出インターバルの設定値を前記燃料タンクの温度に基づき補正することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の蒸発燃料処理装置。
6. 前記キャニスタとしての第一キャニスタと、
   前記パージ通路から前記検出通路へ流入した前記混合ガス中の蒸発燃料を脱離可能に吸着する吸着材を有する第二キャニスタと、
   前記第二キャニスタを減圧することにより前記検出通路に前記ガス流を発生させる前記ガス流発生手段と、
   を備えることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の蒸発燃料処理装置。
7. 前記ガス流発生手段は、減圧側からの吸入ガスを大気中へ排出するポンプであることを特徴とする請求項６に記載の蒸発燃料処理装置。
8. 前記基準状態量は、前記混合ガス中の蒸発燃料濃度であることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の蒸発燃料処理装置。

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