JP4360152B2 - スイッチング電源装置 - Google Patents

Description

本発明は、リモートスイッチのオンオフにより出力電圧を変化させると共に、トランスの補助巻線に誘起する電圧を安定に確保するスイッチング電源装置に関するものである。

図９に従来のスイッチング電源装置の一例であるフライバックコンバータの構成を示す。スイッチング電源装置の２次側には、出力電圧Ｖｏｕｔを変化させるリモートコントロール用のリモートスイッチＳＷ２が設けられている。

同図において、スイッチング素子Ｑ１は、トランスＴ１の１次巻線Ｎ１に印加される入力電圧Ｖｉｎをオンオフする。トランスＴ１の２次巻線Ｎ２に誘起する電圧は、ダイオードＤ１で整流され、コンデンサＣ１で平滑され、出力電圧Ｖｏｕｔとなる。

トランスＴ１の補助巻線Ｎ３に誘起する電圧は、ダイオードＤ２で整流され、コンデンサＣ２で平滑され、電圧Ｖｃｃとなる。出力電圧Ｖｏｕｔと電圧Ｖｃｃとは相関がある。トランスＴ１の補助巻線Ｎ３に誘起する電圧に基づく電圧Ｖｃｃはオンオフ変調手段Ｕ１等の電源として利用される。

第１誤差検出手段１０は、誤差増幅器Ｕ２を有し、トランスＴ１の２次巻線Ｎ２に誘起する電圧に基づく出力電圧Ｖｏｕｔと基準電圧Ｖｒ１に基づく電圧Ｖｒ１・（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ５＋Ｒ６＋Ｒ７）との差を比較し、フォトカプラＯＣ１を介して、オンオフ変調手段Ｕ１へフィードバック信号ＦＢとして出力する。

コンデンサＣ３と抵抗Ｒ４との回路定数は、フィードバックの周波数応答特性を定める。抵抗Ｒ３の回路定数は、フォトカプラＯＣ１のゲインを定める。

オンオフ変調手段Ｕ１は、フィードバック信号ＦＢを受け、その大きさに基づき、スイッチング素子Ｑ１の駆動信号ＯＵＴを生成し、そのオンとオフとの時間の割合（デューティ比）を変化させる。

フィードバック信号ＦＢが低いときは、スイッチング素子Ｑ１の駆動信号ＯＵＴのオンとオフとの時間の割合（デューティ比）を小さくし、フィードバック信号ＦＢが高いときは、スイッチング素子Ｑ１の駆動信号ＯＵＴのオンとオフとの時間の割合（デューティ比）を大きくする。

フィードバック信号ＦＢは、オンオフ変調手段Ｕ１内でプルアップされ（図示せず）、フォトカプラＯＣ１のフォトトランジスタのコレクタが接続される。
フォトカプラＯＣ１がオンすると、フィードバック信号ＦＢは低下し、デューティ比は小さくなる。フォトカプラＯＣ１がオフすると、プルアップによりフィードバック信号ＦＢは上昇し、デューティ比は大きくなる。

リモートスイッチＳＷ２は、抵抗Ｒ７に並列に配置される。
リモート・オンのとき、リモートスイッチＳＷ２はオープンを選択し、誤差増幅器Ｕ２の正入力端は電圧Ｖｒ１・（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ５+Ｒ６＋Ｒ７）となる。また、リモート・オフのとき、リモートスイッチＳＷ２はショートを選択し、誤差増幅器Ｕ２の正入力端は電圧Ｖｒ１・Ｒ６／（Ｒ５+Ｒ６）となる。

図９の従来例の動作を説明する。なお、リモートスイッチＳＷ２はオープンとする。
スイッチング素子Ｑ１がオンオフし、出力電圧Ｖｏｕｔが電圧Ｖｒ１・（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ５+Ｒ６＋Ｒ７）よりも高くなると、誤差増幅器Ｕ２の出力は減少し、フォトカプラＯＣ１内のフォトダイオードの電流は増加し、フォトカプラＯＣ１内のフォトトランジスタの電流は増加する。これにより、フィードバック信号ＦＢは低下し、スイッチング素子Ｑ１のオン時間の割合（デューティ比）が減少し、出力電圧Ｖｏｕｔは低下する。

出力電圧Ｖｏｕｔが電圧Ｖｒ１・（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ５+Ｒ６＋Ｒ７）よりも低くなると、誤差増幅器Ｕ２の出力は増加し、フォトカプラＯＣ１内のフォトダイオードの電流は減少し、フォトカプラＯＣ１内のフォトトランジスタの電流は減少する。これにより、フィードバック信号ＦＢは上昇し、スイッチング素子ＳＷ１のオン時間の割合（デューティ比）が増加し、出力電圧Ｖｏｕｔは上昇する。

このようにして、出力電圧Ｖｏｕｔは所定の電圧に制御される。
リモート・オン（リモートスイッチＳＷ２はオープン）のとき、出力電圧Ｖｏｕｔは電圧Ｖｒ１・（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ５+Ｒ６＋Ｒ７）となる。
また、リモート・オフ（リモートスイッチＳＷ２はショート）のとき、出力電圧Ｖｏｕｔは電圧Ｖｒ１・Ｒ６／（Ｒ５+Ｒ６）となる。

リモート・オフのときの出力電圧Ｖｏｕｔは、リモート・オンのときの出力電圧Ｖｏｕｔよりも低い値となる。

リモート・オンのとき、出力電圧Ｖｏｕｔに接続される負荷（図示せず）には高い電圧を供給し、リモート・オフのときには、低い電圧を供給する。このことにより、リモート・オフのときに、出力電圧Ｖｏｕｔに接続される負荷（図示せず）及びスイッチング電源装置の消費電力が低減できるという効果がある（例えば、特許文献３参照。）。

例えば、出力電圧が８０％となれば、抵抗性負荷では消費電力は６４％となり、定電流性負荷では消費電力が８０％となる。

図１０は図９の従来例の動作を説明するための特性図である。横軸は負荷電流Ｉｏ、縦軸はトランスＴ１の補助巻線Ｎ３に基づく電圧Ｖｃｃである。リモート・オンのとき、無負荷での電圧Ｖｃｃを電圧Ｖ２とし、定格負荷Ｉ１での電圧Ｖｃｃを電圧Ｖ１とする。リモート・オフのとき、無負荷での電圧Ｖｃｃを電圧Ｖ４とし、定格負荷Ｉ１での電圧Ｖｃｃを電圧Ｖ３とする。

出力電圧Ｖｏｕｔと電圧Ｖｃｃとは相関があり、リモート・オフで出力電圧Ｖｏｕｔが減少すると電圧Ｖｃｃも減少し、リモート・オンで出力電圧が増加すると電圧Ｖｃｃも減少する。

また、トランスＴ１の結合は完全ではなく、漏れインダクタンスが存在する。漏れインダクタンスは、負荷が重いところでスイッチング電源装置の特性に影響を与える。出力電圧Ｖｏｕｔを一定に制御した状態で、負荷を軽負荷から重負荷へ変化させると、電圧Ｖｃｃは漏れインダクタンスの影響で上昇する。

よって、電圧Ｖ１及び電圧Ｖ３は電圧Ｖ２及び電圧Ｖ４よりも大きくなる。

特開平４−３６８４６１号公報 特開平６−１７８５３８号公報 特許第３４１５２６３号公報

しかしながら、このようなスイッチング電源装置には、リモートスイッチの効果を向上すると、定格時の特性が悪化するというトレードオフの課題がある。

詳しくは、リモート・オフのときに、オンオフ変調手段Ｕ１等の動作を保証するためには、電圧Ｖ４を確保する必要がある。電圧Ｖ４が低くなると動作が不安定になる。

リモートスイッチの効果を得るためには、リモート・オンのときの電圧Ｖｃｃとリモート・オフのときの電圧Ｖｃｃとの電圧差（Ｖ２−Ｖ４）及び電圧差（Ｖ１−Ｖ３）が大きい必要がある。しかしながら、電圧Ｖ４を確保しつつ、この差を大きくすると電圧Ｖ１の値が大きくなる。

電圧Ｖ１が大きくなると、リモート・オンで定格負荷Ｉ１のときにおけるオンオフ変調手段Ｕ１等の消費電力が大きくなる。このとき、スイッチング電源装置は最大の出力であり、変換の損失も最大であり、消費電力を下げたいということがある。

つまり、電圧Ｖ４を確保し、電圧差（Ｖ２−Ｖ４）及び電圧差（Ｖ１−Ｖ３）を確保すると、電圧Ｖ１を抑制できない。

本発明の目的は、以上説明した課題を解決するものであり、動作範囲全般において、消費電力を好適に抑制し、動作が安定なスイッチング電源装置を提供することにある。

このような目的を達成する本発明は、次の通りである。
〔１〕 トランスの１次巻線に印加される入力電圧をオンオフするスイッチング素子と、前記トランスの２次巻線に誘起する電圧と所定の電圧との差を比較する第１誤差検出手段
と、前記トランスの補助巻線に誘起する電圧で動作し、フィードバック信号に基づき前記スイッチング素子の駆動信号を生成するオンオフ変調手段と、前記補助巻線に誘起する電圧と所定の電圧との差を比較する第２誤差検出手段と、前記第１誤差検出手段からのフィードバック信号と前記第２誤差検出手段からのフィードバック信号とを直列に接続する回路とを備え、前記補助巻線は、前記第１誤差検出手段からのフィードバック信号を選択したときの前記補助巻線に誘起する電圧が前記第２誤差検出手段からのフィードバック信号を選択したときの前記補助巻線に誘起する電圧よりも大きくなる巻数に形成され、前記第１誤差検出手段は、反転入力が前記２次巻線に誘起する電圧に接続される第１の誤差増幅器を備え、前記第２誤差検出手段は、反転入力が前記補助巻線に誘起する電圧に接続される第２の誤差増幅器を備え、フォトダイオードのカソードが前記第１の誤差増幅器の出力に接続され、フォトトランジスタのコレクタが前記オンオフ変調手段のフィードバック信号に接続され、フォトトランジスタのエミッタが前記第２の誤差増幅器の出力に接続されるフォトカプラを備え、前記第２の誤差増幅器の非反転入力を共通電位にショートするスイッチを備えることを特徴とするスイッチング電源装置。
〔２〕トランスの１次巻線に印加される入力電圧をオンオフするスイッチング素子と、前記トランスの２次巻線に誘起する電圧と所定の電圧との差を比較する第１誤差検出手段と、前記トランスの補助巻線に誘起する電圧で動作し、フィードバック信号に基づき前記スイッチング素子の駆動信号を生成するオンオフ変調手段と、前記補助巻線に誘起する電圧と所定の電圧との差を比較する第２誤差検出手段と、前記第１誤差検出手段からのフィードバック信号と前記第２誤差検出手段からのフィードバック信号とを直列に接続する回路とを備え、前記補助巻線は、前記第１誤差検出手段からのフィードバック信号を選択したときの前記補助巻線に誘起する電圧が前記第２誤差検出手段からのフィードバック信号を選択したときの前記補助巻線に誘起する電圧よりも大きくなる巻数に形成され、前記第１誤差検出手段は、反転入力が前記２次巻線に誘起する電圧に接続される第１の誤差増幅器を備え、前記第２誤差検出手段は、反転入力が前記補助巻線に誘起する電圧に接続される第２の誤差増幅器を備え、フォトダイオードのカソードが前記第１の誤差増幅器の出力に接続され、フォトトランジスタのコレクタが前記オンオフ変調手段のフィードバック信号に接続され、フォトトランジスタのエミッタが前記第２の誤差増幅器の出力に接続されるフォトカプラを備え、フォトダイオードのカソードを共通電位にショートするスイッチを備えることを特徴とするスイッチング電源装置。
〔３〕前記２次巻線の負荷電流が重負荷であるときに前記スイッチがオープンとなり、前記負荷電流が軽負荷であるときに前記スイッチがショートとなることを特徴とする〔１〕または〔２〕何れかに記載のスイッチング電源装置。
〔４〕異常なしのときに前記スイッチがオープンとなり、異常ありのときに前記スイッチがショートとなることを特徴とする〔１〕または〔２〕何れかに記載のスイッチング電源装置。
〔５〕前記２次巻線に誘起する出力電圧の低下なしのときに前記スイッチがオープンとなり、前記出力電圧の低下ありのときに前記スイッチがショートとなることを特徴とする〔１〕または〔２〕何れかに記載のスイッチング電源装置。
また、本発明の実施例の特徴は次の通りである。
（１）トランスの１次巻線に印加される入力電圧をオンオフするスイッチング素子と、前記トランスの２次巻線に誘起する電圧と所定の電圧との差を比較する第１誤差検出手段と、前記トランスの補助巻線に誘起する電圧で動作し、フィードバック信号に基づき前記スイッチング素子の駆動信号を生成するオンオフ変調手段と、を備えるスイッチング電源装置において、前記補助巻線に誘起する電圧と所定の電圧との差を比較する第２誤差検出手段と、前記第１誤差検出手段からのフィードバック信号と前記第２誤差検出手段からのフィードバック信号とを切り替えるリモートスイッチと、を設けることを特徴とするスイッチング電源装置。

（２）前記リモートスイッチは、負荷電流の値に基づく判定で切り替えることを特徴とする（１）記載のスイッチング電源装置。

（３）前記リモートスイッチは、異常の検出に基づく判定で切り替えることを特徴とする（１）記載のスイッチング電源装置。

（４）前記第１誤差検出手段と前記第２誤差検出手段とは直列に接続して配置し、前記リモートスイッチは、前記第１誤差検出手段をショートするように配置することを特徴とする（１）から（３）何れかに記載のスイッチング電源装置。

（５）前記リモートスイッチのオンオフに基づき、前記２次巻線に基づく出力をオンオフする出力スイッチを設けることを特徴とする（１）から（４）何れかに記載のスイッチング電源装置。

（６）前記補助巻線に誘起する電圧で動作し、動作状態の監視をする状態監視手段を設けることを特徴とする（１）から（５）何れかに記載のスイッチング電源装置。

（７）トランスの１次巻線に印加される入力電圧をオンオフするスイッチング素子と、
前記トランスの２次巻線に誘起する出力電圧と所定の電圧との差を比較し、フィードバック信号を生成する第１誤差検出手段と、前記トランスの補助巻線に誘起する電圧で動作し、フィードバック信号に基づき前記スイッチング素子の駆動信号を生成するオンオフ変調手段と、を備えるスイッチング電源装置において、前記補助巻線に誘起する電圧と基準電圧との差を比較し、フィードバック信号を生成する第２誤差検出手段と、リモート・オンのときに前記第１誤差検出手段からのフィードバック信号を選択し、リモート・オフのときに前記第２誤差検出手段からのフィーバック信号を選択するリモートスイッチとを備えることを特徴とするスイッチング電源装置。

（８）前記補助巻線は、リモート・オンかつ無負荷のときの前記補助巻線に誘起する電圧がリモート・オフのときの前記補助巻線に誘起する電圧よりも小さい巻数に形成することを特徴とする（７）記載のスイッチング電源装置。

（９）トランスの１次巻線に印加される入力電圧をオンオフするスイッチング素子と、
前記トランスの２次巻線に誘起する出力電圧と所定の電圧との差を比較し、フィードバック信号を生成する第１誤差検出手段と、前記トランスの補助巻線に誘起する電圧で動作し、フィードバック信号に基づき前記スイッチング素子の駆動信号を生成するオンオフ変調手段と、を備えるスイッチング電源装置において、前記補助巻線に誘起する電圧と基準電圧との差を比較し、フィードバック信号を生成する第２誤差検出手段と、前記第１誤差検出手段からのフィードバック信号と前記第２誤差検出手段からのフィーバック信号との直列回路と、リモート・オフのときに前記第１誤差検出手段からのフィーバック信号を実質的にショートするリモートスイッチとを備えることを特徴とするスイッチング電源装置。

（１０）前記補助巻線は、リモート・オンのときの前記補助巻線に誘起する電圧が前記基準電圧よりも大きい巻数に形成することを特徴とする（９）記載のスイッチング電源装置。

（１１）トランスの１次巻線に印加される入力電圧をオンオフするスイッチング素子と、前記トランスの２次巻線に誘起する出力電圧と所定の電圧との差を比較し、フィードバック信号を生成する第１誤差検出手段と、前記トランスの補助巻線に誘起する電圧で動作し、フィードバック信号に基づき前記スイッチング素子の駆動信号を生成するオンオフ変調手段と、を備えるスイッチング電源装置において、前記補助巻線に誘起する電圧と基準電圧との差を比較し、フィードバック信号を生成する第２誤差検出手段と、重負荷であるときに前記第１誤差検出手段からのフィードバック信号を選択し、軽負荷であるときに前記第２誤差検出手段からのフィーバック信号を選択するスイッチとを備えることを特徴とするスイッチング電源装置。

（１２）トランスの１次巻線に印加される入力電圧をオンオフするスイッチング素子と、前記トランスの２次巻線に誘起する出力電圧と所定の電圧との差を比較し、フィードバック信号を生成する第１誤差検出手段と、前記トランスの補助巻線に誘起する電圧で動作し、フィードバック信号に基づき前記スイッチング素子の駆動信号を生成するオンオフ変調手段と、を備えるスイッチング電源装置において、前記補助巻線に誘起する電圧と基準電圧との差を比較し、フィードバック信号を生成する第２誤差検出手段と、異常監視手段と、異常なしのときに前記第１誤差検出手段からのフィードバック信号を選択し、異常ありのときに前記第２誤差検出手段からのフィーバック信号を選択するスイッチとを備えることを特徴とするスイッチング電源装置。

（１３）前記異常ありのときに出力を遮断する出力スイッチと、前記補助巻線に誘起する電圧で動作する状態監視手段とを備えることを特徴とする（１２）記載のスイッチング電源装置。

（１４）トランスの１次巻線に印加される入力電圧をオンオフするスイッチング素子と、前記トランスの２次巻線に誘起する出力電圧と所定の電圧との差を比較し、フィードバック信号を生成する第１誤差検出手段と、前記トランスの補助巻線に誘起する電圧で動作し、フィードバック信号に基づき前記スイッチング素子の駆動信号を生成するオンオフ変調手段と、を備えるスイッチング電源装置において、前記補助巻線に誘起する電圧と基準電圧との差を比較し、フィードバック信号を生成する第２誤差検出手段と、前記出力電圧の低下を検出するコンパレータと、前記出力電圧の低下ありのときに出力を遮断する出力スイッチと、前記出力電圧の低下なしのときに前記第１誤差検出手段からのフィードバック信号を選択し、前記出力電圧の低下ありのときに前記第２誤差検出手段からのフィーバック信号を選択するスイッチとを備えることを特徴とするスイッチング電源装置。

（１５）実質的に負荷電流の最大値を制限する回路を備えると共に、前記補助巻線は、前記コンパレータの検出のときの前記補助巻線に誘起する電圧が前記基準電圧よりも小さい巻数に形成することを特徴とする（１４）記載のスイッチング電源装置。

以上説明したことから明らかなように、本発明によれば、次の効果がある。
オンオフ変調手段等、負荷及びスイッチング電源装置の消費電力を、動作範囲全般で好適に抑制できる。さらに、オンオフ変調手段等の動作を安定に確保でき、速やかなる切り替えの応答ができる。

また、軽負荷時においてトランスの補助巻線に誘起する電圧に基づく電圧確保すると共に、定格負荷においてトランスの補助巻線に誘起する電圧に基づく電圧を低く設定することが可能となり、オンオフ変調手段等、負荷及びスイッチング電源装置の消費電力を好適に抑制できる。

さらに、異常の検出のときに、トランスの補助巻線に誘起する電圧に基づく電圧を安定に確保できると共に、出力電力が制限できる。

また、構成が簡単となり、部品点数が減少し、スイッチング電源装置の小形・低コスト化が図れる。

さらに、リモート・オフのときにスイッチング電源装置を負荷から切り離すと共に、スイッチング電源装置は、トランスの補助巻線に誘起する電圧に基づく電圧を安定に確保できる。

また、状態監視手段の動作を安定に確保できる。

以下に、図に基づいて本発明を詳細に説明する。図１は本発明に係るスイッチング電源装置の一実施例を示す構成図である。なお、図９の従来例と同じ要素には同一符号を付し、説明を省略する。

図１の実施例の特徴は、トランスＴ１の補助巻線Ｎ３に誘起する電圧に基づく電圧Ｖｃｃと所定の基準電圧Ｖｒ２との差を比較する第２誤差検出手段２０と、第１誤差検出手段１０からのフィードバック信号Ａと第２誤差検出手段２０からのフィーバック信号Ｂとを切り替え、出力電圧Ｖｏｕｔを変化させる、リモートスイッチＳＷ１と、を設ける点にある。

第２誤差検出手段２０は、誤差増幅器Ｕ３を有し、電圧Ｖｃｃと基準電圧Ｖｒ２との差を比較し、ダイオードＤ３を介して、オンオフ変調手段Ｕ１へフィードバック信号ＦＢとして出力する。第１誤差検出手段１０の作用と同様に、第２誤差検出手段２０によって、電圧Ｖｃｃは基準電圧Ｖｒ２に制御される。

そして、第２誤差検出手段２０はフィードバック信号Ｂを生成する。一方、第１誤差検出手段１０はフィードバック信号Ａを生成する。

また、コンデンサＣ４と抵抗Ｒ８との回路定数は、フィードバックの周波数応答特性を定める。

図１の実施例の動作を説明する。リモート・オンのとき、リモートスイッチＳＷ１は第１誤差検出手段１０からのフィードバック信号Ａを選択し、図９の従来例のように出力電圧Ｖｏｕｔを安定化する。また、リモート・オフのとき、リモートスイッチＳＷ１は第２誤差検出手段２０からのフィーバック信号Ｂを選択し、上述のように電圧Ｖｃｃを安定化する。

図２及び図３は、図１の実施例の動作を説明するための特性図である。なお、図１０の従来例と同様のものは説明を省略する。図２は図１０に対応している。

図２において、リモート・オンのときの無負荷での電圧Ｖｃｃを電圧Ｖ６とする。即ち、リモート・オンかつ無負荷のとき補助巻線Ｎ３に誘起する電圧Ｖｃｃを電圧Ｖ６とする。また、リモート・オンのときの定格負荷Ｉ１での電圧Ｖｃｃを電圧Ｖ５とする。さらに、リモート・オフのときの電圧Ｖｃｃを電圧Ｖ７とする。即ち、リモート・オフのときの補助巻線Ｎ３に誘起する電圧Ｖｃｃを電圧Ｖ７とする。

そして、電圧Ｖ７（＝Ｖｒ２）は、第２誤差検出手段２０のフィードバックにより、定電圧となる。また、図１０の従来例と同様に、電圧Ｖ６よりも大きくなる。即ち、図２の電圧Ｖ５は、図１０の従来例の電圧Ｖ１及び電圧Ｖ３と同様に、電圧Ｖ６よりも大きくなる。

図３において、横軸は負荷電流Ｉｏ、縦軸は出力電圧Ｖｏｕｔである。
同図において、リモート・オンのときの出力電圧Ｖｏｕｔを電圧Ｖ８とする。また、リモート・オフのときの無負荷での出力電圧Ｖｏｕｔを電圧Ｖ９とする。さらに、リモート・オフのときの定格負荷Ｉ１での出力電圧Ｖｏｕｔを電圧Ｖ１０とする。

そして、図３の電圧Ｖ８（＝Ｖｒ１・（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ５+Ｒ６＋Ｒ７））は、図９の従来例の説明のとおり定電圧となる。

また、図１の実施例のトランスＴ１の結合は完全ではなく、漏れインダクタンスが存在する。さらに、漏れインダクタンスは、負荷が重いところでスイッチング電源装置の特性に影響を与える。このことにより、電圧Ｖｃｃを一定に制御した状態で、負荷を軽負荷から重負荷へ変化させると、出力電圧Ｖｏｕｔは漏れインダクタンスの影響で低下する。

よって、図３において、電圧Ｖ１０は電圧Ｖ９よりも小さくなる。このことにより、リモート・オフのときは出力電力が制限される。

オンオフ変調手段Ｕ１等の動作を保証するためには、電圧Ｖ６及び電圧Ｖ７を確保する必要がある。電圧Ｖ６及び電圧Ｖ７が低くなると動作が不安定になる。

図２より、無負荷でのリモート・オンのときの電圧Ｖｃｃとリモート・オフのときの電圧Ｖｃｃとの電圧差（Ｖ６−Ｖ７）が小さくても、軽負荷及び定格負荷Ｉ１での電圧差（Ｖ６−Ｖ７）は大きくとれる。

具体的には、電圧Ｖ６及び電圧Ｖ７が許容できる範囲で小さくなるように、トランスＴ１の補助巻線Ｎ３及び基準電圧Ｖｒ２を設定すると、電圧Ｖ５が小さくなる。電圧Ｖ５が抑制されると、リモート・オンで定格負荷Ｉ１のときにおけるオンオフ変調手段Ｕ１等の消費電力は抑制される。

さらに、リモート・オフで定格負荷Ｉ１のときの出力電圧ＶｏｕｔはＶ１０に低下し、出力電圧Ｖｏｕｔに接続される負荷（図示せず）及びスイッチング電源装置の消費電力は抑制される。

このように、図１の実施例は、スイッチング電源装置の消費電力を、動作範囲全般で好適に抑制できる。

また、図４は本発明に係るスイッチング電源装置における第２の実施例の構成図である。なお、図１の実施例と同じ要素には同一符号を付し、説明を省略する。

図４の実施例の特徴は、リモートスイッチ（スイッチ）ＳＷ３は、負荷電流Ｉｏの値に基づく判定で切り替える点と、第１誤差検出手段１０と前記第２誤差検出手段２０とは、スイッチング電源装置の１次側で直列に接続して配置し、リモートスイッチＳＷ３は、スイッチング電源装置の２次側で第１誤差検出手段１０をショートするように配置する点にある。

詳しくは、負荷電流判定手段Ｕ４は負荷（図示せず）に直列に配置し、リモートスイッチＳＷ３は誤差増幅器Ｕ２の正入力端に並列に配置し、オンオフ変調手段Ｕ１のフィードバック信号ＦＢとフォトカプラＯＣ１のフォトトランジスタとダイオードＤ３と誤差増幅器Ｕ３とは直列に配置する。

即ち、第１誤差検出手段１０からのフィードバック信号と第２誤差検出手段２０からのフィーバック信号との直列回路を形成する。

負荷電流判定手段Ｕ４は、負荷電流Ｉｏが重負荷であるときは、リモート・オンとし、リモートスイッチＳＷ３はオープンを選択する。負荷電流Ｉｏが軽負荷であるときは、リモート・オフとし、リモートスイッチＳＷ３はショートを選択する。

また、負荷電流Ｉｏが重負荷であるとき（リモート・オン、リモートスイッチＳＷ３はオープン）の電圧Ｖｃｃは、基準電圧Ｖｒ２よりも高くなるように設定する。

即ち、補助巻線Ｎ３は、リモート・オンのときの補助巻線Ｎ３に誘起する電圧Ｖｃｃが基準電圧Ｖｒ２よりも大きい巻数に形成する。

一方、リモートスイッチＳＷ３の切り替えにヒステリシスを設けると、切り替えにおける動作が安定する。

図５及び図６は、図４の実施例の動作を説明するための特性図である。なお、図５及び図６はそれぞれ図２及び図３に対応している。図２及び図３と同様のものは説明を省略する。図５及び図６は、電圧Ｖ６を電圧Ｖ７よりも小さく設定する場合を示す。一方、図２及び図３は、電圧Ｖ６を電圧Ｖ７よりも大きく設定する場合を示す。

この設定は、トランスＴ１の補助巻線Ｎ３及び基準電圧Ｖｒ２の設定で調整できる。即ち、図４の実施例の補助巻線Ｎ３は、電圧Ｖ６が電圧Ｖ７よりも小さい巻数に形成する。そして、電圧Ｖ６を電圧Ｖ７よりも小さく設定すると、電圧Ｖ９は電圧Ｖ８よりも大きくなる。

電圧Ｖ６を電圧Ｖ７よりも小さく設定すると、電圧Ｖ９は電圧Ｖ８よりも大きくなるという短所があるが、その反面、電圧Ｖ５が低くなるという長所がある。電圧Ｖ９の増加は負荷のストレスを増加させる。電圧Ｖ５の低下はオンオフ変調手段Ｕ１等の消費電力を抑制する。

したがって、具体的には、負荷が許容できる電圧Ｖ９の範囲において、電圧Ｖ５を最小とするようにトランスＴ１の補助巻線Ｎ３及び基準電圧Ｖｒ２を設定すると好適である。

図５を説明する。負荷Ｉ２から定格負荷Ｉ１まで（重負荷）は、リモート・オンとし、リモートスイッチＳＷ３はオープンを選択する。負荷Ｉ２のときの電圧Ｖｃｃを電圧Ｖ１１とし、定格負荷Ｉ１のときの電圧Ｖｃｃを電圧Ｖ５とする。

そして、図２の特性図と同様に、電圧Ｖ５は電圧Ｖ１１よりも大きい。即ち、図５の電圧Ｖ５は、図２の電圧Ｖ１及び電圧Ｖ３と同様に、電圧Ｖ１１よりも大きい。

また、図５において、無負荷から負荷Ｉ２まで（軽負荷）は、リモート・オフとし、リモートスイッチＳＷ３はショートを選択する。さらに、無負荷から負荷Ｉ２までの電圧Ｖｃｃを電圧Ｖ７とする。そして、図２の特性図と同様に、電圧Ｖ７（＝Ｖｒ２）は定電圧となる。

図６を説明する。負荷Ｉ２から定格負荷Ｉ１まで（重負荷）は、リモート・オンとし、リモートスイッチＳＷ３はオープンを選択する。さらに、負荷Ｉ２から定格負荷Ｉ１までの出力電圧Ｖｏｕｔを電圧Ｖ８とする。そして、図３の特性図と同様に、電圧Ｖ８（＝Ｖｒ１・（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ５+Ｒ６＋Ｒ７））は定電圧となる。

また、図６において、無負荷から負荷Ｉ２まで（軽負荷）は、リモート・オフとし、リモートスイッチＳＷ３はショートを選択する。さらに、無負荷のときの出力電圧Ｖｏｕｔを電圧Ｖ９とし、負荷Ｉ２のときの出力電圧Ｖｏｕｔを電圧Ｖ１２とする。

そして、図３の特性図と同様に、電圧Ｖ１２は電圧Ｖ９よりも小さい。即ち、図６の電圧Ｖ１２は、図３の電圧Ｖ１０と同様に、電圧Ｖ９よりも小さい。

図４、図５及び図６を用いて、第２の実施例の動作を説明する。負荷電流Ｉｏが負荷Ｉ２から定格負荷Ｉ１まで（重負荷）であるとき（リモート・オン、リモートスイッチＳＷ３はオープン）は、電圧Ｖｃｃは基準電圧Ｖｒ２よりも高くなり、誤差増幅器Ｕ３の出力はショートとなり、ダイオードＤ３はオンとなり、オンオフ変調手段Ｕ１のフィードバック信号ＦＢには、フォトカプラＯＣ１のフォトトランジスタの電圧が生じる。

即ち、リモート・オンのときに、リモートスイッチＳＷ３は、実質的に第１誤差検出手段１０からのフィードバック信号を選択する。

その結果、図１の実施例のときと同様に、図４の実施例の出力電圧Ｖｏｕｔは電圧Ｖ８（＝Ｖｒ１・（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ５+Ｒ６＋Ｒ７））で定電圧に制御される。

また、図４の実施例において、負荷電流Ｉｏが無負荷から負荷Ｉ２まで（軽負荷）であるとき（リモート・オフ、リモートスイッチＳＷ３はショート）は、誤差増幅器Ｕ２の正入力端はゼロとなり、誤差増幅器Ｕ２の出力はショートとなり、フォトカプラＯＣ１のフォトダイオード及びフォトトランジスタはオンで飽和（ショート）し、オンオフ変調手段Ｕ１のフィードバック信号ＦＢには、誤差増幅器Ｕ３の出力の電圧が生じる。

即ち、リモート・オフのときに、リモートスイッチＳＷ３は、実質的に第２誤差検出手段２０からのフィードバック信号を選択する。

その結果、図１の実施例のときと同様に、図４の実施例の電圧Ｖｃｃは電圧Ｖ７（＝Ｖｒ２）で定電圧に制御される。
このとき、図４の実施例の出力電圧Ｖｏｕｔは低下し、これに接続される負荷（図示せず）及びスイッチング電源装置の消費電力が低減できるという効果がある。

このように、図４の実施例は、図１の実施例と同様に、スイッチング電源装置の消費電力を、動作範囲全般で好適に抑制できる。

そして、リモートスイッチは、負荷電流の値に基づく判定で、自動的に切り替わる。

さらに、オンオフ変調手段Ｕ１等の動作の保証にあたって、図１の実施例では、電圧Ｖ６及び電圧Ｖ７を確保する必要があったが、図４の実施例では、電圧Ｖ７の確保のみでよい。電圧Ｖ６の確保は必要ないということがある。

このことにより、電圧Ｖ５はさらに抑制され、リモート・オンで定格負荷Ｉ１のときにおけるオンオフ変調手段Ｕ１等の消費電力はさらに抑制できる。

また、図４の実施例では、負荷電流判定手段Ｕ４は２次側の負荷電流Ｉｏに基づき作用するように形成したが、これとは別に、負荷電流判定手段Ｕ４は１次側の１次巻線Ｎ１及びスイッチング素子Ｑ１の電流等に基づき作用するように形成しても、同様の動作となり同様の効果が得られる。

さらに、図７は本発明に係るスイッチング電源装置における第３の実施例の構成図である。なお、図４の実施例と同じ要素には同一符号を付し、説明を省略する。

図７の実施例の特徴は、スイッチング電源装置がフォワードコンバータで構成される点と、リモートスイッチ（スイッチ）ＳＷ３は、スイッチング電源装置の２次側での異常の検出に基づく判定で切り替える点と、リモートスイッチＳＷ３のオンオフに基づき、トランスＴ１の２次巻線Ｎ２に基づく出力をオンオフする出力スイッチＳＷ４を設ける点と、トランスＴ１の補助巻線Ｎ３に誘起する電圧に基づく電圧Ｖｃｃで動作し、スイッチング電源装置の１次側の動作状態を監視する状態監視手段Ｕ７を設ける点にある。

詳しくは、トランスＴ１の２次巻線Ｎ２に誘起する電圧は、ダイオードＤ４及びダイオードＤ５で整流され、インダクタＬ１及びコンデンサＣ１で平滑され、出力スイッチＳＷ４を介して、出力電圧Ｖｏｕｔとなる。

異常監視手段Ｕ５は、温度検出手段ＴＨ１でダイオードＤ５の温度を監視し、ダイオードＤ５の温度が所定の値を越えるときに異常と判定し、その出力はリモートスイッチＳＷ３に伝達すると共に、インバータＵ６を介して、出力スイッチＳＷ４に伝達する。

ダイオードＤ５の温度が所定の値以下のときは、リモート・オンとし、リモートスイッチＳＷ３はオープンを選択し、出力スイッチＳＷ４はショートを選択する。

また、このとき、電圧ＶｃｃによってトランジスタＱ２が飽和するように、ツェナーダイオードＤ６を設定する。

ダイオードＤ５の温度が所定の値以上のときは、リモート・オフとし、リモートスイッチＳＷ３はショートを選択し、出力スイッチＳＷ４はオープンを選択する。

状態監視手段Ｕ７は、入力電圧Ｖｉｎを監視し、その大きさに比例した出力はフォトカプラＯＣ２を介して、スイッチング電源装置の２次側に伝達される。

また、第２誤差検出手段２０と第１誤差検出手段１０とは、スイッチング電源装置の１次側で直列に接続して配置する。具体的には、オンオフ変調手段Ｕ１のフィードバック信号ＦＢとトランジスタＱ２及びツェナーダイオードＤ７とフォトカプラＯＣ１のフォトトランジスタとを直列に接続して配置する。

リモートスイッチＳＷ３は、スイッチング電源装置の２次側に第１誤差検出手段１０をショートするように配置する。具体的には、リモートスイッチＳＷ３は、誤差増幅器Ｕ２の出力端に接続する。

第２誤差検出手段２０は、トランジスタＱ２を有し、そのベースは抵抗１０とツェナーダイオードＤ６を介して電圧Ｖｃｃに接続し、そのベース・エミッタ間には抵抗Ｒ９を配置する。

第２誤差検出手段２０の動作を説明する。電圧Ｖｃｃが過剰に大きくなると、トランジスタＱ２のベース電流が増加し、コレクタ・エミッタ間の電圧が低下する。これにより、オンオフ変調手段Ｕ１のフィードバック信号ＦＢは低下し、スイッチング素子Ｑ１のオン時間の割合（デューティ比）が減少し、電圧Ｖｃｃは低下する。

電圧Ｖｃｃが過剰に小さくなると、トランジスタＱ２のベース電流が減少し、コレクタ・エミッタ間の電圧は上昇する。これにより、オンオフ変調手段Ｕ１のフィードバック信号ＦＢは上昇し、スイッチング素子Ｑ１のオン時間の割合（デューティ比）が増加し、電圧Ｖｃｃは上昇する。

このようにして、図７の実施例の電圧Ｖｃｃは所定の電圧に制御される。図７の実施例の第２誤差検出手段２０の動作は、図４の実施例における第２誤差検出手段２０の動作と実質的に同様になる。

図７における第３の実施例の動作を説明する。
まず、ダイオードＤ５の温度が所定の値以下のとき（リモート・オン、リモートスイッチＳＷ３はオープン、出力スイッチＳＷ４はショート）は、電圧ＶｃｃによってトランジスタＱ２が飽和（ショート）し、オンオフ変調手段Ｕ１のフィードバック信号ＦＢには、フォトカプラＯＣ１のフォトトランジスタの電圧が生じる。

その結果、図４の実施例と同様に、図７の実施例の出力電圧Ｖｏｕｔは、電圧Ｖ８（＝Ｖｒ１・（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ５+Ｒ６＋Ｒ７））で定電圧に制御される。

次に、ダイオードＤ５の温度が所定の値以上のとき（リモート・オフ、リモートスイッチＳＷ３はショート、出力スイッチＳＷ４はオープン）は、フォトカプラのフォトダイオード及びフォトトランジスタはオンで飽和（ショート）し、オンオフ変調手段Ｕ１のフィードバック信号ＦＢには、トランジスタＱ２のコレクタ・エミッタ間の電圧が生じる。

そうして、電圧Ｖｃｃは所定の電圧に制御される。スイッチング電源装置の出力はオープンとなる。

このようにして、図７の実施例は、図１の実施例と同様に、スイッチング電源装置の消費電力を、動作範囲全般で好適に抑制できる。また、状態監視手段Ｕ７の動作を安定に確保できる。

さらに、ツェナーダイオードＤ７は、トランジスタＱ２のコレクタ・エミッタ間の電圧の上限を制限する働きがある。これにより、オンオフ変調手段Ｕ１のフィードバック信号ＦＢの上限を制限し、出力電圧Ｖｏｕｔの上昇を抑制できる。

特に、図６の特性図のように軽負荷において出力電圧Ｖｏｕｔが上昇するような場合では、出力電圧Ｖｏｕｔの上昇を抑制できるため、好適である。

また、上述の例では、異常監視手段Ｕ５はダイオードＤ５の温度を測定するように配置したが、これとは別に、出力の過電圧及び過電流等を検出するようにしてもよい。負荷装置（図示せず）側からリモートコントロールの制御信号を得ても良い。

さらにまた、上述の例では、状態監視手段Ｕ７は入力電圧Ｖｉｎの電圧を監視するように配置したが、これとは別に、入力電圧Ｖｉｎのさらに前段にある商用電源の監視や、スイッチング素子Ｑ１等の温度、その他を監視するようにしてもよい。

また、上述の例では、フライバックコンバータ及びフォワードコンバータに適用したものであったが、プッシュプルコンバータ、ブリッジ形コンバータその他のコンバータに適用してもよい。
さらにまた、出力電圧Ｖｏｕｔは交流であってもよい。

また、図８は本発明に係るスイッチング電源装置における第４の実施例の構成図である。なお、図４の実施例及び図７の実施例と同じ要素には同一符号を付し、説明を省略する。

図８の実施例の特徴は、コンパレータＵ８とスイッチＳＷ４とスイッチＳＷ３との構成にある。

同図において、コンパレータＵ８の反転入力は出力電圧Ｖｏｕｔに接続する。また、コンパレータＵ８の非反転入力は抵抗Ｒ６と抵抗Ｒ７との接続点に接続する。即ち、コンパレータＵ８の非反転入力は基準となる電圧に接続する。さらに、コンパレータＵ８の出力は、ダイオードＤ１５を介して出力スイッチＳＷ４の制御端子に接続すると共に、抵抗Ｒ１７を介してスイッチＳＷ３の制御端子に接続する。

そして、コンパレータＵ８は、電圧Ｖｒ１・Ｒ７／（Ｒ５＋Ｒ６＋Ｒ７）に基づいて作用する。一方、出力電圧Ｖｏｕｔは、誤差増幅器Ｕ２によって、電圧Ｖｒ１・（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ５＋Ｒ６＋Ｒ７）に制御される。そしてまた、電圧Ｖｒ１・Ｒ７／（Ｒ５＋Ｒ６＋Ｒ７）は、電圧Ｖｒ１・（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ５＋Ｒ６＋Ｒ７）よりも小さい。

また、スイッチＳＷ４の一端は、ダイオードＤ１を介して、２次巻線Ｎ２に接続する。さらに、スイッチＳＷ４の他端は、出力電圧Ｖｏｕｔに接続する。また、スイッチＳＷ４は、ＰチャンネルＭＯＳＦＥＴで形成する。

さらに、スイッチＳＷ４のソースとスイッチＳＷ４のドレインとの間に抵抗Ｒ１６を接続する。そして、抵抗Ｒ１６は、図８の実施例の起動特性を好適にする。また、スイッチＳＷ４のソースとスイッチＳＷ４のゲートとの間に抵抗Ｒ１５を接続する。さらに、スイッチＳＷ４のゲートと共通電位ＧＮＤとの間にコンデンサＣ１５を接続する。

また、スイッチＳＷ３の一端は、第１誤差検出手段１０の誤差増幅器Ｕ２の出力に接続する。さらに、スイッチＳＷ３の他端は、共通電位ＧＮＤに接続する。また、スイッチＳＷ３は、ＮＰＮトランジスタで形成する。さらに、スイッチＳＷ３のベースとスイッチＳＷ３のエミッタとの間に抵抗Ｒ１８を接続する。

さらに、オンオフ変調手段Ｕ１は電流制御方式の制御回路で形成する。また、スイッチング素子Ｑ１の一端（ソース）と共通電位ＣＯＭとの間に抵抗Ｒ２を接続する。さらに、スイッチング素子Ｑ１の一端（ソース）と抵抗Ｒ２との接続点は、フィルタＦを介して、オンオフ変調手段Ｕ１の信号ＣＳに接続する。

オンオフ変調手段Ｕ１の内部において、フィードバック信号ＦＢはダイオードＤ１０及び抵抗Ｒ１１を介して比較器Ｕ１０の反転入力に接続する。また、比較器Ｕ１０の反転入力には、抵抗Ｒ１２及びツェナーダイオードＤ１１が接続される。さらに、信号ＣＳは比較器Ｕ１０の非反転入力に接続する。また、比較器Ｕ１０の出力は駆動信号ＯＵＴを介してスイッチング素子Ｑ１に接続する。

そして、比較器Ｕ１０はフィードバック信号ＦＢと信号ＣＳとが一致するように、駆動信号ＯＵＴのオンオフを制御する。そしてまた、フィードバック信号ＦＢは上昇すると、スイッチング素子ＳＷ１のオン時間の割合（デューティ比）が増加させて、信号ＣＳを上昇させ、フィードバック信号ＦＢは低下すると、スイッチング素子ＳＷ１のオン時間の割合（デューティ比）が減少させて、信号ＣＳを低下させる。

このようにして、図８の実施例は、図１の実施例と同様に、出力電圧Ｖｏｕｔを所定の電圧に制御する。また、ツェナーダイオードＤ１１がオンとなると、比較器Ｕ１０の反転入力は一定となり、信号ＣＳは一定となり、スイッチング素子ＳＷ１のオン時間の割合（デューティ比）の最大値が制限され、実質的に出力（Ｖｏｕｔ・Ｉｏ）の最大値が制限される。

このような、図８の実施例における定常のときの動作を説明する。
出力電圧Ｖｏｕｔは、誤差増幅器Ｕ２によって、電圧Ｖｒ１・（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ５＋Ｒ６＋Ｒ７）に制御される。また、コンパレータＵ８の出力はロウレベルとなり、ダイオードＤ１５はオンとなり、出力スイッチＳＷ４はオンとなり、スイッチＳＷ３はオフとなる。

そして、電圧Ｖｃｃは基準電圧Ｖｒ２よりも大きくなり、誤差増幅器Ｕ３の出力はロウレベルとなり、ダイオードＤ３はオンとなり、フィードバック信号ＦＢには、フォトカプラＯＣ１のフォトトランジスタの電圧が印加される。即ち、フィードバック信号ＦＢは、第１誤差検出手段１０からのフィードバック信号となる。

次に、図８の実施例において、出力端が短絡するときの動作を説明する。
出力端が短絡すると、出力電圧Ｖｏｕｔが低下する。出力電圧ＶｏｕｔがＶｒ１・Ｒ７／（Ｒ５＋Ｒ６＋Ｒ７）となると、コンパレータＵ８の出力はハイレベルとなり、ダイオードＤ１５はオフとなり、出力スイッチＳＷ４はオフとなり、スイッチＳＷ３はオンとなる。

そして、フォトカプラＯＣ１のフォトダイオード及びフォトトランジスタはオンで飽和（ショート）し、フィードバック信号ＦＢには、誤差増幅器Ｕ３の出力が印加される。即ち、フィードバック信号ＦＢは、第２誤差検出手段２０からのフィードバック信号となる。

したがって、コンパレータＵ８は、出力電圧Ｖｏｕｔの低下を検出する。また、出力スイッチＳＷ４は、出力電圧Ｖｏｕｔの低下ありのときに、オフとなって出力を遮断する。

さらに、スイッチＳＷ３は、実質的に、出力電圧Ｖｏｕｔの低下ありのときに、第２誤差検出手段２０からのフィードバック信号を選択する。

そして、図８の実施例は、図１の実施例と同様に、スイッチング電源装置の消費電力を、動作範囲全般で好適に抑制できる。

また、ツェナーダイオードＤ１１の作用により、出力端が短絡してから出力スイッチＳＷ４がオフするまでの期間は、実質的に出力（Ｖｏｕｔ・Ｉｏ）が制限される。このため、図８の実施例は、信頼性が高くなり、好適となる。

さらに、補助巻線Ｎ３は、コンパレータの検出のとき、即ち、出力電圧Ｖｏｕｔが電圧Ｖｒ１・Ｒ７／（Ｒ５＋Ｒ６＋Ｒ７）のとき、補助巻線Ｎ３に誘起する電圧Ｖｃｃが基準電圧Ｖｒ２よりも小さい巻数に形成すると、図８の実施例の動作が安定となり、好適である。

詳しくは、このように構成すると、コンパレータＵ８の作用するときに、第２誤差検出手段２０（誤差増幅器Ｕ３）が直ちに動作し、動作が安定となる。

本発明の一実施例を示す構成図である。 図１の実施例の動作を説明するための特性図である。 図１の実施例の動作を説明するための特性図である。 本発明の第２の実施例を示す構成図である。 図４の実施例の動作を説明するための特性図である。 図４の実施例の動作を説明するための特性図である。 本発明の第３の実施例を示す構成図である。 本発明の第４の実施例を示す構成図である。 従来のスイッチング電源装置の構成図である。 図９の従来例の動作を説明するための特性図である。

符号の説明

Ｔ１ トランス
Ｎ１ トランスの１次巻線
Ｎ２ トランスの２次巻線
Ｎ３ トランスの補助巻線
Ｑ１ スイッチング素子
１０ 第１誤差検出手段
２０ 第２誤差検出手段
ＳＷ１，ＳＷ２，ＳＷ３ リモートスイッチ（スイッチ）
ＳＷ４ 出力スイッチ
Ｕ１ オンオフ変調手段
Ｕ４ 負荷電流判定手段
Ｕ５ 異常監視手段
Ｕ７ 状態監視手段
Ｕ８ コンパレータ

Claims (5)

1. トランスの１次巻線に印加される入力電圧をオンオフするスイッチング素子と、
   前記トランスの２次巻線に誘起する電圧と所定の電圧との差を比較する第１誤差検出手段と、
   前記トランスの補助巻線に誘起する電圧で動作し、フィードバック信号に基づき前記スイッチング素子の駆動信号を生成するオンオフ変調手段と、
   前記補助巻線に誘起する電圧と所定の電圧との差を比較する第２誤差検出手段と、
   前記第１誤差検出手段からのフィードバック信号と前記第２誤差検出手段からのフィードバック信号とを直列に接続する回路とを備え、
   前記補助巻線は、前記第１誤差検出手段からのフィードバック信号を選択したときの前記補助巻線に誘起する電圧が前記第２誤差検出手段からのフィードバック信号を選択したときの前記補助巻線に誘起する電圧よりも大きくなる巻数に形成され、
   前記第１誤差検出手段は、反転入力が前記２次巻線に誘起する電圧に接続される第１の誤差増幅器を備え、
   前記第２誤差検出手段は、反転入力が前記補助巻線に誘起する電圧に接続される第２の誤差増幅器を備え、
   フォトダイオードのカソードが前記第１の誤差増幅器の出力に接続され、フォトトランジスタのコレクタが前記オンオフ変調手段のフィードバック信号に接続され、フォトトランジスタのエミッタが前記第２の誤差増幅器の出力に接続されるフォトカプラを備え、
   前記第２の誤差増幅器の非反転入力を共通電位にショートするスイッチを備える
   ことを特徴とするスイッチング電源装置。
2. トランスの１次巻線に印加される入力電圧をオンオフするスイッチング素子と、
   前記トランスの２次巻線に誘起する電圧と所定の電圧との差を比較する第１誤差検出手段と、
   前記トランスの補助巻線に誘起する電圧で動作し、フィードバック信号に基づき前記スイッチング素子の駆動信号を生成するオンオフ変調手段と、
   前記補助巻線に誘起する電圧と所定の電圧との差を比較する第２誤差検出手段と、
   前記第１誤差検出手段からのフィードバック信号と前記第２誤差検出手段からのフィードバック信号とを直列に接続する回路とを備え、
   前記補助巻線は、前記第１誤差検出手段からのフィードバック信号を選択したときの前記補助巻線に誘起する電圧が前記第２誤差検出手段からのフィードバック信号を選択したときの前記補助巻線に誘起する電圧よりも大きくなる巻数に形成され、
   前記第１誤差検出手段は、反転入力が前記２次巻線に誘起する電圧に接続される第１の誤差増幅器を備え、
   前記第２誤差検出手段は、反転入力が前記補助巻線に誘起する電圧に接続される第２の誤差増幅器を備え、
   フォトダイオードのカソードが前記第１の誤差増幅器の出力に接続され、フォトトランジスタのコレクタが前記オンオフ変調手段のフィードバック信号に接続され、フォトトランジスタのエミッタが前記第２の誤差増幅器の出力に接続されるフォトカプラを備え、
   フォトダイオードのカソードを共通電位にショートするスイッチを備える
   ことを特徴とするスイッチング電源装置。
3. 前記２次巻線の負荷電流が重負荷であるときに前記スイッチがオープンとなり、
   前記負荷電流が軽負荷であるときに前記スイッチがショートとなる
   ことを特徴とする請求項１または２何れかに記載のスイッチング電源装置。
4. 異常なしのときに前記スイッチがオープンとなり、
   異常ありのときに前記スイッチがショートとなる
   ことを特徴とする請求項１または２何れかに記載のスイッチング電源装置。
5. 前記２次巻線に誘起する出力電圧の低下なしのときに前記スイッチがオープンとなり、
   前記出力電圧の低下ありのときに前記スイッチがショートとなる
   ことを特徴とする請求項１または２何れかに記載のスイッチング電源装置。

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