JP4349732B2 - 溶接性および加工性に優れたばね用線材および鋼線 - Google Patents
溶接性および加工性に優れたばね用線材および鋼線 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4349732B2 JP4349732B2 JP2000285032A JP2000285032A JP4349732B2 JP 4349732 B2 JP4349732 B2 JP 4349732B2 JP 2000285032 A JP2000285032 A JP 2000285032A JP 2000285032 A JP2000285032 A JP 2000285032A JP 4349732 B2 JP4349732 B2 JP 4349732B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- mass
- steel
- steel wire
- workability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の属する技術分野】
この発明は、溶接性および加工性に優れたばね用線材および鋼線、特に、自動車用シートの枠線、インサートワイヤー等の緩衝構造材として必要な溶接性および加工性に優れたばね用線材および鋼線に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
ばね用鋼線材としては、主にJIS G 3521に規定された硬鋼線が採用されている。即ち、この種のばねは、一般に熱間圧延された線材をパテンティング後、冷間で伸線加工してばね素材を調製し、次いで、切断、曲げ成形して製造されるが、最終工程でかしめにより接合して、緩衝物の芯構造体を組み立てている。
【0003】
しかし、昨今、生産性の向上や歩留まり向上および省資源・省エネルギーが強く唱えられている社会的趨勢の中で、上記のばね構造体に硬鋼線を使用し、かしめによる接合方式を用いるのは不利であるとの理由から、硬鋼線並みの強度を有しながら軟鋼線並みに加工性が良く、且つ、溶接方式による加工が可能な鋼線に対する要請が高まり、特開平6−306538(従来技術1)、特開平8−176736(従来技術2)、特開平10−195600(従来技術3)および特開平10−53814(従来技術4)等に、溶接可能な鋼線に関する技術が開示されている。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、従来技術1は、圧延完了後の加工工程で焼入処理を必要とし、従来技術2は、圧延完了後の加工工程でオーステナイト化温度からの制御冷却と焼戻しあるいは焼戻しを必要とし、従来技術3は、圧延完了後の加工工程で加熱と鉛浴とによる時効処理を必要とすることから、何れも生産性向上並びに省資源・省エネルギーの観点から問題があった。
【0005】
更に、従来技術4は、圧延完了後の組織が(ベイナイト+パーライト)の面積率が10〜95%で残部がフェライト、マルテンサイトおよび残留オーステナイトの1種以上で成り立つことから、鋼線の伸線およびばねの加工に際し、残部を構成する組織と(ベイナイト+パーライト)との界面で両者の加工性の差異によるボイドが形成され易いため、曲げ等の加工性に問題が残る。
【0006】
従って、この発明は、上記のような事情に注目してなされたものであり、圧延ままで鋼線の伸線加工が可能で、加工工程の中で強度を付与するための特別な熱処理を必要とせず、硬鋼線並みの強度を有しながら溶接性および加工性に優れたばね用線材および鋼線を提供することを目的とする。
【0007】
【課題を解決するための手段】
本願発明者等は、上述した課題を解決するために鋭意研究を重ねた。この結果、以下に示すような知見を得た。
▲1▼所定の化学成分を有する鋼において、全体をベイナイト組織とした線材を伸線加工すると、強度・延性に優れ、溶接性および加工性に優れたばね用鋼線が得られる。
▲2▼特に、鋼中に固溶したBは、ベイナイト組織を微細化し、鋼の高強度化および高靭性化に寄与する。
▲3▼鋼の組織を微細化並びに均一化して、ばね素材として十分な強度・延性を得るためには、熱間圧延後に、例えば、ミストと衝風との併用による制御冷却によって5〜50℃/secの冷却速度で線材を冷却することが有効である。
【0008】
この発明は、上述した知見に基づきなされたものであり、以下を特徴とするものである。
【0009】
請求項1記載の発明は、C:0.05〜0.20、Si:0.35〜1.50、Mn:1.00〜3.00、Cr:0.10〜1.50、Nb:0.01〜0.10、Al:0.005・〜0.080、B:0.0005〜0.0050、Ti:0.02〜0.06、N:0.003〜0.015(以上、mass%)、残部:Feおよび不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延し、圧延完了後に5〜50℃/secの制御冷却を行って組織をベイナイトとしたことに特徴を有するものである。
【0010】
請求項2記載の発明は、更に、鋼成分として、Ni:1.0以下(0を含まない)、Mo:1.0以下(0を含まない)、V:0.05〜0.30(以上、mass%)からなる群から選択される少なくとも1種を含有することに特徴を有するものである。
【0011】
請求項3記載の発明は、請求項1または2記載の線材に伸線加工を施すことに特徴を有するものである。
【0012】
【発明の実施の形態】
次に、この発明における成分組成の限定理由について説明する。
【0013】
(1)C:0.05〜0.20mass%
Cは、鋼の強化元素および焼入性向上元素として重要であるが、0.05mass%未満では強化作用および焼入性向上作用が不足し、十分な強度が得られない。一方、0.20mass%を超えると、この発明の目的とする溶接性や加工性が劣化する。従って、C含有量は、0.05〜0.20mass%の範囲内に限定した。
【0014】
(2)Si:0.35〜1.50mass%
Siは、鋼の溶製時および鋼線に加工されてからの溶接時における脱酸剤として重要である。また、固溶強化元素としてフェライトの強化に寄与すると共に、ばねとしての耐へたり性向上にも重要な元素である。これらの効果を発揮させるためには0.35mass%以上を含有させることが必要である。一方、1.50mass%を超えると、延性が低下して加工性が劣化する。従って、Si含有量は、0.35〜1.50mass%の範囲内に限定した。
【0015】
(3)Mn:1.00〜3.00mass%
Mnは、Siと同様に鋼の溶製時および鋼線の溶接時に脱酸剤として作用すると共に、延性を阻害するSをMnSとして固定し、その害を緩和する作用があり、しかも焼入性向上元素として作用し、基地組織の微細化によって延靭性の向上にも有効に作用する。これらの作用を適切に得るには、1.00mass%以上含有させることが必要であるが、3.00mass%を超えると、その効果は飽和する。従って、Mn含有量は、1.00〜3.00mass%の範囲内に限定した。
【0016】
(4)Cr:0.10〜1.50mass%
Crは、上述したSi、Mnと同様に焼入性を向上させる作用を有すると共に、溶接の際に加えられる熱による軟化を抑制する作用を有する。このような作用を発揮させるためには、0.10mass%以上含有させることが必要であるが、1.50mass%を超えると、その作用は飽和し、経済的に無駄である。従って、Cr含有量は、0.10〜1.50mass%の範囲内に限定した。
【0017】
(5)B:0.0005〜0.0050mass%
Bは、上述したSi、Mn、Crと同様に焼入性を向上させる作用を有するが、他の元素とは異なり一定量以上を鋼中に合有させると、その含有量に係わらず、一定の焼入性向上作用を維持する特徴を持つ。このために圧延完了後の線材を適切な条件下で冷却すれば、その含有量に影響されることなくベイナイト変態を促進し、組織を安定且つ微細化させる作用を有する。このような作用を発揮させるためには、0.0005mass%以上含有させることが必要であるが、0.0050mass%を超えてもその効果が飽和する。従って、B含有量は、0.0005〜0.0050mass%の範囲内に限定した。
【0018】
(6)Nb:0.01〜0.10mass%、Al:0.005〜0.080mass%、Ti:0.02〜0.06mass%、N:0.003〜0.015mass%、
Alは、溶製時に脱酸剤として作用する。また、Alは、窒化物を、更に、Nb、Tiは、炭窒化物を形成し、オーステナイト結晶粒の粗大化を防止して、圧延後の結晶粒を微細化し、鋼の強度と靭性を高める作用をする。特に、Nbは、耐力比を高め、耐へたり性の向上をもたらす作用がある。これら各々の元素の添加効果を有効にする含有量を下限とし、効果が飽和し、それを超えて含有しても無駄になる含有量を上限とした。従って、Nb含有量は、0.01〜0.10mass%、Al含有量は、0.005〜0.080mass%、Ti含有量は、0.02〜0.06mass%、N含有量は、0.003〜0.015mass%の範囲内にそれぞれ限定した。
【0019】
(7)Ni:1.0mass%以下(0を含まない)、Mo:1.0mass%以下(0を含まない)、V:0.05〜0.30mass%
NiおよびMoは、鋼の焼入性を高め、高強度化に寄与する。また、Moは、溶接の際に加えられる熱による軟化を抑制する作用を有する。これらの添加効果を有効にするには、それぞれ0.05mass%以上のが好ましい。Vは、焼入性を向上させるとと共に、Nb、Tiと同様に炭窒化物を形成し、オーステナイト結晶粒の粗大化を防上して、圧延後の結晶粒を微細化し、鋼の強度と靭性を高める作用をするが、添加効果を有効にするには、0.05mass%以上含有させることが必要である。各元素の上限は、効果が飽和しそれを超えて含有させても無駄になる含有量とした。従って、NiおよびMo含有量は、それぞれ1.0mass%以下に限定し、V含有量は、0.05〜0.30mass%の範囲内に限定した。
【0020】
一般的に線材は、熱間圧延完了後、直ちに水冷され、この後、リールで巻き取られ、搬送コンベアにリング状に載置され、移動するコンベア上で衝風による冷却を施されることによって製造される。この発明による溶接性および加工性に優れたばね用鋼線材は、上記化学成分を有する鋼の熱間圧延後における冷却速度を5〜50℃/secの範囲内に調整し、全体をベイナイト組織とすることによって得ることができる。
【0021】
以下に、この発明によるばね用鋼線材の圧延に先立つ加熱から熱間圧延後の冷却までのプロセスと条件とについて説明する。
【0022】
圧延に際し、Nb、Ti、Vによる炭窒化物を析出させ強度上昇を図るためには、圧延前の加熱によって析出物を固溶させることが必要であるが、加熱温度が高すぎると、結晶粒が粗大化して、延靭性を損なうため、圧延時の加熱温度を1000〜1230℃の温度範囲とすることが好ましい。同特に前記巻取り後の結晶粒の粗大化を防止して、延靭性を損なわないために、巻取温度は、750〜900℃の温度範囲が望ましい。
【0023】
また、制御冷却後の線材にフェライトとベイナイトとが共存する場合、ばね用素材として十分な強度が得られないだけでなく、線材および鋼線加工後の引張試験あるいは鋼線の曲げ加工に際し、フェライトとベイナイトとの界面からクラックが発生しやすく延性が不足するため、十分な加工性が得られないという結果を招く。
【0024】
このようなことを防止し、十分な延性と加工性を得るためには、コンベアに載置後の冷却速度を5〜50℃/secの範囲内に調整し、全体をベイナイト組織とする必要がある。特に、巻取温度から450℃までの冷却初期における冷却速度を10℃以上に調整することが初析フェライトの析出防止に有効に作用するため、従来の衝風に加え、例えば、ミスト等を併用して、冷却媒体の冷却能を高めた制御冷却を行うことが好ましい。
【0025】
【実施例】
次に、この発明を実施例により更に説明する。なお、この発明は、これらの実施例に限定されるものではなく、上述したこの発明の要旨に従い適宜変更実施することができることはいうまでもない。
【0026】
図1は、鋼中のB含有量が圧延後の鋼材の引張強さおよび絞りに与える影響を調べた結果を示すグラフである。B以外の化学成分は、この発明を満足する、0.12%C−0.80%Si−1.45%Mn−0.55%Cr−0.030%Ti−0.030%Nbで、B含有量を0.0001〜0.0030%の範囲で変化させた鋼を溶製し、熱間圧延にてφ7mmの線材に圧延し、850℃で巻き取りコンベアに載置後、450℃までの間をミストと衝風との併用により約15℃/secで冷却し、コイルに巻き取り、次いで、このコイルからサンプルを採取し、引張試験を実施した。試験片は、JIS Z 2201の2号試験片とした。
【0027】
図1から明らかなように、引張試験および絞り共に、B含有量の増加につれて上昇し、B含有量が0.0005%を超えると、ほぼ一定の値(高強度・高延性)を示すことが分かる。
【0028】
図2に、図1で引張強さおよび絞りが安定化したB含有量0.0010%の鋼のミクロ組織を示す。図2から明らかなように、組織全体が均一なベイナイトを呈している。なお、ほぼ同様の引張強さおよび絞りの値を示したB含有量が0.0005%以上の他のサンプルについても同様な組織が観察された。
【0029】
次に、表1に示す8種の本発明鋼(A〜H)と5種の比較鋼(I〜M)を溶製し、加熱条件および冷却条件を変えて、圧延、冷却して、φ7mmおよびφ9mm(試料No.1〜22)の線材を製造し、線材の引張試験を実施した。この際の加熱条件、冷却条件、線材の引張試験値を表2に示す。
【0030】
更に、φ7mmの線材は、φ4.5mmに、そして、φ9mmの線材は、φ5.5mmの鋼線にそれぞれ伸線加工し、引張試験および曲げ試験を実施した。これらの結果を表3に示す。
【0031】
引張試験は、線材についてはJIS Z 2201の2号試験片とし、鋼線については、JIS Z 2201の9B号試験片とした。また、曲げ試験は、JIS Z 2248のVブロック法で行ない、曲げ角度は、90度、内側半径は、鋼線サイズとした。
【0032】
【表1】
【0033】
【表2】
【0034】
【表3】
【0035】
更に、溶接部の強度を確認するため、各鋼種を代表する試料No.の鋼線(φ4.5mm)を選択し、十字形に点溶接を実施し、剪断強度および剥離強度を測定した。この結果を表4に示す。なお、溶接時の加圧力は、300N、溶接2次側電流は、2.0KVA、通電時間は、0.12secであった。なお、剪断強度は、図3に示す治具を、そして、剥離強度は、図4に示す治具を用いてそれぞれ測定した。
【0036】
【表4】
【0037】
表2および表3から、以下のことが明らかになった。
【0038】
本発明例No.1、2、4、5、7、8、10、12、13、14、16、17は、線材および鋼線共に高強度および高靭性を示し、曲げ加工性も良好である。
【0039】
化学成分は、本発明範囲内であるが、冷却速度が本発明範囲を外れて低い比較例No.3、6、9、11、15は、線材および鋼線共に、本発明例に比べて強度および延性共に低く、曲げ加工性も劣る。
【0040】
No.18の比較例は、線材および鋼線共に、延性は本発明例レベルに近似し、曲げ加工性も良好であったが、本発明例に比べて強度が低いので、ばね用鋼線には適さない。
【0041】
No.19の比較例は、線材および鋼線共に、強度および延性は、本発明例レベルに近似し、曲げ加工性も良好であるが、後述のように、溶接後の強度が低い。
【0042】
No.20の比較例は、Ti含有量が本発明範囲を外れて大きいので、線材および鋼線共に、延性が本発明例に比べて低く、曲げ加工性も劣る。
【0043】
No.21の比較例は、TiおよびBが添加されていないため、線材および鋼線共に、本発明例に比べて強度および延性が低く、曲げ加工性も劣る。
【0044】
No.22の比較例は、Nbが添加されていないために、線材および鋼線共に、本発明例に比べて延性が低く、曲げ加工性も劣る。
【0045】
表4から、以下のことが明らかになった。
【0046】
本発明例No.1、4、7、10、13、14、16、17は、何れも、比較例に比べて、剪断強度および剥離強度の何れも高い値を示している。
【0047】
従来ばね用鋼線として使用されていた比較例No.19は、溶接部分にマルテンサイトを生じるため、剪断強度および剥離強度の何れも低い値を示し、溶接加工を用いる工法に不向きであることを示している。
【0048】
【発明の効果】
以上説明したように、この発明によれば、C、Si、Mnの基本成分に、Cr、Nb、Al、B、Ti、Nを各々所定範囲内に含有させ、また、必要に応じて、前記成分に更に、Ni、Mo、Vの内の少なくとも1種を含有させ、鋼の熱間圧延完了後に5〜50℃/secの制御冷却を行って、組織全体をベイナイトとすることにより、従来のばね用鋼に比べC含有量が低いにもかかわらず、高強度で加工性に優れ且つ溶接性に優れた特性を有するばね用線材および鋼線を得ることができる。
【0049】
従って、この発明によれば、圧延ままで伸線加工が可能で、鋼線の加工途中で強度を付与するための特別な熱処理を必要とせず、溶接性に優れていることから、生産性の低い、従来のかしめ等の接合方法から溶接への工法変更が可能となるために、生産性、歩留まりの向上、および、省資源、省エネルギーが強く唱えられている昨今の社会的趨勢に答えられ、自動車用シートの枠線、インサートワイヤー等の緩衝構造材の素材として有効に活用することができるといった有用な効果がもたらされる。
【図面の簡単な説明】
【図1】鋼中のB含有量と線材の引張り強さおよび絞りとの関係を示すグラフである。
【図2】線材の組織を示す顕微鏡写真である。
【図3】剪断強度を測定するための治具を示す図であり、(a)は、正面図、(b)は、断面図、(c)は、平面図である。
【図4】剥離強度を測定するための治具を示す概略斜視図である。
Claims (3)
- C:0.05〜0.20、
Si:0.35〜1.50、
Mn:1.00〜3.00、
Cr:0.10〜1.50、
Nb:0.01〜0.10、
Al:0.005・〜0.080、
B:0.0005〜0.0050、
Ti:0.02〜0.06、
N:0.003〜0.015(以上、mass%)、
残部:Feおよび不可避的不純物
からなる鋼を熱間圧延し、圧延完了後に5〜50℃/secの制御冷却を行って組織をベイナイトとしたことを特徴とする、溶接性および加工性に優れたばね用線材。 - 更に、鋼成分として、
Ni:1.0以下(0を含まない)、
Mo:1.0以下(0を含まない)、
V:0.05〜0.30(以上、mass%)
からなる群から選択される少なくとも1種を含有することを特徴とする、請求項1記載のばね用線材。 - 請求項1または2記載のばね用線材を伸線加工することを特徴とするばね用鋼線。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000285032A JP4349732B2 (ja) | 2000-09-20 | 2000-09-20 | 溶接性および加工性に優れたばね用線材および鋼線 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000285032A JP4349732B2 (ja) | 2000-09-20 | 2000-09-20 | 溶接性および加工性に優れたばね用線材および鋼線 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2002097547A JP2002097547A (ja) | 2002-04-02 |
JP4349732B2 true JP4349732B2 (ja) | 2009-10-21 |
Family
ID=18769164
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2000285032A Expired - Fee Related JP4349732B2 (ja) | 2000-09-20 | 2000-09-20 | 溶接性および加工性に優れたばね用線材および鋼線 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4349732B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007284774A (ja) * | 2006-04-20 | 2007-11-01 | Jfe Bars & Shapes Corp | 耐遅れ破壊特性および冷間加工性に優れる線材およびその製造方法 |
JP5764383B2 (ja) * | 2011-05-12 | 2015-08-19 | Jfe条鋼株式会社 | 車両懸架用ばね部品用鋼、車両懸架用ばね部品およびその製造方法 |
JP6006620B2 (ja) * | 2012-11-13 | 2016-10-12 | 住友電気工業株式会社 | 鋼線、及び鋼線の製造方法 |
CN104928590B (zh) * | 2015-06-11 | 2017-05-03 | 北京交通大学 | 一种Mn‑Si‑Cr低碳贝氏体钢、钎杆及其制备方法 |
WO2018008698A1 (ja) * | 2016-07-05 | 2018-01-11 | 新日鐵住金株式会社 | 線材、鋼線及び部品 |
WO2018215813A1 (en) * | 2017-05-22 | 2018-11-29 | Arcelormittal | Method for producing a steel part and corresponding steel part |
CN107747048A (zh) * | 2017-11-30 | 2018-03-02 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 含V、Nb、Ti、Cr微合金建筑钢盘条及其生产方法 |
JP2022510381A (ja) * | 2019-05-21 | 2022-01-26 | サムウォンスティール カンパニー,リミテッド | 焼き戻し工程を省略するためのバネ用鋼材およびこの鋼材を利用したバネ製造方法 |
-
2000
- 2000-09-20 JP JP2000285032A patent/JP4349732B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2002097547A (ja) | 2002-04-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR102267129B1 (ko) | Nb함유 페라이트계 스테인리스 열연 강판 및 그 제조 방법과, Nb함유 페라이트계 스테인리스 냉연 강판 및 그 제조 방법 | |
JP5846950B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼熱延鋼板及びその製造方法、並びにフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
JP2017179596A (ja) | 高炭素鋼板およびその製造方法 | |
JP4349732B2 (ja) | 溶接性および加工性に優れたばね用線材および鋼線 | |
JP3233828B2 (ja) | スポット溶接部の遅れ破壊特性の優れた高強度pc鋼棒およびその製造方法 | |
JP4267375B2 (ja) | 高強度鋼線用線材、高強度鋼線およびこれらの製造方法 | |
US20140150934A1 (en) | Wire rod having superior hydrogen delayed fracture resistance, method for manufacturing same, high strength bolt using same and method for manufacturing bolt | |
JP2003003240A (ja) | 穴拡げ性及びhaz部疲労特性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
JP3422864B2 (ja) | 加工性の優れたステンレス鋼およびその製造方法 | |
JP2007191785A (ja) | 耐溶接割れ性が優れた高張力鋼材の製造方法 | |
JP3887832B2 (ja) | 高強度熱間ベンド鋼管の製造方法 | |
JP3757027B2 (ja) | 溶接性に優れた高強度熱延鋼材及びこれを用いた高強度鋼線並びに高強度棒鋼 | |
KR102351770B1 (ko) | Ni 함유 강판의 제조 방법 | |
US5665182A (en) | High-carbon steel wire rod and wire excellent in drawability and methods of producing the same | |
JP3233827B2 (ja) | スポット溶接部の遅れ破壊特性の優れた高強度pc鋼棒およびその製造方法 | |
JPH10287957A (ja) | 高強度pc鋼棒およびその製造方法 | |
JP2005256023A (ja) | 延性に優れた高炭素鋼レールの製造方法 | |
JP3233829B2 (ja) | スポット溶接部の遅れ破壊特性の優れた高強度pc鋼棒およびその製造方法 | |
JP3779811B2 (ja) | 加工性に優れた電縫鋼管とその製造方法 | |
JPH05320764A (ja) | 高クロムフェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
JP4355200B2 (ja) | 耐摩耗性および延性に優れた高炭素鋼レールの製造方法 | |
JPH07233449A (ja) | フェライト系ステンレス鋼板とその製造方法 | |
JPH0774383B2 (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼板の製造方法 | |
JP3233830B2 (ja) | スポット溶接部の遅れ破壊特性の優れた高強度pc鋼棒およびその製造方法 | |
JP3439106B2 (ja) | 耐縦割れ性に優れた溶融めっき鋼線用線材 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20070524 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20090707 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20090714 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20090721 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120731 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4349732 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130731 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140731 Year of fee payment: 5 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313114 |
|
R360 | Written notification for declining of transfer of rights |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R360 |
|
R360 | Written notification for declining of transfer of rights |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R360 |
|
R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313114 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |