JP4309675B2

JP4309675B2 - Method for producing titanium alloy

Info

Publication number: JP4309675B2
Application number: JP2003038809A
Authority: JP
Inventors: 英一深澤
Original assignee: Toho Titanium Co Ltd
Current assignee: Toho Titanium Co Ltd
Priority date: 2003-02-17
Filing date: 2003-02-17
Publication date: 2009-08-05
Anticipated expiration: 2023-02-17
Also published as: JP2004244715A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、チタン合金の製造法に係り、特に、合金チタンスクラップを利用した安価なチタン合金の製造技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】
金属チタンの製造方法としては、従来より四塩化チタンを金属マグネシウムで還元してスポンジチタンを得るクロール法が一般的である。しかしながら、クロール法はバッチ処理であるため、金属チタンの製造コストを大幅に低減するには多くの課題が残されている。一方、チタン材は近年需要が伸びてきており、スクラップの発生量も増加する傾向にあると考えられるものの、その有効利用が不充分であり今後の対応が望まれている。
【０００３】
チタンスクラップは、チタンインゴットを鍛造して得られたスラブ表面の切削時に発生する研削屑または切削屑、あるいは、圧延板や棒あるいは線を加工する際に発生する切断片の形態で発生する。あるいは、スポンジチタンの低品位部位や、その他のチタンリサイクル材がチタンスクラップとして利用される。
【０００４】
これらの一部チタンスクラップは、洗浄後、そのまま又はスポンジチタンに混合して真空アーク溶解原料や電子ビームによる溶解原料として再利用されてきた。
【０００５】
しかしながら、前記のような手法で製造されたチタンインゴットには、原料であるチタンスクラップに含まれる不純物がそのまま溶製インゴット中に混入するため高い品質特性が要求される場合には問題があった。
【０００６】
特許文献１（米国特許２、８３９、３８５号）においては、粒状チタンと四塩化チタンを溶融塩化マグネシウム中で反応させて二塩化チタン等のチタン低級塩化物を一旦生成した後、チタン低級塩化物を金属マグネシウムで還元してチタン粒子を連続的に製造する技術が開示されている。
【０００７】
【特許文献１】
米国特許２，８３９，３８５号（コラム４）
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記特許文献１では、合金を含むチタンスクラップの処理や不純物の分離に関しては考慮されていない。このようにチタンスクラップとりわけ合金チタンスクラップを有効活用して安価でしかも高品質の金属チタンまたはチタン合金を製造する技術が望まれている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明のチタン合金の製造方法は、合金成分のバナジウムを含みチタンを主成分としたチタン合金材と四塩化チタンとを第１の反応容器に充填した溶融塩化マグネシウム中で反応させてチタン低級塩化物およびバナジウム塩化物を生成させ、次いで、該チタン低級塩化物およびバナジウム塩化物を含む溶融塩化マグネシウムを金属マグネシウムが充填された第２の反応容器中に供給して、前記チタン低級塩化物およびバナジウム塩化物を還元して上記第２の反応容器内でチタン−バナジウム合金を生成させると共に、前記還元反応で副生した溶融塩化マグネシウムの一部を前記第１の反応容器に戻し、残りの溶融塩化マグネシウムはマグネシウム電解装置に導き、前記金属マグネシウム電解装置で製造された金属マグネシウムを前記チタン低級塩化物およびバナジウム塩化物の還元剤に用いることを特徴としている。
【００１０】
上記製造方法によれば、チタンと塩素との親和力が低い鉄などの不純物は、塩化されずにその比重差によって該金属チタン材の収納部内、または第１の容器の底部へ沈降、分離する。また、同様にして酸素もそのまま酸化物の形で比重差により沈降分離させることができる。
【００１１】
一方で、チタンと同様に塩素との親和力が強い合金スクラップ原料中のバナジウム等の有用金属はチタンと共に塩化物として抽出され、還元反応で再びチタンと共に回収、再利用される。したがって、本発明では、不純物が少なく市場の要求を満たす高品位の金属チタン又はチタン合金を安価なチタンスクラップを利用することで製造することができる。また、純チタンスクラップのみならず合金スクラップ原料を本発明にしたがって処理することで合金スクラップ中の有用金属を含め資源の再利用も図ることができる。
【００１２】
以下に本発明の好適な実施の形態について説明する。
第１の反応容器の底部に、不純物を含むスラッジを分離、捕集することが望ましい。また、第１の反応容器中の溶融塩を外部へ取り出し、この溶融塩を第２の反応容器中に供給する溶融塩移送管を備えると好適である。このような態様によれば、溶融塩移送管を除き第１と第２の反応容器として既存のクロール法による反応容器を利用することもできる。なお、溶融塩は、ポンプや加圧圧送等の手段により移送することができる。
【００１３】
本願発明の製造方法の好適な態様を図面を参照しながらさらに具体的に説明する。図１は、本発明の製造方法を実施するための金属チタンの製造装置を示す。図１において符号１は反応容器（第１の反応容器）、符号２は還元容器（第２の反応容器）であり、それらは密閉容器として構成されている。反応容器１の内部には、その頂部を貫通して底部近傍まで延在する四塩化チタン供給管１２が配置されている。また、反応容器１と還元容器２の頂部には、溶融塩移送管４の両端部が貫通し、その両端部は下方に向けて伸びている。さらに、反応容器１の頂部には、塩化マグネシウム供給管６が貫通している。
【００１４】
図１において符号３はマグネシウム電解装置である。電解装置３で生成した溶融マグネシウムは還元容器２の頂部から供給される。還元容器２の底部には、塩化マグネシウム抜出管６が配設され、連続的又は間欠的に塩化マグネシウムを系外に取出す。系外に取出された塩化マグネシウムの一部は、反応容器１に供給され、残りは電解装置３に戻されて、金属マグネシウムと塩素に電気分解される。反応容器１の内部には、原料として金属チタン材を装入した収容部１５が四塩化チタン供給管の上方に近接して配置される。
【００１５】
上記構成の金属チタンの製造装置では、金属チタン材と四塩化チタンから溶融塩中でチタン低級塩化物を生成し、次いで、チタン低級塩化物を含む溶融塩を金属マグネシウム中に投入し、チタン低級塩化物を還元して金属チタンを製造する。以下、この製造方法について詳述する。
【００１６】
後述する還元容器２で副生された溶融塩化マグネシウムの一部は、反応容器１に供給され、残りはマグネシウム電解装置に送られて金属マグネシウムが再生される。次いで、チタンスクラップなどの金属チタン材を収容した収容部１５が溶融塩化マグネシウム浴中に浸漬させた後、四塩化チタンが四塩化チタン供給管１２を介して溶融塩化マグネシウム浴中に供給される。収容部１５は、四塩化チタン供給管１２の吐出口の上方に近接して配置されるので、供給された四塩化チタンは気化し収容部１５中の金属チタンと容易に接触して反応し、チタン低級塩化物である二塩化チタンや三塩化チタンが生成する。
【００１７】
上記の反応で溶融塩化マグネシウム中に生成したチタン低級塩化物の一部は溶融塩化マグネシウムに溶解するが、溶解度を越えたチタン低級塩化物は固体の状態で溶融塩化マグネシウム中に析出、懸濁する。このようなチタン低級塩化物を含む溶融塩化マグネシウムは、溶融塩移送管４を介して還元容器２に移送される。なお、この移送の動力として溶融塩移送管４の途中にポンプを設けたり、あるいは反応容器１の上部空間を加圧するコンプレッサー等の加圧手段を設けることができる。
【００１８】
また、移送管４の代りに、専用容器を使ってバッチ式により塩化マグネシウムを還元容器２に移してもよい。このような移送手段をとることで現有設備をフルに活用することができる。
【００１９】
還元容器２には、マグネシウム電解装置３で生成された溶融金属マグネシウムが予め装入されている。そこに反応容器１から移送されたチタン低級塩化物を含んだ溶融塩化マグネシウムが供給されると、溶融塩化マグネシウム浴中のチタン低級塩化物は、金属マグネシウムによって還元されて金属チタンとなり、併せて溶融塩化マグネシウムを副生する。
【００２０】
生成した金属チタンは、微細な金属チタンが一部焼結し、多孔質状のスポンジチタン塊を形成する。
ただし、本発明では、溶融塩化マグネシウム中に均一分散したチタンの低級塩化物を金属マグネシウムで還元するため、クロール法と異なり局所的な発熱反応が緩和され、還元容器の熱的損傷も軽減される。
【００２１】
還元反応で副生した溶融塩化マグネシウムの一部は、マグネシウム電解装置３に移送されて金属マグネシウムと塩素ガスに分解される。生成した金属マグネシウムは、還元容器２に供給されてチタン低級塩化物の還元剤として、また、塩素ガスは塩化工程へ移送され四塩化チタン原料として再利用される。
【００２２】
図１に示した反応容器１は、外部から加熱して反応温度を維持するように構成することが好ましい。反応温度は、７００℃〜１０００℃の範囲の中から適宜選択することが好ましい。反応温度が７００℃以下では反応速度が小さく生産性が低下する。一方、反応温度は高い方が好ましいものの１０００℃を超えるような高温域になると、金属マグネシウムや塩化マグネシウムの蒸発ロスが大きく、また、還元容器の強度も限界に達するので好ましくない。このような事情を考慮すると、反応容器１における反応温度は、７５０℃〜９００℃がより好適である。
【００２３】
原料としての金属チタン材は、市場で入手されるチタンスクラップのみならず、低品位のスポンジチタンあるいはチタン屑等、広範囲の金属チタン材を利用することができる。市場で入手しうるチタンスクラップは、切削油やゴミが付着している場合があるので、反応容器２内の塩化マグネシウム浴内に投入する前に洗浄処理して油分を除去しておくことが好ましい。
【００２４】
溶融塩化マグネシウム浴中に浸漬する金属チタン材は、１ｍｍ〜１０ｍｍ程度の大きさ、厚みに破砕・整粒しておくことが好ましい。このような大きさの金属チタン材に整粒しておくことで、四塩化チタンとの反応を効率よく行わせることが可能となる。
【００２５】
上記実施形態では、溶融化マグネシウム浴中に浸漬された金属チタン材は、パンチプレートや網等の通気、通液性を有する素材で構成された収容部１５の中に保持されるので、四塩化チタンと金属チタン材との接触を良好に維持することができる。また、金属チタン材と四塩化チタンとの反応で生成したチタン低級塩化物の溶融塩化マグネシウム浴への溶解分散も容易となる。
【００２６】
金属チタン材は収容部１５に予め仕込んだものを１回ごとに溶融塩化マグネシウム浴中に沈積して反応させることも可能であるが、溶融塩化マグネシウムの上方から所定の速度で浴中の収容部１５に投入し沈降させても良い。この場合には、金属チタン材を予め１〜１０ｍｍ程度の大きさの塊状にしておくことが好ましい。金属チタン材をそのような大きさの塊にしておくことにより、溶融塩化マグネシウム中の金属チタン材の沈降が良好となり、四塩化チタンとの反応を連続的に行わせることができる。溶融塩化マグネシウム浴中に浸漬させる金属チタン材は、純チタンに限るものではなく、チタン合金のスクラップを利用することもできる。以下、チタン合金のスクラップとして６Ａｌ−４Ｖ合金を用いた場合について、以下に説明する。
【００２７】
チタン合金スクラップ中のＡｌ成分は、四塩化チタンと反応して塩化アルミニウムを生成するが、この塩化アルミニウムは、浴中には殆ど溶解せず気化して系外に分離除去される。これに対して、チタン合金材中のバナジウムは、四塩化チタンと反応して溶融塩化マグネシウム浴中に溶解するため、チタン低級塩化物と一緒に還元工程に持ち込まれる。従ってチタン合金スクラップ原料中の有用金属であるほとんどのバナジウムは抽出されて還元反応を経て合金向けの合金スポンジチタンとして回収される。
【００２８】
合金スクラップチタン材には、アルミニウムやバナジウム以外にも鉄や酸素等の不純物も含有されている。しかしながら、そのような成分は、塩化マグネシウム浴中では四塩化チタンと殆ど反応しないためスラッジとして合金スクラップの収容部内又は反応容器底部に沈降分離する。また、還元容器に溶融塩化マグネシウムを移送する前に十分に静置してスラッジを沈降させるか、あるいは、フィルター等によりろ過する等の処理を施しておくことが好ましい。このような処理を行うことで、チタン原材料中の不純物が効率よく分離除去され、純度の高いチタン合金を製造することができる。
さらに、別途、反応容器内に予めスラッジ捕集容器または排出パイプを施設してスラッジを連続的、あるいは、間欠的に抜き出しても良い。
【００２９】
図１に示した還元容器２には、反応容器１内で生成されたチタン低級塩化物を含む溶融塩化マグネシウムを供給するが、還元容器２内には、上記のように金属マグネシウムを予め装入しておくことが好ましい。このような工程とすることで溶融塩化マグネシウム中に溶解あるいは懸濁しているチタン低級塩化物と金属マグネシウムとの接触を良好にしつつ反応を継続することができる。また、反応の進行に伴い還元剤である金属マグネシウムの滞留量が減少し還元反応が不良になるので、適宜追加供給することが好ましい。
【００３０】
本発明に適用するチタンスクラップは、連続的に反応容器１内に供給しても良い。この際には、還元容器２に供給する金属マグネシウムを金属チタン材の供給速度に合わせて連続的に供給することで還元工程まで連続的に操業できる。
【００３１】
還元工程で生成されたスポンジチタンは、溶融塩化マグネシウム中に均一に分散したチタン低級塩化物を還元して得られるため、クロール法で得られたスポンジチタンと比較して焼結が緩やかとなり還元容器２からのスポンジチタンの抜き出しが容易となる。
また、合金スクラップを原料とした場合には、塩化物として抽出されたバナジウム等の有用金属が均一に分布した合金スポンジチタンが得られる。
【００３２】
還元容器２から抜き出されたスポンジチタン中の塩化マグネシウムは、真空分離工程にて分離除去されて高品位の金属スポンジチタンを得ることができる。また、真空分離せずに、希酸にてリーチング（leaching）した場合にはスポンジチタンと共に粉末状の（合金）チタンを得ることができる。生成されたスポンジチタンから破砕・整粒工程を経た後、ＶＡＲ溶解工程を経てチタンインゴットを製造することができるが、還元工程で使用されたチタンスクラップ中に含有する合金成分や不純物量の程度に応じて、原料配合することで目的の品位を有する金属チタンを製造することができる。
【００３３】
本願発明の金属チタンの製造方法ないし製造装置によれば、従来のクロール法で使用された設備を利用することができるという利点がある。また、本発明の還元容器２内で行われる反応は、クロール法の場合と異なりチタン低級塩化物と金属マグネシウムとの反応であるため、反応熱がクロール法に比べて小さくクロール法の問題点である熱放散で還元反応が律速されることなく、高い生産性を維持することができる。
【００３４】
【実施例】
以下、具体的な実施例を参照して本発明をさらに詳細に説明する。
６Ａｌ−４Ｖチタン合金スクラップを原料の金属チタン材として低酸素チタン合金を製造した。６Ａｌ−４Ｖチタン合金スクラップの分析値を表１に示す。
【００３５】
【表１】

【００３６】
（実施例１）
上記組成を有する６Ａｌ−４Ｖチタン合金スクラップを８００℃に加熱した溶融塩化マグネシウム浴中に浸漬した後、ついで、四塩化チタンを浴中のチタン合金スクラップと接触反応させた。溶融塩化マグネシウム中のチタン、バナジウム、アルミニウムの含有量は、それぞれ、１５ｗｔ％、０．７ｗｔ％、０．１ｗｔ％以下であった。反応終了後、８００℃に加熱した金属マグネシウムが装入された還元容器内に反応容器内で生成されたチタン低級塩化物を含む溶融塩化マグネシウムを供給して還元反応を開始した。還元反応終了後、還元容器からスポンジチタンを取り出した後に、１０５０℃に加熱された真空分離容器内にて不純物を分離して表２に示す組成の合金スポンジチタンを得た。また、原料中のアルミニウムの多くは、ＡｌＣｌ_３として、反応容器上部冷却部に付着した。
【００３７】
【表２】

【００３８】
（実施例２）
実施例１で生成したスポンジチタンを破砕整粒した後、金属アルミニウム及び酸化チタンと電解鉄を添加して６Ａｌ−４Ｖチタン合金製造用の溶解素材を準備した後、ＥＢ溶解にて以下の組成のチタン合金インゴットを製造した。
【００３９】
【表３】

【００４０】
実施例１および２の結果から判るように、本発明によれば原料チタン合金スクラップに比べてＦｅおよびＯは、大幅に低減され、高品位のチタン合金を製造することができる。また、６Ａｌ−４Ｖチタン合金スクラップを原料に用いることにより有用な金属バナジウムを溶解工程で添加することなくチタン合金として回収、再生することができる。
【００４１】
【発明の効果】
以上説明したように本発明によれば、金属チタン材と四塩化チタンとを第１の反応容器に充填した溶融塩中で反応させてチタン低級塩化物を生成させると共にし、次いで、チタン低級塩化物を含む溶融塩を取り出し、この溶融塩を溶融金属マグネシウムが充填された第２の反応容器中に供給し、チタン低級塩化物を還元して第２の反応容器内にてスポンジチタンを生成するので、チタンスクラップを利用することにより不純物が低減された高品位の金属チタンを安価に製造することができ、しかも合金スクラップ中の有用金属の回収利用を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態の金属チタンの製造装置を示す概略図である。
【符号の説明】
１反応容器（第１の反応容器）
２還元容器（第２の反応容器）
３マグネシウム電解装置
４溶融塩移送管
１５収容部[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a method for producing a titanium alloy , and more particularly, to a technique for producing an inexpensive titanium alloy using titanium alloy scrap.
[0002]
[Prior art]
As a method for producing metal titanium, a crawl method in which titanium tetrachloride is reduced with metal magnesium to obtain sponge titanium has been generally used. However, since the crawl method is a batch process, many problems remain to greatly reduce the production cost of titanium metal. On the other hand, the demand for titanium materials has been increasing in recent years, and although it is considered that the amount of scrap generated tends to increase, its effective use is insufficient and future measures are desired.
[0003]
Titanium scrap is generated in the form of grinding scraps or cutting scraps generated at the time of cutting the surface of a slab obtained by forging a titanium ingot, or cut pieces generated when processing a rolled plate, bar or wire. Alternatively, low-quality parts of sponge titanium and other recycled titanium materials are used as titanium scrap.
[0004]
Some of these titanium scraps have been recycled as vacuum arc melting raw materials or electron beam melting raw materials as they are or after being mixed with sponge titanium.
[0005]
However, the titanium ingot manufactured by the above-described method has a problem when high quality characteristics are required because impurities contained in the raw material titanium scrap are directly mixed in the molten ingot.
[0006]
In Patent Document 1 (US Pat. No. 2,839,385), granular titanium and titanium tetrachloride are reacted in molten magnesium chloride to once produce titanium lower chloride such as titanium dichloride, and then titanium lower chloride. A technique for continuously producing titanium particles by reducing metal with magnesium.
[0007]
[Patent Document 1]
US Patent 2,839,385 (Column 4)
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the said patent document 1, it is not considered about the process of titanium scrap containing an alloy, or isolation | separation of an impurity. Thus, there is a demand for a technique for effectively producing titanium scrap, particularly alloy titanium scrap, to produce inexpensive and high-quality titanium metal or titanium alloy.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
The titanium alloy production method of the present invention is obtained by reacting a titanium alloy material containing vanadium as an alloy component and containing titanium as a main component with titanium tetrachloride in molten magnesium chloride filled in a first reaction vessel, thereby reducing titanium lower chloride. And molten magnesium chloride containing the titanium lower chloride and vanadium chloride is fed into a second reaction vessel filled with magnesium metal, and the titanium lower chloride and vanadium are supplied. The chloride is reduced to form a titanium-vanadium alloy in the second reaction vessel, and a part of the molten magnesium chloride by-produced in the reduction reaction is returned to the first reaction vessel, and the remaining molten chloride is obtained. Magnesium is introduced into a magnesium electrolyzer, and the metal magnesium produced by the metal magnesium electrolyzer It is characterized by using a reducing agent chloride and vanadium chloride.
[0010]
According to the above manufacturing method, impurities such as iron having low affinity between titanium and chlorine are settled and separated into the storage portion of the metal titanium material or the bottom portion of the first container by the difference in specific gravity without being salified. Similarly, oxygen can be precipitated and separated by the difference in specific gravity in the form of oxide as it is.
[0011]
On the other hand, useful metals such as vanadium in the alloy scrap raw material having a strong affinity for chlorine like titanium are extracted as chloride together with titanium, and are recovered and reused together with titanium again in a reduction reaction. Therefore, in the present invention, high-quality metal titanium or a titanium alloy satisfying market demands with less impurities can be produced by using inexpensive titanium scrap. Further, by processing not only pure titanium scrap but also alloy scrap raw materials according to the present invention, it is possible to reuse resources including useful metals in alloy scrap.
[0012]
Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described.
It is desirable to separate and collect sludge containing impurities at the bottom of the first reaction vessel. In addition, it is preferable to provide a molten salt transfer pipe that takes out the molten salt in the first reaction vessel to the outside and supplies the molten salt into the second reaction vessel. According to such an aspect, the reaction container by the existing crawl method can also be utilized as a 1st and 2nd reaction container except a molten salt transfer pipe. In addition, molten salt can be transferred by means such as a pump or pressure / pressure feeding.
[0013]
The preferred embodiment of the production method of the present invention will be described more specifically with reference to the drawings. FIG. 1 shows a titanium metal manufacturing apparatus for carrying out the manufacturing method of the present invention. In FIG. 1, reference numeral 1 is a reaction container (first reaction container), and reference numeral 2 is a reduction container (second reaction container), which are configured as a sealed container. Inside the reaction vessel 1, a titanium tetrachloride supply pipe 12 extending through the top to the vicinity of the bottom is disposed. In addition, both ends of the molten salt transfer pipe 4 pass through the tops of the reaction vessel 1 and the reduction vessel 2, and both ends thereof extend downward. Furthermore, a magnesium chloride supply pipe 6 passes through the top of the reaction vessel 1.
[0014]
In FIG. 1, the code | symbol 3 is a magnesium electrolysis apparatus. Molten magnesium produced in the electrolyzer 3 is supplied from the top of the reduction vessel 2. A magnesium chloride extraction pipe 6 is disposed at the bottom of the reduction vessel 2 and continuously or intermittently removes magnesium chloride from the system. A part of the magnesium chloride taken out of the system is supplied to the reaction vessel 1 and the rest is returned to the electrolyzer 3 to be electrolyzed into metallic magnesium and chlorine. Inside the reaction vessel 1, a storage portion 15 charged with a metal titanium material as a raw material is disposed close to the upper portion of the titanium tetrachloride supply pipe.
[0015]
In the apparatus for producing metal titanium having the above structure, titanium lower chloride is produced in a molten salt from a metal titanium material and titanium tetrachloride, and then a molten salt containing titanium lower chloride is introduced into the metal magnesium, Titanium metal is produced by reducing chloride. Hereinafter, this manufacturing method will be described in detail.
[0016]
A part of the molten magnesium chloride by-produced in the reduction vessel 2 described later is supplied to the reaction vessel 1 and the rest is sent to the magnesium electrolyzer to regenerate the metallic magnesium. Next, after accommodating portion 15 containing a metal titanium material such as titanium scrap is immersed in the molten magnesium chloride bath, titanium tetrachloride is supplied into the molten magnesium chloride bath via titanium tetrachloride supply pipe 12. Since the container 15 is disposed close to the upper part of the discharge port of the titanium tetrachloride supply pipe 12, the supplied titanium tetrachloride is vaporized and easily comes into contact with and reacts with the metal titanium in the container 15. Titanium dichloride and titanium trichloride, which are lower titanium chlorides, are produced.
[0017]
Part of the titanium lower chloride formed in the molten magnesium chloride by the above reaction dissolves in the molten magnesium chloride, but the titanium lower chloride exceeding the solubility is precipitated and suspended in the molten magnesium chloride in a solid state. . Molten magnesium chloride containing such titanium lower chloride is transferred to the reduction vessel 2 through the molten salt transfer pipe 4. Note that a pump may be provided in the middle of the molten salt transfer pipe 4 as a power for the transfer, or a pressurizing means such as a compressor for pressurizing the upper space of the reaction vessel 1 may be provided.
[0018]
Further, instead of the transfer pipe 4, magnesium chloride may be transferred to the reduction container 2 by a batch method using a dedicated container. By taking such a transfer means, the existing facilities can be fully utilized.
[0019]
Molten metal magnesium produced by the magnesium electrolysis device 3 is charged in the reduction vessel 2 in advance. When molten magnesium chloride containing titanium lower chloride transferred from the reaction vessel 1 is supplied thereto, the titanium lower chloride in the molten magnesium chloride bath is reduced by metallic magnesium to metallic titanium, and melted together. By-product magnesium chloride.
[0020]
The produced metallic titanium is partially sintered with fine metallic titanium to form a porous sponge titanium mass.
However, in the present invention, since the lower chloride of titanium uniformly dispersed in molten magnesium chloride is reduced with magnesium metal, unlike the crawl method, the local exothermic reaction is alleviated and the thermal damage of the reduction vessel is also reduced. .
[0021]
Part of the molten magnesium chloride by-produced by the reduction reaction is transferred to the magnesium electrolysis apparatus 3 and decomposed into metallic magnesium and chlorine gas. The produced metal magnesium is supplied to the reduction vessel 2 as a reducing agent for titanium lower chloride, and the chlorine gas is transferred to the chlorination step and reused as a titanium tetrachloride raw material.
[0022]
The reaction vessel 1 shown in FIG. 1 is preferably configured to be heated from the outside to maintain the reaction temperature. The reaction temperature is preferably selected as appropriate from the range of 700 ° C to 1000 ° C. When the reaction temperature is 700 ° C. or lower, the reaction rate is small and the productivity is lowered. On the other hand, a higher reaction temperature is preferable, but if it reaches a high temperature range exceeding 1000 ° C., the evaporation loss of metal magnesium and magnesium chloride is large, and the strength of the reduction vessel reaches its limit, which is not preferable. Considering such circumstances, the reaction temperature in the reaction vessel 1 is more preferably 750 ° C to 900 ° C.
[0023]
As the metal titanium material as a raw material, not only titanium scrap obtained on the market but also a wide range of metal titanium materials such as low-grade sponge titanium or titanium scrap can be used. Since titanium oil available on the market may have cutting oil or dust attached thereto, it is preferable to remove the oil by washing before putting it into the magnesium chloride bath in the reaction vessel 2. .
[0024]
The titanium metal material immersed in the molten magnesium chloride bath is preferably crushed and sized to a size and thickness of about 1 mm to 10 mm. By adjusting the particle size of such a titanium metal material, it is possible to efficiently react with titanium tetrachloride.
[0025]
In the above embodiment, the titanium metal material immersed in the molten magnesium bath is held in the accommodating portion 15 made of a material having air permeability and liquid permeability, such as a punch plate and a net. It is possible to maintain good contact between titanium and the metal titanium material. In addition, it is easy to dissolve and disperse the titanium lower chloride produced by the reaction between the titanium metal material and titanium tetrachloride in the molten magnesium chloride bath.
[0026]
Although it is possible to cause the metal titanium material previously charged in the accommodating portion 15 to be deposited and reacted in the molten magnesium chloride bath at each time, the accommodating portion in the bath at a predetermined rate from above the molten magnesium chloride. It may be put into 15 and allowed to settle. In this case, it is preferable to preliminarily form the metal titanium material in a lump shape having a size of about 1 to 10 mm. By making the metal titanium material into a lump of such a size, the precipitation of the metal titanium material in the molten magnesium chloride becomes good, and the reaction with titanium tetrachloride can be carried out continuously. The titanium metal material immersed in the molten magnesium chloride bath is not limited to pure titanium, and titanium alloy scrap can also be used. Hereinafter, the case where 6Al-4V alloy is used as the scrap of titanium alloy will be described below.
[0027]
The Al component in the titanium alloy scrap reacts with titanium tetrachloride to produce aluminum chloride, but this aluminum chloride is hardly dissolved in the bath and is evaporated and separated and removed from the system. On the other hand, since vanadium in the titanium alloy material reacts with titanium tetrachloride and dissolves in the molten magnesium chloride bath, it is brought into the reduction process together with the titanium lower chloride. Therefore, most vanadium, which is a useful metal in the titanium alloy scrap raw material, is extracted and recovered as an alloy sponge titanium for alloys through a reduction reaction.
[0028]
The alloy scrap titanium material contains impurities such as iron and oxygen in addition to aluminum and vanadium. However, since such components hardly react with titanium tetrachloride in the magnesium chloride bath, they are settled and separated as sludge in the alloy scrap container or in the bottom of the reaction vessel. Further, it is preferable that the molten magnesium chloride is allowed to stand sufficiently before being transferred to the reducing vessel so as to settle the sludge, or a treatment such as filtration with a filter or the like is performed. By performing such treatment, impurities in the titanium raw material are efficiently separated and removed, and a titanium alloy with high purity can be manufactured.
In addition, a sludge collection container or a discharge pipe may be provided in advance in the reaction container, and the sludge may be continuously or intermittently extracted.
[0029]
1 is supplied with molten magnesium chloride containing lower titanium chloride produced in the reaction vessel 1, and the reduction vessel 2 is preliminarily charged with magnesium metal as described above. It is preferable to keep it. By setting it as such a process, reaction can be continued, making the contact of the titanium lower chloride and metal magnesium which are melt | dissolving or suspended in molten magnesium chloride favorable. Further, as the reaction proceeds, the amount of retention of metallic magnesium, which is a reducing agent, decreases and the reduction reaction becomes poor.
[0030]
The titanium scrap applied to the present invention may be continuously supplied into the reaction vessel 1. At this time, the metal magnesium supplied to the reduction vessel 2 can be continuously operated up to the reduction step by continuously supplying the metal magnesium in accordance with the supply speed of the metal titanium material.
[0031]
The titanium sponge produced in the reduction process is obtained by reducing the titanium lower chloride uniformly dispersed in the molten magnesium chloride, so the sintering is slow compared with the sponge titanium obtained by the crawl method, and the reduction vessel Extraction of sponge titanium from 2 becomes easy.
When alloy scrap is used as a raw material, alloy sponge titanium in which useful metals such as vanadium extracted as chlorides are uniformly distributed can be obtained.
[0032]
Magnesium chloride in the titanium sponge extracted from the reduction vessel 2 can be separated and removed in a vacuum separation step to obtain high-grade metal sponge titanium. Further, when leaching with dilute acid without vacuum separation, powdered (alloy) titanium can be obtained together with sponge titanium. Titanium ingots can be manufactured through the VAR melting process after passing through the crushing and sizing process from the produced sponge titanium, but the amount of alloy components and impurities contained in the titanium scrap used in the reduction process Accordingly, metallic titanium having the desired quality can be produced by blending the raw materials.
[0033]
According to the manufacturing method thru | or the manufacturing apparatus of the metal titanium of this invention, there exists an advantage that the installation used by the conventional crawl method can be utilized. Moreover, since the reaction performed in the reduction vessel 2 of the present invention is a reaction between titanium lower chloride and metal magnesium, unlike the crawl method, the reaction heat is smaller than that of the crawl method. High productivity can be maintained without the rate of the reduction reaction being limited by heat dissipation.
[0034]
【Example】
Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to specific examples.
A low oxygen titanium alloy was produced using 6Al-4V titanium alloy scrap as a raw material titanium metal material. Table 1 shows analytical values of 6Al-4V titanium alloy scrap.
[0035]
[Table 1]

[0036]
Example 1
6Al-4V titanium alloy scrap having the above composition was immersed in a molten magnesium chloride bath heated to 800 ° C., and then titanium tetrachloride was contacted with the titanium alloy scrap in the bath. The contents of titanium, vanadium, and aluminum in the molten magnesium chloride were 15 wt%, 0.7 wt%, and 0.1 wt% or less, respectively. After completion of the reaction, molten magnesium chloride containing titanium lower chloride produced in the reaction vessel was supplied into a reduction vessel charged with metallic magnesium heated to 800 ° C. to initiate the reduction reaction. After completion of the reduction reaction, sponge titanium was taken out from the reduction container, and then impurities were separated in a vacuum separation container heated to 1050 ° C. to obtain an alloy sponge titanium having the composition shown in Table 2. Further, most of the aluminum in the raw material adhered to the upper cooling portion of the reaction vessel as AlCl ₃ .
[0037]
[Table 2]

[0038]
(Example 2)
After crushing and sizing the titanium sponge produced in Example 1, metal aluminum, titanium oxide and electrolytic iron were added to prepare a melting material for producing 6Al-4V titanium alloy, and then the following composition was obtained by EB melting. A titanium alloy ingot was produced.
[0039]
[Table 3]

[0040]
As can be seen from the results of Examples 1 and 2, according to the present invention, Fe and O are greatly reduced as compared with the raw titanium alloy scrap, and a high-grade titanium alloy can be produced. Further, by using 6Al-4V titanium alloy scrap as a raw material, useful metal vanadium can be recovered and regenerated as a titanium alloy without being added in the melting step.
[0041]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, the titanium titanium chloride and titanium tetrachloride are reacted in the molten salt filled in the first reaction vessel to produce titanium lower chloride, and then the titanium lower chloride. The molten salt containing the product is taken out, and this molten salt is supplied into a second reaction vessel filled with molten metal magnesium, and titanium lower chloride is reduced to produce sponge titanium in the second reaction vessel. Therefore, by using titanium scrap, high-quality titanium metal with reduced impurities can be produced at a low cost, and the useful metal in the alloy scrap can be recovered and used.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic view showing an apparatus for producing titanium metal according to an embodiment of the present invention.
[Explanation of symbols]
1 reaction vessel (first reaction vessel)
2 Reduction vessel (second reaction vessel)
3 Magnesium Electrolysis Device 4 Molten Salt Transfer Pipe 15 Housing

Claims

合金成分のバナジウムを含みチタンを主成分としたチタン合金材と四塩化チタンとを第１の反応容器に充填した溶融塩化マグネシウム中で反応させてチタン低級塩化物およびバナジウム塩化物を生成させ、次いで、該チタン低級塩化物およびバナジウム塩化物を含む溶融塩化マグネシウムを金属マグネシウムが充填された第２の反応容器中に供給して、前記チタン低級塩化物およびバナジウム塩化物を還元して上記第２の反応容器内でチタン−バナジウム合金を生成させると共に、前記還元反応で副生した溶融塩化マグネシウムの一部を前記第１の反応容器に戻し、残りの溶融塩化マグネシウムはマグネシウム電解装置に導き、前記金属マグネシウム電解装置で製造された金属マグネシウムを前記チタン低級塩化物およびバナジウム塩化物の還元剤に用いることを特徴とするチタン合金の製造方法。A titanium alloy material containing vanadium as an alloy component and containing titanium as a main component and titanium tetrachloride are reacted in molten magnesium chloride filled in a first reaction vessel to produce titanium lower chloride and vanadium chloride, , Supplying molten magnesium chloride containing the titanium lower chloride and vanadium chloride into a second reaction vessel filled with magnesium metal, reducing the titanium lower chloride and vanadium chloride, and A titanium -vanadium alloy is produced in the reaction vessel, a part of the molten magnesium chloride by-produced in the reduction reaction is returned to the first reaction vessel, and the remaining molten magnesium chloride is led to a magnesium electrolysis device, and the metal metallic magnesium produced by magnesium electrolysis apparatus of the titanium lower chloride and vanadium chloride Method for producing a titanium alloy, which comprises using the original agent.