JP4196825B2 - 電磁弁 - Google Patents

Description

本発明は、電磁アクチュエータによってバルブを駆動する電磁弁に関するものであり、特にオイルの流れを電磁アクチュエータの作動によって切り替えるオイルフローコントロールバルブ（以下、ＯＣＶと称す）等に用いられて好適な技術である。

（従来の技術）
電磁弁の一例として、ＯＣＶを用いて従来の技術を説明する。
ＯＣＶは、電磁アクチュエータによってスプール弁のスプールを軸方向へ変位させることにより、スリーブに形成された入出力ポートの切り替えを行い、油圧の供給先や供給圧力等を制御する油圧制御弁であり、油路が形成された固定部材に固定される。なお、固定部材の一例としては、油圧によってカムシャフトの進角位相を可変するバルブ可変タイミング装置（以下、ＶＶＴと称す）にＯＣＶが用いられる場合、油路が形成されるエンジンが固定部材に相当するものであり、自動変速機の油圧制御装置にＯＣＶが用いられる場合、油圧回路ケースが固定部材に相当するものである。

ＯＣＶを固定部材に固定する手段として、ＯＣＶにブラケットを固定し、そのブラケットをボルト等の締結具によって固定部材に固定する技術が用いられている。ＯＣＶとブラケットの固定技術として、ブラケットをＯＣＶのヨークに溶接することが一般に行われている。
溶接によってＯＣＶにブラケットを固定する技術では、ＯＣＶとブラケットに位置ズレを生じやすい。また、溶接部位に歪が生じて磁気特性が変化する懸念もある。
そこで、コイルとステータの間でブラケットを強固に挟み付ける、あるいはステータにブラケットを圧入固定するなど、コイルとステータの間でブラケットを挟む断面構造にして、ヨークから外部に突出するブラケットの部分を固定部材に固定する技術が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
ここで、ブラケットにおいて、ヨークの内側においてコイルとステータの間に配置されるリング形状の部分を内部リング部と称し、ヨークの内部からヨークの外部に伸びて固定部材に固定される部分を外部締結部と称する。

（従来の技術の不具合）
ブラケットが、ヨークの内部に配置される内部リング部と、ヨークの外部に突出して固定部材に締結される外部締結部とからなる構造では、ヨークの一部に、ブラケットをヨークの内部から外部へ引き出すためのヨーク切欠を設ける必要がある。
しかし、ヨーク切欠のある側は、ヨークからステータを通過する磁束がヨーク切欠によって阻害されるため、ヨーク切欠のある側は、反対側のヨーク切欠の無い側に比較して磁束の流れが少なくなる。
すると、磁束の流れがアンバランスになる。プランジャは磁束が多く流れる側に引き寄せられるため、プランジャにサイドフォースが発生し、プランジャが周囲の部材の一部と強く擦れてしまう。これによってプランジャのスムーズな摺動が妨げられるといった問題が生じてしまう。
上記の不具合は、ＯＣＶに限らず、他の電磁弁でも同様に生じてしまう。
特開２０００−２２０７６２号公報

本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、ブラケットがヨーク内から外部へ伸びる構造を採用する電磁弁において、ヨーク切欠によって生じる磁束の流れのアンバランスを是正して、プランジャのスムーズな摺動を確保できる電磁弁の提供にある。

［請求項１の手段］
ヨーク切欠のある側は、ヨークからステータを通過する磁束がヨーク切欠によって阻害され、磁束の流れが少なくなる。
そこで、請求項１の手段を採用し、内部リング部の外部締結部とは異なる側に、磁束の通過を抑制する磁束通過抑制切欠を設ける。これによって、ヨーク切欠とは反対側においても、ヨークからステータを通過する磁束が磁束通過抑制切欠によって阻害され、磁束の流れが少なくなる。
即ち、ヨーク切欠のある側と、その反対側とが、同様に磁束の流れが少なくなり、電磁アクチュエータの軸芯に対する磁束のアンバランスが是正される。
このように、ヨーク切欠による磁束の流れのアンバランスが、内部リング部に設けられた磁束通過抑制切欠によって是正されることにより、磁束のアンバランスに起因してプランジャにサイドフォースが発生するのを無くすことが可能になる。この結果、プランジャが周囲の部材と強く擦れる不具合を回避でき、プランジャのスムーズな摺動を確保できる。

［請求項２の手段］
請求項２の手段を採用する電磁弁の磁束通過抑制切欠は、電磁アクチュエータの軸中心に対して外部締結部とは１８０°異なった側に設けられ、内部リング部の外周に形成されたものである。そして、その磁束通過抑制切欠の大きさによって、ヨーク切欠のある側と、その反対側（磁束通過抑制切欠の配置される側）の磁束の流れ量を同等にすることができる。

［請求項３の手段］
ヨーク切欠のある側は、ヨークからステータを通過する磁束がヨーク切欠によって阻害され、磁束の流れが少なくなる。
そこで、請求項３の手段を採用し、ヨークの軸方向のステータが配置される側で、且つヨークの径方向のヨーク切欠とは異なる側に、磁束の通過を抑制する磁束通過抑制切欠を設ける。これによって、ヨーク切欠とは反対側においても、ヨークからステータを通過する磁束が磁束通過抑制切欠によって阻害され、磁束の流れが少なくなる。
即ち、ヨーク切欠のある側と、その反対側とが、同様に磁束の流れが少なくなり、電磁アクチュエータの軸芯に対する磁束のアンバランスが是正される。
このように、ヨーク切欠による磁束の流れのアンバランスが、ヨークに設けられた磁束通過抑制切欠によって是正されることにより、磁束のアンバランスに起因してプランジャにサイドフォースが発生するのを無くすことが可能になる。この結果、プランジャが周囲の部材と強く擦れる不具合を回避でき、プランジャのスムーズな摺動を確保できる。

［請求項４の手段］
請求項４の手段を採用する電磁弁の磁束通過抑制切欠は、電磁アクチュエータの軸中心に対してヨーク切欠とは１８０°異なった側に設けられるものであり、磁束通過抑制切欠とヨーク切欠とは同一形状に設けられる。これによって、ブラケットが配置された側がヨーク切欠となり、その反対側が磁束通過抑制切欠となる。
このように、ヨーク切欠と磁束通過抑制切欠とが同一形状に設けられることにより、組付時の区別をする必要がなく、組付性が向上する。また、ヨーク切欠と磁束通過抑制切欠とが同一形状であるため、ヨーク切欠の側と、その反対側（磁束通過抑制切欠の側）の磁束の流れ量をほぼ同等にできる。

［請求項５の手段］
請求項５の手段を採用する電磁弁のバルブは、オイルの入出力ポートが形成されたスリーブと、このスリーブの内部で軸方向へ変位することで入出力ポートの切り替えを行うスプールとを備えたスプール弁であり、このスプール弁と電磁アクチュエータによってＯＣＶを構成するものである。
このＯＣＶは、上述したように、磁束のアンバランスに起因してプランジャが周囲の部材と強く擦れる不具合が回避されるものであり、プランジャのスムーズな摺動を確保できる。

［請求項６の手段］
請求項６の手段は、磁束のアンバランスに起因してプランジャが周囲の部材と強く擦れる不具合を回避でき、プランジャのスムーズな摺動を確保できるＯＣＶが、バルブタイミング可変機構（以下、ＶＣＴと称す）と組み合わされて、内燃機関の作動中に、油圧源で発生した油圧を、進角室および遅角室に相対的に給排させるものである。
油圧回路とＶＣＴとから構成されるＶＶＴのＯＣＶとして、プランジャのスムーズな摺動を確保できるＯＣＶを用いることにより、ＶＶＴの信頼性を高めることができる。

最良の形態１の電磁弁は、コイル、プランジャ、ステータ、ヨークを備える電磁アクチュエータと、この電磁アクチュエータによって駆動されるバルブと、内部リング部および外部締結部からなるブラケットとを具備する。
そして、内部リング部の外部締結部とは異なる側に、磁束の通過を抑制する磁束通過抑制切欠を設けたものである。

最良の形態２の電磁弁は、コイル、プランジャ、ステータ、ヨークを備える電磁アクチュエータと、この電磁アクチュエータによって駆動されるバルブと、内部リング部および外部締結部からなるブラケットとを具備する。
そして、ヨークの軸方向のステータが配置される側で、且つヨークの径方向のヨーク切欠とは異なる側に、磁束の通過を抑制する磁束通過抑制切欠を設けたものである。

ＶＶＴの油圧回路に用いられるＯＣＶに本発明を適用した実施例１を図１〜図３を参照して説明する。なお、図１はＯＣＶの断面図、図２はブラケットの正面図、図３はＯＣＶが用いられたＶＶＴの概略図である。
先ず、図３を参照してＶＶＴを説明する。
実施例１で示すＶＶＴは、内燃機関（以下、エンジン）のカムシャフト（吸気バルブ用、排気バルブ用、吸排気兼用カムシャフトのいずれか）に取り付けられるものであり、バルブの開閉タイミングを連続的に可変可能なものである。
ＶＶＴは、ＶＣＴ１と、ＯＣＶ２を有する油圧回路３と、ＯＣＶ２を制御するＥＣＵ４（エレクトリック・コントロール・ユニットの略）とから構成されている。

（ＶＣＴ１の説明）
ＶＣＴ１は、エンジンのクランクシャフトに同期して回転駆動されるシューハウジング５（回転駆動体に相当する）と、このシューハウジング５に対して相対回転可能に設けられ、カムシャフトと一体に回転するベーンロータ６（回転従動体に相当する）とを備えるものであり、シューハウジング５内に構成される油圧アクチュエータによってシューハウジング５に対してベーンロータ６を相対的に回転駆動して、カムシャフトを進角側あるいは遅角側へ変化させるものである。

シューハウジング５は、エンジンのクランクシャフトにタイミングベルトやタイミングチェーン等を介して回転駆動されるスプロケットにボルト等によって結合されて、スプロケットと一体回転するものである。このシューハウジング５の内部には、図３に示すように、略扇状の凹部７が複数（この実施例１では３つ）形成されている。なお、シューハウジング５は、図３において時計方向に回転するものであり、この回転方向が進角方向である。
一方、ベーンロータ６は、カムシャフトの端部に位置決めピン等で位置決めされて、ボルト等によってカムシャフトの端部に固定されるものであり、カムシャフトと一体に回転する。

ベーンロータ６は、シューハウジング５の凹部７内を進角室７ａと遅角室７ｂに区画するベーン６ａを備えるものであり、ベーンロータ６はシューハウジング５に対して所定角度内で回動可能に設けられている。
進角室７ａは、油圧によってベーン６ａを進角側へ駆動するための油圧室であってベーン６ａの反回転方向側の凹部７内に形成されるものであり、逆に、遅角室７ｂは油圧によってベーン６ａを遅角側へ駆動するための油圧室である。なお、各室７ａ、７ｂ内の液密性は、シール部材８等によって保たれる。

（油圧回路３の説明）
油圧回路３は、進角室７ａおよび遅角室７ｂにオイルを給排して、進角室７ａと遅角室７ｂに油圧差を発生させてベーンロータ６をシューハウジング５に対して相対回転させるための手段であり、クランクシャフト等によって駆動されるオイルポンプ９と、このオイルポンプ９によって圧送されるオイルを進角室７ａまたは遅角室７ｂに切り替えて供給するＯＣＶ２とを備える。

ＯＣＶ２の構造を図１を参照して説明する。
ＯＣＶ２は、スリーブ１１、スプール１２からなるスプール弁１０（バルブに相当する）と、スプール１２を軸方向へ駆動する電磁アクチュエータ１３と、ＯＣＶ２をエンジン（固定部材に相当する）に固定するブラケット１４を備える。

スリーブ１１は、略円筒形状を呈するものであり、複数の入出力ポートが形成されている。具体的に実施例１のスリーブ１１には、スプール１２を軸方向へ摺動自在に支持する挿通穴１１ａ、オイルポンプ９のオイル吐出口に連通する油圧供給ポート１１ｂ、進角室７ａに連通する進角室連通ポート１１ｃ、遅角室７ｂに連通する遅角室連通ポート１１ｄ、オイルパン９ａ内にオイルを戻すドレーンポート１１ｅが形成されている。

油圧供給ポート１１ｂ、進角室連通ポート１１ｃおよび遅角室連通ポート１１ｄは、スリーブ１１の側面に形成された穴であり、図１の左側（反コイル側）から右側（コイル側）に向けて、ドレーンポート１１ｅ、進角室連通ポート１１ｃ、油圧供給ポート１１ｂ、遅角室連通ポート１１ｄ、ドレーンポート１１ｅが形成されている。

スプール１２は、スリーブ１１の内径寸法（挿通穴１１ａの径）にほぼ一致した外径寸法を有するポート遮断用の大径部１２ａ（ランド）を４つ備える。
各大径部１２ａの間には、スプール１２の軸方向位置に応じて複数の入出力ポート（１１ｂ〜１１ｅ）の連通状態を変更する進角室ドレーン用小径部１２ｂ、油圧供給用小径部１２ｃ、遅角室ドレーン用小径部１２ｄが形成されている。
進角室ドレーン用小径部１２ｂは、遅角室７ｂに油圧が供給されている時に進角室７ａの油圧をドレーンするためのものであり、油圧供給用小径部１２ｃは進角室７ａまたは遅角室７ｂの一方へ油圧を供給するためのものであり、遅角室ドレーン用小径部１２ｄは進角室７ａに油圧が供給されている時に遅角室７ｂの油圧をドレーンするためのものである。

電磁アクチュエータ１３は、プランジャ１５、ステータ１６、コイル１７、ヨーク１８、コネクタ１９を備える。
プランジャ１５は、ステータ１６に磁気吸引される磁性体金属（例えば、鉄：磁気回路を構成する強磁性材料）によって形成されたものであり、ステータ１６の内側（具体的には、オイルシール用のカップガイド２０の内側）で軸方向へ摺動自在に支持される。

ステータ１６は、スリーブ１１とコイル１７との間に挟まれて配置される略リング円盤形状を呈する磁性体金属（例えば、鉄：磁気回路を構成する強磁性材料）であり、ステータ１６の内周部とプランジャ１５との間にはメインギャップＭＧ（磁気吸引ギャップ）が形成される。
ステータ１６の内周部は、プランジャ１５の端部が接触しないで差し込まれるものであり、ステータ１６とプランジャ１５の一部が軸方向に交差するように設けられている。なお、ステータ１６の内周部にはテーパ１６ａが形成されており、プランジャ１５のストローク量に対して磁気吸引力が変化しない特性に設けられている。

コイル１７は、通電されると磁力を発生して、ステータ１６にプランジャ１５を磁気吸引させる磁力発生手段であり、樹脂性のボビン１７ａの周囲にエナメル線を多数巻回したものである。

ヨーク１８は、コイル１７の周囲を覆って磁束を流す磁性体金属（例えば、鉄：磁気回路を構成する強磁性材料）であり、端部に形成された爪部をカシメることでスリーブ１１と強固に結合されるものである。ヨーク１８の内周には、プランジャ１５の一部の全周を覆う内筒部１８ａが配置され、ヨーク１８と内筒部１８ａとは磁気的に結合されている。この内筒部１８ａは、プランジャ１５と磁束の受渡しを行うものであり、プランジャ１５と内筒部１８ａの間にはサイドギャップＳＧ（磁束受渡ギャップ）が形成される。
コネクタ１９は、ＥＣＵ４と接続線を介して電気的な接続を行う接続手段であり、その内部にはコイル１７の両端にそれぞれ接続される端子１９ａが配置されている。

また、ＯＣＶ２は、プランジャ１５の図１左側への移動をスプール１２へ伝えるとともに、スプール１２の図１右側への移動をプランジャ１５へ伝えるシャフト２１と、プランジャ１５とステータ１６の対向距離（メインギャップＭＧ）が離れる方向（図１右側）へ、スプール１２とプランジャ１５を付勢するスプリング２２（付勢手段）とを備える。
この実施例１のシャフト２１は、スプール１２と１部品で形成されたもの、あるいはスプール１２と機械的に結合されたものである。
なお、圧入等によってシャフト２１とプランジャ１５を固定しても良い。また、シャフト２１を、スプール１２あるいはプランジャ１５とは別体に設け、スリーブ１１内あるいはステータ１６内に配置された筒形状のカラーの内周面によって軸方向へ移動可能に支持させ、一端がスプール１２に当接し、他端がプランジャ１５に当接するものであっても良い。

スプリング２２は、スプール１２の反コイル側（図１左側）の端に配置されて、スプール１２およびプランジャ１５を図１右側へ付勢する例を示すが、スプール１２とプランジャ１５がシャフト２１に固定されている場合であれば、ステータ１６とプランジャ１５の間に配置してプランジャ１５を図１右側へ付勢するなど、他の位置にスプリング２２を配置しても良い。

ＯＣＶ２は、コイル１７のOFF 時、スプール１２とプランジャ１５が、スプリング２２の付勢力によってコイル側（図１右側）へ変位して停止する。
この停止状態でメインギャップＭＧの最大ギャップが決定されるとともに、スリーブ１１に対するスプール１２の位置決めが成される。
なお、図１中に示す符号２３はシール用のＯリングである。

（ＥＣＵ４の説明）
ＥＣＵ４は、デューティ比制御によって電磁アクチュエータ１３のコイル１７へ供給する電流量（以下、供給電流量）を制御するものであり、コイル１７への供給電流量を制御することによって、スプール１２の軸方向の位置をリニアに制御し、エンジンの運転状態に応じた作動油圧を、進角室７ａおよび遅角室７ｂに発生させて、カムシャフトの進角位相を連続的に可変制御するものである。

（ＶＶＴの作動説明）
車両の運転状態に応じてＥＣＵ４がカムシャフトを進角させる際、ＥＣＵ４はコイル１７への供給電流量を増加させる。すると、コイル１７の発生する磁力が増加し、プランジャ１５とスプール１２が反コイル側（図１左側：進角側）へ移動する。すると、油圧供給ポート１１ｂと進角室連通ポート１１ｃの連通割合が増加するとともに、遅角室連通ポート１１ｄとドレーンポート１１ｅの連通割合が増加する。この結果、進角室７ａの油圧が増加し、逆に遅角室７ｂの油圧が減少して、ベーンロータ６がシューハウジング５に対して相対的に進角側へ変位し、カムシャフトが進角する。

逆に、車両の運転状態に応じてＥＣＵ４がカムシャフトを遅角させる際、ＥＣＵ４はコイル１７への供給電流量を減少させる。すると、コイル１７の発生する磁力が減少し、プランジャ１５とスプール１２がコイル側（図１右側：遅角側）へ移動する。すると、油圧供給ポート１１ｂと遅角室連通ポート１１ｄの連通割合が増加するとともに、進角室連通ポート１１ｃとドレーンポート１１ｅの連通割合が増加する。この結果、遅角室７ｂの油圧が増加し、逆に進角室７ａの油圧が減少して、ベーンロータ６がシューハウジング５に対して相対的に遅角側へ変位し、カムシャフトが遅角する。

〔実施例１の特徴〕
次に、本発明にかかるブラケット１４について図１、図２を参照して説明する。
ブラケット１４は、ＯＣＶ２を固定部材であるエンジン２４に固定する部材である。
このブラケット１４は、ヨーク１８の内側に配置される内部リング部２５と、ヨーク１８の内部からヨーク１８の外部に伸びてエンジン２４に締結される外部締結部２６とからなる１部品であり、プレス加工等によって鉄板等の金属板から形成される。

内部リング部２５は、ヨーク１８の内側においてコイル１７とステータ１６の間に直接あるいは間接的に挟まれた断面構造を呈するものであり、軸芯の周囲を囲むリング形状を呈する。この内部リング部２５は、例えばコイル１７とステータ１６の間で強固に挟み付けられる、あるいはステータ１６に圧入固定されて組付けられることで、ヨーク１８の内部で電磁アクチュエータ１３に固定されるものである。

外部締結部２６は、上述したように内部リング部２５と１部品で設けられるものであり、ヨーク１８の内部に配置される内部リング部２５からヨーク１８に形成されたブラケット取出用のヨーク切欠１８ｂを介してヨーク１８の外部に伸びる。そして、エンジン２４の表面に沿う部分に形成された挿通穴２６ａにボルト２７（締結手段）を挿通し、そのボルト２７をエンジン２４に締結することで、ＯＣＶ２がエンジン２４に固定される。

ヨーク１８には、ブラケット１４をヨーク１８の内部から外部へ引き出すためのヨーク切欠１８ｂが設けられる。
しかし、ヨーク切欠１８ｂのある側は、ヨーク１８からステータ１６を通過する磁束がヨーク切欠１８ｂによって阻害されるため、ヨーク切欠１８ｂのある側は、反対側のヨーク切欠１８ｂの無い側に比較して磁束の流れが少なくなる。
すると、磁束の流れがアンバランスになってしまい、プランジャ１５は磁束が多く流れる側に引き寄せられるため、プランジャ１５にサイドフォースが発生し、プランジャ１５がその周囲の部材の一部と強く擦れ、プランジャ１５のスムーズな摺動が妨げられる不具合が生じる。

そこで、この実施例１では、内部リング部２５の外部締結部２６とは異なる側に、磁束の通過を抑制する磁束通過抑制切欠αを設けている。
この磁束通過抑制切欠αは、電磁アクチュエータ１３の軸中心に対して外部締結部２６とは１８０°異なった側で、内部リング部２５の外周に形成されるものである。
このような磁束通過抑制切欠αを設けることによって、ヨーク切欠１８ｂとは反対側においても、ヨーク１８からステータ１６を通過する磁束が磁束通過抑制切欠αによって阻害されて磁束の流れが少なくなる。なお、磁束通過抑制切欠αの大きさによって、ヨーク切欠１８ｂのある側と、その反対側の磁束の流れ量を同等にすることができる。

（実施例１の効果）
内部リング部２５の外部締結部２６とは異なる側に、磁束の通過を抑制する磁束通過抑制切欠αを設けることにより、ヨーク切欠１８ｂのある側と、その反対側とが、同様に磁束の流れが少なくなり、電磁アクチュエータ１３の軸芯に対する磁束のアンバランスが是正される。
このように、ヨーク切欠１８ｂによる磁束の流れのアンバランスが、内部リング部２５に設けられた磁束通過抑制切欠αによって是正されることにより、磁束のアンバランスに起因してプランジャ１５にサイドフォースが発生するのを無くすことができる。これによって、プランジャ１５が周囲の部材と強く擦れる不具合を回避でき、プランジャ１５のスムーズな摺動を確保できる。
また、磁束通過抑制切欠αは、ブラケット１４を形成する際に、プレス加工で同時形成できるため、コストアップを招かない。
さらに、この実施例１のＯＣＶ２は、磁束のアンバランスに起因して、プランジャ１５が周囲の部材と強く擦れる不具合を回避でき、プランジャ１５のスムーズな摺動を確保できるため、このように優れたＯＣＶ２を用いた油圧回路３と、ＶＣＴ１とから構成されるＶＶＴの信頼性を高めることができる。

実施例２を図４を参照して説明する。この実施例２では、実施例１とは異なる部分のみを説明するものであり、実施例１と同一符号は同一機能物を示すものである。
上記実施例１は、ブラケット１４の内部リング部２５に磁束通過抑制切欠αを設けて、磁束のアンバランスを是正する例を示した。
これに対し、この実施例２は、内部リング部２５には磁束通過抑制切欠αを設けずに、ヨーク１８の軸方向のステータ１６が配置される側｛図４（ｂ）左側｝で、且つヨーク１８の径方向のヨーク切欠１８ｂとは異なる側に、磁束の通過を抑制する磁束通過抑制切欠βを設けたものである。
この磁束通過抑制切欠βは、電磁アクチュエータ１３の軸中心に対してヨーク切欠１８ｂとは１８０°異なった側において、ヨーク切欠１８ｂと同一形状に設けられている。即ち、ヨーク切欠１８ｂと磁束通過抑制切欠βとは同一形状のものである。このため、ブラケット１４が配置された側がヨーク切欠１８ｂとなり、その反対側が磁束通過抑制切欠βとなる。

（実施例２の効果）
ヨーク１８に上述した磁束通過抑制切欠βを設けることにより、実施例１と同様、ヨーク切欠１８ｂとは反対側においても、ヨーク１８からステータ１６を通過する磁束が磁束通過抑制切欠βによって阻害され、磁束の流れが少なくなる。また、ヨーク切欠１８ｂと磁束通過抑制切欠βとが同一形状であるため、ヨーク切欠１８ｂの側と、その反対側の磁束通過抑制切欠βの側の磁束の流れ量をほぼ同等にできる。
これによって、ヨーク切欠１８ｂによる磁束の流れのアンバランスが、ヨーク１８に形成された磁束通過抑制切欠βによって是正され、磁束のアンバランスに起因してプランジャ１５にサイドフォースが発生するのを無くすことができる。この結果、プランジャ１５が周囲の部材と強く擦れる不具合を回避でき、プランジャ１５のスムーズな摺動を確保できる。
また、実施例１と同様、プランジャ１５のスムーズな摺動を確保できる優れたＯＣＶ２を用いた油圧回路３と、ＶＣＴ１とから構成されるＶＶＴの信頼性を高めることができる。
さらに、ヨーク切欠１８ｂと磁束通過抑制切欠βとが同一形状に設けられることにより、組付時に区別をする必要がないため、ＯＣＶ２の組付性が向上する。

〔変形例〕
上記の実施例で示したＶＣＴ１は、実施例を説明するための一例であって、ＶＣＴ１の内部の油圧アクチュエータによって進角調整できる構造であれば他の構造であっても良い。
例えば、上記の実施例では、シューハウジング５内に３つの凹部７を形成し、ベーンロータ６の外周部に３つのベーン６ａを設けた例を示したが、凹部７の数やベーン６ａの数は構成上１つあるいはそれ以上であればいくつでも構わないものであり、凹部７およびベーン６ａの数を他の数にしても良い。
また、シューハウジング５がクランクシャフトと同期回転し、ベーンロータ６がカムシャフトと一体回転する例を示したが、ベーンロータ６をクランクシャフトに同期回転させ、シューハウジング５がカムシャフトと一体回転するように構成しても良い。

上記の実施例では、大径部１２ａと小径部１２ｂ〜１２ｄを有したスプール１２を用いた例を示したが、スプール１２の構造は限定されるものではなく、例えば筒形状のスプールを用いても良い。
上記の実施例では、スリーブ１１の側面に穴を形成して入出力ポート（実施例中、油圧供給ポート１１ｂ、進角室連通ポート１１ｃ、遅角室連通ポート１１ｄ等）を設けた例を示したが、スリーブ１１の構造は限定されるものではなく、例えばスリーブ１１の直径方向に貫通穴を形成することで複数の入出力ポートを形成しても良い。

上記の実施例で示した電磁アクチュエータ１３の構造は、実施例の説明のための一例であって、他の構造であっても良い。例えば、コイル１７の軸方向にプランジャ１５が配置されるものであっても良い。
上記の実施例では、コイル１７がONした時にスプール１２が反コイル側へ変位する例を示したが、逆にコイル１７がONした時にスプール１２がコイル側へ変位するものであっても良い。

ＶＣＴ１と組み合わされるＯＣＶ２に本発明を適用したが、自動変速機の油圧制御装置に用いられるＯＣＶに適用するなど、他のＯＣＶに本発明を適用しても良い。
上記の実施例では、油圧の切替および調整を行うＯＣＶ２に本発明を適用する例を示したが、他の電磁弁（例えば、ガスや空気の切替電磁弁、水や燃料の切替電磁弁等）に本発明を適用しても良い。

ＯＣＶの軸方向に沿う断面図である（実施例１）。 ブラケットの正面図である（実施例１）。 ＶＶＴの概略図である（実施例１）。 ヨークの正面図およびヨークの軸方向に沿う断面図である（実施例２）。

符号の説明

１ ＶＣＴ（バルブタイミング可変機構）
２ ＯＣＶ（電磁弁）
５ シューハンジング（回転駆動体）
６ ベーンロータ（回転従動体）
７ａ 進角室
７ｂ 遅角室
１０ スプール弁（バルブ）
１１ スリーブ
１１ｂ 油圧供給ポート（入出力ポート）
１１ｃ 進角室連通ポート（入出力ポート）
１１ｄ 遅角室連通ポート（入出力ポート）
１１ｅ ドレーンポート（入出力ポート）
１２ スプール
１３ 電磁アクチュエータ
１４ ブラケット
１５ プランジャ
１６ ステータ
１７ コイル
１８ ヨーク
１８ｂ ヨーク切欠
２４ エンジン（固定部材） ２５ 内部リング部
２６ 外部締結部
α 内部リング部に設けた磁束通過抑制切欠
β ヨークに設けた磁束通過抑制切欠

Claims (6)

1. (a-1) 通電によって磁力を発生するコイル、軸方向へ摺動自在に設けられたプランジャ、前記コイルの発生した磁力によって前記プランジャを吸引するステータ、前記コイルを覆って前記コイルの発生した磁力を前記ステータへ導くヨークを備える電磁アクチュエータと、
   (b-1) 前記プランジャの軸方向の移動によって駆動されるバルブと、
   (c-1) 前記ヨークの内側において前記コイルと前記ステータの間に挟まれるリング形状を呈した内部リング部、この内部リング部と一体に設けられて前記ヨークの内部に配置される前記内部リング部から前記ヨークに形成されたブラケット取出用のヨーク切欠を介して前記ヨークの外部に伸びて固定部材に締結される外部締結部からなるブラケットとを具備し、
   (d-1) 前記内部リング部の前記外部締結部とは異なる側に、磁束の通過を抑制する磁束通過抑制切欠が設けられたことを特徴とする電磁弁。
2. 請求項１に記載の電磁弁において、
   前記磁束通過抑制切欠は、前記電磁アクチュエータの軸中心に対して前記外部締結部とは１８０°異なった側に設けられ、
   前記内部リング部の外周に形成されたことを特徴とする電磁弁。
3. (a-2) 通電によって磁力を発生するコイル、軸方向へ摺動自在に設けられたプランジャ、前記コイルの発生した磁力によって前記プランジャを吸引するステータ、前記コイルを覆って前記コイルの発生した磁力を前記ステータへ導くヨークを備える電磁アクチュエータと、
   (b-2) 前記プランジャの軸方向の移動によって駆動されるバルブと、
   (c-2) 前記ヨークの内側において前記コイルと前記ステータの間に挟まれるリング形状を呈した内部リング部、この内部リング部と一体に設けられて前記ヨークの内部に配置される前記内部リング部から前記ヨークに形成されたブラケット取出用のヨーク切欠を介して前記ヨークの外部に伸びて固定部材に締結される外部締結部からなるブラケットとを具備し、
   (d-2) 前記ヨークの軸方向の前記ステータが配置される側で、且つ前記ヨークの径方向の前記ヨーク切欠とは異なる側に、磁束の通過を抑制する磁束通過抑制切欠が設けられたことを特徴とする電磁弁。
4. 請求項３に記載の電磁弁において、
   前記磁束通過抑制切欠は、前記電磁アクチュエータの軸中心に対して前記ヨーク切欠とは１８０°異なった側に設けられ、
   前記磁束通過抑制切欠と前記ヨーク切欠とは同一形状に設けられて、前記ブラケットが配置された側が前記ヨーク切欠となり、その反対側が前記磁束通過抑制切欠となることを特徴とする電磁弁。
5. 請求項１〜請求項４のいずれかに記載の電磁弁において、
   前記バルブは、オイルの入出力ポートが形成されたスリーブ、このスリーブの内部で軸方向へ変位することで前記入出力ポートの切り替えを行うスプールを備えたスプール弁であり、このスプール弁と前記電磁アクチュエータによってオイルフローコントロールバルブを構成することを特徴とする電磁弁。
6. 請求項５に記載の電磁弁において、
   前記オイルフローコントロールバルブは、
   内燃機関のクランクシャフトに同期して回転駆動される回転駆動体と、
   この回転駆動体に対して相対回転可能に設けられ、前記内燃機関のカムシャフトと一体に回転する回転従動体とを備え、
   前記回転駆動体と前記回転従動体の間に形成された進角室へ油圧を供給することによって、前記回転駆動体に対して前記回転従動体とともに前記カムシャフトを進角側へ変位させるとともに、前記回転駆動体と前記回転従動体の間に形成された遅角室へ油圧を供給することによって、前記回転駆動体に対して前記回転従動体とともに前記カムシャフトを遅角側へ変位させるバルブタイミング可変機構と組み合わされ、
   前記内燃機関の作動中に、油圧源で発生した油圧を、前記進角室および前記遅角室に相対的に給排させることを特徴とする電磁弁。
   

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