JP4169171B2 - ２サイクルエンジンのオイル供給制御装置 - Google Patents
２サイクルエンジンのオイル供給制御装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4169171B2 JP4169171B2 JP32325798A JP32325798A JP4169171B2 JP 4169171 B2 JP4169171 B2 JP 4169171B2 JP 32325798 A JP32325798 A JP 32325798A JP 32325798 A JP32325798 A JP 32325798A JP 4169171 B2 JP4169171 B2 JP 4169171B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oil supply
- engine
- oil
- cylinder
- supply amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 66
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 17
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 17
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 213
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 26
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 6
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 6
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 4
- 235000014676 Phragmites communis Nutrition 0.000 description 3
- 239000010727 cylinder oil Substances 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002828 fuel tank Substances 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000035485 pulse pressure Effects 0.000 description 1
- 230000002000 scavenging effect Effects 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 230000003584 silencer Effects 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B61/00—Adaptations of engines for driving vehicles or for driving propellers; Combinations of engines with gearing
- F02B61/04—Adaptations of engines for driving vehicles or for driving propellers; Combinations of engines with gearing for driving propellers
- F02B61/045—Adaptations of engines for driving vehicles or for driving propellers; Combinations of engines with gearing for driving propellers for marine engines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M3/00—Lubrication specially adapted for engines with crankcase compression of fuel-air mixture or for other engines in which lubricant is contained in fuel, combustion air, or fuel-air mixture
- F01M3/02—Lubrication specially adapted for engines with crankcase compression of fuel-air mixture or for other engines in which lubricant is contained in fuel, combustion air, or fuel-air mixture with variable proportion of lubricant to fuel, lubricant to air, or lubricant to fuel-air-mixture
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M2250/00—Measuring
- F01M2250/60—Operating parameters
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/16—Engines characterised by number of cylinders, e.g. single-cylinder engines
- F02B75/18—Multi-cylinder engines
- F02B2075/1804—Number of cylinders
- F02B2075/1824—Number of cylinders six
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/16—Engines characterised by number of cylinders, e.g. single-cylinder engines
- F02B75/18—Multi-cylinder engines
- F02B75/22—Multi-cylinder engines with cylinders in V, fan, or star arrangement
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Ocean & Marine Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Lubrication Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、２サイクル多気筒エンジンの潤滑の技術分野に属する。
【０００２】
【従来の技術】
２サイクル多気筒エンジンにおいて、エンジンにより駆動されるオイルポンプによりエンジンの各被潤滑部にオイルを間欠的に供給する方式がある。例えば、特開平８−９３４３１号公報においては、エンジン回転数、負荷に応じたオイル要求量を三次元マップにより求め、該オイル要求量に基づいてソレノイド弁を通電制御することにより、適正なオイル量を供給するようにしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、近年の環境問題（オイルの混合により発生する白煙や、臭い、オイル消費量等）への配慮に対する要求の高まりとともに、オイル消費量の最適化が望まれている。ところが、従来の上記２サイクルエンジンでは、オイルは各気筒毎に同一量が供給されており、気筒毎に吸入空気量の異なる（＝要求オイル量の異なる）エンジン、例えば、マリンエンジンのように各気筒の排気管長が異なるエンジンや各気筒間で冷却水による冷却度合が異なるエンジンでは、各気筒間での吸入空気量のバラツキが大きく、気筒毎のオイル量が最適にならず、オイル量が過大になると白煙等を生じ、オイル量が過小になると被潤滑部の耐久性が低下するという問題を有している。また、船外機のようにクランク軸縦置きのエンジンでは微量ではあるがオイルが下段気筒に降下するため、気筒毎のオイル量が最適にならないという問題を有している。
【０００４】
本発明は、上記従来の問題を解決するものであって、２サイクル多気筒エンジンにおいて、エンジンの運転状態に応じて各気筒へ最適量のオイルを供給することにより、エンジンの潤滑を維持できるとともに、環境への悪影響を最小限に抑えることができるオイル供給制御装置を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために請求項１記載の発明の２サイクルエンジンのオイル供給制御装置は、各気筒の排気管長が異なる２サイクル多気筒エンジンにおいて、各気筒の吸気通路にオイルを供給するオイルポンプと、該オイルポンプからのオイル供給量を制御する制御弁とを備え、前記制御弁は、各吸気通路またはオイルタンクに選択的にオイルを供給またはリターンさせる複数の独立作動する電磁ソレノイド弁であり、前記オイルポンプには、スロットルに連動する吐出量調整レバーが設けられ、前記エンジンの運転状態に応じて各気筒毎にオイル供給量を制御し、前記オイル供給量は、基本オイル供給量を演算するため代表気筒に備えられた基本オイル供給量マップと、その他の気筒に備えられた補正マップにより決定され、前記基本オイル供給量マップは、吸入空気量を表すパラメータであるエンジン負荷とエンジン回転数に基づいてオイル供給量を設定し、エンジン負荷センサが故障した場合には、エンジン負荷を最大値に固定しエンジン回転数のみによってオイル供給量を求め、また、エンジン回転数センサが故障した場合には、エンジン回転数を最大値に固定しエンジン負荷のみによってオイル供給量を求めることを特徴とし、請求項２記載の発明は、各気筒間で冷却度合が異なる２サイクル多気筒エンジンにおいて、各気筒の吸気通路にオイルを供給するオイルポンプと、該オイルポンプからのオイル供給量を制御する制御弁とを備え、前記制御弁は、各吸気通路またはオイルタンクに選択的にオイルを供給またはリターンさせる複数の独立作動する電磁ソレノイド弁であり、前記オイルポンプには、スロットルに連動する吐出量調整レバーが設けられ、前記エンジンの運転状態に応じて各気筒毎にオイル供給量を制御し、前記オイル供給量は、基本オイル供給量を演算するため代表気筒に備えられた基本オイル供給量マップと、その他の気筒に備えられた補正マップにより決定され、前記基本オイル供給量マップは、吸入空気量を表すパラメータであるエンジン負荷とエンジン回転数に基づいてオイル供給量を設定し、エンジン負荷センサが故障した場合には、エンジン負荷を最大値に固定しエンジン回転数のみによってオイル供給量を求め、また、エンジン回転数センサが故障した場合には、エンジン回転数を最大値に固定しエンジン負荷のみによってオイル供給量を求めることを特徴とし、請求項３記載の発明は、クランク軸縦置きの２サイクル多気筒エンジンにおいて、各気筒の吸気通路にオイルを供給するオイルポンプと、該オイルポンプからのオイル供給量を制御する制御弁とを備え、前記制御弁は、各吸気通路またはオイルタンクに選択的にオイルを供給またはリターンさせる複数の独立作動する電磁ソレノイド弁であり、前記オイルポンプには、スロットルに連動する吐出量調整レバーが設けられ、前記エンジンの運転状態に応じて各気筒毎にオイル供給量を制御し、前記オイル供給量は、基本オイル供給量を演算するため代表気筒に備えられた基本オイル供給量マップと、その他の気筒に備えられた補正マップにより決定され、前記基本オイル供給量マップは、吸入空気量を表すパラメータであるエンジン負荷とエンジン回転数に基づいてオイル供給量を設定し、エンジン負荷センサが故障した場合には、エンジン負荷を最大値に固定しエンジン回転数のみによってオイル供給量を求め、また、エンジン回転数センサが故障した場合には、エンジン回転数を最大値に固定しエンジン負荷のみによってオイル供給量を求めることを特徴とし、請求項４記載の発明は、請求項１〜３において、前記エンジンが筒内燃料噴射式エンジンであることを特徴とし、請求項５記載の発明は、請求項１〜３において、前記エンジンが吸気管内燃料噴射式エンジンであることを特徴とし、請求項６記載の発明は、請求項１〜５において、前記基本オイル供給量を、吸気温度、大気圧、バッテリ電圧の少なくとも１つにより補正することを特徴とし、請求項６記載の発明は、前記基本オイル供給量を、加速または減速時に補正することを特徴とし、請求項７記載の発明は、請求項１〜６において、前記基本オイル供給量を、慣らし運転時に補正することを特徴とし、請求項８記載の発明は、請求項１〜７において、前記基本オイル供給量を、休筒時に補正することを特徴とする。
以上
【０００６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面を参照しつつ説明する。図１は、本発明が適用される２サイクル多気筒エンジンの１例を示す船外機の模式図であり、（図Ｂ）図（Ａ）はエンジンの平面図、図（Ｂ）は図（Ａ）のＢ−Ｂ線に沿う縦断面図、図（Ｃ）は船外機の側面図、図（Ｄ）は燃料供給系の構成図である。
【０００７】
図（Ｃ）において、１は船外機であり、クランク軸１０（図Ａ）が縦置状態で配置されるエンジン２と、エンジン２の下端面に接続されエンジン２を支持するガイドエキゾースト部３と、ガイドエキゾースト部３の下端面に接続されるアッパケース４、ロアケース５及びプロペラ６からなる。ロアケース５には吸込口５ａが形成され、冷却水は冷却水ポンプ１８により吸込口５ａからアッパケース５内の冷却水管を上方に流れエンジン２を冷却した後、アッパケース５内を下方に流れてプロペラ６近傍から排出される。
【０００８】
上記エンジン２は、筒内噴射式Ｖ型６気筒２サイクルエンジンであり、６つの気筒＃１〜＃６（図Ｂ）が平面視でＶ字バンク（図Ａ）をなすように横置き状態で且つ縦方向に２列に配設されたシリンダボディ７に、シリンダヘッド８が連結、固定されている。上記各気筒＃１〜＃６内には、ピストン１１が摺動自在に嵌合配置され、各ピストン１１はクランク軸１０に連結されている。シリンダヘッド８には、磁力で開閉作動されるソレノイド式の燃料噴射弁１３及び点火プラグ１４が挿入配置されている。各気筒＃１〜＃６は、それぞれ掃気ポート（図示せず）によりクランク室１２に連通され、また、各気筒＃１〜＃６には排気ポート１５が接続されている。図（Ｂ）の左バンクの排気ポート１５は左集合排気通路１６に、右バンクの排気ポート１５は右集合排気通路１７に合流されている。
【０００９】
エンジン２のクランク室１２には、吸気マニホールドから分岐する吸気通路１９が接続されており、該吸気通路１９には、逆流防止用のリード弁２０が配設され、また、リード弁２０の下流側には、エンジン内にオイルを供給するためのオイルポンプ２１が配設され、リード弁２０の上流側には、吸気量を調節するためのスロットル弁２２が配設されている。オイルポンプ２１は、クランク軸１０の回転により駆動されるポンプであり、船体側に設置されたサブタンク７０から、エンジン側に配設されたメインタンク７１、オイル吸入管７８，オイルポンプ２１、電磁ソレノイド弁ユニット（制御弁）７２、オイル供給管９１を経て吸気管１９内に供給され、オイルの一部は電磁ソレノイド弁ユニット７２からオイルリターン管９２を経てメインタンク７１に戻される。
【００１０】
図（Ｄ）に示すように、船体側に設置されている燃料タンク２３内の燃料は、手動式の第１の低圧燃料ポンプ２５によりフィルタ２６を経て船外機側の第２の低圧燃料ポンプ２７に送られる。この第２の低圧燃料ポンプ２７は、エンジン２のクランク室１２のパルス圧により駆動されるダイヤフラム式ポンプであり、燃料を気液分離装置であるベーパーセパレータタンク２９に送る。ベーパーセパレータタンク２９内には、電動モータにより駆動される燃料予圧ポンプ３０が配設されており、燃料を加圧し予圧配管３１を経て高圧燃料ポンプ３２に送る。エンジン２は複数の気筒＃１〜＃６がＶバンクをなすように２列に配設されており、燃料供給レール３３は、各列のシリンダヘッド８に縦方向に固定されている。高圧燃料ポンプ３２の吐出側は、燃料供給レール３３に接続されるとともに、高圧圧力調整弁３５および燃料冷却器３６、戻り配管３７を介してベーパーセパレータタンク２９に接続されている。また、予圧配管３１とベーパーセパレータタンク２９間には予圧圧力調整弁３９が設けられている。
【００１１】
高圧燃料ポンプ３２は、ポンプ駆動ユニット４０により駆動される。このポンプ駆動ユニット４０は駆動ベルト４１を介してクランク軸１０に連結されている。ベーパーセパレータタンク２９内の燃料は、燃料予圧ポンプ３０により例えば３〜１０ｋｇ／ｃｍ2程度に予圧され、加圧された燃料は、高圧燃料ポンプ３２により５０〜１００ｋｇ／ｃｍ2程度若しくはそれ以上に加圧され、加圧された高圧燃料は、高圧圧力調整弁３５にて設定圧を越える余剰燃料がベーパーセパレータタンク２９に戻され、必要な高圧燃料分のみを燃料供給レール３３に供給し、各気筒＃１〜＃６に装着した燃料噴射弁１３に供給するようにしている。
【００１２】
ＥＣＵ（電子制御装置）４２には、エンジン２の駆動状態、船外機１や船の状態を示す各種センサからの検出信号が入力される。例えば、クランク軸１０の回転角（回転数）を検出するエンジン回転数センサ４３、吸入空気の温度を検出する吸気温度センサ４４、スロットル弁２２の開度を検出するスロットル開度センサ４５、最上段の気筒７ｄ内の空燃比を検出する空燃比センサ４６、高圧燃料配管内の圧力を検出する燃料圧力センサ４７、オイルタンク７１内のオイルレベルを検出するオイルレベルセンサ４８、船外機のトリム角を検出するトリム角センサ４９、背圧センサ３８、大気圧センサ６５等が設けられている。ＥＣＵ４２は、これら各センサの検出信号を制御マップに基づき演算処理し、制御信号を燃料噴射弁１３、点火プラグ１４、電磁ソレノイド弁ユニット７２、予圧燃料ポンプ３０に伝送する。
【００１３】
図２は、図１の船外機の平面図である。なお、以下の説明では前述の図と同一の構成には同一番号を付けて説明を省略する場合がある。クランク軸１０にはフライホイール８０が固定され、その上部すなわちクランク軸１０の上端に駆動プーリ５０が取り付けられ、また、ポンプ駆動ユニット４０の回動軸５１には従動プーリ５２が設けられ、駆動プーリ５０と従動プーリ５２には駆動ベルト４１が張設されている。ポンプ駆動ユニット４０にはボルト６４により高圧燃料ポンプ３２が取り付けられている。これによりクランク軸１０の回転が駆動ベルト４１を介して回動軸５１に伝達され、高圧燃料ポンプ３２を駆動するようにしている。
【００１４】
シリンダボディ７には取付用ステー５３が固定され、ポンプ駆動ユニット４０は、取付用ステー５３及びシリンダボディ７に３本のボルト５４、５５、５６により取り付けられている。また、燃料供給レール３３および燃料噴射弁１３は、シリンダヘッド８にボルトにより固定され、燃料噴射弁１３は燃料供給レール３３に接続されている。また、高圧燃料ポンプ３２は燃料給排ユニット６０を有し、燃料給排ユニット６０の２つの出口と左右の燃料供給レール３３はそれぞれコネクタ６１、６２およびフレキシブル配管６３により接続されている。
【００１５】
シリンダボディ７の側面には、オイルタンク７１が取り付けられている。オイルタンク７１の上面には、高圧圧力調整弁３５からベーパーセパレータタンク２９への戻り配管３７、高圧燃料ポンプ３２のオーバーフロー管７３、ベーパーセパレータタンク２９から高圧燃料ポンプ３２への燃料供給管３１、オイルタンク７１と吸気管１９間に接続されるオーバーフロー管７４、配線７５が配設されている。これらの配管及び配線は、オイルタンク７１に固定されたブラケット７６により押さえられ、フライホイール８０との接触を防止している。なお、図中、１ａはエンジン２を覆うカウリング（エンジンカバー）、５７はスタータモータ、５８はベルトテンショナー、５９はサイレンサ、７７はオイル供給管である。
【００１６】
図３は、図２のＹ方向から見た側面図である。シリンダボディ７の側面には、燃料フィルタ２６、並列に接続された２個の第２の低圧燃料ポンプ２７、ベーパーセパレータタンク２９、オイルポンプ２１および電磁ソレノイド弁ユニット７２が取り付けられている。オイルタンク７１の底部とオイルポンプ２１の吸入側はオイル吸入管７８で接続され、オイルポンプ２１の吐出側と電磁ソレノイド弁ユニット７２の流入側は６本のオイル吐出管７９で接続され、電磁ソレノイド弁ユニット７２の吐出側は、６本のオイル供給管９１により各気筒＃１〜＃６の吸気管１９（図１）に接続されている。また、電磁ソレノイド弁ユニット７２からの戻しオイルは、オイルリターン管９２を経てオイルタンク７１の底部に戻され、さらにその一部はオイル供給管９４を経て燃料系通路例えばベーパーセパレータタンク２９に供給され、これにより燃料系部品の燃料通路内の防錆を図るようにしている。以上のようにして、オイルタンク７１内のオイルをオイルポンプ２１により各気筒＃１〜＃６の吸気通路１９に供給するオイル供給系を備え、該オイル供給系には、各吸気通路１９またはオイルタンク７１に選択的にオイルを供給する電磁ソレノイド弁ユニット７２が配設される。なお、９３はスロットルに連動してオイルポンプ２１の吐出量を調節する調節レバーである。
【００１７】
図４は、図３の電磁ソレノイド弁ユニット７２の分解平面図である。電磁ソレノイド弁ユニット７２は、ユニット本体７２ａを有し、ユニット本体７２ａの一方の側面には６つのオイル流入口７２ｂが形成され、隣接する両側面には６つの気筒＃１〜＃６への３つづつのオイル供給口７２ｃが形成され、オイル流入口７２ｂと対向する側面にはオイルタンク７１へのオイルリターン口７２ｄ及びベーパーセパレータタンク２９へのオイル供給口７２ｅが形成され、図示の如く油路が形成されている。オイル流入口７２ｂとオイル供給口７２ｃが連通する６つの油路内には、フィルタ７２ｆ及び制御弁７２ｇが配設され、制御弁７２ｇの周囲にはソレノイド７２ｈが配設されている。この制御弁７２ｇとソレノイド７２ｈは、本発明の電磁ソレノイド弁を構成している。また、オイル供給口７２ｃとオイルリターン口７２ｄが連通する各リターン油路内にはチェック弁７２ｉが配設され、各電磁ソレノイド弁のリターン通路がユニット内で１本に連結されている。さらに、オイルリターン口７２ｄとオイル供給口７２ｅが連通する油路内には分岐量調整オリフィス７２ｊが配設されている。また、オイル流入口７２ｂの両側には、駆動用ドライバ回路７２ｋが配設され、各ソレノイド７２ｈは駆動用ドライバ回路７２ｋに接続されている。
【００１８】
上記制御弁７２ｇは、ソレノイド７２ｈがオフのときオイルリターン口７２ｄ側を遮断しオイル供給口７２ｃ側を開き、ソレノイド弁７２ｈがオンのときオイル供給口７２ｃ側を遮断し、オイルリターン口７２ｄ側を開くように制御する。これは、ソレノイド７２ｈが断線等によりオフしたときにエンジンにオイルを供給するというフェール制御のためである。しかしながら一方で、船外機等におけるアイドル運転やトローリング運転域等での長時間の低速運転においては、ソレノイド７２ｈの通電時間が増大し、消費電力が増大してしまうという問題を有している。特に、筒内噴射式エンジンでは燃料噴射弁の消費電力が大きいのでこの問題の解消が重要である。そのために、スロットルに連動してオイルポンプ２１の吐出量を調節する調節レバー９３を設け、これにより、オイルポンプ２１側が常に全開状態ではなく、設定吐出量よりも全運転域で、若干多めになるように機械的に調節することにより、ソレノイド７２ｈの通電時間を減少させ、消費電力を低減させるようにしている。
【００１９】
上記構成からなる電磁ソレノイド弁ユニット７２の作用について説明する。図４は、ソレノイド７２ｈがオフで制御弁７２ｇがオイルリターン口７２ｄ側を遮断した状態を示し、オイルは、オイル流入口７２ｂからオイル供給口７２ｃを経て各気筒の吸気通路に供給される。この状態から駆動用ドライバ回路７２ｋの所定のトランジスタに駆動信号を加えると、対応するソレノイド７２ｈに電流が流れ、制御弁７２ｇがソレノイド７２ｈ側に引き寄せられるため、オイル供給口７２ｃ側は遮断され、オイルリターン口７２ｄ側が開口され、オイルはオイルタンク７１に戻される。また、一部のオイルはオイル供給口７２ｅからベーパーセパレータタンク２９に供給される。
【００２０】
図５〜図１１は、本発明における２サイクルエンジンのオイル供給制御装置の１実施形態を示し、図５は制御フロー及び基本オイル供給量マップを示す図、図６は各気筒の要求オイル量を示す図、図７は図５のバッテリ電圧補正を説明するための図、図８及び図９は図５の慣らし運転補正を説明するための図、図１０は図５の休筒補正を説明するための図、図１１は図５のフェール制御を説明するための図である。
【００２１】
図５において、先ずステップＳ１で、スロットル開度およびエンジン回転数を読み込み、ステップＳ２で各気筒＃１〜＃６の６枚の基本オイル供給量マップＭより基本オイル供給量を演算する。基本オイル供給マップは、吸入空気量を表すパラメータであるエンジン負荷（スロットル開度、吸気負圧等）とエンジン回転数に基づいてオイル供給量を設定しており、基本的には定常負荷曲線Ｙの周囲は吸入空気量に応じて標準オイル供給量を設定し、アイドル、トローリング域Ａでは標準オイル供給量より極小に設定し、定常運転域Ｂでは標準オイル供給量より少な目に設定し、急加速域Ｃおよび急減速域Ｄでは標準オイル供給量より多めになるように設定している。また、図６に示すように、各気筒の要求オイル量は、低速域ではほぼ同じであるが、中速域では上段気筒にいくに従い要求オイル量が多くなり、高速域では下段気筒にいくに従い要求オイル量が多くなる。さらに、下段気筒は上段気筒に比べて冷却されるので（冷却水量の関係で）下段気筒にいくに従い要求オイル量が少なくなり、また、下段気筒は上段気筒からオイルが漏れてくるため、下段気筒ほど要求オイル量が少なくなる。従って、このような種々の要求オイル量を勘案して、各気筒＃１〜＃６毎に基本オイル供給量マップＭを用意するようにしている。
【００２２】
次にステップＳ３〜Ｓ５において、吸気温度補正、大気圧補正およびバッテリ電圧補正を行う。基本オイル供給量をＦＢｎとすると、この補正量は次式で演算される。
ＦＢｎ×Ｃａ×Ｃｂ×Ｃｃ
Ｃａ：吸気温度補正係数 Ｃａ＝ｆ（吸気温度）
Ｃｂ：大気圧補正係数 Ｃｂ＝ｆ（大気圧）
Ｃｃ：バッテリ電圧補正係数 Ｃｃ＝ｆ（バッテリ電圧）
吸気温度補正、大気圧補正は空気の密度により吸入空気量が変化するためで、空気密度に比例してオイル供給量を増量させるように補正する。バッテリ電圧によりオイル供給量を補正する理由は、図７に示すように、バッテリ電圧が低下すると、ソレノイドの無効時間（最小休止時間）が増大するためであり、バッテリ電圧に反比例してオイル供給量を増量させるように補正する。
【００２３】
次にステップＳ６で慣らし運転補正をおこなう。この補正量は次式で演算される。
図８は、慣らし経過時間係数Ｃｔを示し、慣らし運転当初はオイル供給量を増量させ、経過時間が増大するにつれて係数Ｃｔを減少（オイル供給量を減量）させるように補正する。図９は、使用負荷頻度係数ＣLを示し、エンジン負荷とエンジン回転数に応じて複数の運転領域に分け、領域Ｅ、Ｆ、Ｇの運転域係数Ｌ1、Ｌ2、Ｌ３をそれぞれ小、中、大に設定する。例えば、領域Ｅ、Ｆ、Ｇの運転時間をそれぞれ１０分とし、
Ｌ1＝1.0、Ｌ2＝1.1、Ｌ3＝1.2とした場合、
使用負荷頻度係数ＣL＝(1.0×10＋1.1×10+1.2×10)/30=1.1
となる。
【００２４】
次にステップＳ７で休筒補正をおこなう。船外機においては、アイドリングやトローリング等の低速域で所定の気筒への燃料供給および点火を停止して燃焼を安定させるようにしているが、休筒した気筒にそのままオイルを供給すると白煙が生じてしまう。この補正量は次式で演算される。
ＦＢｎ×Ｃrn
Ｃrn：休筒補正係数 Ｃrn＝ｆ（エンジン回転数，エンジン負荷）
図１０に示すように、エンジン回転数およびエンジン負荷が小さくばるにしたがい休筒補正係数Ｃrnを小さくしてオイル供給量を減量させるように補正する。
【００２５】
次にステップＳ８でフェール制御をおこなう。図１１はフェール時使用マップを示し、エンジン負荷センサが故障した場合には、エンジン負荷を最大値に固定しエンジン回転数のみによってオイル供給量を求める。また、エンジン回転数センサが故障した場合には、エンジン回転数を最大値に固定しエンジン負荷のみによってオイル供給量を求める。さらに、両方のセンサが故障した場合には、エンジン回転数およびエンジン負荷を最大値に固定してしまう。また、ＥＣＵ４２が故障した場合には、基本オイル供給マップが使えないので所定値に固定してしまい、ソレノイドをオフしたままにする。最後に、ステップＳ９で各気筒＃１〜＃６に対応するソレノイドに通電する。
【００２６】
図１２および図１３は、本発明における２サイクルエンジンのオイル供給制御装置の他の実施形態を示し、図１２は制御フローを示す図、図１３はオイル供給量マップの具体例を示す図である。なお、前記実施形態と同一の処理については説明を省略する。
【００２７】
図１２において、ステップＳ１２で気筒＃１の基本オイル供給量マップＭより基本オイル供給量を演算する。本実施形態においては、気筒＃１にのみ基本オイル供給マップＭが用意され、他の気筒＃２〜＃６には補正マップＭｈが用意される。そして、ステップＳ１６で気筒＃２〜＃６の補正マップＭｈにより各気筒のオイル供給量を演算する。
【００２８】
図１３はオイル供給量マップの具体例を示している。例えば、下段気筒＃５、＃６は上段気筒に比べ冷却水が来やすくシリンダ温度が所定値近くに保たれるが、上段気筒のシリンダは温度が上昇し要求オイル量が増えるので急減速域Ｄで要求オイル量を少なくし、また、下段気筒＃５、＃６は上段気筒からオイルが漏れてくるため、アイドル、トローリング域Ａで要求オイル量を少なくするようにしている。各気筒へのオイル供給量は次式により求められる。
＃１気筒オイル供給量＝Ｆnm×Ｃa×Ｃｂ×Ｃｃ
＃２気筒オイル供給量＝Ｆnm×Ｃa×Ｃｂ×Ｃｃ×Ｃ2nm
：
：
＃６気筒オイル供給量＝Ｆnm×Ｃa×Ｃｂ×Ｃｃ×Ｃ6nm
図１４は、本発明が適用される２サイクル多気筒エンジンの他例を示す船外機の模式図であり、図（Ａ）はエンジンの平面図、図（Ｂ）は図（Ａ）のＢ−Ｂ線に沿う縦断面図、図（Ｃ）は船外機の側面図、図（Ｄ）は燃料供給系の構成図である。なお、図１の例と同一の構成については同一番号を付けて説明を省略する。本実施形態は、各吸気管１９に燃料噴射弁１３を装着し、ベーパーセパレータタンク２９内の燃料を燃料噴射弁１３により各吸気管１９内に噴射する方式に適用したものである。なお、燃料噴射弁１３の代わりにキャブレターを用いる方式に適用してもい。
【００２９】
さらに、他の実施形態として、オイルポンプ２１からの６本のオイル供給管９１を１本にまとめてベーパーセパレータタンク２９に接続し燃料と混合させるようにしてもよい。燃料は吸入空気量に応じて制御されているのでオイルも同様に運転状態に応じて制御されることになる。なお、基本オイル供給マップは１つでよい。
【００３０】
図１５〜図２２は、本発明のオイル供給制御の具体例を説明するための図であり、図１５は、急加速時（非同期補正）の制御方法であり、下段気筒にはオイルが溜まりやすいので、上段気筒から下段気筒にいくに従い、時間T1〜T6において、ソレノイドオフ回数を低減させオイル供給量を低減させるように制御する。図１６は休筒時の制御方法であり、休筒気筒においては、時間T2、T3、T5のソレノイドオン時間を増加させ、オイル供給量を低減させるように制御する。図１７は、基準信号に同期してオイル駆動信号を発生させるとともに、ソレノイド休止時間ＴＲが所定時間よりも大きくなるように、間欠サイクル数（例えば２回目のサイクルは駆動信号を出さない）を制御する。これに対して、図１８はサイクル毎に基準信号に同期してオイル駆動信号を発生させるように制御する。図１９は、基準信号には関係なく、駆動信号を出力するように制御する。図２０は、各気筒の中で最小となるソレノイド休止時間ＴＲが所定時間以上になるように、他の気筒も合わせるように制御する。図２１は、基準信号同期で、ソレノイド休止時間ＴＲが所定時間よりも大きくなるように間欠サイクル数を制御する。図２２は、急加速時の制御方法で、基準信号に同期してオイル駆動信号を発生させるとともに、ソレノイドオン時間を短縮させてオイル供給量を増量させるように制御する。
【００３１】
以上、本発明の実施の形態について説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく種々の変更が可能である。例えば、上記実施形態においては、船外機用エンジンに適用しているが、その他のマリンエンジン、雪上バイク、モータサイクル等各気筒の排気管長が異なるエンジンや、冷却水の流れにより各気筒の冷却度合が異なるエンジンにも適用可能である。
【００３２】
また、上記実施形態においては、一つのオイルポンプと複数の独立作動する電磁ソレノイド弁を配設しているが、各吸気管に対応してそれぞれオイルポンプと開閉弁を設け、該開閉弁を独立して制御するようにしてもよい。
【００３３】
また、上記実施形態においては、クランク軸により駆動されるオイルポンプを採用しているが、電磁式または電動式オイルポンプを採用してもよい。
【００３４】
【発明の効果】
以上の説明から明らかなように、請求項１〜３記載の発明によれば、２サイクル多気筒エンジンにおいて、エンジンの運転状態に応じて各気筒へ最適量のオイルを供給することにより、エンジンの潤滑を維持できるとともに、環境への悪影響を最小限に抑えることができ、
請求項４記載の発明によれば、燃料とオイルを分離して供給するため、オイル供給制御がやりやすいという効果を有し、
請求項５記載の発明によれば、吸気管内燃料噴射式エンジンにも適用することができ、
請求項６記載の発明によれば、オイルポンプ側が常に全開状態ではなく、設定吐出量よりも全運転域で、若干多めになるように機械的に制御できるので、特に極低速域でのソレノイドの通電時間を減少させることができ、消費電力を低減させることができ、
請求項７、８記載の発明によれば、各気筒毎に極め細かくオイル供給量を決定することができ、
請求項９記載の発明によれば、基本オイル供給量を、吸気温度、大気圧、バッテリ電圧の少なくとも１つにより補正するので、正確なオイル供給量を決定することができ、
請求項１０記載の発明によれば、基本オイル供給量を加速または減速時に補正することにより、エンジンの運転状態に応じて各気筒へ最適量のオイルを供給することにより、エンジンの潤滑を維持できるとともに、環境への悪影響を最小限に抑えることができ、
請求項１１記載の発明によれば、慣らし運転時の白煙の発生を防止することができ、
請求項１２記載の発明によれば、休筒時の白煙の発生を防止することができ、請求項１３記載の発明によれば、センサ故障時のフェール制御を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明が適用される２サイクル多気筒エンジンの１例を示す船外機の模式図であり、図（Ａ）はエンジンの平面図、図（Ｂ）は図（Ａ）のＢ−Ｂ線に沿う縦断面図、図（Ｃ）は船外機の側面図、図（Ｄ）は燃料供給系の構成図である。
【図２】図１の船外機の平面図である。
【図３】図２のＹ方向から見た側面図である。
【図４】図３の電磁ソレノイド弁ユニットの分解平面図である。
【図５】本発明における２サイクルエンジンのオイル供給制御装置の１実施形態を示し、制御フロー及び基本オイル供給量マップを示す図である。
【図６】各気筒の要求オイル量を説明するための図である。
【図７】図５のバッテリ電圧補正を説明するための図である。
【図８】図５の慣らし運転補正を説明するための図である。
【図９】図５の慣らし運転補正を説明するための図である。
【図１０】図５の休筒補正を説明するための図である。
【図１１】図５のフェール制御を説明するための図である。
【図１２】本発明における２サイクルエンジンのオイル供給制御装置の他の実施形態である制御フローを示す図である。
【図１３】図１２のオイル供給量マップの具体例を示す図である。
【図１４】本発明が適用される２サイクル多気筒エンジンの他例を示す船外機の模式図であり、図（Ａ）はエンジンの平面図、図（Ｂ）は図（Ａ）のＢ−Ｂ線に沿う縦断面図、図（Ｃ）は船外機の側面図、図（Ｄ）は燃料供給系の構成図である。
【図１５】本発明のオイル供給制御の具体例を説明するための図である。
【図１６】本発明のオイル供給制御の具体例を説明するための図である。
【図１７】本発明のオイル供給制御の具体例を説明するための図である。
【図１８】本発明のオイル供給制御の具体例を説明するための図である。
【図１９】本発明のオイル供給制御の具体例を説明するための図である。
【図２０】本発明のオイル供給制御の具体例を説明するための図である。
【図２１】本発明のオイル供給制御の具体例を説明するための図である。
【図２２】本発明のオイル供給制御の具体例を説明するための図である。
【符号の説明】
２…エンジン
１０…クランク軸
１９…吸気通路
１３…燃料噴射弁
２１…オイルポンプ
７１…オイルタンク
７２…制御弁（電磁ソレノイド弁ユニット）
【発明の属する技術分野】
本発明は、２サイクル多気筒エンジンの潤滑の技術分野に属する。
【０００２】
【従来の技術】
２サイクル多気筒エンジンにおいて、エンジンにより駆動されるオイルポンプによりエンジンの各被潤滑部にオイルを間欠的に供給する方式がある。例えば、特開平８−９３４３１号公報においては、エンジン回転数、負荷に応じたオイル要求量を三次元マップにより求め、該オイル要求量に基づいてソレノイド弁を通電制御することにより、適正なオイル量を供給するようにしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、近年の環境問題（オイルの混合により発生する白煙や、臭い、オイル消費量等）への配慮に対する要求の高まりとともに、オイル消費量の最適化が望まれている。ところが、従来の上記２サイクルエンジンでは、オイルは各気筒毎に同一量が供給されており、気筒毎に吸入空気量の異なる（＝要求オイル量の異なる）エンジン、例えば、マリンエンジンのように各気筒の排気管長が異なるエンジンや各気筒間で冷却水による冷却度合が異なるエンジンでは、各気筒間での吸入空気量のバラツキが大きく、気筒毎のオイル量が最適にならず、オイル量が過大になると白煙等を生じ、オイル量が過小になると被潤滑部の耐久性が低下するという問題を有している。また、船外機のようにクランク軸縦置きのエンジンでは微量ではあるがオイルが下段気筒に降下するため、気筒毎のオイル量が最適にならないという問題を有している。
【０００４】
本発明は、上記従来の問題を解決するものであって、２サイクル多気筒エンジンにおいて、エンジンの運転状態に応じて各気筒へ最適量のオイルを供給することにより、エンジンの潤滑を維持できるとともに、環境への悪影響を最小限に抑えることができるオイル供給制御装置を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために請求項１記載の発明の２サイクルエンジンのオイル供給制御装置は、各気筒の排気管長が異なる２サイクル多気筒エンジンにおいて、各気筒の吸気通路にオイルを供給するオイルポンプと、該オイルポンプからのオイル供給量を制御する制御弁とを備え、前記制御弁は、各吸気通路またはオイルタンクに選択的にオイルを供給またはリターンさせる複数の独立作動する電磁ソレノイド弁であり、前記オイルポンプには、スロットルに連動する吐出量調整レバーが設けられ、前記エンジンの運転状態に応じて各気筒毎にオイル供給量を制御し、前記オイル供給量は、基本オイル供給量を演算するため代表気筒に備えられた基本オイル供給量マップと、その他の気筒に備えられた補正マップにより決定され、前記基本オイル供給量マップは、吸入空気量を表すパラメータであるエンジン負荷とエンジン回転数に基づいてオイル供給量を設定し、エンジン負荷センサが故障した場合には、エンジン負荷を最大値に固定しエンジン回転数のみによってオイル供給量を求め、また、エンジン回転数センサが故障した場合には、エンジン回転数を最大値に固定しエンジン負荷のみによってオイル供給量を求めることを特徴とし、請求項２記載の発明は、各気筒間で冷却度合が異なる２サイクル多気筒エンジンにおいて、各気筒の吸気通路にオイルを供給するオイルポンプと、該オイルポンプからのオイル供給量を制御する制御弁とを備え、前記制御弁は、各吸気通路またはオイルタンクに選択的にオイルを供給またはリターンさせる複数の独立作動する電磁ソレノイド弁であり、前記オイルポンプには、スロットルに連動する吐出量調整レバーが設けられ、前記エンジンの運転状態に応じて各気筒毎にオイル供給量を制御し、前記オイル供給量は、基本オイル供給量を演算するため代表気筒に備えられた基本オイル供給量マップと、その他の気筒に備えられた補正マップにより決定され、前記基本オイル供給量マップは、吸入空気量を表すパラメータであるエンジン負荷とエンジン回転数に基づいてオイル供給量を設定し、エンジン負荷センサが故障した場合には、エンジン負荷を最大値に固定しエンジン回転数のみによってオイル供給量を求め、また、エンジン回転数センサが故障した場合には、エンジン回転数を最大値に固定しエンジン負荷のみによってオイル供給量を求めることを特徴とし、請求項３記載の発明は、クランク軸縦置きの２サイクル多気筒エンジンにおいて、各気筒の吸気通路にオイルを供給するオイルポンプと、該オイルポンプからのオイル供給量を制御する制御弁とを備え、前記制御弁は、各吸気通路またはオイルタンクに選択的にオイルを供給またはリターンさせる複数の独立作動する電磁ソレノイド弁であり、前記オイルポンプには、スロットルに連動する吐出量調整レバーが設けられ、前記エンジンの運転状態に応じて各気筒毎にオイル供給量を制御し、前記オイル供給量は、基本オイル供給量を演算するため代表気筒に備えられた基本オイル供給量マップと、その他の気筒に備えられた補正マップにより決定され、前記基本オイル供給量マップは、吸入空気量を表すパラメータであるエンジン負荷とエンジン回転数に基づいてオイル供給量を設定し、エンジン負荷センサが故障した場合には、エンジン負荷を最大値に固定しエンジン回転数のみによってオイル供給量を求め、また、エンジン回転数センサが故障した場合には、エンジン回転数を最大値に固定しエンジン負荷のみによってオイル供給量を求めることを特徴とし、請求項４記載の発明は、請求項１〜３において、前記エンジンが筒内燃料噴射式エンジンであることを特徴とし、請求項５記載の発明は、請求項１〜３において、前記エンジンが吸気管内燃料噴射式エンジンであることを特徴とし、請求項６記載の発明は、請求項１〜５において、前記基本オイル供給量を、吸気温度、大気圧、バッテリ電圧の少なくとも１つにより補正することを特徴とし、請求項６記載の発明は、前記基本オイル供給量を、加速または減速時に補正することを特徴とし、請求項７記載の発明は、請求項１〜６において、前記基本オイル供給量を、慣らし運転時に補正することを特徴とし、請求項８記載の発明は、請求項１〜７において、前記基本オイル供給量を、休筒時に補正することを特徴とする。
以上
【０００６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面を参照しつつ説明する。図１は、本発明が適用される２サイクル多気筒エンジンの１例を示す船外機の模式図であり、（図Ｂ）図（Ａ）はエンジンの平面図、図（Ｂ）は図（Ａ）のＢ−Ｂ線に沿う縦断面図、図（Ｃ）は船外機の側面図、図（Ｄ）は燃料供給系の構成図である。
【０００７】
図（Ｃ）において、１は船外機であり、クランク軸１０（図Ａ）が縦置状態で配置されるエンジン２と、エンジン２の下端面に接続されエンジン２を支持するガイドエキゾースト部３と、ガイドエキゾースト部３の下端面に接続されるアッパケース４、ロアケース５及びプロペラ６からなる。ロアケース５には吸込口５ａが形成され、冷却水は冷却水ポンプ１８により吸込口５ａからアッパケース５内の冷却水管を上方に流れエンジン２を冷却した後、アッパケース５内を下方に流れてプロペラ６近傍から排出される。
【０００８】
上記エンジン２は、筒内噴射式Ｖ型６気筒２サイクルエンジンであり、６つの気筒＃１〜＃６（図Ｂ）が平面視でＶ字バンク（図Ａ）をなすように横置き状態で且つ縦方向に２列に配設されたシリンダボディ７に、シリンダヘッド８が連結、固定されている。上記各気筒＃１〜＃６内には、ピストン１１が摺動自在に嵌合配置され、各ピストン１１はクランク軸１０に連結されている。シリンダヘッド８には、磁力で開閉作動されるソレノイド式の燃料噴射弁１３及び点火プラグ１４が挿入配置されている。各気筒＃１〜＃６は、それぞれ掃気ポート（図示せず）によりクランク室１２に連通され、また、各気筒＃１〜＃６には排気ポート１５が接続されている。図（Ｂ）の左バンクの排気ポート１５は左集合排気通路１６に、右バンクの排気ポート１５は右集合排気通路１７に合流されている。
【０００９】
エンジン２のクランク室１２には、吸気マニホールドから分岐する吸気通路１９が接続されており、該吸気通路１９には、逆流防止用のリード弁２０が配設され、また、リード弁２０の下流側には、エンジン内にオイルを供給するためのオイルポンプ２１が配設され、リード弁２０の上流側には、吸気量を調節するためのスロットル弁２２が配設されている。オイルポンプ２１は、クランク軸１０の回転により駆動されるポンプであり、船体側に設置されたサブタンク７０から、エンジン側に配設されたメインタンク７１、オイル吸入管７８，オイルポンプ２１、電磁ソレノイド弁ユニット（制御弁）７２、オイル供給管９１を経て吸気管１９内に供給され、オイルの一部は電磁ソレノイド弁ユニット７２からオイルリターン管９２を経てメインタンク７１に戻される。
【００１０】
図（Ｄ）に示すように、船体側に設置されている燃料タンク２３内の燃料は、手動式の第１の低圧燃料ポンプ２５によりフィルタ２６を経て船外機側の第２の低圧燃料ポンプ２７に送られる。この第２の低圧燃料ポンプ２７は、エンジン２のクランク室１２のパルス圧により駆動されるダイヤフラム式ポンプであり、燃料を気液分離装置であるベーパーセパレータタンク２９に送る。ベーパーセパレータタンク２９内には、電動モータにより駆動される燃料予圧ポンプ３０が配設されており、燃料を加圧し予圧配管３１を経て高圧燃料ポンプ３２に送る。エンジン２は複数の気筒＃１〜＃６がＶバンクをなすように２列に配設されており、燃料供給レール３３は、各列のシリンダヘッド８に縦方向に固定されている。高圧燃料ポンプ３２の吐出側は、燃料供給レール３３に接続されるとともに、高圧圧力調整弁３５および燃料冷却器３６、戻り配管３７を介してベーパーセパレータタンク２９に接続されている。また、予圧配管３１とベーパーセパレータタンク２９間には予圧圧力調整弁３９が設けられている。
【００１１】
高圧燃料ポンプ３２は、ポンプ駆動ユニット４０により駆動される。このポンプ駆動ユニット４０は駆動ベルト４１を介してクランク軸１０に連結されている。ベーパーセパレータタンク２９内の燃料は、燃料予圧ポンプ３０により例えば３〜１０ｋｇ／ｃｍ2程度に予圧され、加圧された燃料は、高圧燃料ポンプ３２により５０〜１００ｋｇ／ｃｍ2程度若しくはそれ以上に加圧され、加圧された高圧燃料は、高圧圧力調整弁３５にて設定圧を越える余剰燃料がベーパーセパレータタンク２９に戻され、必要な高圧燃料分のみを燃料供給レール３３に供給し、各気筒＃１〜＃６に装着した燃料噴射弁１３に供給するようにしている。
【００１２】
ＥＣＵ（電子制御装置）４２には、エンジン２の駆動状態、船外機１や船の状態を示す各種センサからの検出信号が入力される。例えば、クランク軸１０の回転角（回転数）を検出するエンジン回転数センサ４３、吸入空気の温度を検出する吸気温度センサ４４、スロットル弁２２の開度を検出するスロットル開度センサ４５、最上段の気筒７ｄ内の空燃比を検出する空燃比センサ４６、高圧燃料配管内の圧力を検出する燃料圧力センサ４７、オイルタンク７１内のオイルレベルを検出するオイルレベルセンサ４８、船外機のトリム角を検出するトリム角センサ４９、背圧センサ３８、大気圧センサ６５等が設けられている。ＥＣＵ４２は、これら各センサの検出信号を制御マップに基づき演算処理し、制御信号を燃料噴射弁１３、点火プラグ１４、電磁ソレノイド弁ユニット７２、予圧燃料ポンプ３０に伝送する。
【００１３】
図２は、図１の船外機の平面図である。なお、以下の説明では前述の図と同一の構成には同一番号を付けて説明を省略する場合がある。クランク軸１０にはフライホイール８０が固定され、その上部すなわちクランク軸１０の上端に駆動プーリ５０が取り付けられ、また、ポンプ駆動ユニット４０の回動軸５１には従動プーリ５２が設けられ、駆動プーリ５０と従動プーリ５２には駆動ベルト４１が張設されている。ポンプ駆動ユニット４０にはボルト６４により高圧燃料ポンプ３２が取り付けられている。これによりクランク軸１０の回転が駆動ベルト４１を介して回動軸５１に伝達され、高圧燃料ポンプ３２を駆動するようにしている。
【００１４】
シリンダボディ７には取付用ステー５３が固定され、ポンプ駆動ユニット４０は、取付用ステー５３及びシリンダボディ７に３本のボルト５４、５５、５６により取り付けられている。また、燃料供給レール３３および燃料噴射弁１３は、シリンダヘッド８にボルトにより固定され、燃料噴射弁１３は燃料供給レール３３に接続されている。また、高圧燃料ポンプ３２は燃料給排ユニット６０を有し、燃料給排ユニット６０の２つの出口と左右の燃料供給レール３３はそれぞれコネクタ６１、６２およびフレキシブル配管６３により接続されている。
【００１５】
シリンダボディ７の側面には、オイルタンク７１が取り付けられている。オイルタンク７１の上面には、高圧圧力調整弁３５からベーパーセパレータタンク２９への戻り配管３７、高圧燃料ポンプ３２のオーバーフロー管７３、ベーパーセパレータタンク２９から高圧燃料ポンプ３２への燃料供給管３１、オイルタンク７１と吸気管１９間に接続されるオーバーフロー管７４、配線７５が配設されている。これらの配管及び配線は、オイルタンク７１に固定されたブラケット７６により押さえられ、フライホイール８０との接触を防止している。なお、図中、１ａはエンジン２を覆うカウリング（エンジンカバー）、５７はスタータモータ、５８はベルトテンショナー、５９はサイレンサ、７７はオイル供給管である。
【００１６】
図３は、図２のＹ方向から見た側面図である。シリンダボディ７の側面には、燃料フィルタ２６、並列に接続された２個の第２の低圧燃料ポンプ２７、ベーパーセパレータタンク２９、オイルポンプ２１および電磁ソレノイド弁ユニット７２が取り付けられている。オイルタンク７１の底部とオイルポンプ２１の吸入側はオイル吸入管７８で接続され、オイルポンプ２１の吐出側と電磁ソレノイド弁ユニット７２の流入側は６本のオイル吐出管７９で接続され、電磁ソレノイド弁ユニット７２の吐出側は、６本のオイル供給管９１により各気筒＃１〜＃６の吸気管１９（図１）に接続されている。また、電磁ソレノイド弁ユニット７２からの戻しオイルは、オイルリターン管９２を経てオイルタンク７１の底部に戻され、さらにその一部はオイル供給管９４を経て燃料系通路例えばベーパーセパレータタンク２９に供給され、これにより燃料系部品の燃料通路内の防錆を図るようにしている。以上のようにして、オイルタンク７１内のオイルをオイルポンプ２１により各気筒＃１〜＃６の吸気通路１９に供給するオイル供給系を備え、該オイル供給系には、各吸気通路１９またはオイルタンク７１に選択的にオイルを供給する電磁ソレノイド弁ユニット７２が配設される。なお、９３はスロットルに連動してオイルポンプ２１の吐出量を調節する調節レバーである。
【００１７】
図４は、図３の電磁ソレノイド弁ユニット７２の分解平面図である。電磁ソレノイド弁ユニット７２は、ユニット本体７２ａを有し、ユニット本体７２ａの一方の側面には６つのオイル流入口７２ｂが形成され、隣接する両側面には６つの気筒＃１〜＃６への３つづつのオイル供給口７２ｃが形成され、オイル流入口７２ｂと対向する側面にはオイルタンク７１へのオイルリターン口７２ｄ及びベーパーセパレータタンク２９へのオイル供給口７２ｅが形成され、図示の如く油路が形成されている。オイル流入口７２ｂとオイル供給口７２ｃが連通する６つの油路内には、フィルタ７２ｆ及び制御弁７２ｇが配設され、制御弁７２ｇの周囲にはソレノイド７２ｈが配設されている。この制御弁７２ｇとソレノイド７２ｈは、本発明の電磁ソレノイド弁を構成している。また、オイル供給口７２ｃとオイルリターン口７２ｄが連通する各リターン油路内にはチェック弁７２ｉが配設され、各電磁ソレノイド弁のリターン通路がユニット内で１本に連結されている。さらに、オイルリターン口７２ｄとオイル供給口７２ｅが連通する油路内には分岐量調整オリフィス７２ｊが配設されている。また、オイル流入口７２ｂの両側には、駆動用ドライバ回路７２ｋが配設され、各ソレノイド７２ｈは駆動用ドライバ回路７２ｋに接続されている。
【００１８】
上記制御弁７２ｇは、ソレノイド７２ｈがオフのときオイルリターン口７２ｄ側を遮断しオイル供給口７２ｃ側を開き、ソレノイド弁７２ｈがオンのときオイル供給口７２ｃ側を遮断し、オイルリターン口７２ｄ側を開くように制御する。これは、ソレノイド７２ｈが断線等によりオフしたときにエンジンにオイルを供給するというフェール制御のためである。しかしながら一方で、船外機等におけるアイドル運転やトローリング運転域等での長時間の低速運転においては、ソレノイド７２ｈの通電時間が増大し、消費電力が増大してしまうという問題を有している。特に、筒内噴射式エンジンでは燃料噴射弁の消費電力が大きいのでこの問題の解消が重要である。そのために、スロットルに連動してオイルポンプ２１の吐出量を調節する調節レバー９３を設け、これにより、オイルポンプ２１側が常に全開状態ではなく、設定吐出量よりも全運転域で、若干多めになるように機械的に調節することにより、ソレノイド７２ｈの通電時間を減少させ、消費電力を低減させるようにしている。
【００１９】
上記構成からなる電磁ソレノイド弁ユニット７２の作用について説明する。図４は、ソレノイド７２ｈがオフで制御弁７２ｇがオイルリターン口７２ｄ側を遮断した状態を示し、オイルは、オイル流入口７２ｂからオイル供給口７２ｃを経て各気筒の吸気通路に供給される。この状態から駆動用ドライバ回路７２ｋの所定のトランジスタに駆動信号を加えると、対応するソレノイド７２ｈに電流が流れ、制御弁７２ｇがソレノイド７２ｈ側に引き寄せられるため、オイル供給口７２ｃ側は遮断され、オイルリターン口７２ｄ側が開口され、オイルはオイルタンク７１に戻される。また、一部のオイルはオイル供給口７２ｅからベーパーセパレータタンク２９に供給される。
【００２０】
図５〜図１１は、本発明における２サイクルエンジンのオイル供給制御装置の１実施形態を示し、図５は制御フロー及び基本オイル供給量マップを示す図、図６は各気筒の要求オイル量を示す図、図７は図５のバッテリ電圧補正を説明するための図、図８及び図９は図５の慣らし運転補正を説明するための図、図１０は図５の休筒補正を説明するための図、図１１は図５のフェール制御を説明するための図である。
【００２１】
図５において、先ずステップＳ１で、スロットル開度およびエンジン回転数を読み込み、ステップＳ２で各気筒＃１〜＃６の６枚の基本オイル供給量マップＭより基本オイル供給量を演算する。基本オイル供給マップは、吸入空気量を表すパラメータであるエンジン負荷（スロットル開度、吸気負圧等）とエンジン回転数に基づいてオイル供給量を設定しており、基本的には定常負荷曲線Ｙの周囲は吸入空気量に応じて標準オイル供給量を設定し、アイドル、トローリング域Ａでは標準オイル供給量より極小に設定し、定常運転域Ｂでは標準オイル供給量より少な目に設定し、急加速域Ｃおよび急減速域Ｄでは標準オイル供給量より多めになるように設定している。また、図６に示すように、各気筒の要求オイル量は、低速域ではほぼ同じであるが、中速域では上段気筒にいくに従い要求オイル量が多くなり、高速域では下段気筒にいくに従い要求オイル量が多くなる。さらに、下段気筒は上段気筒に比べて冷却されるので（冷却水量の関係で）下段気筒にいくに従い要求オイル量が少なくなり、また、下段気筒は上段気筒からオイルが漏れてくるため、下段気筒ほど要求オイル量が少なくなる。従って、このような種々の要求オイル量を勘案して、各気筒＃１〜＃６毎に基本オイル供給量マップＭを用意するようにしている。
【００２２】
次にステップＳ３〜Ｓ５において、吸気温度補正、大気圧補正およびバッテリ電圧補正を行う。基本オイル供給量をＦＢｎとすると、この補正量は次式で演算される。
ＦＢｎ×Ｃａ×Ｃｂ×Ｃｃ
Ｃａ：吸気温度補正係数 Ｃａ＝ｆ（吸気温度）
Ｃｂ：大気圧補正係数 Ｃｂ＝ｆ（大気圧）
Ｃｃ：バッテリ電圧補正係数 Ｃｃ＝ｆ（バッテリ電圧）
吸気温度補正、大気圧補正は空気の密度により吸入空気量が変化するためで、空気密度に比例してオイル供給量を増量させるように補正する。バッテリ電圧によりオイル供給量を補正する理由は、図７に示すように、バッテリ電圧が低下すると、ソレノイドの無効時間（最小休止時間）が増大するためであり、バッテリ電圧に反比例してオイル供給量を増量させるように補正する。
【００２３】
次にステップＳ６で慣らし運転補正をおこなう。この補正量は次式で演算される。
Ｌ1＝1.0、Ｌ2＝1.1、Ｌ3＝1.2とした場合、
使用負荷頻度係数ＣL＝(1.0×10＋1.1×10+1.2×10)/30=1.1
となる。
【００２４】
次にステップＳ７で休筒補正をおこなう。船外機においては、アイドリングやトローリング等の低速域で所定の気筒への燃料供給および点火を停止して燃焼を安定させるようにしているが、休筒した気筒にそのままオイルを供給すると白煙が生じてしまう。この補正量は次式で演算される。
ＦＢｎ×Ｃrn
Ｃrn：休筒補正係数 Ｃrn＝ｆ（エンジン回転数，エンジン負荷）
図１０に示すように、エンジン回転数およびエンジン負荷が小さくばるにしたがい休筒補正係数Ｃrnを小さくしてオイル供給量を減量させるように補正する。
【００２５】
次にステップＳ８でフェール制御をおこなう。図１１はフェール時使用マップを示し、エンジン負荷センサが故障した場合には、エンジン負荷を最大値に固定しエンジン回転数のみによってオイル供給量を求める。また、エンジン回転数センサが故障した場合には、エンジン回転数を最大値に固定しエンジン負荷のみによってオイル供給量を求める。さらに、両方のセンサが故障した場合には、エンジン回転数およびエンジン負荷を最大値に固定してしまう。また、ＥＣＵ４２が故障した場合には、基本オイル供給マップが使えないので所定値に固定してしまい、ソレノイドをオフしたままにする。最後に、ステップＳ９で各気筒＃１〜＃６に対応するソレノイドに通電する。
【００２６】
図１２および図１３は、本発明における２サイクルエンジンのオイル供給制御装置の他の実施形態を示し、図１２は制御フローを示す図、図１３はオイル供給量マップの具体例を示す図である。なお、前記実施形態と同一の処理については説明を省略する。
【００２７】
図１２において、ステップＳ１２で気筒＃１の基本オイル供給量マップＭより基本オイル供給量を演算する。本実施形態においては、気筒＃１にのみ基本オイル供給マップＭが用意され、他の気筒＃２〜＃６には補正マップＭｈが用意される。そして、ステップＳ１６で気筒＃２〜＃６の補正マップＭｈにより各気筒のオイル供給量を演算する。
【００２８】
図１３はオイル供給量マップの具体例を示している。例えば、下段気筒＃５、＃６は上段気筒に比べ冷却水が来やすくシリンダ温度が所定値近くに保たれるが、上段気筒のシリンダは温度が上昇し要求オイル量が増えるので急減速域Ｄで要求オイル量を少なくし、また、下段気筒＃５、＃６は上段気筒からオイルが漏れてくるため、アイドル、トローリング域Ａで要求オイル量を少なくするようにしている。各気筒へのオイル供給量は次式により求められる。
＃１気筒オイル供給量＝Ｆnm×Ｃa×Ｃｂ×Ｃｃ
＃２気筒オイル供給量＝Ｆnm×Ｃa×Ｃｂ×Ｃｃ×Ｃ2nm
：
：
＃６気筒オイル供給量＝Ｆnm×Ｃa×Ｃｂ×Ｃｃ×Ｃ6nm
図１４は、本発明が適用される２サイクル多気筒エンジンの他例を示す船外機の模式図であり、図（Ａ）はエンジンの平面図、図（Ｂ）は図（Ａ）のＢ−Ｂ線に沿う縦断面図、図（Ｃ）は船外機の側面図、図（Ｄ）は燃料供給系の構成図である。なお、図１の例と同一の構成については同一番号を付けて説明を省略する。本実施形態は、各吸気管１９に燃料噴射弁１３を装着し、ベーパーセパレータタンク２９内の燃料を燃料噴射弁１３により各吸気管１９内に噴射する方式に適用したものである。なお、燃料噴射弁１３の代わりにキャブレターを用いる方式に適用してもい。
【００２９】
さらに、他の実施形態として、オイルポンプ２１からの６本のオイル供給管９１を１本にまとめてベーパーセパレータタンク２９に接続し燃料と混合させるようにしてもよい。燃料は吸入空気量に応じて制御されているのでオイルも同様に運転状態に応じて制御されることになる。なお、基本オイル供給マップは１つでよい。
【００３０】
図１５〜図２２は、本発明のオイル供給制御の具体例を説明するための図であり、図１５は、急加速時（非同期補正）の制御方法であり、下段気筒にはオイルが溜まりやすいので、上段気筒から下段気筒にいくに従い、時間T1〜T6において、ソレノイドオフ回数を低減させオイル供給量を低減させるように制御する。図１６は休筒時の制御方法であり、休筒気筒においては、時間T2、T3、T5のソレノイドオン時間を増加させ、オイル供給量を低減させるように制御する。図１７は、基準信号に同期してオイル駆動信号を発生させるとともに、ソレノイド休止時間ＴＲが所定時間よりも大きくなるように、間欠サイクル数（例えば２回目のサイクルは駆動信号を出さない）を制御する。これに対して、図１８はサイクル毎に基準信号に同期してオイル駆動信号を発生させるように制御する。図１９は、基準信号には関係なく、駆動信号を出力するように制御する。図２０は、各気筒の中で最小となるソレノイド休止時間ＴＲが所定時間以上になるように、他の気筒も合わせるように制御する。図２１は、基準信号同期で、ソレノイド休止時間ＴＲが所定時間よりも大きくなるように間欠サイクル数を制御する。図２２は、急加速時の制御方法で、基準信号に同期してオイル駆動信号を発生させるとともに、ソレノイドオン時間を短縮させてオイル供給量を増量させるように制御する。
【００３１】
以上、本発明の実施の形態について説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく種々の変更が可能である。例えば、上記実施形態においては、船外機用エンジンに適用しているが、その他のマリンエンジン、雪上バイク、モータサイクル等各気筒の排気管長が異なるエンジンや、冷却水の流れにより各気筒の冷却度合が異なるエンジンにも適用可能である。
【００３２】
また、上記実施形態においては、一つのオイルポンプと複数の独立作動する電磁ソレノイド弁を配設しているが、各吸気管に対応してそれぞれオイルポンプと開閉弁を設け、該開閉弁を独立して制御するようにしてもよい。
【００３３】
また、上記実施形態においては、クランク軸により駆動されるオイルポンプを採用しているが、電磁式または電動式オイルポンプを採用してもよい。
【００３４】
【発明の効果】
以上の説明から明らかなように、請求項１〜３記載の発明によれば、２サイクル多気筒エンジンにおいて、エンジンの運転状態に応じて各気筒へ最適量のオイルを供給することにより、エンジンの潤滑を維持できるとともに、環境への悪影響を最小限に抑えることができ、
請求項４記載の発明によれば、燃料とオイルを分離して供給するため、オイル供給制御がやりやすいという効果を有し、
請求項５記載の発明によれば、吸気管内燃料噴射式エンジンにも適用することができ、
請求項６記載の発明によれば、オイルポンプ側が常に全開状態ではなく、設定吐出量よりも全運転域で、若干多めになるように機械的に制御できるので、特に極低速域でのソレノイドの通電時間を減少させることができ、消費電力を低減させることができ、
請求項７、８記載の発明によれば、各気筒毎に極め細かくオイル供給量を決定することができ、
請求項９記載の発明によれば、基本オイル供給量を、吸気温度、大気圧、バッテリ電圧の少なくとも１つにより補正するので、正確なオイル供給量を決定することができ、
請求項１０記載の発明によれば、基本オイル供給量を加速または減速時に補正することにより、エンジンの運転状態に応じて各気筒へ最適量のオイルを供給することにより、エンジンの潤滑を維持できるとともに、環境への悪影響を最小限に抑えることができ、
請求項１１記載の発明によれば、慣らし運転時の白煙の発生を防止することができ、
請求項１２記載の発明によれば、休筒時の白煙の発生を防止することができ、請求項１３記載の発明によれば、センサ故障時のフェール制御を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明が適用される２サイクル多気筒エンジンの１例を示す船外機の模式図であり、図（Ａ）はエンジンの平面図、図（Ｂ）は図（Ａ）のＢ−Ｂ線に沿う縦断面図、図（Ｃ）は船外機の側面図、図（Ｄ）は燃料供給系の構成図である。
【図２】図１の船外機の平面図である。
【図３】図２のＹ方向から見た側面図である。
【図４】図３の電磁ソレノイド弁ユニットの分解平面図である。
【図５】本発明における２サイクルエンジンのオイル供給制御装置の１実施形態を示し、制御フロー及び基本オイル供給量マップを示す図である。
【図６】各気筒の要求オイル量を説明するための図である。
【図７】図５のバッテリ電圧補正を説明するための図である。
【図８】図５の慣らし運転補正を説明するための図である。
【図９】図５の慣らし運転補正を説明するための図である。
【図１０】図５の休筒補正を説明するための図である。
【図１１】図５のフェール制御を説明するための図である。
【図１２】本発明における２サイクルエンジンのオイル供給制御装置の他の実施形態である制御フローを示す図である。
【図１３】図１２のオイル供給量マップの具体例を示す図である。
【図１４】本発明が適用される２サイクル多気筒エンジンの他例を示す船外機の模式図であり、図（Ａ）はエンジンの平面図、図（Ｂ）は図（Ａ）のＢ−Ｂ線に沿う縦断面図、図（Ｃ）は船外機の側面図、図（Ｄ）は燃料供給系の構成図である。
【図１５】本発明のオイル供給制御の具体例を説明するための図である。
【図１６】本発明のオイル供給制御の具体例を説明するための図である。
【図１７】本発明のオイル供給制御の具体例を説明するための図である。
【図１８】本発明のオイル供給制御の具体例を説明するための図である。
【図１９】本発明のオイル供給制御の具体例を説明するための図である。
【図２０】本発明のオイル供給制御の具体例を説明するための図である。
【図２１】本発明のオイル供給制御の具体例を説明するための図である。
【図２２】本発明のオイル供給制御の具体例を説明するための図である。
【符号の説明】
２…エンジン
１０…クランク軸
１９…吸気通路
１３…燃料噴射弁
２１…オイルポンプ
７１…オイルタンク
７２…制御弁（電磁ソレノイド弁ユニット）
Claims (9)
- 各気筒の排気管長が異なる２サイクル多気筒エンジンにおいて、各気筒の吸気通路にオイルを供給するオイルポンプと、該オイルポンプからのオイル供給量を制御する制御弁とを備え、前記制御弁は、各吸気通路またはオイルタンクに選択的にオイルを供給またはリターンさせる複数の独立作動する電磁ソレノイド弁であり、前記オイルポンプには、スロットルに連動する吐出量調整レバーが設けられ、前記エンジンの運転状態に応じて各気筒毎にオイル供給量を制御し、前記オイル供給量は、基本オイル供給量を演算するため代表気筒に備えられた基本オイル供給量マップと、その他の気筒に備えられた補正マップにより決定され、前記基本オイル供給量マップは、吸入空気量を表すパラメータであるエンジン負荷とエンジン回転数に基づいてオイル供給量を設定し、エンジン負荷センサが故障した場合には、エンジン負荷を最大値に固定しエンジン回転数のみによってオイル供給量を求め、また、エンジン回転数センサが故障した場合には、エンジン回転数を最大値に固定しエンジン負荷のみによってオイル供給量を求めることを特徴とする２サイクルエンジンのオイル供給制御装置。
- 各気筒間で冷却度合が異なる２サイクル多気筒エンジンにおいて、各気筒の吸気通路にオイルを供給するオイルポンプと、該オイルポンプからのオイル供給量を制御する制御弁とを備え、前記制御弁は、各吸気通路またはオイルタンクに選択的にオイルを供給またはリターンさせる複数の独立作動する電磁ソレノイド弁であり、前記オイルポンプには、スロットルに連動する吐出量調整レバーが設けられ、前記エンジンの運転状態に応じて各気筒毎にオイル供給量を制御し、前記オイル供給量は、基本オイル供給量を演算するため代表気筒に備えられた基本オイル供給量マップと、その他の気筒に備えられた補正マップにより決定され、前記基本オイル供給量マップは、吸入空気量を表すパラメータであるエンジン負荷とエンジン回転数に基づいてオイル供給量を設定し、エンジン負荷センサが故障した場合には、エンジン負荷を最大値に固定しエンジン回転数のみによってオイル供給量を求め、また、エンジン回転数センサが故障した場合には、エンジン回転数を最大値に固定しエンジン負荷のみによってオイル供給量を求めることを特徴とする２サイクルエンジンのオイル供給制御装置。
- クランク軸縦置きの２サイクル多気筒エンジンにおいて、各気筒の吸気通路にオイルを供給するオイルポンプと、該オイルポンプからのオイル供給量を制御する制御弁とを備え、前記制御弁は、各吸気通路またはオイルタンクに選択的にオイルを供給またはリターンさせる複数の独立作動する電磁ソレノイド弁であり、前記オイルポンプには、スロットルに連動する吐出量調整レバーが設けられ、前記エンジンの運転状態に応じて各気筒毎にオイル供給量を制御し、前記オイル供給量は、基本オイル供給量を演算するため代表気筒に備えられた基本オイル供給量マップと、その他の気筒に備えられた補正マップにより決定され、前記基本オイル供給量マップは、吸入空気量を表すパラメータであるエンジン負荷とエンジン回転数に基づいてオイル供給量を設定し、エンジン負荷センサが故障した場合には、エンジン負荷を最大値に固定しエンジン回転数のみによってオイル供給量を求め、また、エンジン回転数センサが故障した場合には、エンジン回転数を最大値に固定しエンジン負荷のみによってオイル供給量を求めることを特徴とする２サイクルエンジンのオイル供給制御装置。
- 前記エンジンが筒内燃料噴射式エンジンであることを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載の２サイクルエンジンのオイル供給制御装置。
- 前記エンジンが吸気管内燃料噴射式エンジンであることを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載の２サイクルエンジンのオイル供給制御装置。
- 前記基本オイル供給量を、吸気温度、大気圧、バッテリ電圧の少なくとも１つにより補正することを特徴とする請求項１ないし５のいずれかに記載の２サイクルエンジンのオイル供給制御装置。
- 前記基本オイル供給量を、加速または減速時に補正することを特徴とする請求項１ないし６のいずれかに記載の２サイクルエンジンのオイル供給制御装置。
- 前記基本オイル供給量を、慣らし運転時に補正することを特徴とする請求項１ないし７のいずれかに記載の２サイクルエンジンのオイル供給制御装置。
- 前記基本オイル供給量を、休筒時に補正することを特徴とする請求項１ないし８のいずれかに記載の２サイクルエンジンのオイル供給制御装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32325798A JP4169171B2 (ja) | 1998-11-13 | 1998-11-13 | ２サイクルエンジンのオイル供給制御装置 |
| US09/440,410 US6422183B1 (en) | 1998-11-13 | 1999-11-15 | Oil injection lubrication system and methods for two-cycle engines |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32325798A JP4169171B2 (ja) | 1998-11-13 | 1998-11-13 | ２サイクルエンジンのオイル供給制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000145424A JP2000145424A (ja) | 2000-05-26 |
| JP4169171B2 true JP4169171B2 (ja) | 2008-10-22 |
Family
ID=18152781
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32325798A Expired - Fee Related JP4169171B2 (ja) | 1998-11-13 | 1998-11-13 | ２サイクルエンジンのオイル供給制御装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6422183B1 (ja) |
| JP (1) | JP4169171B2 (ja) |
Families Citing this family (31)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003106128A (ja) | 2001-09-28 | 2003-04-09 | Sanshin Ind Co Ltd | ２サイクルエンジンの潤滑装置 |
| US6691780B2 (en) | 2002-04-18 | 2004-02-17 | Halliburton Energy Services, Inc. | Tracking of particulate flowback in subterranean wells |
| US8167045B2 (en) | 2003-08-26 | 2012-05-01 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods and compositions for stabilizing formation fines and sand |
| US7766099B2 (en) | 2003-08-26 | 2010-08-03 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of drilling and consolidating subterranean formation particulates |
| US20050173116A1 (en) | 2004-02-10 | 2005-08-11 | Nguyen Philip D. | Resin compositions and methods of using resin compositions to control proppant flow-back |
| US7211547B2 (en) | 2004-03-03 | 2007-05-01 | Halliburton Energy Services, Inc. | Resin compositions and methods of using such resin compositions in subterranean applications |
| US7299875B2 (en) | 2004-06-08 | 2007-11-27 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods for controlling particulate migration |
| US7757768B2 (en) | 2004-10-08 | 2010-07-20 | Halliburton Energy Services, Inc. | Method and composition for enhancing coverage and displacement of treatment fluids into subterranean formations |
| US7883740B2 (en) | 2004-12-12 | 2011-02-08 | Halliburton Energy Services, Inc. | Low-quality particulates and methods of making and using improved low-quality particulates |
| US7673686B2 (en) | 2005-03-29 | 2010-03-09 | Halliburton Energy Services, Inc. | Method of stabilizing unconsolidated formation for sand control |
| US7318474B2 (en) | 2005-07-11 | 2008-01-15 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods and compositions for controlling formation fines and reducing proppant flow-back |
| US7926591B2 (en) | 2006-02-10 | 2011-04-19 | Halliburton Energy Services, Inc. | Aqueous-based emulsified consolidating agents suitable for use in drill-in applications |
| US7819192B2 (en) | 2006-02-10 | 2010-10-26 | Halliburton Energy Services, Inc. | Consolidating agent emulsions and associated methods |
| US8613320B2 (en) | 2006-02-10 | 2013-12-24 | Halliburton Energy Services, Inc. | Compositions and applications of resins in treating subterranean formations |
| US7500521B2 (en) * | 2006-07-06 | 2009-03-10 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of enhancing uniform placement of a resin in a subterranean formation |
| US7934557B2 (en) | 2007-02-15 | 2011-05-03 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of completing wells for controlling water and particulate production |
| GB2447138B (en) * | 2007-02-28 | 2009-04-01 | Scion Sprays Ltd | An injection system for an internal combustion engine |
| US8459392B2 (en) * | 2007-06-22 | 2013-06-11 | Bombardier Recreational Products Inc. | Snowmobile having electronically controlled lubrication |
| US20090068034A1 (en) * | 2007-09-12 | 2009-03-12 | Pumptec, Inc. | Pumping system with precise ratio output |
| US7762329B1 (en) | 2009-01-27 | 2010-07-27 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods for servicing well bores with hardenable resin compositions |
| US20110259294A1 (en) * | 2010-04-22 | 2011-10-27 | Bernardo Herzer | Lubricating System for a Two-Stroke Engine |
| US20110308493A1 (en) * | 2010-06-17 | 2011-12-22 | Mitchell Robert L | Pre start friction protection system |
| DE102011088974A1 (de) * | 2011-12-19 | 2013-06-20 | Continental Automotive Gmbh | Verfahren zur Anlaufsteuerung einer elektrischen Unterdruckpumpe |
| US9316216B1 (en) * | 2012-03-28 | 2016-04-19 | Pumptec, Inc. | Proportioning pump, control systems and applicator apparatus |
| US9650925B2 (en) * | 2012-07-25 | 2017-05-16 | Cummins Intellectual Property, Inc. | System and method of augmenting low oil pressure in an internal combustion engine |
| US10330096B1 (en) * | 2013-03-06 | 2019-06-25 | Polaris Industries Inc. | System and method for cold temperature control of an electric oil pump |
| CN103470392B (zh) * | 2013-09-30 | 2015-07-01 | 庄景阳 | 点火角度控制汽缸的润滑装置 |
| US10760557B1 (en) | 2016-05-06 | 2020-09-01 | Pumptec, Inc. | High efficiency, high pressure pump suitable for remote installations and solar power sources |
| US10823160B1 (en) | 2017-01-12 | 2020-11-03 | Pumptec Inc. | Compact pump with reduced vibration and reduced thermal degradation |
| JP7035578B2 (ja) * | 2018-02-02 | 2022-03-15 | マツダ株式会社 | エンジンの燃料供給装置 |
| CN110427713B (zh) * | 2019-08-07 | 2023-04-07 | 中国北方发动机研究所(天津) | 一种发动机用高压泵的匹配方法 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4708674A (en) | 1983-05-17 | 1987-11-24 | Sanshin Kogyo Kabushiki Kaisha | Separate lubricating system for marine propulsion device |
| JP3034633B2 (ja) | 1991-04-12 | 2000-04-17 | ヤマハ発動機株式会社 | ２サイクルエンジンの潤滑油供給装置 |
| US5355851A (en) * | 1992-02-10 | 1994-10-18 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Lubricating oil supplying system for two cycle engine |
| JP3124828B2 (ja) | 1992-02-15 | 2001-01-15 | ヤマハ発動機株式会社 | 車両用エンジンの潤滑油供給装置 |
| JP3124818B2 (ja) | 1992-02-15 | 2001-01-15 | ヤマハ発動機株式会社 | 車両用エンジンの潤滑油供給装置 |
| US5390635A (en) | 1992-03-16 | 1995-02-21 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Lubricating oil supplying system for engine |
| JP2944348B2 (ja) | 1993-02-04 | 1999-09-06 | 日本電気アイシーマイコンシステム株式会社 | 半導体メモリ |
| JPH08118967A (ja) | 1994-10-27 | 1996-05-14 | Yamaha Motor Co Ltd | エンジンの車載構造 |
-
1998
- 1998-11-13 JP JP32325798A patent/JP4169171B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1999
- 1999-11-15 US US09/440,410 patent/US6422183B1/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2000145424A (ja) | 2000-05-26 |
| US6422183B1 (en) | 2002-07-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4169171B2 (ja) | ２サイクルエンジンのオイル供給制御装置 | |
| US5915363A (en) | Fuel supply system for an engine powering an outboard motor | |
| JP3883025B2 (ja) | 筒内燃料噴射式エンジン | |
| US7228835B2 (en) | Outboard motor | |
| US5669358A (en) | Engine fuel supply system | |
| JP4066286B2 (ja) | 筒内燃料噴射式エンジン | |
| US6318329B1 (en) | Vibration damping mount for engine control components | |
| US20040129237A1 (en) | Lubrication system for two-cycle engine | |
| US6374781B1 (en) | Oil injection lubrication system for two-cycle engines | |
| US6058907A (en) | Control for direct injected two cycle engine | |
| US6425362B1 (en) | Fuel injection control system | |
| US20010029734A1 (en) | Method for controlling exhaust emissions in direct injected engine | |
| JP4093387B2 (ja) | 燃料噴射式エンジン | |
| US6357417B2 (en) | Start up control for engine | |
| US6568372B1 (en) | Control system for outboard motor | |
| JPH11294235A (ja) | 筒内燃料噴射式エンジンの制御装置 | |
| JP3879955B2 (ja) | 筒内燃料噴射式エンジン | |
| JPH11280523A (ja) | 筒内燃料噴射式エンジンの制御装置 | |
| US6065442A (en) | Start-up strategy for engine feed back control | |
| US5216996A (en) | Auxiliary structure and arrangement for internal combustion engine | |
| US7117857B2 (en) | Fuel supply system for outboard motor | |
| JP3879954B2 (ja) | 筒内燃料噴射式エンジン | |
| JP4169169B2 (ja) | ２サイクルエンジンの潤滑装置 | |
| JP3856263B2 (ja) | 筒内燃料噴射式エンジン | |
| JP4089935B2 (ja) | 筒内燃料噴射式エンジン |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20051020 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20070717 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070725 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070913 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080730 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080731 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110815 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110815 Year of fee payment: 3 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110815 Year of fee payment: 3 |
|
| R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110815 Year of fee payment: 3 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |