JP4109600B2 - Aluminum alloy plate and manufacturing method thereof - Google Patents
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Description
本発明は、特に、カメラ、ビデオ（ディジタル形式を含む）等の電子機器の筐体に使用されるアルミニウム合金板およびその製造方法に関する。 The present invention particularly relates to an aluminum alloy plate used for a housing of an electronic device such as a camera and a video (including a digital format), and a manufacturing method thereof.
各種電気製品の筐体、放熱板、パネル板等の部品に磁気シールド性の確保ならびに軽量化の目的から、アルミニウム合金板が使用されてきている。このような用途に供されるアルミニウム合金板においては、強度および成形性が優れていることや、耐食性が良いこと等が要求されるため、純アルミニウム、Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金等が使用されている。 Aluminum alloy plates have been used for parts such as housings, heat sinks, and panel plates of various electrical products for the purpose of ensuring magnetic shielding properties and reducing the weight. Aluminum alloy sheets used for such applications are required to have excellent strength and formability, good corrosion resistance, etc., so pure aluminum, Al-Mg based aluminum alloys, etc. are used. Yes.
そして、作製されたアルミニウム合金板の強度、成形性を向上させると共に、特にメスネジ加工性を優れたものにするために、所定範囲のＭｇ、Ｃｕを必須成分として含み、さらに所定範囲のＭｎ、Ｃｒ、ＴｉおよびＢのうち少なくとも１種以上を含む組成を有するアルミニウム合金が提案され、そのアルミニウム合金から作製された合金板の表面における平均結晶粒径を４０μｍ以下にしたアルミニウム合金板が知られている。また、このようなアルミニウム合金板の製造方法として、前記組成を有するアルミニウム合金につき、４８０〜５５０℃×１〜４８時間の均質化熱処理を施した後、熱間圧延し、最終冷間圧延率３０％以上で冷間圧延して所定の板厚とし、その後、軟質化処理を施して、合金板表面における平均結晶粒径を４０μｍ以下にしたアルミニウム合金板の製造方法が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
しかしながら、最近、アルミニウム合金板の使用用途も広がり、カメラ、ビデオ等の電子機器の筐体にも使用され始めている。そして、このような筐体は、エッチング等の処理により筐体表面を梨地処理して、筐体の外観（美観）を向上させている。したがって、このような用途に供されるアルミニウム合金板には、前記の強度、成形性に加えて、特に、良好な梨地表面を得るための梨地処理性が優れたものが要求されている。従来から使用されているアルミニウム合金板においては、アルミニウム合金板の表面に多数の金属間化合物が存在するため、エッチング等の梨地処理を行った際、金属間化合物のエッチング液への溶解により、結晶粒内、結晶粒界共に凹凸が生じ、アルミニウムの結晶粒界が不明瞭になり、良好な梨地処理面が得られないという問題があった。したがって、梨時処理性が優れるためには、金属間化合物が関係しているのではないかと推測することができる。 Recently, however, the use of aluminum alloy plates has expanded, and it has begun to be used in the housings of electronic devices such as cameras and videos. And such a housing | casing has improved the external appearance (aesthetics) of the housing | casing by processing the surface of a housing | casing by processes, such as an etching. Therefore, in addition to the above strength and formability, an aluminum alloy plate used for such applications is particularly required to have excellent satin finish for obtaining a good satin finish surface. In an aluminum alloy plate that has been used in the past, there are many intermetallic compounds on the surface of the aluminum alloy plate. Concavities and convexities occur in the grains and the crystal grain boundaries, the crystal grain boundaries of aluminum become unclear, and there is a problem that a good textured surface cannot be obtained. Therefore, it can be presumed that an intermetallic compound is involved in order to have excellent pear-treatability.
本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、強度、成形性に優れると共に、梨地処理性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such problems, and an object of the present invention is to provide an aluminum alloy plate excellent in strength and formability and excellent in satin finish and a method for producing the same.
前記課題を解決するため、請求項１に記載の本発明は、Ｍｇ：３．０〜４．５質量％、Ｓｉ：０．１０質量％以下、およびＦｅ：０．１５質量％以下を含有すると共に、Ｍｎ：０．０１〜０．０４質量％、およびＣｒ：０．０４〜０．３０質量％のうち少なくとも１種以上を含有し、かつ、残部をＡｌおよび不可避的不純物とするアルミニウム合金からなるアルミニウム合金板であって、前記アルミニウム合金板の表面における平均結晶粒径が３０〜６０μｍであり、金属間化合物の面積率が０．４％以下であるアルミニウム合金板として構成したものである。また、請求項２に記載の本発明は、Ｍｇ：３．０〜４．５質量％、Ｓｉ：０．１０質量％以下、およびＦｅ：０．１５質量％以下を含有すると共に、Ｍｎ：０．０１〜０．３０質量％、およびＣｒ：０．０４〜０．３０質量％を含有し、かつ、残部をＡｌおよび不可避的不純物とするアルミニウム合金からなるアルミニウム合金板であって、前記アルミニウム合金板の表面における平均結晶粒径が３０〜６０μｍであり、金属間化合物の面積率が０．４％以下であるアルミニウム合金板として構成したものである。 In order to solve the above problems, the present invention according to claim 1 includes Mg: 3.0 to 4.5 mass%, Si: 0.10 mass% or less, and Fe: 0.15 mass% or less. And at least one of Mn: 0.01 to 0.04% by mass and Cr: 0.04 to 0.30% by mass, with the balance being Al and inevitable impurities. The aluminum alloy plate is an aluminum alloy plate having an average crystal grain size of 30 to 60 μm on the surface of the aluminum alloy plate and an area ratio of intermetallic compounds of 0.4% or less. The present invention according to claim 2 contains Mg: 3.0 to 4.5 mass%, Si: 0.10 mass% or less, and Fe: 0.15 mass% or less, and Mn: 0. An aluminum alloy plate comprising an aluminum alloy containing 0.01 to 0.30% by mass and Cr: 0.04 to 0.30% by mass, the balance being Al and unavoidable impurities, the aluminum alloy The aluminum alloy plate has an average crystal grain size on the surface of the plate of 30 to 60 μm and an area ratio of intermetallic compounds of 0.4% or less.
このような構成によれば、所定範囲のＭｇ、Ｓｉ、およびＦｅを含有し、ＭｎおよびＣｒのうち少なくとも１種を含有するアルミニウム合金からなり、作製されたアルミニウム合金板表面の平均結晶粒径、金属間化合物の面積率を所定範囲に限定したことにより、アルミニウム合金板表面の金属間化合物のサイズが小さく、個数も少なくなると共に、アルミニウムの結晶粒径も適切な範囲となる。その結果、アルミニウム合金板を梨地処理した際、エッチング液に溶解する金属間化合物が少なく、結晶粒内、結晶粒界共に凹凸が生じないため、適正な粒径を有するアルミニウムの結晶粒界が明瞭になり、優れた梨地表面となる。また、アルミニウム合金板の強度が向上すると共に、このアルミニウム合金板から筐体等を作製する際、成形割れ、表面の肌荒れ等が発生しない。 According to such a configuration, the average crystal grain size of the surface of the produced aluminum alloy plate is made of an aluminum alloy containing a predetermined range of Mg, Si, and Fe, and containing at least one of Mn and Cr. By limiting the area ratio of the intermetallic compound to a predetermined range, the size of the intermetallic compound on the surface of the aluminum alloy plate is reduced and the number thereof is reduced, and the crystal grain size of aluminum is also in an appropriate range. As a result, when the aluminum alloy plate is satin-finished, there are few intermetallic compounds dissolved in the etching solution, and there are no irregularities in the crystal grains and the crystal grain boundaries, so the crystal grain boundaries of aluminum with an appropriate grain size are clear It becomes an excellent satin surface. In addition, the strength of the aluminum alloy plate is improved, and when a casing or the like is produced from the aluminum alloy plate, no molding cracks, surface roughness, etc. occur.
前記課題を解決するため、請求項３に記載の本発明は、Ｍｇ：３．０〜４．５質量％、Ｓｉ：０．１０質量％以下、Ｆｅ：０．１５質量％以下、およびＣｕ：０．２〜０．６質量％を含有すると共に、Ｍｎ：０．０１〜０．０４質量％、およびＣｒ：０．０４〜０．３０質量％のうち少なくとも１種以上を含有し、かつ、残部をＡｌおよび不可避的不純物とするアルミニウム合金からなるアルミニウム合金板であって、前記アルミニウム合金板の表面における平均結晶粒径が３０〜６０μｍであり、金属間化合物の面積率が０．４％以下であるアルミニウム合金板として構成したものである。また、請求項４に記載の本発明は、Ｍｇ：３．０〜４．５質量％、Ｓｉ：０．１０質量％以下、Ｆｅ：０．１５質量％以下、およびＣｕ：０．２〜０．６質量％を含有すると共に、Ｍｎ：０．０１〜０．３０質量％、およびＣｒ：０．０４〜０．３０質量％を含有し、かつ、残部をＡｌおよび不可避的不純物とするアルミニウム合金からなるアルミニウム合金板であって、前記アルミニウム合金板の表面における平均結晶粒径が３０〜６０μｍであり、金属間化合物の面積率が０．４％以下であるアルミニウム合金板として構成したものである。 In order to solve the above-mentioned problem, the present invention according to claim 3 includes Mg: 3.0 to 4.5 mass%, Si: 0.10 mass% or less, Fe: 0.15 mass% or less, and Cu: 0.2-0.6% by mass and at least one of Mn: 0.01-0.04% by mass and Cr: 0.04-0.30% by mass, and An aluminum alloy plate made of an aluminum alloy with the balance being Al and inevitable impurities, the average crystal grain size on the surface of the aluminum alloy plate is 30-60 μm, and the area ratio of the intermetallic compound is 0.4% or less It is comprised as an aluminum alloy plate. Further, the present invention according to claim 4 includes Mg: 3.0 to 4.5 % by mass, Si: 0.10% by mass or less, Fe: 0.15% by mass or less, and Cu: 0.2 to 0%. .6% by mass, Mn: 0.01 to 0.30% by mass, and Cr: 0.04 to 0.30% by mass, with the balance being Al and inevitable impurities An aluminum alloy plate having an average crystal grain size on the surface of the aluminum alloy plate of 30 to 60 μm and an area ratio of intermetallic compounds of 0.4% or less. .
このような構成によれば、所定範囲のＭｇ、Ｓｉ、Ｆｅ、およびＣｕを含有し、ＭｎおよびＣｒのうち少なくと１種以上を含有するアルミニウム合金からなり、作製されたアルミニウム合金板表面の平均結晶粒径、金属間化合物の面積率を所定範囲に限定したことにより、アルミニウム合金板表面の金属間化合物のサイズが小さく、個数も少なくなると共に、アルミニウムの結晶粒径も適切な範囲となる。その結果、アルミニウム合金板を梨地処理した際、エッチング液に溶解する金属間化合物が少なく、結晶粒内、結晶粒界共に凹凸が生じないため、適正な粒径を有するアルミニウムの結晶粒界が明瞭になり、優れた梨地表面となる。また、アルミニウム合金板の強度が向上すると共に、このアルミニウム合金板から筐体等を作製する際、成形割れ、表面の肌荒れ等が発生しない。 According to such a structure, the average of the surface of the produced aluminum alloy plate is made of an aluminum alloy containing a predetermined range of Mg, Si, Fe, and Cu, and containing at least one of Mn and Cr. By limiting the crystal grain size and the area ratio of the intermetallic compound to a predetermined range, the size of the intermetallic compound on the surface of the aluminum alloy plate is reduced and the number thereof is reduced, and the crystal grain size of aluminum is also in an appropriate range. As a result, when the aluminum alloy plate is satin-finished, there are few intermetallic compounds dissolved in the etching solution, and there are no irregularities in the crystal grains and the crystal grain boundaries, so the crystal grain boundaries of aluminum with an appropriate grain size are clear It becomes an excellent satin surface. In addition, the strength of the aluminum alloy plate is improved, and when a casing or the like is produced from the aluminum alloy plate, no molding cracks, surface roughness, etc. occur.
前記課題を解決するために、請求項５に記載の本発明は、請求項１、請求項２、請求項３または請求項４に記載のアルミニウム合金を溶解、鋳造し、鋳塊を作製する第１工程と、前記鋳塊を４８０〜５５０℃で均質化熱処理する第２工程と、前記均質化熱処理された鋳塊を熱間圧延し、その後、少なくとも１回以上の冷間圧延により圧延板を作製し、その際の最終冷間圧延率を３０％以上とする第３工程と、前記圧延板を、加熱速度１００℃／分以上で加熱し、４５０〜５６０℃で３〜１００秒間保持し、冷却速度２００℃／分以上で冷却する軟質化処理を施してアルミニウム合金板を作製する第４工程とを含むアルミニウム合金板の製造方法として構成したものである。 In order to solve the above-mentioned problem, the present invention according to claim 5 is a method for producing an ingot by melting and casting the aluminum alloy according to claim 1, 2, 3, or 4 . 1 step, a second step of homogenizing heat treatment of the ingot at 480 to 550 ° C., hot rolling the ingot subjected to the homogenization heat treatment, and then rolling the rolled plate by at least one cold rolling. The third step of making the final cold rolling rate at that time 30% or more, and the rolled plate is heated at a heating rate of 100 ° C./min or more, and held at 450 to 560 ° C. for 3 to 100 seconds, And a fourth step of producing an aluminum alloy plate by performing a softening treatment for cooling at a cooling rate of 200 ° C./min or more.
このような構成によれば、鋳塊の均質化熱処理条件、圧延板の最終冷間圧延率および冷間圧延後の軟質化熱処理条件を限定したことにより、圧延板表面の平均結晶粒径および金属間化合物の面積率が適正な範囲となり、アルミニウム合金板表面の金属間化合物のサイズが小さく、個数も少なくなると共に、アルミニウムの結晶粒径も適切な範囲となる。その結果、アルミニウム合金板を梨地処理した際、エッチング液に溶解する金属間化合物が少なく、結晶粒内、結晶粒界共に凹凸が生じないため、適正な粒径を有するアルミニウムの結晶粒界が明瞭になり、優れた梨地表面となる。また、アルミニウム合金板の強度が向上すると共に、このアルミニウム合金板から筐体等を作製する際、成形割れ、表面の肌荒れ等が発生しない。 According to such a configuration, the average crystal grain size and the metal on the surface of the rolled sheet can be reduced by limiting the homogenized heat treatment condition of the ingot, the final cold rolling rate of the rolled sheet, and the softening heat treatment condition after cold rolling. The area ratio of the intermetallic compound is in an appropriate range, the size of the intermetallic compound on the surface of the aluminum alloy plate is small, the number is reduced, and the crystal grain size of aluminum is also in an appropriate range. As a result, when the aluminum alloy plate is satin-finished, there are few intermetallic compounds that dissolve in the etching solution, and there are no irregularities in the crystal grains or in the crystal grain boundaries. It becomes an excellent satin surface. In addition, the strength of the aluminum alloy plate is improved, and when a casing or the like is produced from the aluminum alloy plate, no molding cracks, surface roughness, etc. occur.
このようなアルミニウム合金板およびその製造方法によれば、アルミニウム合金板に優れた強度、成形性および梨地処理性を付与することができる。また、このアルミニウム合金板から作製した筐体のメスネジ部がネジ止めにより破壊することがない、優れたネジ特性を付与することもできる。 According to such an aluminum alloy plate and its manufacturing method, the aluminum alloy plate can be provided with excellent strength, formability, and satin finish. In addition, it is possible to provide excellent screw characteristics in which the female screw portion of the housing made from the aluminum alloy plate is not broken by screwing.
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明者らは、アルミニウム合金の組成と、アルミニウム合金板の強度、成形性、梨地処理性について鋭意研究を進めた。その結果、アルミニウム合金中のＭｇ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｃｒの組成と、そのアルミニウム合金からなるアルミニウム合金板の表面における平均結晶粒径、金属間化合物の面積率が、アルミニウム合金板の強度、成形性、梨地処理性に大きく影響することを見出した。
Hereinafter, the present invention will be described in detail.
The inventors of the present invention have made extensive studies on the composition of the aluminum alloy and the strength, formability, and satin finish of the aluminum alloy sheet. As a result, the composition of Mg, Si, Fe, Cu, Mn, Cr in the aluminum alloy, the average crystal grain size on the surface of the aluminum alloy plate made of the aluminum alloy, and the area ratio of the intermetallic compound are It has been found that the strength, formability, and satin finish are greatly affected.
また、アルミニウム合金板の表面における平均結晶粒径、金属間化合物の面積率は、アルミニウム合金の鋳塊の均質化熱処理条件、冷間圧延における最終冷間圧延率に大きく影響される。さらに，冷間圧延後の軟質化処理における加熱速度，保持温度・時間，冷却速度を制御することにより，再結晶粒径が微細化する。 The average crystal grain size and the area ratio of the intermetallic compound on the surface of the aluminum alloy plate are greatly influenced by the homogenization heat treatment conditions of the aluminum alloy ingot and the final cold rolling rate in the cold rolling. Furthermore, the recrystallized grain size is refined by controlling the heating rate, holding temperature / time, and cooling rate in the softening treatment after cold rolling.
本発明のアルミニウム合金板は、所定範囲のＭｇ、ＳｉおよびＦｅ、または、Ｍｇ、Ｓｉ、ＦｅおよびＣｕを含有すると共に、所定範囲のＭｎおよびＣｒのうち少なくとも１種以上を含有し、かつ、残部をＡｌおよび不可避的不純物とするアルミニウム合金からなり、そのアルミニウム合金板の平均結晶粒径、金属間化合物の面積率を所定範囲に限定したものである。以下に、所定範囲の限定理由を説明する。 The aluminum alloy plate of the present invention contains a predetermined range of Mg, Si and Fe, or Mg, Si, Fe and Cu, and at least one of a predetermined range of Mn and Cr, and the balance Is made of aluminum and an aluminum alloy with inevitable impurities, and the average crystal grain size of the aluminum alloy plate and the area ratio of the intermetallic compound are limited to a predetermined range. The reason for limiting the predetermined range will be described below.
（１）Ｍｇ：３．０〜５．５質量％
Ｍｇはアルミニウム合金板の強度に寄与する元素であって、Ｍｇが３．０質量％未満であると強度が低くなり、カメラ、ビデオ等の筐体としての強度を得ることができない。また、Ｍｇが５．５質量％を超えると強度の改善効果が飽和すると共に、熱間圧延性等が悪く、アルミニウム合金板の生産性が低下する。よって、Ｍｇの含有量は３．０〜５．５質量％である。
(1) Mg: 3.0 to 5.5% by mass
Mg is an element that contributes to the strength of the aluminum alloy plate. If Mg is less than 3.0% by mass, the strength is low, and the strength as a housing for cameras, videos, etc. cannot be obtained. On the other hand, when Mg exceeds 5.5% by mass, the effect of improving the strength is saturated, the hot rolling property is poor, and the productivity of the aluminum alloy sheet is lowered. Therefore, the content of Mg is 3.0 to 5.5% by mass.
（２）Ｓｉ：０．１０質量％以下
ＳｉはＭｇ−Ｓｉ系金属間化合物の形成に寄与する元素で、Ｓｉが０．１０質量％を超えると、Ｍｇ−Ｓｉ系金属間化合物のサイズ、個数が増加し、後記するように、アルミニウム合金板をエッチングにより梨地処理した際、Ｍｇ−Ｓｉ系金属間化合物がエッチング液に容易に溶解し、アルミニウムの結晶粒界を不明瞭にし、梨地外観が不良となる。よって、Ｓｉの含有量は０．１０質量％以下である。
(2) Si: 0.10% by mass or less Si is an element that contributes to the formation of Mg-Si intermetallic compounds. When Si exceeds 0.10% by mass, the size and number of Mg-Si intermetallic compounds As will be described later, when an aluminum alloy plate is satin-treated by etching, the Mg-Si intermetallic compound is easily dissolved in the etching solution, obscure the crystal grain boundary of aluminum, and the satin appearance is poor. It becomes. Therefore, the content of Si is 0.10% by mass or less.
（３）Ｆｅ：０．１５質量％以下
ＦｅはＡｌ−Ｆｅ系金属間化合物の形成に寄与する元素で、Ｆｅが０．１５質量％を超えると、Ａｌ−Ｆｅ系金属間化合物のサイズ、個数が増加し、後記するように、アルミニウム合金板をエッチングにより梨地処理した際、Ａｌ−Ｆｅ系金属間化合物がエッチング液に容易に溶解し、アルミニウムの結晶粒界を不明瞭にし、梨地外観が不良となる。よって、Ｆｅの含有量は０．１５質量％以下である。
(3) Fe: 0.15% by mass or less Fe is an element that contributes to the formation of an Al—Fe intermetallic compound. When Fe exceeds 0.15% by mass, the size and number of Al—Fe intermetallic compounds. As will be described later, when an aluminum alloy plate is satin-treated by etching, the Al-Fe intermetallic compound is easily dissolved in the etching solution, obscure the crystal grain boundary of aluminum, and the satin appearance is poor. It becomes. Therefore, the Fe content is 0.15% by mass or less.
（４）Ｃｕ：０．２〜０．６質量％
Ｃｕは本発明においては含有されていなくてもよいが、アルミニウム合金板の強度に寄与する元素であるので所定範囲で含有されていることが好ましい。Ｃｕが０．２質量％未満であると強度の改善効果が小さい。また、Ｃｕが０．６質量％を超えると強度の改善効果が飽和すると共に、熱間圧延性等が悪く、アルミニウム合金板の生産性が低下する。よって、Ｃｕの含有量は０．２〜０．６質量％が好ましい。
(4) Cu: 0.2 to 0.6% by mass
Although Cu may not be contained in the present invention, it is preferably contained in a predetermined range because it is an element that contributes to the strength of the aluminum alloy plate. If the Cu content is less than 0.2% by mass, the effect of improving the strength is small. On the other hand, if Cu exceeds 0.6% by mass, the effect of improving the strength is saturated, the hot rolling property is poor, and the productivity of the aluminum alloy sheet is lowered. Therefore, the content of Cu is preferably 0.2 to 0.6% by mass.
（５）Ｍｎ：０．０１〜０．３０質量％、およびＣｒ：０．０１〜０．３０質量％のうち少なくとも１種以上
Ｍｎ、Ｃｒはアルミニウムの結晶粒径を適正化する元素で、ＭｎおよびＣｒのうち少なくとも１種を含有する必要がある。また、ＭｎおよびＣｒは単独でも、組み合わせても効果がある。そして、０．０１質量％未満のＭｎおよび０．０１質量％未満のＣｒのうち少なくとも１種以上を含有する場合、アルミニウムの結晶粒径が大きくなり、アルミニウム合金板のカメラ、ビデオ等の筐体への成形加工時、成形割れ、肌荒れ等が発生する。また、アルミニウム合金板を梨地処理した際、梨地外観が不良となる。また、０．３０質量％を超えるＭｎおよび０．３０質量％を超えるＣｒのうち少なくとも１種以上を含有する場合、アルミニウムの結晶粒径が小さくなり、アルミニウム合金板を梨地処理した際、梨地外観が不良となる。よって、０．０１〜０．３０質量％のＭｎおよび０．０１〜０．３０質量％のＣｒのうち少なくとも１種以上を含有する。
(5) Mn: 0.01 to 0.30 mass%, and Cr: 0.01 to 0.30 mass%, at least one or more Mn and Cr are elements that optimize the crystal grain size of aluminum. It is necessary to contain at least one of Cr and Cr. Further, Mn and Cr are effective when used alone or in combination. And when it contains at least 1 or more types of less than 0.01 mass% Mn and less than 0.01 mass% Cr, the crystal grain diameter of aluminum becomes large, and housings for cameras and videos of aluminum alloy plates During molding, molding cracks, rough skin, etc. occur. Moreover, when the aluminum alloy plate is subjected to a satin treatment, the appearance of the satin finish becomes poor. Moreover, when it contains at least 1 or more types among Mn exceeding 0.30 mass% and Cr exceeding 0.30 mass%, the crystal grain size of aluminum becomes small, and when the aluminum alloy plate is subjected to a matte treatment, the satin appearance Becomes defective. Therefore, at least 1 type is contained among 0.01-0.30 mass% Mn and 0.01-0.30 mass% Cr.
（６）不可避的不純物
不可避的不純物としては、例えばＺｎ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｂ等が挙げられるが、これらは本発明の効果を損なわない範囲で、例えば、０．０５質量％以下が許容される。
(6) Inevitable impurities Inevitable impurities include, for example, Zn, Zr, Ti, B, etc. These are within a range not impairing the effects of the present invention, for example, 0.05% by mass or less is allowed. .
（７）平均結晶粒径：３０〜６０μｍ
アルミニウム合金板の平均結晶粒径は、アルミニウム合金板の成形性および梨地処理性に影響し、平均結晶粒径が３０μｍ未満では、結晶粒径が小さく、アルミニウム合金板を梨地処理した際、梨地外観が不良となる。また、平均結晶粒径が６０μｍを超えると、アルミニウム合金板をカメラ、ビデオ等の筐体に成形加工した際、成形割れ、肌荒れ等が発生すると共に、梨地外観が不良となる。よって、平均結晶粒径は３０〜６０μｍである。
(7) Average crystal grain size: 30-60 μm
The average crystal grain size of the aluminum alloy plate affects the formability and satin finish of the aluminum alloy plate. When the average crystal grain size is less than 30 μm, the crystal grain size is small. Becomes defective. On the other hand, when the average crystal grain size exceeds 60 μm, when an aluminum alloy plate is molded into a housing such as a camera or video, molding cracks, rough skin, etc. occur and the satin appearance becomes poor. Therefore, the average crystal grain size is 30 to 60 μm.
（８）金属間化合物の面積率：０．４％以下
アルミニウム合金板の表面に形成される金属間化合物、特に、Ａｌ−Ｆｅ系金属間化合物、Ｍｇ−Ｓｉ系金属間化合物は、アルミニウム合金板の梨地処理性に影響し、金属間化合物のサイズ、個数が増加して、金属間化合物の面積率が０．４％を超えると、アルミニウム合金板を梨地処理した際、金属間化合物がエッチング液に容易に溶解し、結晶粒内、結晶粒界共に凹凸が生じ、アルミニウムの結晶粒界が不明瞭になり、アルミニウム合金板の梨地外観が不良となる。よって、面積率は０．４％以下である。
(8) Area ratio of intermetallic compound: 0.4% or less Intermetallic compounds formed on the surface of an aluminum alloy plate, in particular, Al—Fe intermetallic compounds and Mg—Si intermetallic compounds are aluminum alloy plates. If the size and number of intermetallic compounds increase and the area ratio of intermetallic compounds exceeds 0.4%, the intermetallic compounds are etched into the etchant when the aluminum alloy sheet is treated with matte finish. The crystal grain boundary of the aluminum alloy becomes unclear, and the appearance of the aluminum alloy plate becomes poor. Therefore, the area ratio is 0.4% or less.
図１に、アルミニウム合金板の梨地処理後の表面状況を模式図で示した。ここで、図１は光学顕微鏡（倍率５００倍）で観察した結果であり、図１（ａ）は金属間化合物の面積率が０．４％以下の例、図１（ｂ）は面積率が０．４％を超える例である。図１（ａ）では、アルミニウムの結晶粒界Ａが明瞭である。図１（ｂ）では、アルミニウムの結晶粒界Ａが不明瞭である。 FIG. 1 is a schematic view showing the surface condition of the aluminum alloy plate after the matte treatment. Here, FIG. 1 is a result of observation with an optical microscope (magnification 500 times), FIG. 1 (a) is an example in which the area ratio of the intermetallic compound is 0.4% or less, and FIG. 1 (b) is an area ratio. This is an example exceeding 0.4%. In FIG. 1A, the crystal grain boundary A of aluminum is clear. In FIG. 1B, the crystal grain boundary A of aluminum is unclear.
次に、本発明のアルミニウム合金板の製造方法は、前記に記載のアルミニウム合金を溶解、鋳造し、鋳塊を作製する第１工程と、前記鋳塊を均質化熱処理する第２工程と、前記均質化熱処理された鋳塊を熱間圧延し、その後、少なくとも１回以上の冷間圧延により圧延板を作製する第３工程と、前記圧延板に軟質化処理を施してアルミニウム合金板を作製する第４工程とを含むものである。以下、各工程について説明する。 Next, the method for producing an aluminum alloy plate of the present invention includes a first step of melting and casting the aluminum alloy described above to produce an ingot, a second step of homogenizing heat treatment of the ingot, The ingot that has been subjected to homogenization heat treatment is hot-rolled, and then a third step of producing a rolled plate by at least one cold rolling, and the rolled plate is subjected to a softening treatment to produce an aluminum alloy plate. 4th process is included. Hereinafter, each step will be described.
（１）第１工程
アルミニウム合金を溶解、鋳造して鋳塊を作製する。溶解および鋳造方法は、常法にしたがって行う。
(1) 1st process An ingot is produced by melting and casting an aluminum alloy. The melting and casting method is performed according to a conventional method.
（２）第２工程
前記第１工程で作製された鋳塊を均質化熱処理する。このような均質化熱処理を行うことにより、鋳造によってアルミニウム合金中に形成された金属間化合物が固溶し、金属間化合物のサイズ、個数が減少する。均質化熱処理温度は４８０〜５５０℃である。処理温度が４８０℃未満では、固溶の効果が不十分であり、また、処理温度が５５０℃を超えるとバーニングを生じる恐れがある。また、処理時間については１〜４８時間が好ましい。
(2) Second Step The ingot produced in the first step is subjected to a homogenization heat treatment. By performing such a homogenization heat treatment, the intermetallic compound formed in the aluminum alloy by casting becomes a solid solution, and the size and number of the intermetallic compound are reduced. The homogenization heat treatment temperature is 480 to 550 ° C. If the treatment temperature is less than 480 ° C, the effect of solid solution is insufficient, and if the treatment temperature exceeds 550 ° C, burning may occur. The processing time is preferably 1 to 48 hours.
（３）第３工程
前記第２工程で均質化熱処理された鋳塊を熱間圧延し、その後、少なくとも１回以上の冷間圧延を行い圧延板を作製する。熱間圧延および冷間圧延は常法にしたがって行う。そして、少なくとも１回以上の冷間圧延の各圧延率は適宜設定されるが、最終冷間圧延率は３０％以上である。最終冷間圧延率が３０％未満であると、後記する第４工程での軟質化処理において、圧延板の再結晶粒径が微細化できず、平均結晶粒径が６０μｍを超えるため、アルミニウム合金板の成形性、梨地処理性が不良となる。また、各冷間圧延の間に中間焼鈍（例えば、連続焼鈍５００℃×１０秒）を行ってもよい。
(3) Third step The ingot that has been subjected to the homogenization heat treatment in the second step is hot-rolled, and then cold-rolled at least once to produce a rolled plate. Hot rolling and cold rolling are performed according to a conventional method. And although each rolling rate of at least 1 time of cold rolling is set suitably, the final cold rolling rate is 30% or more. If the final cold rolling rate is less than 30%, the recrystallized grain size of the rolled plate cannot be refined and the average crystal grain size exceeds 60 μm in the softening treatment in the fourth step described later. The formability of the plate and the satin finish are poor. Moreover, you may perform intermediate annealing (for example, continuous annealing 500 degreeC x 10 second) between each cold rolling.
（４）第４工程
前記第３工程で作製された圧延板を軟質化処理してアルミニウム合金板を作製する。次のような軟質化処理によって、圧延板の再結晶粒径が微細化する。軟質化処理条件は、加熱速度１００℃／分以上で加熱し、４５０〜５６０℃で３〜１００秒間保持し、冷却速度２００℃／分以上で冷却する。処理条件が前記範囲外であると、再結晶粒径の微細化の効果が不十分、または、バーニングが生じる恐れがあり、アルミニウム合金板の平均結晶粒径が所定範囲外となる。その結果、アルミニウム合金板の成形性、梨地処理性が不良となる。
(4) Fourth step The rolled plate produced in the third step is softened to produce an aluminum alloy plate. The recrystallized grain size of the rolled plate is refined by the following softening treatment. The softening treatment conditions are heating at a heating rate of 100 ° C./min or more, holding at 450 to 560 ° C. for 3 to 100 seconds, and cooling at a cooling rate of 200 ° C./min or more. If the processing conditions are out of the above range, the effect of miniaturizing the recrystallized grain size may be insufficient or burning may occur, and the average crystal grain size of the aluminum alloy plate is outside the predetermined range. As a result, the formability and satin finish of the aluminum alloy plate are poor.
次に、本発明のアルミニウム合金板から作製されるカメラ、ビデオ等の筐体について説明する。この筐体は、アルミニウム合金板からプレス加工、脱脂、エッチング、表面処理する一般的な方法で作製される。 Next, a camera, video, and other housings produced from the aluminum alloy plate of the present invention will be described. This housing is manufactured by a general method of pressing, degreasing, etching, and surface-treating from an aluminum alloy plate.
また、前記ではエッチングによる梨地処理について説明したが、本発明における梨地処理はエッチングに限定されるものではなく、例えば、ブラスト等の物理的加工処理も含まれる。そして、ブラスト等による梨地処理においても、アルミニウム合金板の表面に多数の金属間化合物が存在すると、ブラスト等の処理により金属間化合物が脱落し、結晶粒内、結晶粒界共に凹凸が生じるため、良好な梨地処理面が得られない。したがって、アルミニウム合金板の表面の金属間化合物の面積率を所定範囲に限定する必要がある。 In the above description, the satin treatment by etching has been described, but the satin treatment in the present invention is not limited to etching, and includes, for example, physical processing such as blasting. And even in the satin treatment by blasting etc., if there are many intermetallic compounds on the surface of the aluminum alloy plate, the intermetallic compound falls off by the treatment such as blasting, and irregularities occur in both the crystal grains and the crystal grain boundaries. A good textured surface cannot be obtained. Therefore, it is necessary to limit the area ratio of the intermetallic compound on the surface of the aluminum alloy plate to a predetermined range.
以下、本発明の特許請求の範囲を満たす実施例の効果について、特許請求の範囲から外れる比較例と比較して説明する。
表１に示す組成を有するアルミニウム合金を溶解し、鋳造により板厚５００ｍｍの鋳塊を作製し、その鋳塊を面削した。その面削された鋳塊を均質化熱処理、熱間圧延および冷間圧延を行い板厚２ｍｍとし、中間焼鈍（連続焼鈍５００℃×１０秒）、冷間圧延して板厚０．８ｍｍの圧延板を得た。その圧延板を軟質化処理して板厚０．８ｍｍのアルミニウム合金板を作製した。また、均質化熱処理条件、最終冷間圧延率、軟質化処理条件については表２に示すとおりである。
Hereinafter, the effect of the Example which satisfy | fills the claim of this invention is demonstrated compared with the comparative example which remove | deviates from a claim.
An aluminum alloy having the composition shown in Table 1 was melted, an ingot having a thickness of 500 mm was produced by casting, and the ingot was chamfered. The chamfered ingot is subjected to homogenization heat treatment, hot rolling and cold rolling to a sheet thickness of 2 mm, intermediate annealing (continuous annealing 500 ° C. × 10 seconds), cold rolling and rolling to a sheet thickness of 0.8 mm I got a plate. The rolled plate was softened to produce an aluminum alloy plate having a thickness of 0.8 mm. Table 2 shows the conditions for the homogenization heat treatment, the final cold rolling reduction, and the softening treatment conditions.
得られたアルミニウム合金板について、以下の評価を行い、結果を表３、表４に示した。
（１）機械的性質（引張強さ、耐力、伸び）
アルミニウム合金板を引張方向が圧延方向と平行になるようＪＩＳ５号による引張試験片を作製した。その後、ＪＩＳＺ２２４１にて引張試験を実施し、引張強さ、耐力、伸びを測定した。耐力において９０Ｎ／ｍｍ2以上を合格とした。
The obtained aluminum alloy plate was evaluated as follows, and the results are shown in Tables 3 and 4.
(1) Mechanical properties (tensile strength, yield strength, elongation)
A tensile test piece according to JIS No. 5 was prepared so that the tensile direction of the aluminum alloy plate was parallel to the rolling direction. Then, the tensile test was implemented by JISZ2241 and the tensile strength, the yield strength, and elongation were measured. In terms of proof stress, 90 N / mm 2 or more was considered acceptable.
（２）組織（平均結晶粒径、金属間化合物の面積率）
（平均結晶粒径）
アルミニウム合金板の表面を研磨後，バーカー法にてエッチングして，光学顕微鏡にて偏光をかけて倍率１００倍で写真撮影し、ＪＩＳＨ０５０１に規定された切断法で、既知の長さの線分によって完全に切られる結晶粒数を数え、その切断長さ（直線長さ÷数）の平均値を平均結晶粒径とした。平均結晶粒径が３０〜６０μｍを合格とした。
（金属間化合物の面積率）
アルミニウム合金板の表面をＳＥＭ（日本電子製Ｔ-３３０）にて倍率５００倍で観察し、組成像の２０視野（約０．５ｍｍ2）で、母相内に異なって写った金属間化合物の視野全面積に対する面積率を算出した。面積率が０．４％以下を合格とした。
(2) Structure (average grain size, area ratio of intermetallic compounds)
(Average crystal grain size)
After the surface of the aluminum alloy plate is polished, it is etched by the Barker method, photographed at a magnification of 100 times with polarization using an optical microscope, and a cutting method specified in JISH0501, using a line segment of a known length. The number of crystal grains to be completely cut was counted, and the average value of the cutting lengths (straight line length / number) was defined as the average crystal grain size. An average crystal grain size of 30 to 60 μm was regarded as acceptable.
(Area ratio of intermetallic compounds)
The surface of the aluminum alloy plate was observed with a SEM (T-330 manufactured by JEOL Ltd.) at a magnification of 500 times, and the intermetallic compound reflected differently in the parent phase in 20 fields of view (about 0.5 mm 2 ) of the composition image. The area ratio with respect to the total area of the visual field was calculated. An area ratio of 0.4% or less was accepted.
（３）成形試験（エリクセン値、表面状態）
アルミニウム合金板を用いて、ＪＩＳＢ７７２９、ＪＩＳＺ２２４７に規定されたエリクセン試験を、ＪＩＳＡ法により２０ｍｍφ球頭ポンチで行い、エリクセン値を測定し、９．６ｍｍ以上を合格とした。また、４０ｍｍφの平頭ポンチで成形試験を行い，角Ｒ部を目視にて観察し、肌荒れ等の発生状況を判定した。肌荒れ等の発生がないもの、発生しても微小なものを「○」、肌荒れ等の発生が著しいものを「×」とした。
(3) Molding test (Erichsen value, surface condition)
Using an aluminum alloy plate, the Erichsen test specified in JISB7729 and JISZ2247 was conducted with a 20 mmφ ball-head punch by the JIS method, and the Eriksen value was measured. Further, a molding test was performed with a 40 mmφ flat head punch, and the corner R portion was visually observed to determine the occurrence of rough skin. A sample that did not cause rough skin, a minute one even when it occurred, and “X” that markedly generated rough skin.
（４）梨地外観
アルミニウム合金板の表面をＮａＯＨ溶液にて７０℃×３０秒処理し、被験者１０人で感応試験を行った。梨地外観を目視にて判定し、８人が美観性に優れた梨地外観が得られたとした場合を良好「○」とし、８人未満の場合を不良「×」とした。
(4) Satin appearance The surface of the aluminum alloy plate was treated with a NaOH solution at 70 ° C. for 30 seconds, and a sensitivity test was conducted with 10 subjects. The appearance of the satin appearance was determined by visual inspection, and a case where eight people obtained a satin appearance excellent in aesthetic appearance was evaluated as “good”, and a case where the number was less than eight was evaluated as “bad”.
表３、表４の結果から、実施例１〜実施例１５はいずれも、機械的性質、成形試験および梨地外観において良好であり、アルミニウム合金板の強度、成形性および梨地処理性において優れたものであった。 From the results of Tables 3 and 4, all of Examples 1 to 15 are good in mechanical properties, forming test and satin appearance, and excellent in strength, formability and satin finish of aluminum alloy sheet. Met.
比較例１は、組成においてＭｇが下限値未満、平均結晶粒径が上限値を超えるため、機械的性質において耐力が小さすぎ、成形試験においてエリクセン値が低く、表面状態も不良であり、機械的性質、成形性において実施例と比べて劣るものであった。また、梨地外観も不良であり、梨地処理性においても実施例と比べて劣るものであった。 In Comparative Example 1, since Mg is less than the lower limit value and the average crystal grain size exceeds the upper limit value in the composition, the yield strength is too small in the mechanical properties, the Erichsen value is low in the molding test, and the surface condition is poor. The properties and moldability were inferior to those of the examples. Moreover, the satin appearance was also poor, and the satin finish was inferior to the examples.
比較例２は、機械的性質、成形試験および梨地外観において良好であったが、組成においてＭｇが上限値を超えるため、アルミニウム合金板の熱間圧延性等が悪く生産性が劣るものであった。 Comparative Example 2 was good in mechanical properties, a molding test, and a satin appearance, but because Mg exceeded the upper limit in the composition, the hot rolling property of the aluminum alloy plate was poor and the productivity was inferior. .
比較例３は、組成においてＣｕが上限値を超えるため、アルミニウム合金板の熱間圧延性等が悪く生産性が劣るものであった。 In Comparative Example 3, since Cu exceeded the upper limit in the composition, the hot rolling property of the aluminum alloy plate was poor and the productivity was poor.
比較例４は、組成においてＳｉが、組織において金属間化合物の面積率が上限値を超えるため、梨地外観が不良であり、梨地処理性において実施例と比べて劣るものであった。 In Comparative Example 4, since the composition of Si exceeded the upper limit of the area ratio of the intermetallic compound in the structure, the satin appearance was poor, and the satin finish was inferior to the examples.
比較例５は、組成においてＦｅが、組織において金属間化合物の面積率が上限値を超えるため、梨地外観が不良であり、梨地処理性において実施例と比べて劣るものであった。 In Comparative Example 5, Fe has a composition with an area ratio of intermetallic compounds exceeding the upper limit in the structure, so that the appearance of the satin finish is poor and the satin finish is inferior to the Examples.
比較例６は組成においてＭｎが下限値未満およびＣｒを含有せず、比較例８は組成においてＣｒが下限値未満およびＭｎを含有せず、また、両者は共に平均結晶粒径が上限値を超えるため、成形試験において表面状態が不良で、成形性において実施例と比べて劣るものであった。また。梨地外観が不良であり、梨地処理性において実施例と比べて劣るものであった。 Comparative Example 6 has a composition in which Mn is less than the lower limit and does not contain Cr, Comparative Example 8 has a composition in which Cr is less than the lower limit and does not contain Mn, and both of them have an average crystal grain size exceeding the upper limit. Therefore, the surface condition in the molding test was poor, and the moldability was inferior to that of the example. Also. The satin appearance was poor, and the satin finish was inferior to the examples.
比較例７は組成においてＭｎが上限値を超えると共にＣｒを含有せず、比較例９は組成においてＣｒが上限値を超えると共にＭｎを含有せず、両者共に平均結晶粒径が下限値未満、金属間化合物の面積率が上限値を超えるため、梨地外観が不良であり、梨地処理性において実施例と比べて劣るものであった。 Comparative Example 7 has a composition in which Mn exceeds the upper limit and does not contain Cr. Comparative Example 9 has a composition in which Cr exceeds the upper limit and does not contain Mn. Since the area ratio of the intermetallic compound exceeded the upper limit, the appearance of the satin finish was poor, and the satin finish was inferior to the examples.
比較例１０は均質化熱処理において処理温度が下限値未満であるため、組織において金属間化合物の面積率が上限値を超え、梨地外観が不良であり、梨地処理性において実施例と比べて劣るものであった。比較例１１は均質化熱処理において処理温度が上限値を超えるため、組織において平均結晶粒径が上限値を超え、バーニングを生じて成形試験においてエリクセン値が低く、表面状態も不良であり、成形性において実施例と比べて劣るものであった。また、梨地外観も不良であり、梨地処理性においても実施例と比べて劣るものであった。 In Comparative Example 10, since the treatment temperature is less than the lower limit in the homogenization heat treatment, the area ratio of the intermetallic compound exceeds the upper limit in the structure, the appearance of the satin finish is poor, and the finish of the satin finish is inferior to the examples. Met. In Comparative Example 11, since the treatment temperature exceeds the upper limit in the homogenization heat treatment, the average crystal grain size exceeds the upper limit in the structure, burning occurs, the Erichsen value is low in the molding test, the surface condition is poor, and the moldability It was inferior compared with the Example. Moreover, the satin appearance was also poor, and the satin finish was inferior to the examples.
比較例１２は最終冷間圧延率が下限値未満であるため、組織において平均結晶粒径が上限値を超え、成形試験において表面状態が不良であり、成形性において実施例と比べて劣るものであった。また、梨地外観も不良であり、梨地処理性においても実施例と比べて劣るものであった。 In Comparative Example 12, since the final cold rolling reduction is less than the lower limit value, the average crystal grain size exceeds the upper limit value in the structure, the surface state is poor in the molding test, and the formability is inferior to that of the example. there were. Moreover, the satin appearance was also poor, and the satin finish was inferior to the examples.
比較例１３は軟質化処理において保持温度が下限値未満、比較例１４は保持温度が上限値を超えるため、両者共に組織において平均結晶粒径が上限値を超え、成形試験においてエリクセン値が低く、表面状態も不良であり、成形性において実施例と比べて劣るものであった。また、梨地外観も不良であり、梨地処理性においても実施例と比べて劣るものであった。 In Comparative Example 13, the holding temperature is lower than the lower limit value in the softening treatment, and in Comparative Example 14, the holding temperature exceeds the upper limit value. In both cases, the average crystal grain size exceeds the upper limit value in the structure, and the Erichsen value is low in the molding test. The surface condition was also poor, and the moldability was inferior to that of the examples. Moreover, the satin appearance was also poor, and the satin finish was inferior to the examples.
比較例１５は軟質化処理において加熱速度および冷却速度が下限値未満であるため、組織において平均結晶粒径が上限値を超え、成形試験において表面状態が不良であり、成形性において実施例と比べて劣るものであった。また、梨地外観も不良であり、梨地処理性においても実施例と比べて劣るものであった。 In Comparative Example 15, since the heating rate and the cooling rate are less than the lower limit values in the softening treatment, the average crystal grain size exceeds the upper limit value in the structure, the surface condition is poor in the molding test, and the moldability is higher than that of the Example. It was inferior. Moreover, the satin appearance was also poor, and the satin finish was inferior to the examples.
Ａ アルミニウムの結晶粒界 A Aluminum grain boundaries
Claims (5)
Ｍｎ：０．０１〜０．０４質量％、およびＣｒ：０．０４〜０．３０質量％のうち少なくとも１種以上を含有し、かつ、残部をＡｌおよび不可避的不純物とするアルミニウム合金からなるアルミニウム合金板であって、
前記アルミニウム合金板の表面における平均結晶粒径が３０〜６０μｍであり、金属間化合物の面積率が０．４％以下であることを特徴とするアルミニウム合金板。 Mg: 3.0 to 4.5 wt%, Si: 0.10 wt% or less, and Fe: with containing 0.15 wt% or less,
Aluminum made of an aluminum alloy containing at least one of Mn: 0.01 to 0.04 mass% and Cr: 0.04 to 0.30 mass%, with the balance being Al and inevitable impurities An alloy plate,
The aluminum alloy plate, wherein an average crystal grain size on the surface of the aluminum alloy plate is 30 to 60 µm, and an area ratio of an intermetallic compound is 0.4% or less.
Ｍｎ：０．０１〜０．３０質量％、およびＣｒ：０．０４〜０．３０質量％を含有し、かつ、残部をＡｌおよび不可避的不純物とするアルミニウム合金からなるアルミニウム合金板であって、
前記アルミニウム合金板の表面における平均結晶粒径が３０〜６０μｍであり、金属間化合物の面積率が０．４％以下であることを特徴とするアルミニウム合金板。 Mg: 3.0 to 4.5 wt%, Si: 0.10 wt% or less, and Fe: with containing 0.15 wt% or less,
An aluminum alloy plate comprising an aluminum alloy containing Mn: 0.01 to 0.30 mass% and Cr: 0.04 to 0.30 mass%, and the balance being Al and inevitable impurities,
The aluminum alloy plate, wherein an average crystal grain size on the surface of the aluminum alloy plate is 30 to 60 µm, and an area ratio of an intermetallic compound is 0.4% or less.
Ｍｎ：０．０１〜０．０４質量％、およびＣｒ：０．０４〜０．３０質量％のうち少なくとも１種以上を含有し、かつ、残部をＡｌおよび不可避的不純物とするアルミニウム合金からなるアルミニウム合金板であって、
前記アルミニウム合金板の表面における平均結晶粒径が３０〜６０μｍであり、金属間化合物の面積率が０．４％以下であることを特徴とするアルミニウム合金板。 Mg: 3.0 to 4.5 wt%, Si: 0.10 wt% or less, Fe: 0.15 wt% or less, and Cu: 0.2 to 0.6 with containing mass%,
Aluminum made of an aluminum alloy containing at least one of Mn: 0.01 to 0.04 mass% and Cr: 0.04 to 0.30 mass%, with the balance being Al and inevitable impurities An alloy plate,
The aluminum alloy plate, wherein an average crystal grain size on the surface of the aluminum alloy plate is 30 to 60 µm, and an area ratio of an intermetallic compound is 0.4% or less.
Ｍｎ：０．０１〜０．３０質量％、およびＣｒ：０．０４〜０．３０質量％を含有し、かつ、残部をＡｌおよび不可避的不純物とするアルミニウム合金からなるアルミニウム合金板であって、
前記アルミニウム合金板の表面における平均結晶粒径が３０〜６０μｍであり、金属間化合物の面積率が０．４％以下であることを特徴とするアルミニウム合金板。 Mg: 3.0 to 4.5 wt%, Si: 0.10 wt% or less, Fe: 0.15 wt% or less, and Cu: 0.2 to 0.6 with containing mass%,
An aluminum alloy plate comprising an aluminum alloy containing Mn: 0.01 to 0.30 mass% and Cr: 0.04 to 0.30 mass%, and the balance being Al and inevitable impurities,
The aluminum alloy plate, wherein an average crystal grain size on the surface of the aluminum alloy plate is 30 to 60 µm, and an area ratio of an intermetallic compound is 0.4% or less.
前記鋳塊を４８０〜５５０℃で均質化熱処理する第２工程と、
前記均質化熱処理された鋳塊を熱間圧延し、その後、少なくとも１回以上の冷間圧延により圧延板を作製し、その際の最終冷間圧延率を３０％以上とする第３工程と、
前記圧延板を、加熱速度１００℃／分以上で加熱し、４５０〜５６０℃で３〜１００秒間保持し、冷却速度２００℃／分以上で冷却する軟質化処理を施してアルミニウム合金板を作製する第４工程とを含む、
ことを特徴とするアルミニウム合金板の製造方法。 A first step of melting and casting the aluminum alloy according to claim 1, claim 2, claim 3 or claim 4 to produce an ingot;
A second step of homogenizing heat treatment of the ingot at 480 to 550 ° C;
Hot rolling the homogenized heat-treated ingot, and then producing a rolled plate by at least one or more cold rolling, and a final cold rolling ratio at that time is 30% or more,
The rolled plate is heated at a heating rate of 100 ° C./min or higher, held at 450 to 560 ° C. for 3 to 100 seconds, and subjected to a softening treatment for cooling at a cooling rate of 200 ° C./min or higher to produce an aluminum alloy plate. Including the fourth step,
A method for producing an aluminum alloy plate characterized by the above.
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