JP4043092B2 - Heavy duty pneumatic radial tire - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、重荷重用空気入りラジアルタイヤに関し、さらに詳しくは、ベルト層の耐錆性を大きく改善しながら、耐エッジセパレーション性を向上するようにした重荷重用空気入りラジアルタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】
トラックやバスなどの大型車両に用いられる重荷重用空気入りラジアルタイヤのベルト層には、例えば、３＋９＋１５などの撚り構造のスチールコードが使用されている。これらのスチールコードは、素線同士が互いに密接したクローズド構造になっているので、タイヤ加硫時にスチールコード内部へのゴム浸透性が極めて悪い。そのため、トレッド部がカット傷などの外傷を受け、その傷から水分がスチールコード内部の空隙に侵入すると、錆の発生を招く。その錆が内部の空隙を伝わって成長すると接着性が低下する結果、タイヤ耐久性が大幅に悪化するという問題があった。
【０００３】
これを改善するために、例えば素線間に隙間を設けた３＋８構造等が使用されているが、コアの１×３内部にはゴムが入らず、耐錆性の改善としてはなお不十分なものであった。
【０００４】
そこで、さらに耐錆性を改善するものとして、スチールコードのコアを２〜４本の素線を平行に束ね、かつその素線の少なくとも１本を波付け構造にし、その周囲に複数の素線を素線間に隙間を有するオープン構造にして撚り合わせたシースを配置することにより、スチールコード内部へのゴム浸透性を大きく改善するようにした技術の提案がある（特開平６−１０８３８７号公報）。しかし、このようなコアに波付けをした素線を有するスチールコードを使用しても、波付け素線の波付け高さ、波付けピッチの大きさ、およびそれらのバランスが適正化されていないと、ゴム浸入が不十分となる問題がある。また、３＋９＋１５や３＋８構造に代えて２＋８構造を用いた場合、ベルトの剛性が低下するために耐エッジセパレーション性が悪化するという問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、耐張力層として働くベルト層の耐錆性と耐エッジセパレーション性を両立させることが可能な重荷重用空気入りラジアルタイヤを提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成する本発明は、トレッド部のカーカス層外周に設けた複数のベルト層の内、少なくとも耐張力層として働くベルト層のスチールコードを、２本のスチール素線を無撚りにしたコアと、該コアの外周に配置された６〜８本のスチール素線を素線間に隙間を有する撚り構造にしたシースとから構成し、前記コアの２本のスチール素線を下記式をそれぞれ満足する２次元の波付け構造にする一方、前記スチールコードを長径／短径で表わされる偏平比が１．０５〜１．２５で長軸をベルト幅方向にした偏平構造にし、前記コアの２本のスチール素線をベルト幅方向の左右に並設し、かつ上下方向に波付けしたことを特徴とする。
１．２≦Ｈ／ｄ≦１．９
８≦Ｌ／ｄ
Ｈ／ｄ≧０．０４８Ｌ／ｄ＋０．５３６
但し、Ｈ：スチール素線の波付け高さ
ｄ：スチール素線の直径
Ｌ：スチール素線の波付けピッチ
【０００７】
１．２≦Ｈ／ｄ≦１．９
８≦Ｌ／ｄ
Ｈ／ｄ≧０．０４８Ｌ／ｄ＋０．５３６
但し、Ｈ：スチール素線の波付け高さ
ｄ：スチール素線の直径
Ｌ：スチール素線の波付けピッチ
【０００８】
このように耐張力層として働くベルト層のスチールコードを、２本のスチール素線を無撚りにしたコアとその外周の６〜８本のスチール素線を隙間を有する撚り構造にしたシースとからなるようにし、その２本のコア素線を上記のように特定した２次元の波付け構造にするため、ベルト層としてのスチールコード強度を損なうことなく、タイヤ加硫時にスチールコードのコア内部までゴムを十分に浸透させることが可能になる。その結果、耐錆性の大幅な改善ができる。
【０００９】
また、スチールコードの偏平比を１．０５以上にし、かつ長軸をベルト幅方向に向けて配置し、さらにスチールコードのベルト厚さ方向に対するコード径が小さくなった分ベルト層のゴム厚さを減じてやれば、スチールコードのベルト幅方向における剛性の向上との相乗効果によりベルト層の面内剛性が効果的に増大し、耐エッジセパレーションの向上を図ることができる。しかも、スチールコードの偏平比を上記のように規定することで、偏平化が原因でゴム浸透が妨げられるような問題が発生することがない。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の構成について添付の図面を参照しながら詳細に説明する。
図１は本発明の重荷重用空気入りラジアルタイヤの一例を示し、１はトレッド部、２はサイドウォール部、３はビード部である。タイヤ内側には左右のビード部３間にタイヤ幅方向に沿って延びる補強コードを配列したカーカス層４が装架され、その両端部４ａがビードコア５の周りにビードフィラー６を挟み込むようにしてタイヤ内側から外側に折り返されている。トレッド部１のカーカス層４外周には、配列したスチールコードをゴム層に埋設した４層のベルト層７が設けられている。
【００１１】
４層のベルト層７において、カーカス層４側から数えて１番目の１番ベルト層７ａと２番目の２番ベルト層７ｂは、スチールコードがタイヤ周方向に対し同一方向に傾斜している。他方、３番目の３番ベルト層７ｃと４番目の４番ベルト層７ｄは、スチールコードがタイヤ周方向に対し１，２番ベルト層７ａ，７ｂと逆方向の傾斜になっており、２，３番ベルト層７ｂ，７ｃが耐張力層として作用するようになっている。
【００１２】
耐張力層となるベルト層７ｂ，７ｃの各スチールコードｆは、図２に示すように、２本のスチール素線ｆ1 を無撚りにしたコアｆA と、そのコアの外周に配置された６〜８本のスチール素線ｆ2 を撚り構造にしたシースｆB とから構成されている。コアｆA の２本のスチール素線ｆ1 は、ベルト幅方向の左右に並設され、それぞれ図３に示すように上下方向に２次元の波形状に型付けされた波付け構造になっている。また、同じ波付けピッチＬ（mm）と波付け高さＨ（mm）で、２本がずれずに同相の波形で略平行に左右重なるようになっている。その波付け高さＨと波付けピッチＬ、及びスチール素線ｆ1 の直径ｄ（mm）の関係は、下記式をそれぞれ満足するようにしている。
【００１３】
１．２≦Ｈ／ｄ≦１．９
８≦Ｌ／ｄ
Ｈ／ｄ≧０．０４８Ｌ／ｄ＋０．５３６
他方、シースｆB を構成する６〜８本のスチール素線ｆ2 は、素線ｆ２間に隙間が形成されるように配置されたオープン構造になっている。
【００１４】
また、上記スチールコードｆは、長軸をベルト幅方向にした偏平構造に形成され、長径／短径で表わされる偏平比が１．０５〜１．２５の範囲にしてある。
このように本発明では、耐張力層として働くベルト層７ｂ，７ｃのスチールコードｆを、２本の無撚り波付けスチール素線ｆ1 からなるコアｆA と、６〜８本のスチール素線ｆ2 を隙間を介在させて撚り構造にしたシースｆB とから構成し、そのコアｆA のスチール素線ｆ1 の波付け構造を上記のように特定することにより、スチールコードｆの強度を確保しながら、ゴムをスチールコードｆのコアｆA 内まで十分に浸透させることができる。従って、耐錆性を大きく改善することができる。
【００１５】
また、スチールコードｆの偏平比を上述した１．０５以上にして長軸をベルト幅方向にすることで、スチールコードｆのベルト厚さ方向の径を小さくすることができるため、その分だけベルト層のゴムの厚さＴを必要なコード／コード間厚さＴ１を確保しながら薄くすることが可能になる。その結果、スチールコードのベルト幅方向における剛性の向上との相乗効果によりベルト層の面内曲げ剛性を高くすることができるので、ベルト層の耐エッジセパレーション性を向上することできる。このゴム厚さＴ１が薄くなり過ぎると、耐エッジセパレーション性の悪化をきたす。また、スチールコードｆの偏平比の上限値を１．２５にすることにより、偏平化に起因してゴム浸透が妨げられるようなことがない。
【００１６】
コアｆA の素線数が１本では、ベルト層としての強度を確保することが難しくなる。逆に素線数が３本以上になると、コアｆA 内へゴムを十分に浸透させることができない。シースｆの素線数が６本未満では、必要強度の確保が困難になり、逆に８本を越えると、素線間に十分な隙間を確保することができなくなる。
【００１７】
Ｈ／ｄが１．２より小さくても、また、０．０４８Ｌ／ｄ＋０．５３６より下側の領域になっても、コアｆA の素線ｆ1 の隙間が小さくなり過ぎるため、コア内へのゴム浸透が悪くなる。逆に１．９より大きいと、素線ｆ1 を過度に癖付けし過ぎる結果、素線強度の低下を招く。また、Ｌ／ｄが８未満になっても、同様に、素線ｆ1 の過度の癖付けに起因して素線強度が大きく低下する。
【００１８】
スチールコードｆの偏平比が１．０５より小さいと、スチールコードのベルト幅方向における剛性の向上効果が乏しく、面内曲げ剛性を効果的に高めることができず、ベルト層の耐エッジセパレーション性を向上することが難しくなる。逆に１．２５より大きいと、過度に偏平されるため、素線間に十分な隙間を確保することができなくなり、ゴム浸透性が悪化する。
【００１９】
図４に、上述したＬ／ｄとＨ／ｄの関係を示すグラフ図を示す。各プロットした四角の印は、実際の測定により求めたものであり、図４ではその点（ゴム浸透性７５）を結んだ直線の式が上記の０．０４８Ｌ／ｄ＋０．５３６であり、それ以上の範囲がゴム浸透性７５以上で好ましい範囲になっている。図４において、斜線を付けた部分が上述した式を同時に満足する範囲である。なお、各印の隣りに付した数値は、コア内まで完全にゴムが浸透した時の値を１００とする指数値で表示されたゴム浸透性である。
【００２０】
図５には、偏平比とゴム浸透性の関係を示すグラフ図を偏平比１の時のゴム浸透を１００とする指数値で示す。偏平比が１．２５を越えるとゴム浸透が急に低下しており、偏平比は１．２５以下にするのがよいことがわかる。
【００２１】
本発明において、上述したスチールコードｆは、左右の巻出しリールから引き出された左右のスチール素線を並べて、所定のピッチで配置した歯を備える上下一対のホィール間を通すことにより同時に波形に型付けし、その外周にシースのスチール素線を螺旋状に巻き付けて撚り合わせた後、偏平状に押し潰すことで容易に得ることができる。
【００２２】
コアｆA の２本のスチール素線ｆ1 は、上述したように同じ波付けピッチＬと波付け高さＨで、２本がずれずに同相の波形で重なるように左右に配置するのが、上記のように容易に製造する点などから好ましいが、それに限定されず、波付けピッチＬと波付け高さＨは上述した範囲を満足すれば異なっていてもよく、また、２本がずれた位置関係にあってもよい。
【００２３】
１，４番ベルト層７ａ，７ｄのスチールコードは、従来公知の構造であれば特に限定されるものではないが、４番ベルト層７ｄは最外側にあるため、ゴムがスチールコード内部まで浸透するものを用いるのが好ましい。
上記実施形態では、２，３番ベルト層７ｂ，７ｃを上述した図２のスチールコードｆで構成したが、１，４番ベルト層７ａ，７ｄも２，３番ベルト層７ｂ，７ｃと同じスチールコードｆを用いて構成するようにしてもよく、本発明では少なくとも耐張力層として働くベルト層を上記スチールコードｆで構成すればよい。
【００２４】
また、上述した実施形態では、耐張力層を２層有する４層のベルト層を備えた重荷重用空気入りラジアルタイヤについて説明したが、本発明は少なくとも２層の耐張力層を有する複数のベルト層、特に少なくとも３層のベルト層７ａ〜７ｃを用いた重荷重用空気入りラジアルタイヤに好適に用いることができる。
【００２５】
【実施例】
タイヤサイズを１２００Ｒ２４で共通にし、図１に示す構成のタイヤにおいて、２，３番ベルト層のスチールコードをコア素線が波付け構造を有するようにし、そのスチールコードの偏平比とベルト層のゴム厚さＴを表１のようにした本発明タイヤ１，２と比較タイヤ１，２、及び従来タイヤとをそれぞれ作製した。
【００２６】
各試験タイヤ共に、スチールコード構造が２＋８×０．３５、Ｈ＝０．５５mm、Ｌ＝５．５mmであり、Ｈ／ｄ＝１．５７、Ｌ／ｄ＝１５．７で共通である。
これら各試験タイヤをリムサイズ２４×８．５０Ｖのリムに装着し、以下に示す測定条件により、ゴム浸透性とベルト耐エッジセパレーション性の評価試験を行ったところ、表１に示す結果を得た。
【００２７】
ゴム浸透性
各試験タイヤを加硫した後分解し、スチールコードのコア内に浸透したゴムの状態を観察し、その結果をコア内にゴムが完全に浸透した状態を１００％とする百分率で評価した。その値が小さい程、ゴム浸透性が低い。
ベルト耐エッジセパレーション性（耐エッジセパ性）
【００２８】
各試験タイヤを空気圧７６０kPa にして車両に装着し、一般の舗装車道を１５万km走行した後、各試験タイヤを分解し、３番ベルト層のエッジにおける剥離量を全周にわたって測定し、その時の最大剥離量（mm）を求めた。この値が小さい程、ベルト耐エッジセパレーション性が優れている。
【００２９】
【表１】

【００３０】
表１から明らかなように、本発明タイヤは、ゴム浸透性が高く、また最大剥離量も極めて少なく、ベルト層の耐錆性と耐エッジセパレーション性を両立させることができることが判る。また、比較タイヤ１から、偏平構造とせずにベルト層のゴム厚さを本発明タイヤ１と同様に薄くしても、耐エッジセパレーション性の改善が見られず、むしろ悪化するのが判る。
【００３１】
【発明の効果】
上述したように本発明は、耐張力層として働くベルト層のスチールコードを２本のスチール素線を無撚りにしたコアと該コアの外周に配置された６〜８本のスチール素線を素線間に隙間を有する撚り構造にしたシースとから構成し、そのコアの２本のスチール素線を上述のように特定した波付け構造にする一方、スチールコードを偏平比が上記範囲で長軸をベルト幅方向にした偏平構造にしたので、スチールコード内部へゴムを十分に浸透させることができると共に、ベルト層を薄肉にして面内曲げ剛性を向上することができるため、耐錆性と耐エッジセパレーション性の両立が可能になる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の重荷重用空気入りラジアルタイヤの一例を示すタイヤ子午線断面図である。
【図２】図１の２，３番ベルト層のスチールコードの一例を示す拡大断面図である。
【図３】図２のスチールコードのコアを構成するスチール素線を矢印Ａ方向から見た要部矢視図である。
【図４】Ｌ／ｄとＨ／ｄの関係を示すグラフ図である。
【図５】偏平比とゴム浸透性の関係を示すグラフ図である。
【符号の説明】
１ トレッド部 ２ サイドウォール部
３ ビード部 ４ カーカス層
５ ビードコア ６ ビードフィラー
７ ベルト層 ７ａ １番ベルト層
７ｂ ２番ベルト層 ７ｃ ３番ベルト層
７ｄ ４番ベルト層 ｆ スチールコード
ｆA コア ｆB シース
ｆ1,ｆ2 スチール素線[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a heavy-duty pneumatic radial tire, and more particularly to a heavy-duty pneumatic radial tire that improves edge separation resistance while greatly improving the rust resistance of a belt layer.
[0002]
[Prior art]
For example, a steel cord having a twisted structure such as 3 + 9 + 15 is used for a belt layer of a heavy-duty pneumatic radial tire used for a large vehicle such as a truck or a bus. Since these steel cords have a closed structure in which the strands are in close contact with each other, rubber penetration into the steel cord is extremely poor during tire vulcanization. For this reason, when the tread portion receives an injury such as a cut wound, and moisture enters the gap inside the steel cord from the scratch, the rust is generated. When the rust grows through the internal voids, the adhesion deteriorates, resulting in a problem that the tire durability is greatly deteriorated.
[0003]
In order to improve this, for example, a 3 + 8 structure with a gap between the strands is used, but rubber does not enter inside the 1 × 3 core, which is still insufficient for improving rust resistance. It was a thing.
[0004]
Therefore, to further improve the rust resistance, the core of the steel cord is bundled with 2 to 4 strands in parallel, and at least one of the strands has a corrugated structure, and a plurality of strands around the strand There is a proposal of a technique that greatly improves the rubber penetration into the steel cord by arranging a twisted sheath with an open structure having a gap between the strands (Japanese Patent Laid-Open No. 6-108387) ). However, even when a steel cord having a wire with corrugated cores is used, the corrugated height of the corrugated wires, the size of the corrugated pitch, and the balance between them are not optimized. And there is a problem that rubber penetration becomes insufficient. Further, when the 2 + 8 structure is used instead of the 3 + 9 + 15 or 3 + 8 structure, there is a problem that the edge separation resistance is deteriorated because the rigidity of the belt is lowered.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
An object of the present invention is to provide a heavy-duty pneumatic radial tire capable of achieving both rust resistance and edge separation resistance of a belt layer serving as a tension layer.
[0006]
[Means for Solving the Problems]
The present invention that achieves the above object is a core in which a steel cord of at least a belt layer serving as a tensile strength layer among a plurality of belt layers provided on the outer periphery of a carcass layer of a tread portion is made of two steel strands without twisting. And 6 to 8 steel strands arranged on the outer periphery of the core, and a sheath having a twisted structure with a gap between the strands. while satisfactory for two-dimensional corrugation structure, flat ratio represented the steel cord with major axis / minor axis is in a flat structure with a long axis in the belt width direction at 1.05-1.25, 2 of said core The steel wires are arranged side by side in the belt width direction and corrugated in the vertical direction .
1.2 ≦ H / d ≦ 1.9
8 ≦ L / d
H / d ≧ 0.048 L / d + 0.536
However, H: Corrugated height of steel wire
d: Diameter of steel wire
L: Steel wire corrugation pitch [0007]
1.2 ≦ H / d ≦ 1.9
8 ≦ L / d
H / d ≧ 0.048 L / d + 0.536
However, H: Corrugated height of steel strand d: Diameter of steel strand L: Corrugated pitch of steel strand
In this way, the steel cord of the belt layer that works as a tensile strength layer is composed of a core in which two steel wires are untwisted and a sheath in which a 6-8 steel wires on the outer periphery have a twisted structure with a gap. In order to make the two core strands into the two-dimensional corrugated structure specified as described above, the steel cord core as a belt layer is not impaired, and the steel cord core reaches the inside during tire vulcanization. It becomes possible to penetrate the rubber sufficiently. As a result, rust resistance can be greatly improved.
[0009]
The steel cord has a flatness ratio of 1.05 or more, the long axis is arranged in the belt width direction, and the rubber thickness of the belt layer is reduced by the smaller cord diameter in the belt thickness direction of the steel cord. If it is reduced, the in-plane rigidity of the belt layer is effectively increased by a synergistic effect with the improvement of the rigidity of the steel cord in the belt width direction, and the edge separation resistance can be improved. In addition, by defining the flat ratio of the steel cord as described above, there is no problem that rubber penetration is hindered due to flattening.
[0010]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, the configuration of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
FIG. 1 shows an example of a heavy-duty pneumatic radial tire of the present invention, where 1 is a tread portion, 2 is a sidewall portion, and 3 is a bead portion. A carcass layer 4 in which reinforcing cords extending in the tire width direction are arranged between the left and right bead portions 3 is mounted on the inner side of the tire, and both end portions 4 a sandwich the bead filler 6 around the bead core 5. It is folded from the inside to the outside. On the outer periphery of the carcass layer 4 of the tread portion 1, four belt layers 7 in which arranged steel cords are embedded in a rubber layer are provided.
[0011]
In the four belt layers 7, the first and second belt layers 7a and 7b counted from the carcass layer 4 side have steel cords inclined in the same direction with respect to the tire circumferential direction. On the other hand, in the third belt layer 7c and the fourth belt layer 7d, the steel cord is inclined in the opposite direction to the first and second belt layers 7a and 7b with respect to the tire circumferential direction. The third belt layer 7b, 7c acts as a tension layer.
[0012]
As shown in FIG. 2, the steel cords f of the belt layers 7b and 7c serving as tensile strength layers are composed of a core fA in which two steel strands f1 are untwisted, and 6 to 6 arranged on the outer periphery of the core. It comprises a sheath fB in which eight steel strands f2 are twisted. The two steel strands f1 of the core fA are arranged side by side on the left and right sides in the belt width direction , and each has a corrugated structure that is shaped into a two-dimensional wave shape in the vertical direction as shown in FIG. Further, with the same corrugation pitch L (mm) and corrugation height H (mm), the two waves are overlapped in parallel with each other in a substantially in-phase waveform without shifting. The relationship between the corrugation height H, the corrugation pitch L, and the diameter d (mm) of the steel wire f1 satisfies the following expressions.
[0013]
1.2 ≦ H / d ≦ 1.9
8 ≦ L / d
H / d ≧ 0.048 L / d + 0.536
On the other hand, the 6 to 8 steel strands f2 constituting the sheath fB have an open structure in which a gap is formed between the strands f2.
[0014]
The steel cord f is formed in a flat structure having a major axis in the belt width direction, and a flat ratio represented by a major axis / minor axis is in a range of 1.05 to 1.25.
As described above, in the present invention, the steel cords f of the belt layers 7b and 7c serving as the tensile strength layers are formed by using the core fA composed of the two untwisted corrugated steel strands f1 and the 6 to 8 steel strands f2. It is composed of a sheath fB having a twisted structure with an intervening gap, and by specifying the corrugation structure of the steel strand f1 of the core fA as described above, the rubber is secured while ensuring the strength of the steel cord f. The steel cord f can be sufficiently penetrated into the core fA. Therefore, rust resistance can be greatly improved.
[0015]
In addition, the diameter of the steel cord f in the belt thickness direction can be reduced by setting the flatness ratio of the steel cord f to 1.05 or more and making the long axis in the belt width direction. It is possible to reduce the thickness T of the rubber layer while securing the necessary cord / cord thickness T1. As a result, the in-plane bending rigidity of the belt layer can be increased by a synergistic effect with the improvement of the rigidity of the steel cord in the belt width direction, so that the edge separation resistance of the belt layer can be improved. When the rubber thickness T1 is too thin, the edge separation resistance is deteriorated. Further, by setting the upper limit value of the flatness ratio of the steel cord f to 1.25, rubber penetration is not hindered due to flattening.
[0016]
If the number of strands of the core fA is one, it is difficult to ensure the strength as the belt layer. Conversely, if the number of strands is 3 or more, the rubber cannot be sufficiently penetrated into the core fA. If the number of strands of the sheath f is less than 6, it is difficult to ensure the required strength. Conversely, if it exceeds 8, the gap between the strands cannot be secured sufficiently.
[0017]
Even if H / d is smaller than 1.2, or even if the region is lower than 0.048 L / d + 0.536, the gap between the strands f1 of the core fA becomes too small. Penetration worsens. On the contrary, if it is larger than 1.9, the wire f1 is excessively brazed, resulting in a decrease in the wire strength. Even when L / d is less than 8, similarly, the strand strength is greatly reduced due to excessive brazing of the strand f1.
[0018]
If the flatness ratio of the steel cord f is smaller than 1.05, the effect of improving the rigidity of the steel cord in the belt width direction is insufficient, and the in-plane bending stiffness cannot be effectively increased, and the edge separation resistance of the belt layer is improved. It becomes difficult to improve. On the other hand, if it is larger than 1.25, the flattening is excessive, so that a sufficient gap cannot be secured between the strands, and the rubber permeability deteriorates.
[0019]
FIG. 4 is a graph showing the relationship between L / d and H / d described above. Each plotted square mark is obtained by actual measurement. In FIG. 4, the equation of the straight line connecting the points (rubber permeability 75) is 0.048 L / d + 0.536, and more Is a preferable range with rubber permeability of 75 or more. In FIG. 4, the hatched portion is a range that satisfies the above-described formula at the same time. In addition, the numerical value attached | subjected next to each mark is the rubber permeability displayed by the index value which sets the value when rubber | gum has penetrate | infiltrated completely to the inside of a core as 100.
[0020]
FIG. 5 is a graph showing the relationship between the flatness ratio and the rubber permeability with an index value where the rubber penetration is 100 when the flatness ratio is 1. It can be seen that when the aspect ratio exceeds 1.25, the rubber penetration abruptly decreases, and the aspect ratio should be 1.25 or less.
[0021]
In the present invention, the above-described steel cord f is formed into a waveform simultaneously by arranging the left and right steel strands drawn from the left and right unwinding reels and passing between a pair of upper and lower wheels having teeth arranged at a predetermined pitch. Then, the steel wire of the sheath is spirally wound around the outer periphery and twisted, and then it can be easily obtained by crushing it flatly.
[0022]
As described above, the two steel strands f1 of the core fA are arranged on the left and right so that the two wires overlap with each other in the same phase waveform with the same corrugation pitch L and corrugation height H. However, the present invention is not limited to this, and the corrugation pitch L and the corrugation height H may be different as long as the above-described range is satisfied. May be in a relationship.
[0023]
The steel cord of the 1st and 4th belt layers 7a and 7d is not particularly limited as long as it is a conventionally known structure, but since the 4th belt layer 7d is on the outermost side, the rubber penetrates to the inside of the steel cord. It is preferable to use one.
In the above embodiment, the second and third belt layers 7b and 7c are configured by the steel cord f of FIG. 2 described above, but the first and fourth belt layers 7a and 7d are the same steel as the second and third belt layers 7b and 7c. You may make it comprise using the code | cord | chord f, and in this invention, what is necessary is just to comprise the belt layer which acts as a tension | tensile_strength layer with the said steel cord f.
[0024]
In the above-described embodiment, the heavy-duty pneumatic radial tire including the four belt layers having two tension layers has been described. However, the present invention provides a plurality of belt layers having at least two tension layers. In particular, it can be suitably used for a heavy-duty pneumatic radial tire using at least three belt layers 7a to 7c.
[0025]
【Example】
The tire size was common to 1200R24, a tire having the structure shown in FIG. 1, a core wire of the steel cord 2, the third belt layer is to have a corrugation structure, rubber flat ratio and the belt layer of the steel cord Invention tires 1 and 2, comparative tires 1 and 2, and conventional tires having thickness T as shown in Table 1 were prepared.
[0026]
Each test tire has a steel cord structure of 2 + 8 × 0.35, H = 0.55 mm, L = 5.5 mm, and H / d = 1.57 and L / d = 15.7.
Each of these test tires was mounted on a rim having a rim size of 24 × 8.50 V, and an evaluation test of rubber permeability and belt edge separation resistance was performed under the following measurement conditions. The results shown in Table 1 were obtained.
[0027]
Rubber permeability Each test tire is vulcanized and then disassembled, and the state of the rubber that has penetrated into the core of the steel cord is observed. The result is evaluated as a percentage with the rubber completely penetrated into the core as 100%. did. The smaller the value, the lower the rubber permeability.
Belt edge separation resistance (edge separation resistance)
[0028]
Each test tire was mounted on a vehicle with an air pressure of 760 kPa, and after traveling 150,000 km on a general paved road, each test tire was disassembled, and the amount of peeling at the edge of the No. 3 belt layer was measured over the entire circumference. The maximum peel amount (mm) was determined. The smaller this value, the better the belt edge separation resistance.
[0029]
[Table 1]

[0030]
As is apparent from Table 1, the tire of the present invention has high rubber permeability and extremely small maximum peel amount, and it can be seen that both rust resistance and edge separation resistance of the belt layer can be achieved. Further, it can be seen from the comparative tire 1 that even when the rubber thickness of the belt layer is made thin similarly to the tire 1 of the present invention without using the flat structure, the edge separation resistance is not improved but rather deteriorated.
[0031]
【The invention's effect】
As described above, in the present invention, the steel cord of the belt layer serving as a tension layer is composed of a core in which two steel strands are untwisted and 6 to 8 steel strands arranged on the outer periphery of the core. Consists of a twisted sheath with a gap between the wires, and the two steel strands of the core have a corrugated structure specified as described above, while the steel cord has a long axis with a flatness ratio in the above range Since the belt has a flat structure in the belt width direction, the rubber can be sufficiently penetrated into the steel cord, and the belt layer can be thinned to improve in-plane bending rigidity. Both edge separation properties can be achieved.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a tire meridian cross-sectional view showing an example of a heavy-duty pneumatic radial tire of the present invention.
2 is an enlarged cross-sectional view showing an example of a steel cord of No. 2 and No. 3 belt layers in FIG. 1. FIG.
3 is an arrow view of a main part of a steel wire constituting the core of the steel cord of FIG. 2 as viewed from the direction of arrow A. FIG.
FIG. 4 is a graph showing the relationship between L / d and H / d.
FIG. 5 is a graph showing the relationship between the flatness ratio and rubber permeability.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Tread part 2 Side wall part 3 Bead part 4 Carcass layer 5 Bead core 6 Bead filler 7 Belt layer 7a 1st belt layer 7b 2nd belt layer 7c 3rd belt layer 7d 4th belt layer f Steel cord fA Core fB Sheath f1, f2 steel wire

Claims (4)

トレッド部のカーカス層外周に設けた複数のベルト層の内、少なくとも耐張力層として働くベルト層のスチールコードを、２本のスチール素線を無撚りにしたコアと、該コアの外周に配置された６〜８本のスチール素線を素線間に隙間を有する撚り構造にしたシースとから構成し、前記コアの２本のスチール素線を下記式をそれぞれ満足する２次元の波付け構造にする一方、前記スチールコードを長径／短径で表わされる偏平比が１．０５〜１．２５で長軸をベルト幅方向にした偏平構造にし、前記コアの２本のスチール素線をベルト幅方向の左右に並設し、かつ上下方向に波付けした重荷重用空気入りラジアルタイヤ。
１．２≦Ｈ／ｄ≦１．９
８≦Ｌ／ｄ
Ｈ／ｄ≧０．０４８Ｌ／ｄ＋０．５３６
但し、Ｈ：スチール素線の波付け高さ
ｄ：スチール素線の直径
Ｌ：スチール素線の波付けピッチAmong the plurality of belt layers provided on the outer periphery of the carcass layer of the tread portion, at least a belt layer steel cord serving as a tensile strength layer is disposed on a core in which two steel wires are untwisted, and on the outer periphery of the core. 6 to 8 steel strands are formed from a sheath having a twisted structure with a gap between the strands, and the two steel strands of the core are formed into a two-dimensional corrugated structure that satisfies the following expressions, respectively. On the other hand, the steel cord has a flat structure in which the flat ratio expressed by major axis / minor axis is 1.05 to 1.25 and the major axis is in the belt width direction, and the two steel strands of the core are arranged in the belt width direction. Heavy-duty pneumatic radial tires juxtaposed on the left and right sides and wavy in the vertical direction .
1.2 ≦ H / d ≦ 1.9
8 ≦ L / d
H / d ≧ 0.048 L / d + 0.536
However, H: Corrugated height of steel wire
d: Diameter of steel wire
L: Corrugated pitch of steel wire 前記コアの２本のスチール素線を同じ波付けピッチと波付け高さで同相にした請求項１に記載の重荷重用空気入りラジアルタイヤ。The heavy-duty pneumatic radial tire according to claim 1, wherein the two steel strands of the core are in phase with the same corrugation pitch and corrugation height . 前記耐張力層がスチールコードをタイヤ周方向に対する傾きを逆にして層間で交差するように配列した少なくとも２層のベルト層である請求項１または２に記載の重荷重用空気入りラジアルタイヤ。 3. The heavy-duty pneumatic radial tire according to claim 1, wherein the tensile strength layer is at least two belt layers in which steel cords are arranged so as to intersect with each other with the inclination with respect to the tire circumferential direction reversed . 前記複数のベルト層が少なくとも３層であり、前記耐張力層として働くベルト層が前記カーカス層側から数えて２，３番目のベルト層である請求項３に記載の重荷重用空気入りラジアルタイヤ。4. The heavy-duty pneumatic radial tire according to claim 3 , wherein the plurality of belt layers are at least three layers, and the belt layer serving as the tensile strength layer is the second and third belt layers counted from the carcass layer side .

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