JP3935092B2

JP3935092B2 - R-TM-B permanent magnet

Info

Publication number: JP3935092B2
Application number: JP2003064384A
Authority: JP
Inventors: 良太内山; 智実山本
Original assignee: TDK Corp
Current assignee: TDK Corp
Priority date: 2002-03-14
Filing date: 2003-03-11
Publication date: 2007-06-20
Anticipated expiration: 2023-03-11
Also published as: JP2003338419A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、モーターなどの回転機器、アクチュエータおよびクランパー等に使用されるＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石に関する。
【０００２】
【従来の技術】
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石は、磁気特性が高いことや、主要材料であるＦｅが豊富で安価であり、しかもＮｄがＳｍと比べて資源的に有利で安価であることから、Ｓｍ−Ｃｏ系磁石に代わって希土類磁石の主流となっている。
【０００３】
しかしながら、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石は、一般の鉄鋼材質やＳｍ−Ｃｏ系磁石と比較して非常に腐食し易いという欠点を有しているため、従来よりさまざまな表面処理の提案がなされてきた。
【０００４】
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の防錆処理としては、例えば、安価で耐食性に優れるＮｉメッキが広く採用されており、このような防錆処理がなされた磁石は、通常、接着剤で他の部材に固定して使用される。使用される接着剤としては、エポキシ系、嫌気性アクリル系接着剤が多く、特に嫌気性アクリル系接着剤は作業性が良いことから好んで選定されることが多い。
【０００５】
ところが、嫌気性アクリル系接着剤は、被着体がＮｉである場合、反応性が乏しいという欠点がある。そのため、Ｎｉを代表とする反応不活性な被着体を接着する場合、一般に、接着面にプライマー(活性剤)処理が施される。しかしながら、このようなプライマー(活性剤)処理は作業性を著しく低下させ、嫌気性アクリル系接着剤の作業性の良さという長所を生かせず、接着工程における作業コストをアップさせる要因となっていた。また、プライマー処理を省いた場合、接着剤を必要な強度が得られるレベルまで反応させるために高い温度および時間を必要とする。このため、加熱による作業性低下、リードタイム長時間化、エネルギーロス、また、着磁した磁石を接着するときの加熱による特性劣化（熱減磁）を引き起こすことがあった。
【０００６】
また、嫌気性接着剤に活性な金属として、Ｆｅ，Ｃｕが例示できるが、これらはいずれも腐食および変色しやすい金属であるため磁石の防錆被膜として実際に使用されることはなかった。特にＣｕに関しては、Ｎｉメッキの下地として用いられることのみに留まっていた。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
このような実状のもとに本発明は創案されたものであり、その目的は、上記の課題を解決し、Ｃｕが本来持つ嫌気性接着剤に対する高い反応性を維持しつつ、磁石表面のＣｕ層の変色・酸化を抑制したＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石を提供することにある。さらには、接着剤の硬化時における加熱温度の低下または加熱を不要とすることで、工程内のリードタイムの短縮、環境負荷の低減を促進する磁石を提供する事である。また、着磁した磁石を接着する過程で生じる熱減磁を抑制することで、高特性磁石の使用範囲を広げることを可能とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために、本発明は、Ｒ（ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも1種類以上からなる）、ＴＭ（Ｆｅを主成分とする遷移元素）、およびホウ素（Ｂ）を主成分として含む焼結磁石体と、この焼結磁石体の最表面に保護膜として形成されたＣｕ層とを有するＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石であって、前記Ｃｕ層の表面は、窒素を構造中に２個以上含む窒素環式化合物で処理されてなり、当該処理された磁石表面の上に接着対象物との接着のために塗設される接着剤が嫌気性アクリル系接着剤から構成される。
【０００９】
本発明の好ましい態様として、前記窒素環式化合物は、ベンゾトリアゾール系化合物、インダゾール系化合物、およびイミダゾール系化合物から選ばれた少なくとも１種以上として構成される。
【００１０】
本発明の好ましい態様として、前記Ｃｕ層の表面は、前記窒素環式化合物を含む溶液でぬらして乾燥させて構成される。
【００１１】
本発明の好ましい態様として、前記溶液中に含有される前記窒素環式化合物濃度は、総和で０．００５〜１．５ｗｔ％となるように構成される。
【００１２】
本発明の好ましい態様として、前記Ｃｕ層は、湿式メッキ法、機械メッキ法、真空成膜法、ＣＶＤ法、またはＰＶＤ法で形成される。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明のＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石について詳細に説明する。
【００１４】
本発明のＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石は、Ｒ（ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも1種類以上からなる）、ＴＭ（Ｆｅを主成分とする遷移元素）、およびホウ素（Ｂ）を主成分として含む焼結された磁石体と、この磁石体の最表面に形成されたＣｕ層とを有しており、さらに、このＣｕ層の表面は、窒素を構造中に２個以上含む窒素環式化合物でキレート化されている。
【００１５】
まず、最初に永久磁石の本体となる磁石体について、説明する。
本発明において磁石体は、Ｒ（Ｙを含む希土類元素の１種類以上）、ＴＭ（Ｆｅを主成分とする遷移元素）、およびホウ素（Ｂ）を含有するものである。
【００１６】
Ｒ、ＴＭ、およびＢの含有量は、それぞれ、５．５ａｔ％≦Ｒ≦３０ａｔ％、４２ａｔ％≦ＴＭ≦９０ａｔ％、２ａｔ％≦Ｂ≦２８ａｔ％、であることが好ましい。なお、ＴＭは基本的に主成分たるＦｅとその置換元素、および不可避の不純物とから構成される。
【００１７】
本発明における磁石体を粉末冶金法により製造する場合、下記の組成であることが好ましい。
【００１８】
上記の希土類元素Ｒは、Nd、Pr、Ho、Tbのうち少なくとも１種、あるいはさらにLa、Sm、Ce、Gd、Er、Dy、Eu、Pm、Tm、Yb、Yのうち１種以上を含むものが好ましい。なお、Ｒとして２種類以上の元素を用いる場合、原料としてミッシュメタル等の混合物を用いることができる。
【００１９】
Ｒの含有量は、特に、５．５〜３０ａｔ％であることが好ましい。５．５ａｔ％未満では、結晶構造がα−Ｆｅと同一構造の立方晶組織となるため、高い保磁力(Hcj)が得られず、３０ａｔ％を超えると、Ｒリッチな非磁性相が多くなり、残留磁束密度(Br)が低下する。
【００２０】
ＴＭの含有量は４２〜９０ａｔ％であることが好ましい。ＴＭが４２ａｔ％未満であると残留磁束密度(Br)が低下し、９０ａｔ％を超えると保磁力(Hcj)が低下する。Ｆｅの一部をＣｏで置換することにより、磁気特性を損なうことなく温度特性を改善することができるが、Ｃｏ置換量がＦｅの５０％を超えると磁気特性が低下するため、Ｃｏ置換量は５０％以下とすることが好ましい。
【００２１】
Ｂ（ホウ素）の含有量は２〜２８ａｔ％であることが好ましい。Ｂが２ａｔ％未満であると菱面体組織となり保磁力(Hcj)が不十分であり、２８ａｔ％を超えるとＢリッチな非磁性相が多くなるため、残留磁束密度(Br)が低下する。
【００２２】
また、上記のＲ、ＴＭ、Ｂの他、不可避不純物としてNi、Si、Al、Cu、Ca、O、C等が全体の３ａｔ％以下含有されていてもよい。
【００２３】
さらに、Ｂの一部をC、P、S、Cuのうち１種以上で置換することにより、生産性の向上および低コスト化が実現できる。この場合、置換量は全体の４ａｔ％以下であることが好ましい。また、保磁力の向上、生産性の向上、低コスト化のためにAl、Ti、V、Cr、Mn、Bi、Nb、Ta、Mo、W、Sb、Ge、Sn、Zr、Ni、Si、Hf、Ga、Cu等の１種以上を添加してもよい。この場合、添加量は総計で１０ａｔ％以下とすることが好ましい。
【００２４】
Ｒ−ＴＭ−Ｂ系磁石素体は実質的に正方晶系の結晶構造の主相を有する。この主相の粒径は０．５〜１００μｍ程度であることが好ましい。さらに通常、体積比で０．５〜５０％の非磁性相を含むものである。このような磁石素体は、以下に述べるような粉末冶金法により製造されることが好ましい。
【００２５】
まず、所望の組成の合金を鋳造法、ストリップキャスト法等のプロセスで作製する。得られた合金をジョークラッシャー、ブラウンミル、スタンプミル等により、粒径１０〜８００μｍ程度に粗粉砕し、次いでジェットミル、アトライター等により０．５〜１０μｍ程度の粒径に微粉砕する。
【００２６】
得られた粉末を、好ましくは磁場中にて成型する。この場合、磁場強度は６００ｋＡ／ｍ以上、成型圧力は０．５〜５ton／ｃｍ²程度であることが好ましい。得られた成型体を、９００〜１２００℃の温度で、０．５〜２４ｈｒ焼結し、急冷する。なお、焼結雰囲気はＡｒガス等の不活性ガスまたは真空中であることが好ましい。この後、好ましくは不活性ガス雰囲気中または真空中で５００〜９００℃にて１〜２４ｈｒの時効処理を行う。また、焼結処理および時効処理は複数回に分けて行なってもよい。
【００２７】
このようにして形成された磁石体（永久磁石）の表面には、いわゆる保護膜としてのＣｕ層が形成される。Ｃｕ層の形成方法に関しては特に制限はなく、電気メッキ等の湿式メッキ法や；機械メッキ法や；蒸着、スパッタ、イオンプレーティング等の真空成膜法や;ＣＶＤ(Chemical Vapor Deposition)法や;ＰＶＤ(Physical Vapor Deposition)法などいずれの方法を用いてもよい。
【００２８】
代表的Ｃｕ層形成法の一例として電気メッキ法を取り挙げて、以下詳細に説明する。
【００２９】
上記の要領で得られた磁石体にＣｕ層をメッキ形成する前に、下記の要領で所定の前処理をおこなうことが好ましい。すなわち、メッキ処理前に、磁石体の加工面のバリ等を取り除くために、バレル研磨を行う。さらに磁石体の表面の汚れを取り除くため脱脂処理を行い、酸による化学エッチングを施し表面を清浄化する。脱脂処理で用いる脱脂液は、通常の鉄鋼用に使用されているものであればよい。一般には、ＮａＯＨを主成分とするものであって、その他の添加剤は特定されるものでない。化学エッチングで使用する酸としては硝酸を用いることが好ましい。一般の鋼材にメッキ処理を施す場合、塩酸、硫酸等の非酸化性の酸が用いられることが多い。
【００３０】
しかしながら、本発明のごとく磁石体が希土類元素を含む場合には、塩酸、硫酸等の非酸化性の酸を用いて処理を行うと、酸により発生する水素が永久磁石表面に吸蔵され、吸蔵部位が脆化して多量の粉状未溶解物が発生する。この粉状未溶解物はメッキ後の面粗れ、欠陥および密着不良を引き起こしてしまう。
【００３１】
このため、これらの酸は化学エッチング処理液に含有させないことが好ましい。したがって、水素の発生が少ない酸化性の酸である硝酸を用いることが好ましく、さらにアルドン酸またはその塩が同時に含有されているのが表面に目視で確認不可なレベルの凹凸が形成され、被膜の密着力が向上するのでより一層好ましい。
【００３２】
なお、このような密着性の向上はアルドン酸またはその塩によって選択的に実現し、他の有機酸、例えばクエン酸、酒石酸等では実現しない。
【００３３】
このような前処理による磁石体表面の溶解量は、表面から平均厚みで５μｍ以上、好ましくは１０〜１５μｍとするのが好適である。５μｍ未満の溶解量では磁石体表面の加工による変質層、酸化層を完全に除去できないために、保護層が正常に磁石体表面に形成されず、耐食性を悪化させてしまう。前処理に用いられる処理液の硝酸濃度は１規定以下、特に０．５規定以下とするのがより好ましい。硝酸濃度が１規定を超える場合は磁石体の溶解速度が極めて速く、溶解量の制御が困難となり、特にバレル処理のような大量処理では溶解量のバラツキが大きくなり、製品の寸法精度が維持できなくなってしまう。また、硝酸濃度が薄くなり過ぎると溶解量の不足となる。このため、硝酸濃度は前述のごとく１規定以下、特に０．５〜０．０５規定とするのが望ましい。また、処理終了時のＦｅの溶解量は、１〜１０ｇ／ｌ程度とされる。
【００３４】
さらに、前処理を行った磁石体表面から少量の未溶解物、残留酸成分を完全に除去するため、超音波を使用した洗浄を実施することが好ましい。この超音波洗浄は、磁石体の表面に錆を発生させる塩素イオンが極めて少ないイオン交換水の中で行うのが好ましい。また、前記超音波洗浄の前後、および前記前処理の各過程で必要に応じて同様な水洗を行ってもよい。
【００３５】
上記の前処理を行った磁石体の表面上に電気メッキによりＣｕ層（Ｃｕ保護層）を設層する。Ｃｕ層を電気メッキにより設層することにより、特に小物形状においては量産性に優れた高性能耐食膜を形成することができる。なお、磁石体表面に直接、電気メッキによりＣｕ層を形成する場合、磁石体表面へのＣｕの置換析出を防止するため、ｐＨ７〜１０の弱アルカリ浴中で処理することが好ましい。
【００３６】
このときメッキ浴は有機ホスホン酸化合物、ＥＤＴＡ、シアンのいずれかを浴中に含んでいることが好ましい。特に、有機ホスホン酸化合物、ＥＤＴＡは環境負荷が小さいため好ましい。なお、本発明の効果である嫌気性接着剤に対するＣｕの優れた反応性は、金属皮膜の最表面にＣｕが存在すれば下地層の種類にかかわらず発現させることができる。本発明におけるＣｕ層の厚さは、１〜６０μｍ、好ましくは５〜３０μｍとされる。
【００３７】
このようなＣｕ層の表面は、前述したように窒素を構造中に２個以上含む窒素環式化合物でキレート化処理される。
【００３８】
窒素を構造中に２個以上含む好適な窒素環式化合物としては、ベンゾトリアゾール系化合物、インダゾール系化合物、およびイミダゾール系化合物が挙げられる。
【００３９】
ベンゾトリアゾール系化合物としては、ベンゾトリアゾール、メチルベンゾトリアゾール、トリルトリアゾール、カルボキシベンゾトリアゾール、１−[Ｎ，Ｎ−ビス（２−エチルへキシル）アミノメチル]ベンゾトリアゾール、２−（２´−ヒドロキシー５´−メチル−フェニル）ベンゾトリアゾール等が好適に用いられる。
【００４０】
また、インダゾール系化合物としては、インダゾール、１−メチルインダゾール、６−フェニル−１−メチルインダゾール、１−エチルー５−メチルインダゾール、３−フェニルインダゾール、６−ベンジルインダゾール等が好適に用いられる。
【００４１】
また、イミダゾール系化合物としては、ベンズイミダゾール、１−メチルイミダゾール、４−エトキシ−２−フェニルイミダゾール、２−フェニルイミダゾール、１−ベンジルー２−メチルイミダゾール等が好適に用いられる。
【００４２】
Ｃｕイオンと上記窒素環式化合物のキレートが下記の方法で形成される。
すなわち、磁石体とこの磁石体の全表面を覆うように形成されたＣｕ層との一体化物を、上記窒素環式化合物を希釈した溶液に浸漬又は噴霧等でぬらした後、室温〜１２０℃の温度条件で乾燥させる。溶液中に含有される窒素環式化合物の総和濃度は、０．００５〜１．５ｗｔ％、好ましくは、０．０５〜０．２ｗｔ％とされる。この濃度が０．００５ｗｔ％未満であると、Ｃｕ層の変色抑制効果が十分でなく、また１．５ｗｔ％を超えると表面ムラが生じたり、ベタツキがとれないといった不都合が生じることがある。
【００４３】
上記窒素環式化合物は、Ｃｕとキレートを形成し、大気中の酸素とＣｕとの反応を抑制する効果があるので、Ｃｕの変色を低減することができる。上記窒素環式化合物の中では、形成されたキレート化合物が水に不溶になるものが好ましい。特に、ベンゾトリアゾールおよびその誘導体を用いるのがより好ましい。
【００４４】
【実施例】
以下、具体的実施例を挙げて本発明をさらに詳細に説明する。なお、本発明はこれらに限定されるものではない。
【００４５】
〔実施例１〕
磁石サンプルの作製
（１４．１）Ｎｄ−（０．４）Ｄｙ−（７８．８）Ｆｅ−（０．６）Ｃｏ−（６．１）Ｂ組成からなる鋳塊を粗粉砕し、さらに不活性ガスによるジェットミル粉砕で平均粒径約３．５μｍの微粉末を得た。これを磁場中で成型し、焼結、熱処理を経て焼結磁石を得た。次いで、これを１０ｍｍ×５ｍｍ、厚さ５ｍｍに切り出し加工した。
【００４６】
加工後の磁石は、バレル研磨、脱脂、エッチングの工程を経てＣｕメッキを行ない、磁石表面に１５μｍのＣｕ層を形成した。
【００４７】
Ｃｕ層をメッキにて形成した磁石をベンゾトリアゾール系溶液（城北化学（株）製；商品名ＢＴ−ＬＸ）に浸漬後、風乾させて実施例１のサンプルを作製した。なお、使用したベンゾトリアゾール系溶液（エタノールで希釈）の濃度は０．１ｗｔ％とした。
【００４８】
〔実施例２〕
上記実施例１において、使用したベンゾトリアゾール系溶液の濃度を０．１ｗｔ％から０．５ｗｔ％に変えた。それ以外は、上記実施例１と同様にして実施例２のサンプルを作製した。
【００４９】
〔実施例３〕
上記実施例１において、使用したベンゾトリアゾール系溶液の濃度を０．１ｗｔ％から０．０１ｗｔ％に変えた。それ以外は、上記実施例１と同様にして実施例３のサンプルを作製した。
【００５０】
〔実施例４〕
上記実施例１において、使用したベンゾトリアゾール系溶液の濃度を０．１ｗｔ％から１．０ｗｔ％に変えた。それ以外は、上記実施例１と同様にして実施例４のサンプルを作製した。
【００５１】
〔比較例１〕
上記実施例１において、Ｃｕ層を形成した後、ベンゾトリアゾール系溶液を用いた浸漬処理を行わなかった。それ以外は、上記実施例１と同様にして比較例１のサンプルを作製した。
【００５２】
〔比較例２〕
上記実施例１において、Ｃｕ層の形成に代えて、Ｎｉ層（厚さ１５μｍ）を電気メッキにより形成した。その後の浸漬処理も行わなかった。それ以外は、上記実施例１と同様にして比較例２のサンプルを作製した。
【００５３】
このように作製した各サンプルについて、下記の要領で、（１）接着強度および（２）外観検査の評価をそれぞれ行った。
【００５４】
（１）接着強度
各サンプルについて嫌気性アクリル系接着剤（ロックタイト638UV）を０．００２ｇ塗布し、この塗布面を、表面が洗浄された鉄板に圧着した後、室温で１，３，５，１０min放置し、圧縮せん断試験をおこなった。サンプル数は各１０とし、測定値の平均をとり接着強度とした。
なお、圧縮せん断試験はハンドプレスで強度測定を行った。
【００５５】
（２）外観検査
外観変化については、プレッシャー・クッカー・テストを行った。試験条件は１２０℃、０．２ＭＰａ、１００％ＲＨの環境下に６０時間放置とした。
接着強度の結果を下記表１に示し、外観検査の結果を下記表２に示した。なお,表１中の数値の単位はｋｇ／ｃｍ²である。
【００５６】
【表１】

【００５７】
【表２】

【００５８】
上記表１および表２の結果より、Ｃｕ層にベンゾトリアゾール系の浸漬処理をおこなった本発明サンプルは、耐湿試験下において外観変化が非常に少なく、嫌気性接着剤との反応性に優れていることがわかる。
【００５９】
また、上記の評価実験に加えて、本発明サンプル１〜３および比較例サンプル１について、意図的に表面Ｃｕ層にピンホール（孔径約２００μｍ）を空けた不良サンプルを作製した後、プレッシャー・クッカー・テスト（１２０℃、０．２ＭＰａ、１００％ＲＨの環境下に６０時間放置）を行ない、しかる後、各サンプルを取り出し、ピンホール部分を確認したところ、本発明サンプルでは、Ｃｕ層の変色が少ないために、ピンホール箇所から発生している磁石の錆びを容易に確認することができた。
【００６０】
しかしながら、比較例サンプルのものでは、Ｃｕ層が磁石錆びと同様な色に変色しているためにピンホール箇所から発生している磁石の錆びを発見することは極めて困難であった。このことより、本発明サンプルは、製造後、所定の期間倉庫等に保存され、その後に磁石接合部品として組み立てられる際の不良の検出が早期かつ確実で行えるので、製造コストの低減化にもつながる。
【００６１】
【発明の効果】
上記の結果より本発明の効果は明らかである。すなわち、本発明は、Ｒ（ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも1種類以上からなる）、ＴＭ（Ｆｅを主成分とする遷移元素）、およびホウ素（Ｂ）を主成分として含む焼結磁石体と、この焼結磁石体の表面に形成されたＣｕ層とを有するＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石であって、
前記Ｃｕ層の表面は、窒素を構造中に２個以上含む窒素環式化合物で処理され、Ｃｕイオンと窒素環式化合物とのキレートが形成されているため、Ｃｕが本来持つ嫌気性接着剤に対する高い反応性を維持しつつ、磁石表面のＣｕ層の変色・酸化が抑制できる。これにより、例えば、小型モータ機器等の接着工程におけるプライマー処理を省略できるため、組み立て作業のスピードアップが可能となる。また、このとき従来のように高い加熱を必要としないため、接着工程における磁気特性の損失がほとんどない。また、昇降温作業が不要となりリードタイムの短縮につながり、環境負荷が小さくなる。さらに、磁石接合部品として組み立てられる際の不良の検出が早期かつ確実で行えるので、製造コストの低減化にもつながる。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an R-TM-B permanent magnet used for rotating devices such as motors, actuators, and clampers.
[0002]
[Prior art]
Nd-Fe-B magnets have high magnetic properties, are rich in Fe as the main material and are inexpensive, and Nd is resource-friendly and inexpensive compared to Sm. Rare earth magnets are the mainstream instead of magnets.
[0003]
However, since Nd—Fe—B magnets have the disadvantage that they are very easily corroded compared to general steel materials and Sm—Co magnets, various surface treatments have been proposed. It was.
[0004]
As the anticorrosive treatment of Nd—Fe—B magnets, for example, Ni plating that is inexpensive and excellent in corrosion resistance is widely adopted, and the magnet subjected to such anticorrosion treatment is usually made of an adhesive with another member. Used fixed to. As the adhesive to be used, there are many epoxy-type and anaerobic acrylic-type adhesives. In particular, anaerobic acrylic-type adhesives are often selected because of their good workability.
[0005]
However, anaerobic acrylic adhesives have the drawback of poor reactivity when the adherend is Ni. For this reason, when bonding a reaction-inactive adherend represented by Ni, a primer (activator) treatment is generally applied to the bonding surface. However, such a primer (activator) treatment significantly reduces workability, and does not take advantage of the good workability of an anaerobic acrylic adhesive, resulting in an increase in work cost in the bonding process. Further, when the primer treatment is omitted, a high temperature and time are required for reacting the adhesive to a level at which a necessary strength can be obtained. For this reason, workability deterioration due to heating, lead time lengthening, energy loss, and characteristic deterioration (thermal demagnetization) due to heating when magnetizing magnetized magnets may be caused.
[0006]
Further, Fe and Cu can be exemplified as metals active in anaerobic adhesives, but since these are metals that are easily corroded and discolored, they have not been actually used as a rust preventive coating for magnets. In particular, Cu has only been used as a base for Ni plating.
[0007]
[Problems to be solved by the invention]
The present invention has been devised under such circumstances, and its purpose is to solve the above-described problems and maintain high reactivity with respect to the anaerobic adhesive inherent in Cu while Cu on the magnet surface. An object of the present invention is to provide an R-TM-B permanent magnet that suppresses discoloration and oxidation of the layer. Furthermore, it is to provide a magnet that accelerates the reduction of the lead time in the process and the reduction of the environmental load by reducing the heating temperature during heating of the adhesive or making heating unnecessary. In addition, by suppressing thermal demagnetization that occurs in the process of adhering magnetized magnets, it is possible to expand the range of use of high-performance magnets.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above-mentioned problems, the present invention is mainly composed of R (R is composed of at least one rare earth element including Y), TM (transition element containing Fe as a main component), and boron (B) as main components. R-TM-B permanent magnet having a sintered magnet body including a Cu layer formed as a protective film on the outermost surface of the sintered magnet body, and the surface of the Cu layer has a structure of nitrogen An adhesive that is treated with a nitrogen cyclic compound containing two or more of them and is coated on the treated magnet surface for adhesion to an object to be bonded is composed of an anaerobic acrylic adhesive. The
[0009]
As a preferred embodiment of the present invention, the nitrogen cyclic compound is configured as at least one selected from a benzotriazole compound, an indazole compound, and an imidazole compound.
[0010]
As a preferred embodiment of the present invention, the surface of the Cu layer is configured by wetting with a solution containing the nitrogen cyclic compound and drying.
[0011]
As a preferred embodiment of the present invention, the concentration of the nitrogen cyclic compound contained in the solution is configured to be 0.005 to 1.5 wt% in total.
[0012]
As a preferred embodiment of the present invention, the Cu layer is formed by a wet plating method, a mechanical plating method, a vacuum film forming method, a CVD method, or a PVD method.
[0013]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, the R-TM-B permanent magnet of the present invention will be described in detail.
[0014]
The R-TM-B permanent magnet of the present invention is mainly composed of R (R is composed of at least one kind of rare earth element including Y), TM (transition element containing Fe as a main component), and boron (B). It has a sintered magnet body containing as a component, and a Cu layer formed on the outermost surface of the magnet body, and the surface of the Cu layer has a nitrogen ring containing two or more nitrogen atoms in the structure. Chelated with a formula compound.
[0015]
First, the magnet body that is the main body of the permanent magnet will be described.
In the present invention, the magnet body contains R (one or more rare earth elements including Y), TM (transition element containing Fe as a main component), and boron (B).
[0016]
The contents of R, TM, and B are preferably 5.5 at% ≦ R ≦ 30 at%, 42 at% ≦ TM ≦ 90 at%, and 2 at% ≦ B ≦ 28 at%, respectively. Note that TM is basically composed of Fe as a main component, a substitution element thereof, and inevitable impurities.
[0017]
When the magnet body in the present invention is produced by a powder metallurgy method, the following composition is preferable.
[0018]
The rare earth element R includes at least one of Nd, Pr, Ho, and Tb, or one or more of La, Sm, Ce, Gd, Er, Dy, Eu, Pm, Tm, Yb, and Y. Those are preferred. In addition, when using 2 or more types of elements as R, a mixture, such as a misch metal, can be used as a raw material.
[0019]
The content of R is particularly preferably from 5.5 to 30 at%. If it is less than 5.5 at%, the crystal structure becomes a cubic structure having the same structure as α-Fe, so a high coercive force (Hcj) cannot be obtained. If it exceeds 30 at%, an R-rich nonmagnetic phase increases. The residual magnetic flux density (Br) decreases.
[0020]
The TM content is preferably 42 to 90 at%. When TM is less than 42 at%, the residual magnetic flux density (Br) decreases, and when it exceeds 90 at%, the coercive force (Hcj) decreases. By substituting a part of Fe with Co, the temperature characteristics can be improved without impairing the magnetic characteristics. However, when the Co substitution amount exceeds 50% of Fe, the magnetic characteristics are lowered. 50% or less is preferable.
[0021]
The content of B (boron) is preferably 2 to 28 at%. If B is less than 2 at%, a rhombohedral structure is obtained, and the coercive force (Hcj) is insufficient, and if it exceeds 28 at%, the B-rich nonmagnetic phase increases, so the residual magnetic flux density (Br) decreases.
[0022]
In addition to the above R, TM, and B, Ni, Si, Al, Cu, Ca, O, C, etc. may be contained as inevitable impurities in 3 at% or less of the whole.
[0023]
Further, by replacing a part of B with one or more of C, P, S, and Cu, productivity can be improved and cost can be reduced. In this case, the substitution amount is preferably 4 at% or less of the whole. In addition, Al, Ti, V, Cr, Mn, Bi, Nb, Ta, Mo, W, Sb, Ge, Sn, Zr, Ni, Si, One or more of Hf, Ga, Cu, etc. may be added. In this case, the total amount added is preferably 10 at% or less.
[0024]
The R-TM-B magnet body has a main phase with a substantially tetragonal crystal structure. The particle size of the main phase is preferably about 0.5 to 100 μm. Further, it usually contains a nonmagnetic phase of 0.5 to 50% by volume. Such a magnet body is preferably manufactured by a powder metallurgy method as described below.
[0025]
First, an alloy having a desired composition is produced by a process such as a casting method or a strip casting method. The obtained alloy is coarsely pulverized to a particle size of about 10 to 800 μm by a jaw crusher, brown mill, stamp mill or the like, and then finely pulverized to a particle size of about 0.5 to 10 μm by a jet mill, an attritor or the like.
[0026]
The obtained powder is preferably molded in a magnetic field. In this case, the magnetic field strength is preferably 600 kA / m or more, and the molding pressure is preferably about 0.5 to ⁵ ton / cm ² . The obtained molded body is sintered at a temperature of 900 to 1200 ° C. for 0.5 to 24 hours and rapidly cooled. The sintering atmosphere is preferably an inert gas such as Ar gas or a vacuum. Thereafter, an aging treatment is preferably performed at 500 to 900 ° C. for 1 to 24 hours in an inert gas atmosphere or in a vacuum. Further, the sintering process and the aging process may be performed in a plurality of times.
[0027]
A Cu layer as a so-called protective film is formed on the surface of the magnet body (permanent magnet) thus formed. There are no particular restrictions on the formation method of the Cu layer; wet plating methods such as electroplating; mechanical plating methods; vacuum film formation methods such as vapor deposition, sputtering, and ion plating; and CVD (Chemical Vapor Deposition) methods; Any method such as a PVD (Physical Vapor Deposition) method may be used.
[0028]
An electroplating method is taken as an example of a typical Cu layer forming method and will be described in detail below.
[0029]
Before plating the Cu layer on the magnet body obtained in the above manner, it is preferable to carry out a predetermined pretreatment in the following manner. That is, before the plating process, barrel polishing is performed to remove burrs and the like on the processed surface of the magnet body. Further, degreasing treatment is performed to remove dirt on the surface of the magnet body, and chemical etching with acid is performed to clean the surface. The degreasing solution used in the degreasing treatment may be any one that is used for ordinary steel. In general, it is mainly composed of NaOH, and other additives are not specified. Nitric acid is preferably used as the acid used in the chemical etching. When plating a general steel material, non-oxidizing acids such as hydrochloric acid and sulfuric acid are often used.
[0030]
However, when the magnet body includes a rare earth element as in the present invention, when the treatment is performed using a non-oxidizing acid such as hydrochloric acid or sulfuric acid, hydrogen generated by the acid is occluded on the surface of the permanent magnet, and the occlusion site Embrittles and a large amount of powdery undissolved material is generated. This powdery undissolved material causes surface roughness, defects and poor adhesion after plating.
[0031]
For this reason, it is preferable not to include these acids in the chemical etching solution. Therefore, it is preferable to use nitric acid, which is an oxidizing acid with little generation of hydrogen, and further, aldonic acid or a salt thereof is contained at the same time, and irregularities at a level that cannot be visually confirmed are formed on the surface. It is even more preferable because the adhesion is improved.
[0032]
Such an improvement in adhesion is selectively realized with aldonic acid or a salt thereof, but not with other organic acids such as citric acid or tartaric acid.
[0033]
The amount of dissolution of the surface of the magnet body by such pretreatment is preferably 5 μm or more, preferably 10 to 15 μm in average thickness from the surface. If the dissolved amount is less than 5 μm, the deteriorated layer and the oxidized layer cannot be completely removed by processing the surface of the magnet body, so that the protective layer is not normally formed on the surface of the magnet body and the corrosion resistance is deteriorated. The concentration of nitric acid in the treatment liquid used for the pretreatment is preferably 1 N or less, more preferably 0.5 N or less. When the concentration of nitric acid exceeds 1N, the dissolution rate of the magnet body is extremely fast, making it difficult to control the amount of dissolution. Especially in large-scale processing such as barrel processing, variation in the amount of dissolution increases, and the dimensional accuracy of the product can be maintained. It will disappear. Moreover, when the nitric acid concentration becomes too thin, the amount of dissolution becomes insufficient. For this reason, it is desirable that the nitric acid concentration is 1 N or less, particularly 0.5 to 0.05 N as described above. The amount of Fe dissolved at the end of the treatment is about 1 to 10 g / l.
[0034]
Furthermore, in order to completely remove a small amount of undissolved substances and residual acid components from the pre-treated magnet body surface, it is preferable to perform cleaning using ultrasonic waves. This ultrasonic cleaning is preferably performed in ion-exchanged water with very few chlorine ions that generate rust on the surface of the magnet body. Moreover, you may perform the same water washing before and behind the ultrasonic cleaning, and in each process of the said pre-processing as needed.
[0035]
A Cu layer (Cu protective layer) is formed on the surface of the magnet body subjected to the above pretreatment by electroplating. By forming the Cu layer by electroplating, a high performance corrosion resistant film excellent in mass productivity can be formed particularly in the case of small objects. In addition, when forming a Cu layer directly by electroplating on the surface of a magnet body, in order to prevent substitution deposition of Cu on the surface of a magnet body, it is preferable to process in the weak alkali bath of pH7-10.
[0036]
At this time, the plating bath preferably contains any of organic phosphonic acid compounds, EDTA, and cyan in the bath. In particular, an organic phosphonic acid compound and EDTA are preferable because they have a small environmental load. The excellent reactivity of Cu with respect to the anaerobic adhesive, which is the effect of the present invention, can be expressed regardless of the type of the underlayer if Cu is present on the outermost surface of the metal film. The thickness of the Cu layer in the present invention is 1 to 60 μm, preferably 5 to 30 μm.
[0037]
The surface of such a Cu layer is chelated with a nitrogen cyclic compound containing two or more nitrogen atoms in the structure as described above.
[0038]
Suitable nitrogen cyclic compounds containing two or more nitrogen atoms in the structure include benzotriazole compounds, indazole compounds, and imidazole compounds.
[0039]
Examples of the benzotriazole compounds include benzotriazole, methylbenzotriazole, tolyltriazole, carboxybenzotriazole, 1- [N, N-bis (2-ethylhexyl) aminomethyl] benzotriazole, and 2- (2′-hydroxy-5). '-Methyl-phenyl) benzotriazole and the like are preferably used.
[0040]
Moreover, as the indazole compound, indazole, 1-methylindazole, 6-phenyl-1-methylindazole, 1-ethyl-5-methylindazole, 3-phenylindazole, 6-benzylindazole and the like are preferably used.
[0041]
As the imidazole compound, benzimidazole, 1-methylimidazole, 4-ethoxy-2-phenylimidazole, 2-phenylimidazole, 1-benzyl-2-methylimidazole, and the like are preferably used.
[0042]
A chelate of Cu ions and the nitrogen cyclic compound is formed by the following method.
That is, after the magnet body and the integrated product of the Cu layer formed so as to cover the entire surface of the magnet body are dipped in a solution diluted with the nitrogen cyclic compound or sprayed, the room temperature to 120 ° C. Dry under temperature conditions. The total concentration of the nitrogen cyclic compounds contained in the solution is 0.005 to 1.5 wt%, preferably 0.05 to 0.2 wt%. If this concentration is less than 0.005 wt%, the effect of suppressing the discoloration of the Cu layer is not sufficient, and if it exceeds 1.5 wt%, there may be inconveniences such as surface unevenness and non-stickiness.
[0043]
The nitrogen cyclic compound forms a chelate with Cu and has an effect of suppressing the reaction between oxygen and Cu in the atmosphere, so that the discoloration of Cu can be reduced. Among the nitrogen cyclic compounds, those in which the formed chelate compound is insoluble in water are preferable. In particular, it is more preferable to use benzotriazole and its derivatives.
[0044]
【Example】
Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to specific examples. The present invention is not limited to these.
[0045]
[Example 1]
Preparation of Magnet Sample (14.1) An ingot composed of Nd- (0.4) Dy- (78.8) Fe- (0.6) Co- (6.1) B composition is coarsely pulverized, and further Fine powder having an average particle size of about 3.5 μm was obtained by jet milling with an active gas. This was molded in a magnetic field, and sintered and heat treated to obtain a sintered magnet. Next, this was cut into 10 mm × 5 mm and a thickness of 5 mm.
[0046]
The processed magnet was subjected to Cu polishing through barrel polishing, degreasing, and etching steps to form a 15 μm Cu layer on the magnet surface.
[0047]
A magnet of which the Cu layer was formed by plating was immersed in a benzotriazole-based solution (manufactured by Johoku Chemical Co., Ltd .; trade name BT-LX) and then air-dried to prepare a sample of Example 1. In addition, the density | concentration of the used benzotriazole type solution (diluted with ethanol) was 0.1 wt%.
[0048]
[Example 2]
In Example 1 above, the concentration of the benzotriazole-based solution used was changed from 0.1 wt% to 0.5 wt%. Otherwise, the sample of Example 2 was produced in the same manner as in Example 1 above.
[0049]
Example 3
In Example 1 above, the concentration of the benzotriazole-based solution used was changed from 0.1 wt% to 0.01 wt%. Otherwise, the sample of Example 3 was produced in the same manner as in Example 1 above.
[0050]
Example 4
In Example 1 above, the concentration of the benzotriazole-based solution used was changed from 0.1 wt% to 1.0 wt%. Otherwise, the sample of Example 4 was produced in the same manner as in Example 1 above.
[0051]
[Comparative Example 1]
In Example 1 above, after the Cu layer was formed, the immersion treatment using the benzotriazole-based solution was not performed. Other than that was carried out similarly to the said Example 1, and produced the sample of the comparative example 1. FIG.
[0052]
[Comparative Example 2]
In Example 1, instead of forming the Cu layer, a Ni layer (thickness 15 μm) was formed by electroplating. Subsequent immersion treatment was not performed. Other than that was carried out similarly to the said Example 1, and produced the sample of the comparative example 2. FIG.
[0053]
Each sample thus produced was evaluated for (1) adhesive strength and (2) appearance inspection in the following manner.
[0054]
(1) Adhesive strength For each sample, 0.002 g of anaerobic acrylic adhesive (Loctite 638UV) was applied, and this coated surface was pressure-bonded to an iron plate whose surface was cleaned, and then 1, 3 at room temperature. , 5 and 10 min and a compression shear test was performed. The number of samples was 10 and the average of the measured values was taken as the adhesive strength.
In the compression shear test, the strength was measured with a hand press.
[0055]
(2) Appearance inspection For appearance change, a pressure cooker test was performed. The test conditions were left at 60 ° C., 0.2 MPa, 100% RH for 60 hours.
The results of adhesive strength are shown in Table 1 below, and the results of appearance inspection are shown in Table 2 below. The unit of numerical values in Table 1 is kg / cm ² .
[0056]
[Table 1]

[0057]
[Table 2]

[0058]
From the results shown in Tables 1 and 2, the sample of the present invention in which the benzotriazole-based immersion treatment was performed on the Cu layer had very little change in appearance under the moisture resistance test and was excellent in reactivity with the anaerobic adhesive. I understand that.
[0059]
Further, in addition to the above-described evaluation experiment, a pressure cooker was prepared for the inventive samples 1 to 3 and the comparative example sample 1 after intentionally preparing a defective sample having a pin hole (pore diameter of about 200 μm) in the surface Cu layer. -A test (120 ° C, 0.2 MPa, 100% RH for 60 hours) was carried out. After that, each sample was taken out and the pinhole part was confirmed. Because of the small amount, it was possible to easily confirm the rust of the magnet generated from the pinhole.
[0060]
However, in the sample of the comparative example, since the Cu layer is discolored in the same color as the magnet rust, it is extremely difficult to find the magnet rust generated from the pinhole portion. As a result, the sample of the present invention is stored in a warehouse for a predetermined period after manufacture and can be detected early and reliably when it is assembled as a magnet-joined part, leading to a reduction in manufacturing cost. .
[0061]
【The invention's effect】
The effects of the present invention are clear from the above results. That is, the present invention relates to a sintered magnet body containing R (R is composed of at least one rare earth element including Y), TM (transition element containing Fe as a main component), and boron (B) as main components. And an R-TM-B permanent magnet having a Cu layer formed on the surface of the sintered magnet body,
The surface of the Cu layer is treated with a nitrogen cyclic compound containing two or more nitrogen atoms in the structure, and a chelate of Cu ions and the nitrogen cyclic compound is formed. Discoloration and oxidation of the Cu layer on the magnet surface can be suppressed while maintaining high reactivity. Thereby, for example, since the primer treatment in the bonding process of a small motor device or the like can be omitted, the assembly work can be speeded up. Further, at this time, since high heating is not required unlike the conventional case, there is almost no loss of magnetic properties in the bonding process. In addition, the temperature raising / lowering work is not required, leading to a reduction in lead time and an environmental load. Furthermore, since defects can be detected early and reliably when assembled as a magnet-joined component, the manufacturing cost can be reduced.

Claims

Ｒ（ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも1種類以上からなる）、ＴＭ（Ｆｅを主成分とする遷移元素）、およびホウ素（Ｂ）を主成分として含む焼結磁石体と、この焼結磁石体の最表面に保護膜として形成されたＣｕ層とを有するＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石であって、
前記Ｃｕ層の表面は、窒素を構造中に２個以上含む窒素環式化合物で処理されてなり、当該処理された磁石表面の上に接着対象物との接着のために塗設される接着剤が嫌気性アクリル系接着剤であることを特徴とするＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石。A sintered magnet body containing R (R is composed of at least one rare earth element including Y), TM (transition element containing Fe as a main component), and boron (B) as a main component, and the sintered magnet An R-TM-B permanent magnet having a Cu layer formed as a protective film on the outermost surface of the body,
The surface of the Cu layer is treated with a nitrogen cyclic compound containing two or more nitrogen atoms in the structure, and is coated on the treated magnet surface for adhesion to an object to be adhered. Is an anaerobic acrylic adhesive . An R-TM-B permanent magnet.

前記窒素環式化合物は、ベンゾトリアゾール系化合物、インダゾール系化合物、およびイミダゾール系化合物から選ばれた少なくとも１種以上である請求項１に記載のＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石。 The R-TM-B permanent magnet according to claim 1, wherein the nitrogen cyclic compound is at least one selected from a benzotriazole compound, an indazole compound, and an imidazole compound.

前記Ｃｕ層の表面は、前記窒素環式化合物を含む溶液でぬらして乾燥させられてなる請求項１または請求項２に記載のＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石。 The R-TM-B permanent magnet according to claim 1 or 2, wherein the surface of the Cu layer is wetted with a solution containing the nitrogen cyclic compound and dried.

前記溶液中に含有される前記窒素環式化合物濃度は、総和で０．００５〜１．５ｗｔ％である請求項３に記載のＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石。 The R-TM-B permanent magnet according to claim 3, wherein the concentration of the nitrogen cyclic compound contained in the solution is 0.005 to 1.5 wt% in total.

前記Ｃｕ層は、湿式メッキ法、機械メッキ法、真空成膜法、ＣＶＤ法、またはＰＶＤ法で形成されてなる請求項１ないし請求項４のいずれかに記載のＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石。 The R-TM-B permanent magnet according to any one of claims 1 to 4, wherein the Cu layer is formed by a wet plating method, a mechanical plating method, a vacuum film forming method, a CVD method, or a PVD method. .