JP3933288B2 - Variable valve operating device for internal combustion engine - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、吸・排気弁の開閉時期及びバルブリフト量を機関運転状態に応じて可変にできる内燃機関の動弁装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
周知にように、機関低速低負荷時における燃費の改善や安定した運転性並びに高速高負荷時における吸気の充填効率の向上による十分な出力を確保する等のために、吸気・排気弁の開閉時期とバルブリフト量を機関運転状態に応じて可変制御する動弁装置は従来から種々提供されており、その一例として特開昭55−137305号公報等に記載されているもの知られている。
【0003】
図15に基づきその概略を説明すれば、シリンダヘッド1のアッパデッキの略中央近傍上方位置にカムシャフト2が設けられていると共に、該カムシャフト2の外周にカム2aが一体に設けられている。また、カムシャフト2の側部には、制御シャフト3が平行に配置されており、この制御シャフト3に偏心カム4を介してロッカアーム5が揺動自在に軸支されている。一方、シリンダヘッド1に摺動自在に設けられた吸気弁6の上端部には、バルブリフター7を介して揺動カム8が配置されている。この揺動カム8は、バルブリフター7の上方にカムシャフト2と並行に配置された支軸9に揺動自在に軸支され、下端のカム面8aがバルブリフター7の上面に当接している。また、前記ロッカアーム5は、一端部5aがカム2aの外周面に当接していると共に、他端部5bが揺動カム8の上端面8bに当接して、カム2aのリフトを揺動カム8及びバルブリフター7を介して吸気弁6に伝達するようになっている。
【0004】
また、前記制御シャフト3は、図外のアクチュエータによって所定角度範囲で回転制御されて、偏心カム4の回動位置を制御し、これによってロッカアーム5の揺動支点を変化させるようになっている。
【0005】
そして、偏心カム4が正逆の所定回動位置に制御されるとロッカアーム5の揺動支点が変化して、他端部5bの揺動カム8の上端面8bに対する当接位置が図中上下方向に変化し、これによって揺動カム8のカム面8aのバルブリフター7上面に対する当接位置の変化に伴い、揺動カム8の揺動軌跡が変化することにより吸気弁6の開閉時期(バルブタイミング)とバルブリフト量を可変制御するようになっている。尚、図中10は、揺動カム8の上端面8bを常時ロッカアーム5の他端部5bに弾接付勢するスプリングである。
【0006】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、前記従来の動弁装置にあっては、カム2aと揺動カム8がそれぞれカムシャフト2と支軸9に設けられて、両者2a,8は、機関の巾方向へ大きく離間した位置に別個独立に配置されている。このため、これらカム2aや揺動カム8の大きな配置スペースが要求される。
【0007】
また、カム2aと揺動カム8が機関巾方向へ大きく離れているため、ロッカアーム5の両端部5a,5bを必然的に機関巾方向へほぼへ字形状に延出させなければならない。したがって、配置スペースの増加と相俟ってロッカアーム5の大型化により、動弁装置の機関への搭載性が悪化すると共に、機関の大型化と重量の増加が余儀なくされている。
【0008】
さらに、カムシャフト2の他に支軸9を必要とするので、部品点数が増加すると共に、カムシャフト2と支軸9との互いの軸心のずれが生じ易くなり、これによってバルブタイミングの制御精度が低下するおそれがある。
【0009】
また、ロッカアーム5の端部5bが、揺動カム8の上端面8bを直接押圧することによって該揺動カム8の揺動を得る構成のため、ロッカアーム5の押圧点(当接位置)が揺動カム8の上端面8bから離脱するおそれがある。したがって、ロッカアーム5の揺動支点位置に制約が生じ、揺動カム8の揺動軌跡、ひいては吸気弁6のバルブタイミング/リフト量を比較的大きく設定することができない。
【0010】
【課題を解決するための手段】
本発明は、前記従来の可変動弁装置の課題に鑑みて案出されたもので、請求項1記載の発明は、機関のクランク軸によって回転駆動し、外周に駆動カムが固定されたドライブシャフトと、該ドライブシャフトに前記駆動カムと同軸上に揺動自在に設けられ、機関弁をバルブリフターを介して開閉作動させる揺動カムと、一端部がリンクアームを介して前記駆動カムに回転自在に連係しかつ他端部がリンク部材を介して揺動カムの端部に連係したロッカアームと、該ロッカアームの揺動支点を可変にする可変機構と、該可変機構を機関運転状態に応じて作動制御する制御手段と、を備え、前記ロッカアームの揺動支点を可変制御することによって揺動カムの前記バルブリフターの頂面に対する揺動位置を変化させて機関弁のリフト量を可変制御する可変動弁装置であって、前記揺動カムのカムフェースの一端側にカムリフト部を有するカム面が摺接するバルブリフターの頂面を、前記揺動カムのカムリフト部側が下り傾斜状となるように形成したことを特徴としている。
【0011】
請求項2記載の発明は、前記バルブリフターの頂面に、前記揺動カムのカムフェースが摺接するほぼ円板状のシムを設けると共に、前記揺動カムのカムフェースの巾方向の中心線を前記シムの中心からオフセット配置したことを特徴としている。
【0012】
請求項3記載の発明は、前記揺動カムのカムフェースの巾方向の中心線を、前記バルブリフター頂面のほぼ中央に配置し、前記シムの中心を前記バルブリフター頂面の中心から前記揺動カムのカムフェースの巾方向にオフセット配置したことを特徴としている。
【0013】
請求項4記載の発明は、前記バルブリフターの頂面に、前記揺動カムのカムフェースが摺接するほぼ円板状のシムを設けると共に、該シムの中心をバルブリフター頂面の中心から前記揺動カムのカムリフト部側にオフセット配置したことを特徴としている。
【0014】
請求項5記載の発明は、前記バルブリフターの頂面と前記シムとの間に弾性部材を介装し、シムを前記揺動カムのカムフェースに常時弾接したことを特徴としている。
【0015】
本発明によれば、駆動カムと揺動カムの両方をドライブシャフトに同軸上に設け、つまりドライブシャフトに一緒に設けたため、機関巾方向への配置スペースを十分に小さくすることができる。
【0016】
また、バルブリフターの頂面を、揺動カムのカムリフト部側が下り傾斜となるようにテーパ状に形成したため、バルブリフターの頂面における揺動カムのカムフェースが摺動する領域、つまりトラベル領域が大きくなる。このため、揺動カムの揺動角や該揺動カムの外径を大きくしなくても、機関弁のリフト量を大きくすることが可能になる。
【0017】
請求項2記載の発明によれば、揺動カムの揺動に伴いバルブリフターが作動すると、カムフェースの巾方向中心とシムの中心とのオフセット配置に起因して該シムの自由な回転を促進できる。
【0018】
請求項3記載の発明によれば、揺動カムのカムフェースの巾方向の中心線が、バルブリフターの中心を通るように配置したので、バルブリフターにその中心まわりの回転モーメントが発生しない。したがって、バルブリフターは揺動カムのカムフェースにて安定的に保持されて、カムフェースとバルブリフターとの片当たりを防止できる。
【0019】
請求項4記載の発明によれば、シムをバルブリフター中心に対して揺動カムのカムリフト部側にオフセット配置したので、揺動カムとシムとの摺動領域(トラベル領域)を可及的に大きくすることができる。
【0020】
請求項5記載の発明によれば、弾性部材によってシムが揺動カムのカムフェースに常時当接した状態になっているため、揺動カムのベースサークル時におけるカムフェースとシムとの間のクリアランスの発生を防止できる。したがって、このベースサークル域における機関振動によるバルブリフターの自由な回転を抑制でき、もって、バルブリフターは揺動カムのカムフェースにて安定的に保持されて、カムフェースとバルブリフターとの片当たりを防止できる。
【0021】
【発明の実施の形態】
図1〜図4は、本発明に係る可変動弁装置の第1の実施形態を示し、1気筒あたり2つの吸気弁を有する内燃機関に適用したものを示している。
【0022】
すなわち、この可変動弁装置は、シリンダヘッド11に図外のバルブガイドを介して摺動自在に設けられた一対の吸気弁12,12と、シリンダヘッド11上部の図外の軸受に回転自在に支持された中空状のドライブシャフト13と、該ドライブシャフト13の外周面に、圧入等により固設された駆動カム15と、前記ドライブシャフト13に駆動カム15と同軸上に回動自在に設けられて、各吸気弁12,12をバルブリフター16,16を介して押圧開動させる一対の揺動カム17,17と、前記ドライブシャフト13にほぼ平行に配設された制御軸28に制御カム29を介して揺動自在に軸支され、一端部18aがリンクアーム19を介して前記駆動カム15に連係し、他端部18bがリンク部材20を介して前記揺動カム17,17に連係したロッカアーム18と、前記ロッカアーム18の揺動支点位置を可変にする可変機構21と、該可変機構21を機関運転状態に応じて作動制御する図外の制御手段とから構成されている。
【0023】
前記ドライブシャフト13は、機関前後方向に沿って配置されていると共に、一端部に設けられた図外の従動スプロケットや該従動スプロケットに巻装されたタイミングチェーン等を介して機関のクランク軸から回転力が伝達されている。
【0024】
前記駆動カム15は、図4にも示すように、ほぼリング状を呈し、大径なカム本体15aと、該カム本体15aの側端面に一体に設けられた筒状部15bとからなり、内部軸方向にドライブシャフト挿通孔15cが貫通形成されていると共に、カム本体15aの軸心Xがドライブシャフト13の軸心Yから径方向へ所定量だけオフセットしている。また、この駆動カム15は、ドライブシャフト13に対し前記両バルブリフター16,16に干渉しない両外側にドライブシャフト挿通孔15cを介して圧入固定されている。
【0025】
前記各バルブリフター16は、図1〜図4に示すように有蓋円筒状を呈し、筒状のスカート部16aと該スカート部16aの上端部に一体に有する円板状の上壁16bとからなり、スカート部16aがシリンダヘッド11に形成された保持孔11a,11a内に摺動自在に保持されている一方、上壁16bの頂面16cが傾斜状に形成されている。すなわち、頂面16cは、前記揺動カム17の後述するカムフェース25に沿って傾斜し、揺動カム17のカムリフト部25c側が下り傾斜状に形成され、その傾斜角度θは約10°に設定されている。また、前記保持孔11aのバルブリフター16の頂面16c最高位置側の内面には、バルブリフター16との間に潤滑油を供給する供給通路30が形成されている。
【0026】
また、前記リンクアーム19は、比較的大径な円環状の基部19aと、該基部19aの外周面所定位置に突設された突出端19bとを備え、基部19aの中央位置には、前記駆動カム15のカム本体15aの外周面に回転自在に嵌合する嵌合孔19cが形成されている一方、突出端19bには、ピン23が回転自在に挿通するピン孔19dが貫通形成されている。
【0027】
前記各揺動カム17は、図1及び図4に示すようにほぼ横U字形状を呈し、両者17,17間に有する筒状の基部17aの内部にドライブシャフト13が相対的に回転自在に嵌挿された支持孔17bが貫通形成されていると共に、筒状基部17aの外周が軸受22によって軸受けされている。また、ロッカアーム18他端部18b側に位置する一方の揺動カム17の一端部24には、ピン孔24aが貫通形成されている。また、各揺動カム17,17の下面には、カムフェース25が形成されている。このカムフェース25は、筒状基部17a側の基円面25aと該基円面25aからカムノーズ部側の一端部24端縁側に円弧状に延びるカム面25bと、該カム面25bの先端側に有するカムリフト部25cとから構成されており、該基円面25aとカム面25b及びカムリフト部25cが、揺動カム17の揺動位置に応じて各バルブリフター16の上面所定位置に当接するようになっている。すなわち、図5に示すバルブリフト特性からみると、図1に示すように基円面25aの所定角度範囲θ1がベースサークル区間になり、カム面25bの所定角度範囲θ2がいわゆるランプ区間となり、さらにカム面25bからカムリフト部25cまでの所定角度範囲θ3がリフト区間になるように設定されている。
【0028】
前記軸受22は、シリンダヘッド11の上端部に設けられて筒状基部17aを支持するメインブラケット22aと、該メインブラケット22aの上端部に設けられて後述する制御軸を回転自在に支持するサブブラケット22bとを有し、両ブラケット22a,22bが一対のボルト22c,22cによってシリンダヘッド11に上方から共締め固定されている。
【0029】
前記ロッカアーム18は、図1及び図4に示すように、ほぼく字形に折曲形成されて、ドライブシャフト13の上方位置に機関巾方向に沿って配置されており、中央に有する基部18cが後述する制御軸28に揺動自在に支持されていると共に、一端部18aが前記ピン23を介してリンクアーム19の突出端19bに回転自在に連結されている一方、他端部18bがピン26を介してリンク部材20の一端部20aに回転自在に連結されている。
【0030】
前記リンク部材20は、図1にも示すように所定長さの直線状に形成され、円形状の両端部20a,20bは前記ロッカアーム18の他端部18bと揺動カム17の一端部24にピン26,27を介して回転自在に連結している。
【0031】
尚、各ピン23,26,27の端部には、リンクアーム19やリンク部材20の軸方向の移動を規制するスナップリング31が夫々設けられている。
【0032】
前記可変機構21は、前記軸受22のメインブラケット22aとサブブラケット22bとの間に軸受けされた制御軸28と、該制御軸28に圧入固定され、ロッカアーム18の基部18cに有するカム孔18d内に回転自在に嵌挿された制御カム29とから構成されている。
【0033】
前記制御カム29は、ほぼ円筒状を呈し、内部軸方向に制御軸28に嵌挿して圧入固定される挿通孔29aが貫通形成されていると共に、その軸心P1が制御軸28の軸心Pからα分だけ偏倚している。
【0034】
前記制御軸28は、一端部に設けられた図外の電磁アクチュエータによって所定回転角度範囲内で回転するように制御されており、前記電磁アクチュエータは、機関の運転状態を検出する制御手段である図外のコントローラからの制御信号によって駆動するようになっている。コントローラは、クランク角センサやエアーフローメータ,水温センサ等の各種のセンサからの検出信号に基づいて現在の機関運転状態を演算等により検出して、前記電磁アクチュエータに制御信号を出力している。
【0035】
以下、本実施形態の作用を説明すれば、まず、機関低速低負荷時には、コントローラからの制御信号によって電磁アクチュエータが一方に回転駆動され、これに伴い、制御軸28も同方向へ所定量回動して、制御カム29を図6A,Bに示すように軸心P1が制御軸28の軸心Pから左上方向の回動位置に保持され、厚肉部29bがドライブシャフト13から上方向に離間移動する。したがって、ロッカアーム18は、全体がドライブシャフト13に対して上方向へ移動して、他端部18bによってリンク部材20を上方向へ引き上げる。このため、揺動カム17,17は、一端部24が強制的に若干引き上げられて全体が図示のように反時計方向へ回動位置に保持される。
【0036】
したがって、駆動カム15の回転によりリンクアーム19を介してロッカアーム18の一端部18aを上下方向へ作動させると、該ロッカアーム18が制御カム29を揺動支点として揺動し、他端部18bからその揺動力がリンク部材20を介して揺動カム17,17に伝達される。揺動カム17,17は、基円面25a及びカム面25b,カムリフト部25cがバルブリフター16の頂面16c上を摺接しながら押圧あるいは押圧を解除して各吸気弁12を開閉作動させるが、そのリフト量L1は図6Bに示すように比較的小さくなる。
【0037】
よって、かかる低速低負荷域では、図8の破線で示すようにバルブリフト量が小さくなると共に、各吸気弁12の開時期が遅くなり、排気弁とのバルブオーバラップが小さくなる。このため、燃費の向上と機関の安定した回転が得られる。
【0038】
一方、機関高速高負荷時に移行した場合は、コントローラからの制御信号によって電磁アクチュエータが反対方向に回転駆動される。したがって、図7A,Bに示すように制御軸28が、時計方向(図中矢印方向)へ所定量回動して制御カム29を図6A,Bに示す位置から反時計方向へ所定量回動させ、軸心P1(厚肉部29b)を下方向へ移動させる。このため、ロッカアーム18は、今度は全体がドライブシャフト13方向へ移動して、他端部18bがリンク部材20を介して揺動カム17,17の一端部24を下方向へ押圧して、揺動カム17,17全体を所定量だけ時計方向へ回動させる。
【0039】
したがって、各揺動カム17のバルブリフター16上面に対する当接位置が図7A,Bに示すように一端部24側の右方向位置に移動する。このため、駆動カム15が回転してロッカアーム18を揺動させて揺動カム17,17を所定範囲で揺動させると、バルブリフター16に対するそのリフト量L2は図7Bに示すように大きくなる。
【0040】
よって、かかる高速高負荷域では、図8の実線で示すようにカムリフト特性が低速低負荷域に比較して大きくなってバルブリフト量も大きくなると共に、各吸気弁12の開時期が早くなる一方、閉時期が遅くなる。この結果、吸気充填効率が向上し、十分な出力が確保できる。以上のように、機関運転状態に応じて各吸気弁12の開閉時期やバルブリフト量を可変にすることができる。
【0041】
ところで、バルブリフター16,16の外径は機関の仕様によって定まっているものであり、その頂面16c,16cの面積も一定に設定されているが、本実施形態ではバルブリフター16,16の頂面16c,16cを傾斜状に形成したため、該頂面16c,16cを水平に形成した場合に比較して、該頂面16c,16c上における揺動カム17,17のトラベル領域が大きくなり、前述のバルブリフト量を大きくすることが可能になる。
【0042】
すなわち、バルブリフター16の頂面16cが水平面なもの(図9参照)と本願発明の傾斜面のもの(図10参照)を、カムフェース25が同一の揺動カム17を用いた場合を比較すると、まず最大リフト時におけるカムリフト部25cによる各頂面16cの垂直方向の単位リフト量dl,dL1は、以下の式で求められる。
【0043】
バルブリフター16の頂面16cが水平面なものでは、ldθ=dl の式が求められる。(ここで、lはドライブシャフトの軸心からカムリフト部と頂面との当接点までの長さ、θは揺動カムの揺動角である。)
【0044】
【数1】
【0045】
(ここで、Sはカムリフト部と頂面との当接点の傾斜面に直交する線に対してドライブシャフトの軸心から直角に延びた線の長さ、αは傾斜面の傾斜角度、Lはリフト量,dLは前記直交する線における単位リフト量、rはベースサークル長さである。)
【0046】
【数2】
【0047】
この式によって、水平面と傾斜面のバルブリフト量の比が求められる。具体的には、例えばl=17mm,r=14mm,L=9mm,α=10°とすると、dL1/dl=1.27 となり、水平面の場合に比較して傾斜面では1.27倍のバルブリフト量となり、揺動カムの同じ揺動角θであっても傾斜面の方がバルブリフト量を増加させることができることが明らかである。これは、カムフェース25の頂面16cに対するトラベル領域が増加したためである。
【0048】
このように、本実施形態では、バルブリフター16の頂面16cを傾斜状に形成することによってバルブリフト量を大きくすることが可能になる。この結果、水平面と同じバルブリフト量とするならば、揺動カム17の揺動角θを小さくすることが可能になり、したがって、リンク部材20やリンクアーム19等の各リンク機構を小型化することができ、ひいては装置全体のコンパクト化が図れる。
【0049】
また、この装置によれば、ドライブシャフト13に駆動カム15と各揺動カム17とを同軸上に設けたため、機関巾方向の配置スペースを十分に小さくすることができる。
【0050】
さらに、駆動カム15と揺動カム17とをドライブシャフト13に同軸上に設けることにより、従来のような揺動カム17を支持する支軸が不要となり、この分、部品点数の削減が図れ、また、ドライブシャフト13と揺動カム17の互いの軸心のずれが生じないため、バルブタイミングの制御精度の低下を防止できる。
【0051】
しかも、駆動カム15を、各バルブリフター16とオフセット配置し互いに干渉しない位置に配したため、駆動カム15の外形を大きくとることができ、駆動カム15の外周面15aの設計自由度を向上させることが可能となり、これによって揺動カム17の揺動量を確保するためのリフト量を十分に確保できると共に、駆動カム15の駆動面圧を低減するためのカム幅を十分に確保できる。
【0052】
特に、駆動カム15は、リング状に形成され、外周面全体がリンクアーム基部19aの嵌合孔19cの内周面全体に摺接するため、外周面の面圧が分散されて、該面圧を十分に低減できる。したがって、嵌合孔19cの内周面間との摩耗の発生が抑制できると共に、潤滑も行い易い。さらに、面圧の低下に伴い駆動カム15の材料選択の自由度が向上し、加工し易くかつ低コストの材料を選択できる。
【0053】
また、本装置は、全体がいわゆる6リンク方式となるため、ロッカアーム18のロッカ比を大きくとることが可能となり、これによって、駆動カム15のドライブシャフト13に対するオフセット量を大きく設定しなくても、つまり駆動カム15の外径を大きく設定しなくても、揺動カム17の大きな揺動角が得られる。この結果、装置全体のコンパクト化がさらに助長できる。
【0054】
また、ロッカアーム18と揺動カム17とがリンク部材20を介して連係しているため、ロッカアーム18のロッカ比を比較的大きく設定しても、ロッカアーム18と揺動カム17との連係状態が常に保たれる。したがって、揺動カム17の大きな揺動角が得られることにより、揺動カム17の前記ランプ区間θ2を大きくすることが可能になり、これによってバルブリフター16と揺動カム17の衝突速度を緩和することができ、この結果、駆動騒音の発生を抑制することが可能になる。
【0055】
さらに、本装置は、2つの吸気弁12,12の間に設けられたカム軸受22に制御軸28も一緒に軸受けすることができるので、従来の内燃機関にそのまま搭載することが可能となり、この結果、シリンダヘッドの形状変更を要さず、製造コストの高騰を防止できる。また、ドライブシャフト13も従来と同様の位置とすることができるので、この点でもシリンダの形状変更が不要になる。
【0056】
また、本装置は、ドライブシャフト13の上方位置にロッカアーム18を配置するだけであるから、全高を十分に低くすることが可能になる。
【0057】
さらに、バルブリフター16は、保持孔11a内に供給通路30から強制的に供給された潤滑油によって外周面と保持孔11a内周面との間が潤滑されるため、揺動カム17の押圧荷重によるバルブリフター16の倒れによる保持孔11aの内周面との摩擦抵抗が低減されて円滑な摺動性が得られる。
【0058】
さらに、図14に示すように、揺動カム17がバルブリフター16を押し下げる力Fがバルブリフター方向の分力FVと水平分力Frとに分けられるから、バルブリフター16とその保持孔11aとの当接力Fsが低減され、よって、バルブリフター16の側面の摩耗や摩擦力を低減することができる。
【0059】
図11は本発明の第2の実施形態を示し、バルブリフター16の頂面16cに円板状の嵌合溝32を形成すると共に、該嵌合溝32内に揺動カム17のカムフェース25が摺接する円板状の低摩耗材のシム33を回転自在に嵌合した。また、前記揺動カム17を、自身のカムフェース25の巾方向の中心線S1をシム33の径方向中心線S2から径方向へ所定量だけオフセットさせて配置した。
【0060】
したがって、各揺動カム17が各シム33上面33aを摺動すると、その摺動位置がシム33の中心から外れた位置になるため、揺動カム17からの偏荷重によってシム33の自由な回転が促進されて、シム33の上面33aの一部の摩耗が防止されて、全体の均一な摩耗が得られ、したがって、全体として摩耗の発生を抑制できる。この場合、シム33として平坦なシムを用いると、バルブリフター16の頂面の加工が容易であることは言うまでもない。
【0061】
また、シム33の中心をバルブリフター16の中心に対して揺動カム17のカムフェース25のカムリフト側にオフセット配置させた。このため、揺動カム17のカムフェース25とシム33との摺動領域(トラベル領域)が大きくなり、バルブリフト量を増大させることができる。
【0062】
図12は、本発明の第3の実施形態を示し、バルブリフター16に対して揺動カム17を偏倚させるのではなく、嵌合溝32を頂面16cの中心線S3に対して、一方側へ偏倚させてシム33の中心線S2を揺動カム17の中心線S1から偏倚させたものである。
【0063】
したがって、この場合も揺動カム17の摺接に伴いシム33の自由な回転が促進されて、第2実施形態と同様な作用効果が得られる。
【0064】
この場合、揺動カム17の中心線S1とバルブリフター16の中心線S3が一致していることから、バルブリフター16は揺動カム17の揺動によって回動せず、シム33のみ回転する。したがって、揺動カム17のカムフェース25がバルブリフター16の傾斜状の頂面16cと片当たりすることがない。
【0065】
図13は本発明の第4の実施形態を示し、嵌合溝32の底面32a中央に小径溝32bを形成し、この小径溝32bの底面とシム33との間にテーパ状のばね34を弾装させて、シム33の上面33aを揺動カム17のカムフェース25に常時弾接させるようにしたものである。
【0066】
したがって、揺動カム17の揺動に伴ってシム33は自由回転するがバルブリフター16の自由回転を阻止することができる。すなわち、揺動カム17とシム33が当接しているカムリフト時にはバルブリフター16の自由な回転はないが、ベースサークル時には、カムフェース25とシム33との間にクリアランスが発生して、バルブリフター16はこの時点で機関の振動などにより保持孔11a内を自由に回転するおそれがあるが、この実施形態のように、ばね34によって両者17,33が常に当接した状態になるため、バルブリフター16は自由な回転が規制される。したがって、揺動カムフェースとシムとの間では常時円滑な摺動性が得られ、片当たりや摩耗の発生が防止される。尚、ばね34は、テーパ状のばねに限定されるものではなく、板ばねや通常のコイルばねであってもよく、また、ゴムなどの弾性を有する素材を用いてもよい。
【0067】
本発明は、前記各実施形態の構成に限定されるものではなく、例えば本装置を排気弁あるいは吸気・排気弁の両方に適用することも可能であり、さらに1気筒あたり2弁ではなく、1弁のものに適用することも可能である。
【0068】
【発明の効果】
以上の説明で明らかなように、本発明によれば、機関弁のバルブタイミング及びバルブリフト量を可変制御できることは勿論のこと、駆動カムと揺動カムとをドライブシャフトに同軸上に設けたため、機関巾方向の配置スペースを十分に小さくすることができると共に、ロッカアームも機関巾方向へ延設する必要がなくなるため、装置全体のコンパクト化が図れる。この結果、装置の機関への搭載性が向上する。
【0069】
また、揺動カムを偏心カムと一緒にドライブシャフトに設けることにより、従来のような支軸が不要になるため、部品点数の削減が図れると共に、ドライブシャフトと揺動カムの互いの軸心のずれが生じないため、バルブタイミングの制御精度の低下を防止できる。
【0070】
しかも、本発明は、バルブリフターの頂面を、揺動カムのカムリフト側が下方へ傾斜したテーパ状に形成したため、揺動カムのバルブリフター頂面に対するトラベル領域が頂面を水平面とした場合に比較して十分に大きくなる。したがって、揺動カムによるバルブリフター、つまり機関弁のバルブリフト量を大きくすることが可能となる。この結果、運転状態に応じた機関性能を十分に発揮できると共に、逆に同じバルブリフト量であれば、揺動カムの揺動角を小さくすることができるため、リンク機構を小型化でき、したがって、装置全体のコンパクト化が図れる。
【0071】
また、請求項2及び3記載の発明によれば、シムの自由な回転を促進できるため、該シムの部分的な摩耗の発生が防止されて、シムの耐久性の向上が図れる。
請求項4記載の発明によれば、シムをバルブリフター中心に対して揺動カムのカムリフト側にオフセット配置したため、揺動カムのシムに対するトラベル領域を可及的に大きくすることができる。
請求項5記載の発明によれば、バルブリフターの自由な回転を阻止できるため、揺動カムフェースとシムの片当たりを防止して、常時円滑な摺動性が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の第1の実施形態を示す図2のA−A線断面図。
【図2】本実施形態を一部断面して示す側面図。
【図3】同実施形態の平面図。
【図4】同実施形態に供される各構成部品の分解斜視図。
【図5】揺動カムの基端面とカム面に対応したバルブリフト特性図。
【図6】A,Bは、低速低負荷時の作用を示す図2のB−B線断面図。
【図7】A,Bは高速高負荷時の作用を示す図2のB−B線断面図。
【図8】本実施形態のバルブタイミングとバルブリフトの特性図。
【図9】本発明におけるバルブリフターの作用原理説明図。
【図10】バルブリフターの頂面を水平面とした場合の作用原理説明図。
【図11】本発明の第2の実施形態を示す平面図。
【図12】本発明の第3の実施形態を示す平面図。
【図13】本発明の第4の実施形態を示す縦断面図。
【図14】本発明における揺動カムの押圧力の分力特性を示す図。
【図15】従来の可変動弁装置を示す断面図。
【符号の説明】
11…シリンダヘッド
12…吸気弁
13…ドライブシャフト
15…駆動カム
16…バルブリフター
16c…頂面
17…揺動カム
18…ロッカアーム
18a…一端部
18b…他端部
19…リンクアーム
20…リンク部材
21…可変機構
25…カムフェース
25c…カムリフト部[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a valve operating apparatus for an internal combustion engine that can vary the opening / closing timing of an intake / exhaust valve and the valve lift according to the engine operating state.
[0002]
[Prior art]
As is well known, the intake / exhaust valve opening / closing timing is required to improve fuel efficiency at low engine speeds and low loads, to ensure stable operation, and to ensure sufficient output by improving intake charging efficiency at high speeds and high loads. Various valve operating devices that variably control the valve lift according to the engine operating state have been provided, and examples thereof are described in JP-A-55-137305.
[0003]
The outline thereof will be described with reference to FIG. 15. A
[0004]
The control shaft 3 is rotationally controlled within a predetermined angle range by an actuator (not shown) to control the rotational position of the eccentric cam 4, thereby changing the rocking fulcrum of the
[0005]
When the eccentric cam 4 is controlled to a predetermined forward and reverse rotational position, the rocking fulcrum of the
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the conventional valve operating apparatus, the cam 2a and the
[0007]
Further, since the cam 2a and the
[0008]
Further, since the
[0009]
Further, since the end 5b of the
[0010]
[Means for Solving the Problems]
The present invention has been devised in view of the problems of the conventional variable valve gear, and the invention according to
[0011]
According to a second aspect of the present invention, a substantially disk-shaped shim is provided on the top surface of the valve lifter so that the cam face of the swing cam is in sliding contact with the center line in the width direction of the cam face of the swing cam. It is characterized by being offset from the center of the shim.
[0012]
According to a third aspect of the present invention, a center line in the width direction of the cam face of the swing cam is disposed at a substantially center of the valve lifter top surface, and the center of the shim is shifted from the center of the valve lifter top surface. It is characterized by being offset in the width direction of the cam face of the dynamic cam.
[0013]
According to a fourth aspect of the present invention, a substantially disk-shaped shim is provided on the top surface of the valve lifter so that the cam face of the swing cam is in sliding contact with the center of the shim from the center of the valve lifter top surface. It is characterized by being offset on the cam lift portion side of the moving cam.
[0014]
According to a fifth aspect of the present invention, an elastic member is interposed between the top surface of the valve lifter and the shim, and the shim is always elastically contacted with the cam face of the swing cam.
[0015]
According to the present invention, since both the drive cam and the swing cam are provided coaxially on the drive shaft, that is, provided together on the drive shaft, the arrangement space in the engine width direction can be sufficiently reduced.
[0016]
Further, the top surface of the valve lifter, because of the tapered such that the cam lift section side is down tilt of the rocking cam, a region where the cam face of the swing cam on the top surface of the valve lifter slides, that is, travel region growing. For this reason, the lift amount of the engine valve can be increased without increasing the swing angle of the swing cam or the outer diameter of the swing cam.
[0017]
According to the second aspect of the present invention, when the valve lifter is operated along with the swing of the swing cam, the free rotation of the shim is promoted due to the offset arrangement between the center of the cam face in the width direction and the center of the shim. it can.
[0018]
According to the third aspect of the present invention, since the center line in the width direction of the cam face of the swing cam is disposed so as to pass through the center of the valve lifter, no rotational moment is generated around the center of the valve lifter. Therefore, the valve lifter is stably held by the cam face of the swing cam, and it is possible to prevent the cam face and the valve lifter from coming into contact with each other.
[0019]
According to the fourth aspect of the present invention, shims so offset arranged on the cam lift portion side of the swing cam to the valve lifter central, sliding region between the swing cam and shim (travel region) as possible Can be bigger.
[0020]
According to the fifth aspect of the present invention, since the shim is always in contact with the cam face of the swing cam by the elastic member, the clearance between the cam face and the shim during the base circle of the swing cam. Can be prevented. Therefore, free rotation of the valve lifter due to engine vibration in this base circle region can be suppressed, and the valve lifter is stably held by the cam face of the swing cam so that the cam face and the valve lifter do not touch each other. Can be prevented.
[0021]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
1 to 4 show a first embodiment of a variable valve operating apparatus according to the present invention, which is applied to an internal combustion engine having two intake valves per cylinder.
[0022]
In other words, this variable valve operating device is rotatable to a pair of
[0023]
The
[0024]
As shown in FIG. 4, the
[0025]
Each of the
[0026]
The
[0027]
Each of the
[0028]
The
[0029]
As shown in FIGS. 1 and 4, the
[0030]
As shown in FIG. 1, the
[0031]
A
[0032]
The
[0033]
The
[0034]
The
[0035]
Hereinafter, the operation of the present embodiment will be described. First, at the time of engine low speed and low load, the electromagnetic actuator is rotationally driven in one direction by a control signal from the controller, and accordingly, the
[0036]
Therefore, when one
[0037]
Therefore, in such a low-speed and low-load region, as shown by the broken line in FIG. 8, the valve lift amount is reduced, the opening timing of each
[0038]
On the other hand, when the engine is shifted at high speed and high load, the electromagnetic actuator is rotationally driven in the opposite direction by a control signal from the controller. Accordingly, as shown in FIGS. 7A and 7B, the
[0039]
Therefore, the contact position of each
[0040]
Therefore, in such a high-speed and high-load region, as shown by the solid line in FIG. 8, the cam lift characteristic is larger than that in the low-speed and low-load region, the valve lift amount is increased, and the opening timing of each
[0041]
By the way, the outer diameters of the
[0042]
That is, when the
[0043]
When the
[0044]
[Expression 1]
[0045]
(Where S is the length of a line extending perpendicularly from the axis of the drive shaft with respect to the line perpendicular to the inclined surface of the contact point between the cam lift and the top surface, α is the inclination angle of the inclined surface, and L is (The lift amount, dL is the unit lift amount in the orthogonal line, and r is the base circle length.)
[0046]
[Expression 2]
[0047]
By this formula, the ratio of the valve lift amount between the horizontal plane and the inclined plane is obtained. Specifically, for example, when l = 17 mm, r = 14 mm, L = 9 mm, and α = 10 °, dL1 / dl = 1.27, which is 1.27 times the valve on the inclined surface compared to the horizontal surface. It is clear that the valve lift amount can be increased with the inclined surface even if the swing angle is the same swing angle θ of the swing cam. This is because the travel region for the
[0048]
Thus, in the present embodiment, the valve lift amount can be increased by forming the
[0049]
Further, according to this apparatus, since the
[0050]
Further, by providing the
[0051]
Moreover, since the
[0052]
In particular, the
[0053]
In addition, since this apparatus is a so-called 6-link system as a whole, it is possible to increase the rocker ratio of the
[0054]
Further, since the
[0055]
Furthermore, since this apparatus can also receive the
[0056]
Moreover, since this apparatus only arrange | positions the
[0057]
Further, the
[0058]
Furthermore, as shown in FIG. 14, the force F by which the
[0059]
FIG. 11 shows a second embodiment of the present invention, in which a disc-shaped
[0060]
Accordingly, when each rocking
[0061]
The center of the
[0062]
FIG. 12 shows a third embodiment of the present invention, in which the
[0063]
Therefore, also in this case, free rotation of the
[0064]
In this case, since the center line S1 of the
[0065]
FIG. 13 shows a fourth embodiment of the present invention. A small-
[0066]
Accordingly, the
[0067]
The present invention is not limited to the configuration of each of the above-described embodiments. For example, the present apparatus can be applied to both an exhaust valve or an intake / exhaust valve. It can also be applied to valves.
[0068]
【The invention's effect】
As apparent from the above description, according to the present invention, the valve timing and valve lift amount of the engine valve can be variably controlled, and the drive cam and the swing cam are provided coaxially on the drive shaft. The arrangement space in the engine width direction can be made sufficiently small, and since it is not necessary to extend the rocker arm in the engine width direction, the entire apparatus can be made compact. As a result, the mountability of the apparatus to the engine is improved.
[0069]
In addition, by providing the swing cam on the drive shaft together with the eccentric cam, a conventional support shaft is not required, so the number of parts can be reduced and the shaft center of the drive shaft and the swing cam can be reduced. Since no deviation occurs, it is possible to prevent a decrease in valve timing control accuracy.
[0070]
Moreover, in the present invention, the top surface of the valve lifter is formed in a taper shape in which the cam lift side of the swing cam is inclined downward, so that the travel region of the swing cam with respect to the top surface of the valve lifter is compared with the case where the top surface is a horizontal plane. Then it gets big enough. Therefore, it is possible to increase the valve lift of the swing cam, that is, the valve lift of the engine valve. As a result, the engine performance corresponding to the operation state can be sufficiently exhibited, and conversely, if the valve lift amount is the same, the swing angle of the swing cam can be reduced, so the link mechanism can be reduced in size, and accordingly Thus, the entire apparatus can be made compact.
[0071]
In addition, according to the second and third aspects of the invention, since the free rotation of the shim can be promoted, the partial wear of the shim is prevented, and the durability of the shim can be improved.
According to the fourth aspect of the present invention, since the shim is offset from the center of the valve lifter on the cam lift side of the swing cam, the travel region of the swing cam with respect to the shim can be made as large as possible.
According to the fifth aspect of the present invention, since the valve lifter can be prevented from freely rotating, it is possible to prevent the swing cam face and the shim from coming into contact with each other and to obtain smooth sliding performance at all times.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view taken along line AA in FIG. 2 showing a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a side view showing a part of the embodiment.
FIG. 3 is a plan view of the embodiment.
FIG. 4 is an exploded perspective view of each component used in the embodiment.
FIG. 5 is a valve lift characteristic diagram corresponding to a base end surface and a cam surface of a swing cam.
FIGS. 6A and 6B are cross-sectional views taken along the line BB in FIG.
FIGS. 7A and 7B are cross-sectional views taken along line B-B in FIG.
FIG. 8 is a characteristic diagram of valve timing and valve lift according to the present embodiment.
FIG. 9 is a diagram illustrating the principle of operation of a valve lifter according to the present invention.
FIG. 10 is a diagram illustrating the principle of operation when the top surface of the valve lifter is a horizontal surface.
FIG. 11 is a plan view showing a second embodiment of the present invention.
FIG. 12 is a plan view showing a third embodiment of the present invention.
FIG. 13 is a longitudinal sectional view showing a fourth embodiment of the present invention.
FIG. 14 is a diagram showing a component force characteristic of a pressing force of a swing cam in the present invention.
FIG. 15 is a sectional view showing a conventional variable valve operating apparatus.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF
Claims (5)
該ドライブシャフトに前記駆動カムと同軸上に揺動自在に設けられ、機関弁をバルブリフターを介して開閉作動させる揺動カムと、
一端部がリンクアームを介して前記駆動カムに回転自在に連係しかつ他端部がリンク部材を介して揺動カムの端部に連係したロッカアームと、
該ロッカアームの揺動支点を可変にする可変機構と、
該可変機構を機関運転状態に応じて作動制御する制御手段と、を備え、
前記ロッカアームの揺動支点を可変制御することによって揺動カムの前記バルブリフターの頂面に対する揺動位置を変化させて機関弁のリフト量を可変制御する可変動弁装置であって、
前記揺動カムのカムフェースの一端側にカムリフト部を有するカム面が摺接するバルブリフターの頂面を、前記揺動カムのカムリフト部側が下り傾斜状となるように形成したことを特徴とする内燃機関の可変動弁装置。A drive shaft that is rotationally driven by the crankshaft of the engine and has a drive cam fixed on the outer periphery;
A swing cam provided on the drive shaft so as to be swingable coaxially with the drive cam, and for opening and closing the engine valve via a valve lifter;
A rocker arm having one end rotatably linked to the drive cam via a link arm and the other end linked to an end of the swing cam via a link member;
A variable mechanism for changing the rocking fulcrum of the rocker arm;
Control means for controlling the operation of the variable mechanism according to the engine operating state,
A variable valve device that variably controls the lift amount of the engine valve by changing the swing position of the swing cam with respect to the top surface of the valve lifter by variably controlling the swing fulcrum of the rocker arm,
An internal combustion engine characterized in that a top surface of a valve lifter with which a cam surface having a cam lift portion is in sliding contact with one end of a cam face of the swing cam is formed so that the cam lift portion side of the swing cam is inclined downward. Variable valve gear for engine.
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