JP3901389B2

JP3901389B2 - Coagulation precipitation apparatus and water treatment method using the same

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Publication number: JP3901389B2
Application number: JP13097699A
Authority: JP
Inventors: 和彦清水
Original assignee: Organo Corp
Current assignee: Organo Corp
Priority date: 1999-05-12
Filing date: 1999-05-12
Publication date: 2007-04-04
Anticipated expiration: 2019-05-12
Also published as: JP2000317215A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、原水中の懸濁物質を凝集沈澱により汚泥と処理水とに分離する凝集沈澱装置、およびそれを用いた水処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
原水中に懸濁している物質（以下、ＳＳ[Suspended Solid] と称することもある。）を沈澱により分離除去する装置が知られている。従来の原水中のＳＳを除去するための凝集沈澱装置として、原水に単に凝集剤を添加して凝集物を沈澱させ、凝集物を汚泥として引き抜くとともに上部から処理水を導出するようにした装置はよく知られている。
【０００３】
このような一般的な凝集沈澱装置では、凝集物の沈澱に長時間を要し、沈澱槽としても極めて大型のものが要求されることから、より効率よく凝集沈澱を行わせるようにした凝集沈澱装置が提案されている。
【０００４】
たとえばフランス特許第１４１１７９２号には、凝集槽において、原水に凝集剤とともに、粒径１０〜２００μｍ程度の粒状物（代表的には、砂）を添加し、原水中のＳＳを比重の大きい粒状物を含んだ比較的大きなフロックとして凝集させ、沈澱槽において凝集槽から導入された被処理水中のフロックを沈澱させて処理水と分離する凝集沈澱装置が開示されている。沈澱槽から引き抜かれた沈澱フロックは、サイクロン等の分離器により汚泥と粒状物とに分離され、分離された粒状物は凝集槽に戻されて循環使用される。
【０００５】
ところが現実には、凝集剤の添加量が少量であることから、粒状物もそれに対応して少量しか添加されておらず、迅速かつ分離効率のよい沈澱を実現させるだけのフロックまで成長させることが困難であった。したがって、現実の運転においては、沈澱槽における水処理の線速度は６〜８ｍ／ｈ程度しか達成できず、より高流速の線速度の達成は困難であるというのが実情であった。
【０００６】
このような実情に対し、特許第２６３４２３０号公報には、凝集槽と沈澱槽との間に攪拌機を備えた中間槽を設けることにより、高流速の線速度での処理を可能とした凝集沈澱装置が開示されている。
【０００７】
この凝集沈澱装置は、たとえば図６に示すように構成されており、原水１０１にたとえば無機凝集剤１０２と高分子凝集剤１０３とともに粒状物としての砂１０４が添加され、凝集槽１０５内で攪拌機１０６で攪拌されつつ原水中のＳＳが凝集され、被処理水が中間槽１０７に導入されて、さらに攪拌機１０８で攪拌されつつ、フロックの成長がより助長されるようになっている。成長した砂含有のフロックを含む被処理水が沈澱槽１０９に導入されるので、フロックはより効率よく迅速に沈澱し、より短時間で処理水１１０と分離できるようになる。特許第２６３４２３０号公報によると、この凝集沈澱装置により、線速度が３０〜６０ｍ／ｈ、さらには９０ｍ／ｈという高流速での処理が可能になると記載されている。この凝集沈澱装置では、砂１０４は、原水に対し１〜４ｇ／ｌの濃度で運転されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記特許第２６３４２３０号に提案されている装置においては、凝集槽１０５と沈澱槽１０９の間に攪拌を伴う中間槽１０７を設ける必要があるので、その分、設備費、電力量、設置面積の増大を招くことになっている。
【０００９】
また、上記特許においては、原水量に対する砂の注入率をある狭い範囲（１〜４ｇ／ｌ）にすることが提案されているが、原水量の変動、原水水質の変動、それら変動に伴う凝集剤の添加量の変更により、原水量に対する砂の注入率は変化するので、現実の運転に際してはその管理が非常に困難である。
【００１０】
さらに、図６に示したように、沈澱槽１０９の底部に沈澱したフロックは汚泥引抜ポンプ１１１により引き抜かれ、サイクロン等からなる分離器１１２によって汚泥１１３と砂１０４とに分離され、分離された砂１０４が凝集槽１０５に戻されて循環使用されるようになっているが、砂１０４は、分離器１１２では完全に分離されずにその一部が汚泥とともに系外に排出されたり、処理水１１０中のＳＳとして系外に排出されることがあるので、系内の砂量が運転時間の経過とともに減少することになる。そのため、初期的に系内の砂の濃度を原水量に対し前述したような濃度に管理したとしても、長時間にわたって安定的に運転することは困難であった。
【００１１】
そこで本発明の課題は、上記のような中間槽を設けることなく、沈澱槽における処理の線速度が３０〜１００ｍ／ｈという高速処理を可能とし、かつ、原水量に対する粒状物の注入率を実質的に管理することなく長時間にわたって目標とする高速処理を安定して行うことのできる、より安価でしかも設置面積も小さくて済む凝集沈澱装置を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために、本発明の凝集沈澱装置は、原水中の懸濁物質を凝集剤と粒状物の添加によりフロックとして凝集させる凝集槽と、凝集槽からの導入水中のフロックを沈澱させ処理水とフロックとに分離する沈澱槽とを備えた凝集沈澱装置において、凝集槽に、汚泥濃度を測定するためのサンプリング装置が付設され、該サンプリング装置により測定された汚泥濃度が、凝集槽内における粒状物の濃度とみなされ、該凝集槽内の粒状物の濃度が５ｇ／ｌ以上に維持されることを特徴とするものからなる。すなわち本発明においては、後述の如く、サンプリング装置により測定された凝集槽内における汚泥濃度が、凝集槽内における粒状物の濃度を実質的に代表できることに着目し、監視の行いやすいサンプリング装置により測定された汚泥濃度に基づいて、凝集槽内の粒状物の濃度目標とする範囲内に維持するのである。
【００１３】
凝集槽内の粒状物の濃度は、好ましくは５ｇ／ｌ〜２００ｇ／ｌの範囲にあり、より好ましくは１０ｇ／ｌ〜１５０ｇ／ｌの範囲、さらに好ましくは１０ｇ／ｌ〜１２０ｇ／ｌの範囲、特に好ましくは１５ｇ／ｌ〜８０ｇ／ｌの範囲である。
【００１４】
また、使用する粒状物の粒径はとくに限定しないが、粒状物の数と凝集されるフロックの大きさ、あるいはフロックの成長との間には相関関係があると考えられることから、粒状物の平均粒径と凝集槽内の粒状物の濃度との比率を特定の範囲に管理することは、粒状物を含むフロックを効率よく沈澱に最適な大きさや比重にまで成長させるのに有効である。この面から、粒状物の平均粒径ｄ（μｍ）に対する凝集槽内の粒状物の濃度Ｃ（ｇ／ｌ）の比Ｃ／ｄが０．１〜２の範囲にあることが好ましい。
【００１５】
粒状物としては、代表的には砂を使用することができ、とくに粒径を揃えた、平均粒径が上記のような範囲を満足するものが好ましい。また、凝集剤としては、通常、無機凝集剤と高分子凝集剤を使用することができる。無機凝集剤は、原水中の懸濁物質を効率よく凝集させることができ、高分子凝集剤は、無機凝集剤によって生成した微細な凝集フロックをさらにポリマーを絡めてより大きなフロックへと成長させる。この成長したフロック内に、比重の大きい砂等からなる粒状物が混在し、全体として比重（密度）の大きい沈澱しやすいフロックが形成されることになる。
【００１６】
凝集槽には、汚泥濃度を測定するためのサンプリング装置を付設しておく。汚泥濃度の測定は、必ずしも連続的に行う必要はなく、比較的長時間の間隔をもって、定期的にあるいは不定期に測定すればよい。装置運転中には、初期に添加した粒状物のほとんどは凝集槽の中にあり、沈澱槽や沈澱槽からの循環ライン中の粒状物の量はわずかしかないので、粒状物量の監視には、凝集槽内の汚泥濃度の測定が最適である。すなわち、凝集剤の添加量は粒状物の添加量に比べはるかに少なく、かつ、凝集槽内における、５ｇ／ｌ以上と高濃度でしかも比重の大きい粒状物と汚泥成分との比率は重量比で、たとえば３０：１〜３００：１程度であるので、汚泥全体（つまり、粒状物を含むフロックに成長した汚泥成分）の濃度は粒状物の濃度を実質的に代表していることになる。したがって、この凝集槽内の汚泥濃度を測定することにより、凝集槽内の粒状物の濃度を前述した所定の範囲内に管理することができる。
【００１７】
また、凝集槽の下部は、下方に向かって狭まるコーン状に形成されていることが好ましい。このような形状の槽に形成しておけば、攪拌によりフロックとして成長させる際に、凝集槽の底部まで良好に攪拌され、成長したフロックが凝集槽底部に溜まることが抑制され、良好に沈澱槽へと移送される。
【００１８】
沈澱槽に対しては、図６に示した装置と同様に、沈澱されたフロックを引き抜くラインが接続されればよく、該引抜ラインには、引き抜かれたフロックを汚泥と凝集槽に循環される粒状物とに分離する手段（たとえば、サイクロン）が設けられればよい。
【００１９】
本発明に係る水処理方法は、上記のような凝集沈澱装置を用いて原水の処理を行う方法からなる。
【００２０】
長期間にわたる処理に際しても、凝集槽内の汚泥濃度を測定し、測定された汚泥濃度に基づいて、凝集槽内の粒状物の濃度を管理すればよい。前述したように、凝集槽内の汚泥濃度は凝集槽内の粒状物の濃度を代表するから、この管理によって粒状物の濃度を目標とする濃度範囲内に維持することが可能になる。
【００２１】
上記のような本発明に係る凝集沈澱装置およびそれを用いた水処理方法においては、凝集槽内の汚泥濃度の測定に基づいて、凝集槽内における粒状物の濃度が、５ｇ／ｌ以上と従来にない高濃度に維持されて運転される。このような粒状物濃度とすることにより、驚くべきことに、中間槽を設けることなく、比較的大きな、粒状物を含むフロックが迅速に成長、形成され、沈澱槽において３０〜１００ｍ／ｈという高流速の線速度での処理が可能となる。形成されたフロック全体内に占める粒状物の割合も高いから、フロックの比重（密度）も大きくなり、沈澱槽におけるより高速の沈澱が可能になる。中間槽を設けなくて済むので、設備費も安価であり、設置面積も小さい。
【００２２】
また、本発明においては、基本的に、原水量に対する粒状物の注入量を管理する必要はなく、凝集槽内における粒状物の濃度が所定の範囲になるように運転を続ければよいから、原水変動や水質変動に対しても煩雑なメンテナンス、管理は不要になる。したがって、長時間にわたって安定した、処理水水質の良好な水処理が可能になる。
【００２３】
【発明の実施の形態】
以下に、本発明の望ましい実施の形態について、図面を参照して説明する。
図１は、本発明の一実施態様に係る凝集沈澱装置１を示している。凝集沈澱装置１は、凝集槽２と、それに隣接配置された沈澱槽３を備えている。凝集槽２には、原水供給ライン４を介して原水５が供給され、本実施態様では、無機凝集剤６と、高分子凝集剤７がライン注入される。無機凝集剤６の注入位置の下流側には、スタティックミキサー等からなるミキサ８が介装されており、注入された凝集剤が原水に良好に混合されるようになっている。ただし、これら凝集剤は、凝集槽２に直接投入することも可能である。
【００２４】
無機凝集剤６としては、たとえばポリ塩化アルミニウム（ＰＡＣ）、塩化第二鉄、硫酸第二鉄を使用でき、高分子凝集剤７としては、たとえばノニオン性、アニオン性あるいは両性の高分子凝集剤を用いることができる。アニオン性の高分子凝集剤としては、たとえば、アクリル酸またはその塩の重合物、アクリル酸またはその塩とアクリルアミドとの共重合物、アクリルアミドと２−アクリルアミド−２メチルプロパンスルホン酸塩の共重合物、アクリル酸またはその塩とアクリルアミドと２−アクリルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸塩の３元共重合物、ポリアクリルアミドの部分加水分解物などが挙げられるが、特にこれらに限定されるものではない。ノニオン性の高分子凝集剤としては、代表的なものとしてポリアクリルアミドが挙げられるが、特にこれに限定されるものではない。両性の高分子凝集剤としては、たとえば、ジメチルアミノエチル（メタ）アクリレートの３級塩および４級塩（塩化メチル塩等）等の少なくとも１種のカチオン性単量体と、アクリル酸およびその塩（ナトリウム、カルシウム等の塩類）、２−アクリルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸塩（ナトリウム、カルシウム等の塩類）等の少なくとも１種のアニオン性単量体の共重合物、あるいは、上記の少なくとも１種のカチオン性単量体および上記の少なくとも１種のアニオン性単量体とアクリルアミド等の少なくとも１種のノニオン性単量体との三元もしくは四元以上の共重合物等が挙げられるが、特にこれらに限定されるものではない。高分子凝集剤の分子量の範囲は特に限定されないが、５００万〜２０００万の範囲が好ましい。これらの高分子凝集剤は、単独で又は混合物として用いることができる。高分子凝集剤の添加量は、一般的に経済的な観点から０．３〜２ｍｇ／ｌ程度である。
【００２５】
凝集槽２内には、粒状物としての砂９が添加される。添加量は、凝集槽２内における砂９の濃度が５ｇ／ｌ以上になるように初期添加され、後述の如く、所定の濃度を維持できるように、定期的にあるいは不定期に不足分が補充される。添加量は、好ましくは５ｇ／ｌ〜２００ｇ／ｌの範囲、より好ましくは１０ｇ／ｌ〜１５０ｇ／ｌの範囲、さらに好ましくは１０ｇ／ｌ〜１２０ｇ／ｌの範囲、特に好ましくは１５ｇ／ｌ〜８０ｇ／ｌの範囲とされる。
【００２６】
凝集槽２には、モータ１０によって駆動される攪拌機１１が設けられており、攪拌により原水中の懸濁物質が、無機凝集剤６、高分子凝集剤７、砂９を含むフロックとして凝集される。
【００２７】
この凝集においては、無機凝集剤６が懸濁物質を凝集させて微細なフロックを生成させ、それに高分子凝集剤７が絡まってより大きなフロックに成長させ、成長したフロックには比重の大きい粒状物としての砂９が含有され、全体として比較的大きな、比重の大きい沈澱しやすいフロックに成長する。とくに本発明においては、砂９の濃度が従来よりも大幅に高いので、より沈澱しやすいフロックに形成される。
【００２８】
フロックの成長は、攪拌機１１の攪拌翼近傍よりはむしろその上方部位で進む。凝集槽２の下部２ａは、下方に向かって狭まるコーン状に形成されており、攪拌翼の回転に伴って回動する被処理水の回転流の流速が下部２ａにおいて高められるため、凝集槽２の下部２ａへのフロックの沈澱や堆積は適切に防止されている。
【００２９】
成長した凝集フロック１３を含む被処理水は、越流ぜき１２を介して沈澱槽３へと導入される。沈澱槽３では、導入水中のフロックが下方に沈澱され、沈澱されたフロックは上方の処理水１４に対して分離される。沈澱槽３内の上部には、複数の傾斜板１５が並設されており、処理水１４とともにフロックが流出するのを抑制している。
【００３０】
沈澱槽３の底部には、沈澱されたフロックを引き抜くための引抜ライン１６が接続されており、汚泥引抜ポンプ１７によって、沈澱した凝集フロックが引き抜かれる。引き抜かれたフロックは、分離器としてのサイクロン１８に送られ、サイクロン１８内における遠心分離により、汚泥１９と砂９とに分離される。分離された砂９は、再び凝集槽２内に戻されて循環使用される。
【００３１】
本実施態様においては、凝集槽２に、凝集槽２内における汚泥濃度を測定するためのサンプリング装置２０が付設されている。このサンプリング装置２０は、常時設置される装置としてもよく、たとえば移動式、可搬式として、必要なときにのみ濃度を測定できる手段に構成してもよい。前述の如く、凝集槽２内における汚泥濃度は、凝集槽２内における砂の濃度を代表する。
【００３２】
上記のように構成された凝集沈澱装置１においては、凝集槽２内における砂９の濃度が目標値以上を維持できるように、砂９の初期投入量が設定される。この設定は、少し余裕をもって多目に設定され、運転中に系外に持ち去られる砂の量によって系内を循環使用される砂の量が減少した場合には、目標値以上の砂量を維持できるように適宜補充される。補充の間隔は、初期投入量にもよるが、この補充は、凝集槽２内における汚泥濃度の測定結果に基づいて、定期的にあるいは不定期に行えば十分である。
【００３３】
たとえば、４０ｇ／ｌの濃度になるように砂９を凝集槽２に初期投入し、濃度が１０ｇ／ｌまで減少したときに、３０ｇ／ｌ分の砂を補充するようにする。砂９の濃度の低下（系外への砂の持ち去り）には長時間を要するので、実際には上記のような運転管理方法により長時間にわたって安定した運転が可能である。
【００３４】
本発明では、凝集槽２内における砂９の濃度が５ｇ／ｌ以上と、従来よりもはるかに高濃度の状態で運転されるので、砂９を含有した比重の大きい、比較的大きなフロックが形成され、沈澱槽３においては、迅速な沈澱が可能となって、３０〜１００ｍ／ｈという高い線速度での処理が可能となる。
【００３５】
凝集槽２内における砂９の濃度が５ｇ／ｌ未満では、生成されるフロックが軽いためフロックが流出するおそれがあり、沈澱槽３における高速処理は難しくなる。また、このような低濃度で高速処理を行うためには、前述したような中間槽の設置が必要になる。また、凝集槽２内における砂９の濃度は２００ｇ／ｌ以下であることが好ましく、従来と同様の無機凝集剤６、高分子凝集剤７の添加量では、砂９の濃度が２００ｇ／ｌを越えると、凝集力が不足して生成されるフロックの径が小さくなり、フロックが処理水中に混入する量が多くなって処理水の水質を悪化させるおそれがある。凝集剤は高価なものであるため、極端に増量することはできないから、砂９の濃度の増加を凝集剤の増量で補う方法は現実的ではない。この面からも、砂９の濃度を２００ｇ／ｌ以下に抑えることが好ましい。
【００３６】
凝集槽２内における砂９の濃度を上記の範囲とすることにより、中間槽を設けることなく、線速度が３０〜１００ｍ／ｈという高速処理にて、長時間にわたって安定した水処理が可能になる。
【００３７】
また、本発明ではこのように砂９の濃度を従来にはない濃度にまで高めて運転するが、フロックの凝集による成長をミクロ的にみると、原水中の懸濁物質に対する砂の絶対数が効いてくることも考えられる。これに対しては、砂９の平均粒径ｄ（μｍ）に対する凝集槽２内の砂９の濃度Ｃ（ｇ／ｌ）の比Ｃ／ｄを０．１〜２の範囲とすればよい。この範囲内のＣ／ｄにすることにより、より良好に比較的大きなフロックの成長が確保され、それによって沈澱処理の高速性も確保される。
【００３８】
本発明で規定したように凝集槽内における砂の濃度を、５ｇ／ｌ以上、あるいは５ｇ／ｌ以上２００ｇ／ｌ以下とすることの効果を確認するために、以下のような実験を行った。
【００３９】
〔実験〕
懸濁物質としてカオリンを原水に添加した人口濁水に、無機凝集剤としてＰＡＣを注入してラインミキシングし、凝集槽に高分子凝集剤としてのポリマーを注入し、以下の条件で実験して、処理水の濁度を測定した。（実験は図１に示した装置にて行った。）
【００４０】

【００４１】
砂添加量を２．５ｇ／ｌから添加していくと、図２、図３に示すように、５ｇ／ｌ以上程度で急激に処理水濁度は良くなったが、さらに砂を添加してある量を越えた場合には悪化し、砂の添加量には適切な範囲があった。この適切な範囲は、ポリマー添加量の増加とともに砂添加量の多い方に広がった。
【００４２】
処理水濁度の目標値を３度以下とした場合、ポリマー（高分子凝集剤）注入量を通常の経済的観点からの上限値２．０ｍｇ／ｌとした場合、砂の添加量は２００ｇ／ｌ以下（図３、水温１２℃の場合）、あるいは１５０ｇ／ｌ以下（図２、水温６℃の場合）が好適である。
【００４３】
また、ポリマー注入量は、通常は０．３ｍｇ／ｌ〜１．０ｍｇ／ｌ程度であるので、より好ましい砂添加量の範囲は、１０ｇ／ｌ〜１５０ｇ／ｌの範囲、さらに好ましくは１０ｇ／ｌ〜１２０ｇ／ｌの範囲、より高い処理水質を得るために（たとえば濁度１度以下にするためには）、特に好ましくは１５ｇ／ｌ〜８０ｇ／ｌの範囲である。
【００４４】
このように、本発明で規定した凝集槽内における砂濃度とすることにより、中間槽を設けることなく、水質の良好な処理水を高速でかつ安定して得ることができる。
【００４５】
なお、凝集槽内における粒状物の最適な濃度は、図２や図３に示したように、高分子凝集剤の注入量や水温等によって、とくに濃度の上限値がばらつくことが判明した。
【００４６】
この上限値のばらつきに対しては、以下のような考え方によって対処が可能である。砂（粒状物）の凝集槽内における濃度の目標上限値α（ｇ／ｌ）、つまり、砂（粒状物）の凝集槽内における濃度範囲を５〜α（ｇ／ｌ）とすると、
α＝β√ｘ（１）
で表わすことが可能である。ここで、
β ：高分子凝集剤の種類や水温等によって変化する係数
ｘ：原水に対する高分子凝集剤注入量（ｍｇ／ｌ）
である。
【００４７】
すなわち、前述の実験結果において、処理水濁度の許容値を３度とした場合、水温６℃と１２℃の場合のデータは図４、図５に示すようになった。図４、図５では、高分子凝集剤（ポリマー）添加量の平方根（√ｘ）を横軸にとり、砂添加量の上限値αを縦軸にとってある。図４（水温６℃）の場合には、特性線の傾き、つまりβは１０８．０７となり、図５（水温１２℃）の場合には、βは１６５．６５となった。
【００４８】
求められたβの値、そのときの高分子凝集剤添加量から、水温に応じた、最適な砂添加量の上限値を求めることができる。
【００４９】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の凝集沈澱装置およびそれを用いた水処理方法によれば、凝集槽内の汚泥濃度の測定に基づいて、粒状物の凝集槽内における濃度を最適な高濃度範囲とすることにより、凝集槽と沈澱槽との間に中間槽を設けることなく、沈澱槽における処理を線速度３０〜１００ｍ／ｈという高速処理で行うことが可能となる。また、粒状物の凝集槽内の濃度を最適な範囲とすることにより、極めて良好な処理水の水質も達成できる。中間槽を設けなくてもよいから、装置全体を安価に構成でき、設置面積も小さい。
【００５０】
また、原水量に対する粒状物の注入量を実質的に管理する必要がなく、原水変動や水質変動に対しても煩雑なメンテナンスや管理を行う必要がなくなり、長時間安定して所定の運転を行うことが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施態様に係る凝集沈澱装置の全体構成図である。
【図２】本発明による効果を確認するための実験で得た、水温６℃時の特性図である。
【図３】同実験による水温１２℃時の特性図である。
【図４】式（１）の係数βを求めるための水温６℃時の特性図である。
【図５】式（１）の係数βを求めるための水温１２℃時の特性図である。
【図６】従来の凝集沈澱装置の全体構成図である。
【符号の説明】
１凝集沈澱装置
２凝集槽
２ａ凝集槽の下部
３沈澱槽
４原水供給ライン
５原水
６無機凝集剤
７高分子凝集剤
８ミキサー
９粒状物としての砂
１０モータ
１１攪拌機
１２越流ぜき
１３成長したフロック
１４処理水
１５傾斜板
１６引抜ライン
１７汚泥引抜ポンプ
１８分離器としてのサイクロン
１９汚泥
２０サンプリング装置[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a coagulation sedimentation apparatus that separates suspended substances in raw water into sludge and treated water by coagulation sedimentation, and a water treatment method using the same.
[0002]
[Prior art]
An apparatus for separating and removing substances suspended in raw water (hereinafter sometimes referred to as SS [Suspended Solid]) by precipitation is known. As a conventional coagulating sedimentation apparatus for removing SS in raw water, an apparatus that simply adds a coagulant to raw water to precipitate the aggregate, pulls the aggregate as sludge, and derives treated water from the top is well known.
[0003]
In such a general coagulation precipitation apparatus, it takes a long time to precipitate the coagulum, and a very large sedimentation tank is required. Therefore, the coagulation precipitation can be performed more efficiently. A device has been proposed.
[0004]
For example, in French Patent No. 1411792, in a coagulation tank, a granular material (typically sand) having a particle size of about 10 to 200 μm is added to the raw water together with a flocculant, and the SS in the raw water has a large specific gravity. There is disclosed a coagulation-precipitation apparatus for agglomerating as a relatively large floc containing water and precipitating the floc in the water to be treated introduced from the coagulation tank in the precipitation tank to separate it from the treated water. The sediment floc extracted from the sedimentation tank is separated into sludge and particulates by a separator such as a cyclone, and the separated particulates are returned to the agglomeration tank for circulation.
[0005]
However, in reality, since the addition amount of the flocculant is small, only a small amount of the granular material is added correspondingly, and it is possible to grow to a floc that can realize precipitation with high speed and separation efficiency. It was difficult. Accordingly, in actual operation, the linear velocity of the water treatment in the precipitation tank can only be achieved at about 6 to 8 m / h, and the actual situation is that it is difficult to achieve a higher linear velocity.
[0006]
In response to such a situation, Japanese Patent No. 2634230 discloses a coagulation-precipitation apparatus that enables a treatment at a high linear velocity by providing an intermediate tank equipped with a stirrer between the coagulation tank and the precipitation tank. Is disclosed.
[0007]
This coagulating sedimentation apparatus is configured as shown in FIG. 6, for example, and sand 104 as a granular material is added to the raw water 101 together with, for example, the inorganic coagulant 102 and the polymer coagulant 103. The SS in the raw water is agglomerated while being stirred at, and the water to be treated is introduced into the intermediate tank 107 and further stirred by the stirrer 108 while further promoting the growth of flocs. Since the treated water containing the grown sand-containing floc is introduced into the sedimentation tank 109, the floc settles more efficiently and quickly and can be separated from the treated water 110 in a shorter time. According to Japanese Patent No. 2634230, it is described that this coagulation-precipitation apparatus enables processing at a high flow rate of 30 to 60 m / h, further 90 m / h. In this coagulating sedimentation apparatus, the sand 104 is operated at a concentration of 1 to 4 g / l with respect to the raw water.
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the apparatus proposed in the above-mentioned Japanese Patent No. 2634230, it is necessary to provide the intermediate tank 107 with stirring between the agglomeration tank 105 and the sedimentation tank 109, and accordingly, the equipment cost, the electric energy, and the installation area. Will increase.
[0009]
Moreover, in the said patent, although it is proposed that the injection rate of the sand with respect to the amount of raw | natural water shall be a certain narrow range (1-4 g / l), the fluctuation | variation of raw | natural water amount, the fluctuation | variation of raw | natural water quality, and the aggregation accompanying these fluctuation | variations By changing the amount of the agent added, the rate of sand injection relative to the amount of raw water changes, which is very difficult to manage in actual operation.
[0010]
Further, as shown in FIG. 6, the floc precipitated at the bottom of the sedimentation tank 109 is extracted by a sludge extraction pump 111 and separated into sludge 113 and sand 104 by a separator 112 made of a cyclone or the like. 104 is returned to the agglomeration tank 105 for circulation, but the sand 104 is not completely separated by the separator 112 but a part thereof is discharged out of the system together with sludge, or the treated water 110. Since it may be discharged out of the system as SS inside, the amount of sand in the system will decrease with the passage of operating time. Therefore, even if the concentration of sand in the system is initially controlled to the concentration described above with respect to the amount of raw water, it is difficult to operate stably for a long time.
[0011]
Therefore, the object of the present invention is to enable a high-speed treatment in which the linear velocity of the treatment in the precipitation tank is 30 to 100 m / h without providing the intermediate tank as described above, and substantially the injection rate of the particulate matter relative to the amount of raw water. It is an object of the present invention to provide a coagulating sedimentation apparatus that can stably perform a target high-speed process over a long period of time without management, and that is inexpensive and requires only a small installation area.
[0012]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above-mentioned problems, the coagulation sedimentation apparatus of the present invention comprises a coagulation tank that aggregates suspended substances in raw water as flocs by adding a flocculant and particulates, and precipitates flocs in water introduced from the coagulation tank. In a coagulation sedimentation apparatus having a sedimentation tank that separates into treated water and floc, a sampling apparatus for measuring the sludge concentration is attached to the coagulation tank, and the sludge concentration measured by the sampling apparatus is stored in the coagulation tank. in it considered the concentration of particulate matter, consisting of those concentrations of particulates of the flocculation tank is characterized in that it is maintained above 5 g / l. That is, in the present invention, as described later, paying attention to the fact that the sludge concentration in the flocculation tank measured by the sampling apparatus can substantially represent the concentration of particulate matter in the flocculation tank, it is measured by a sampling apparatus that is easy to monitor. Based on the sludge concentration, the concentration is maintained within the target concentration range of the granular material in the coagulation tank.
[0013]
The concentration of the particulate matter in the coagulation tank is preferably in the range of 5 g / l to 200 g / l, more preferably in the range of 10 g / l to 150 g / l, still more preferably in the range of 10 g / l to 120 g / l. Particularly preferred is a range of 15 g / l to 80 g / l.
[0014]
The particle size of the granular material to be used is not particularly limited, but it is considered that there is a correlation between the number of granular materials and the size of flocs to be aggregated or the growth of flocs. Controlling the ratio of the diameter and the concentration of the particulate matter in the coagulation tank within a specific range is effective for efficiently growing the floc containing the particulate matter to the optimum size and specific gravity for precipitation. From this aspect, it is preferable that the ratio C / d of the concentration C (g / l) of the granular material in the aggregation tank to the average particle size d (μm) of the granular material is in the range of 0.1 to 2.
[0015]
As the granular material, sand can be typically used, and those having a uniform particle diameter and satisfying the above-mentioned range in average particle diameter are particularly preferable. As the flocculant, an inorganic flocculant and a polymer flocculant can be usually used. The inorganic flocculant can efficiently agglomerate suspended substances in the raw water, and the polymer flocculant further grows the fine flocculent flocs generated by the inorganic flocculant into larger flocs by entanglement with the polymer. In the grown floc, granular materials made of sand or the like having a large specific gravity are mixed, and flocs having a large specific gravity (density) and easy to precipitate are formed as a whole.
[0016]
The coagulation tank is provided with a sampling device for measuring the sludge concentration . The measurement of the sludge concentration is not necessarily performed continuously, but may be performed regularly or irregularly at relatively long intervals. During operation of the equipment, most of the particulates added initially are in the agglomeration tank, and the amount of particulate matter in the sedimentation tank and circulation line from the precipitation tank is negligible. Measurement of sludge concentration in the coagulation tank is optimal. That is, the addition amount of the flocculant is much smaller than the addition amount of the particulate matter, and the ratio of the particulate matter and the sludge component having a high concentration and a high specific gravity of 5 g / l or more in the flocculation tank is a weight ratio. For example, since it is about 30: 1-300: 1, the density | concentration of the whole sludge (namely, the sludge component grown into the floc containing a granular material) will represent the density | concentration of a granular material substantially. Therefore, by measuring the sludge concentration in the coagulation tank, the concentration of the particulate matter in the coagulation tank can be managed within the predetermined range described above.
[0017]
Moreover, it is preferable that the lower part of the aggregation tank is formed in a cone shape that narrows downward. If it is formed in a tank of such a shape, when growing as a floc by stirring, the bottom of the agglomeration tank is well agitated, and the grown flock is suppressed from accumulating at the bottom of the agglomeration tank. It is transferred to.
[0018]
Similarly to the apparatus shown in FIG. 6, a line for extracting the precipitated flocs may be connected to the settling tank, and the extracted flocs are circulated to the sludge and coagulation tank. Means (for example, a cyclone) for separating into granular materials may be provided.
[0019]
The water treatment method according to the present invention comprises a method of treating raw water using the above coagulating sedimentation apparatus.
[0020]
Even during treatment for a long period of time, the sludge concentration in the coagulation tank may be measured, and the concentration of particulate matter in the coagulation tank may be managed based on the measured sludge concentration . As described above, since the sludge concentration in the flocculation tank represents the concentration of the granular material in the flocculation tank, this control makes it possible to maintain the concentration of the granular material within the target concentration range.
[0021]
In the coagulation sedimentation apparatus and the water treatment method using the same according to the present invention as described above, the concentration of particulate matter in the coagulation tank is 5 g / l or more based on the measurement of the sludge concentration in the coagulation tank. It is operated while maintaining a high concentration. Surprisingly, by setting such a granular substance concentration, relatively large flocs containing granular substances are rapidly grown and formed without an intermediate tank, and in the sedimentation tank, high as 30 to 100 m / h. Processing at the linear velocity of the flow velocity becomes possible. Since the ratio of the granular material which occupies in the whole formed floc is also high, the specific gravity (density) of the floc is increased, and higher speed sedimentation in the sedimentation tank becomes possible. Since there is no need to provide an intermediate tank, the equipment cost is low and the installation area is small.
[0022]
Further, in the present invention, basically, it is not necessary to manage the injection amount of the particulate matter relative to the raw water amount, and the operation may be continued so that the concentration of the particulate matter in the coagulation tank is within a predetermined range. Complicated maintenance and management are not required for fluctuations and water quality fluctuations. Accordingly, it is possible to perform a water treatment that is stable for a long time and has a good quality of treated water.
[0023]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 shows a coagulating sedimentation apparatus 1 according to an embodiment of the present invention. The coagulation precipitation apparatus 1 includes a coagulation tank 2 and a precipitation tank 3 disposed adjacent thereto. Raw water 5 is supplied to the coagulation tank 2 through the raw water supply line 4, and in this embodiment, the inorganic flocculant 6 and the polymer flocculant 7 are injected into the line. A mixer 8 made of a static mixer or the like is interposed downstream of the injection position of the inorganic flocculant 6 so that the injected flocculant is well mixed with the raw water. However, these aggregating agents can be directly fed into the agglomeration tank 2.
[0024]
As the inorganic flocculant 6, for example, polyaluminum chloride (PAC), ferric chloride, and ferric sulfate can be used. As the polymer flocculant 7, for example, nonionic, anionic or amphoteric polymer flocculants are used. Can be used. Examples of the anionic polymer flocculant include a polymer of acrylic acid or a salt thereof, a copolymer of acrylic acid or a salt thereof and acrylamide, and a copolymer of acrylamide and 2-acrylamido-2-methylpropanesulfonate. , A terpolymer of acrylic acid or a salt thereof, acrylamide and 2-acrylamido-2-methylpropanesulfonate, a partial hydrolyzate of polyacrylamide, and the like, but is not particularly limited thereto. A typical example of the nonionic polymer flocculant includes polyacrylamide, but is not particularly limited thereto. Examples of amphoteric polymer flocculants include at least one cationic monomer such as dimethylaminoethyl (meth) acrylate tertiary salt and quaternary salt (such as methyl chloride salt), acrylic acid and salts thereof. (Salts such as sodium and calcium), copolymers of at least one anionic monomer such as 2-acrylamido-2-methylpropanesulfonate (salts such as sodium and calcium), or at least one of the above Examples of the cationic monomer and terpolymer or quaternary copolymer of at least one anionic monomer and at least one nonionic monomer such as acrylamide, In particular, it is not limited to these. The molecular weight range of the polymer flocculant is not particularly limited, but a range of 5 million to 20 million is preferable. These polymer flocculants can be used alone or as a mixture. The addition amount of the polymer flocculant is generally about 0.3 to 2 mg / l from an economical viewpoint.
[0025]
In the agglomeration tank 2, sand 9 as a granular material is added. The amount added is initially added so that the concentration of sand 9 in the agglomeration tank 2 is 5 g / l or more, and the deficiency is replenished regularly or irregularly so that the predetermined concentration can be maintained as described later. Is done. The amount added is preferably in the range of 5 g / l to 200 g / l, more preferably in the range of 10 g / l to 150 g / l, still more preferably in the range of 10 g / l to 120 g / l, particularly preferably 15 g / l to 80 g. / L range.
[0026]
The agglomeration tank 2 is provided with a stirrer 11 driven by a motor 10, and suspended substances in raw water are agglomerated as flocs containing an inorganic aggregating agent 6, a polymer aggregating agent 7, and sand 9 by agitation. .
[0027]
In this agglomeration, the inorganic flocculant 6 aggregates suspended substances to produce fine flocs, and the polymer flocculant 7 is entangled with them to grow into larger flocs. The grown flocs have high specific gravity. As a whole, it grows into a floc that is relatively large and has a large specific gravity and is likely to settle. In particular, in the present invention, since the concentration of the sand 9 is significantly higher than the conventional one, it is formed into a floc that is more likely to settle.
[0028]
The growth of the floc proceeds in the upper part of the stirrer 11 rather than in the vicinity of the stirring blade. The lower part 2a of the coagulation tank 2 is formed in a cone shape that narrows downward, and the flow rate of the rotational flow of the water to be treated that rotates with the rotation of the stirring blade is increased in the lower part 2a. Precipitation and accumulation of flocs on the lower part 2a of the steel plate are appropriately prevented.
[0029]
The treated water containing the grown flocs 13 is introduced into the sedimentation tank 3 through the overflow basin 12. In the settling tank 3, flocs in the introduced water are precipitated downward, and the precipitated flocs are separated from the upper treated water 14. A plurality of inclined plates 15 are juxtaposed in the upper part of the settling tank 3 to prevent the floc from flowing out together with the treated water 14.
[0030]
A drawing line 16 for pulling out the precipitated floc is connected to the bottom of the settling tank 3, and the precipitated aggregated floc is drawn out by the sludge drawing pump 17. The extracted floc is sent to a cyclone 18 as a separator, and separated into sludge 19 and sand 9 by centrifugal separation in the cyclone 18. The separated sand 9 is returned to the agglomeration tank 2 and recycled.
[0031]
In the present embodiment, a sampling device 20 for measuring the sludge concentration in the coagulation tank 2 is attached to the coagulation tank 2. The sampling device 20 may be a device that is always installed. For example, the sampling device 20 may be configured as a mobile or portable device that can measure the concentration only when necessary. As described above, the sludge concentration in the coagulation tank 2 represents the concentration of sand in the coagulation tank 2.
[0032]
In the coagulation sedimentation apparatus 1 configured as described above, the initial input amount of the sand 9 is set so that the concentration of the sand 9 in the coagulation tank 2 can be maintained at a target value or more. This setting is set to a large value with a little margin, and if the amount of sand that is circulated through the system decreases due to the amount of sand that is taken out of the system during operation, the amount of sand that exceeds the target value is maintained. It is replenished as appropriate. Although the replenishment interval depends on the initial input amount, it is sufficient to perform this replenishment periodically or irregularly based on the measurement result of the sludge concentration in the coagulation tank 2.
[0033]
For example, sand 9 is initially charged into the agglomeration tank 2 so as to have a concentration of 40 g / l, and when the concentration decreases to 10 g / l, 30 g / l of sand is replenished. Since it takes a long time to reduce the concentration of the sand 9 (taking away the sand to the outside of the system), the operation can be stably performed over a long period of time by the operation management method as described above.
[0034]
In the present invention, the sand 9 in the agglomeration tank 2 is operated at a concentration of 5 g / l or higher, which is a much higher concentration than before, so a relatively large floc containing sand 9 is formed. In the precipitation tank 3, rapid precipitation is possible, and treatment at a high linear velocity of 30 to 100 m / h is possible.
[0035]
If the concentration of sand 9 in the agglomeration tank 2 is less than 5 g / l, the generated flocs are light and the flocs may flow out, making high-speed processing in the precipitation tank 3 difficult. In order to perform high-speed processing at such a low concentration, it is necessary to install an intermediate tank as described above. Moreover, it is preferable that the density | concentration of the sand 9 in the coagulation tank 2 is 200 g / l or less, and the density | concentration of the sand 9 is 200 g / l with the addition amount of the inorganic coagulant | flocculant 6 and the polymer flocculant 7 similar to the past. If it exceeds, the diameter of the floc produced due to insufficient cohesive force becomes small, and the amount of floc mixed into the treated water increases, which may deteriorate the quality of the treated water. Since the flocculant is expensive, the amount cannot be increased extremely. Therefore, it is not practical to compensate for the increase in the concentration of the sand 9 by increasing the amount of the flocculant. From this aspect as well, it is preferable to suppress the concentration of the sand 9 to 200 g / l or less.
[0036]
By setting the concentration of the sand 9 in the agglomeration tank 2 within the above range, stable water treatment can be performed over a long period of time with a high speed treatment of a linear velocity of 30 to 100 m / h without providing an intermediate tank. .
[0037]
Further, in the present invention, the operation is performed with the concentration of the sand 9 being increased to a concentration that is not conventional, but when the growth due to floc aggregation is viewed microscopically, the absolute number of sand relative to the suspended matter in the raw water is It may be effective. For this, the ratio C / d of the concentration C (g / l) of the sand 9 in the agglomeration tank 2 to the average particle diameter d (μm) of the sand 9 may be in the range of 0.1-2. By setting C / d within this range, the growth of relatively large flocs can be ensured better, thereby ensuring the high speed of the precipitation process.
[0038]
In order to confirm the effect of setting the sand concentration in the agglomeration tank to 5 g / l or more, or 5 g / l to 200 g / l as defined in the present invention, the following experiment was conducted.
[0039]
[Experiment]
PAC as an inorganic flocculant is injected into artificial turbid water with kaolin added to the raw water as a suspended substance, and line mixing is performed. A polymer as a polymer flocculant is injected into the flocculant tank, and the experiment is performed under the following conditions. Water turbidity was measured. (The experiment was conducted with the apparatus shown in FIG. 1).
[0040]

[0041]
When the amount of sand added was increased from 2.5 g / l, as shown in FIGS. 2 and 3, the turbidity of the treated water suddenly improved at about 5 g / l or more, but further sand was added. When it exceeded a certain amount, it worsened, and there was an appropriate range for the amount of sand added. This appropriate range expanded with increasing sand addition with increasing polymer addition.
[0042]
When the target value of the treated water turbidity is 3 degrees or less, when the polymer (polymer flocculant) injection amount is the upper limit of 2.0 mg / l from a normal economic viewpoint, the amount of sand added is 200 g / l. 1 or less (FIG. 3, when the water temperature is 12 ° C.) or 150 g / l or less (FIG. 2, when the water temperature is 6 ° C.) is preferable.
[0043]
Further, since the polymer injection amount is usually about 0.3 mg / l to 1.0 mg / l, the more preferable range of sand addition amount is the range of 10 g / l to 150 g / l, more preferably 10 g / l. In the range of ˜120 g / l, in order to obtain a higher treated water quality (for example, to make the turbidity 1 degree or less), the range of 15 g / l to 80 g / l is particularly preferred.
[0044]
Thus, by setting it as the sand density | concentration in the coagulation tank prescribed | regulated by this invention, the treated water with favorable water quality can be obtained stably at high speed, without providing an intermediate tank.
[0045]
It has been found that the optimum concentration of the particulate matter in the coagulation tank varies particularly depending on the injection amount of the polymer coagulant, the water temperature, etc., as shown in FIGS.
[0046]
This variation in the upper limit value can be dealt with by the following way of thinking. The target upper limit value α (g / l) of the concentration of sand (granular material) in the coagulation tank, that is, the concentration range of sand (granular material) in the coagulation tank is 5 to α (g / l).
α = β√x (1)
Can be represented by here,
β: coefficient that varies depending on the type of polymer flocculant, water temperature, etc. x: amount of polymer flocculant injected into raw water (mg / l)
It is.
[0047]
That is, in the above experimental results, when the allowable value of the treated water turbidity is 3 degrees, the data when the water temperature is 6 ° C. and 12 ° C. are as shown in FIGS. 4 and 5, the square root (√x) of the addition amount of the polymer flocculant (polymer) is taken on the horizontal axis, and the upper limit value α of the sand addition amount is taken on the vertical axis. In the case of FIG. 4 (water temperature 6 ° C.), the slope of the characteristic line, that is, β was 108.07, and in the case of FIG. 5 (water temperature 12 ° C.), β was 165.65.
[0048]
From the obtained β value and the polymer flocculant addition amount at that time, the optimum upper limit value of the sand addition amount according to the water temperature can be obtained.
[0049]
【The invention's effect】
As described above, according to the coagulation sedimentation apparatus of the present invention and the water treatment method using the coagulation sedimentation apparatus , based on the measurement of the sludge concentration in the coagulation tank, the concentration of the granular material in the coagulation tank is in the optimum high concentration range. By doing so, it is possible to perform the treatment in the precipitation tank at a high speed treatment of a linear velocity of 30 to 100 m / h without providing an intermediate tank between the aggregation tank and the precipitation tank. In addition, by setting the concentration of the granular material in the coagulation tank to an optimum range, it is possible to achieve extremely good quality of the treated water. Since it is not necessary to provide an intermediate tank, the entire apparatus can be configured at low cost and the installation area is small.
[0050]
In addition, there is no need to substantially manage the amount of granular material injected relative to the amount of raw water, and there is no need to perform complicated maintenance and management for fluctuations in raw water and water quality. It becomes possible.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is an overall configuration diagram of a coagulation precipitation apparatus according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a characteristic diagram at a water temperature of 6 ° C. obtained in an experiment for confirming the effect of the present invention.
FIG. 3 is a characteristic diagram at a water temperature of 12 ° C. in the same experiment.
FIG. 4 is a characteristic diagram at a water temperature of 6 ° C. for obtaining the coefficient β of the equation (1).
FIG. 5 is a characteristic diagram at a water temperature of 12 ° C. for obtaining the coefficient β of the equation (1).
FIG. 6 is an overall configuration diagram of a conventional coagulation precipitation apparatus.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Coagulation precipitation apparatus 2 Coagulation tank 2a Lower part of coagulation tank 3 Precipitation tank 4 Raw water supply line 5 Raw water 6 Inorganic flocculant 7 Polymer flocculant 8 Mixer 9 Sand as granular material 10 Motor 11 Stirrer 12 Overflow plow 13 Grown Flock 14 Treated water 15 Inclined plate 16 Drawing line 17 Sludge extraction pump 18 Cyclone 19 as a separator 19 Sludge 20 Sampling device

Claims

原水中の懸濁物質を凝集剤と粒状物の添加によりフロックとして凝集させる凝集槽と、凝集槽からの導入水中のフロックを沈澱させ処理水とフロックとに分離する沈澱槽とを備えた凝集沈澱装置において、凝集槽に、汚泥濃度を測定するためのサンプリング装置が付設され、該サンプリング装置により測定された汚泥濃度が、凝集槽内における粒状物の濃度とみなされ、該凝集槽内の粒状物の濃度が５ｇ／ｌ以上に維持されることを特徴とする凝集沈澱装置。Coagulation sedimentation equipped with a coagulation tank that aggregates suspended substances in raw water as flocs by adding a flocculant and particulates, and a sedimentation tank that precipitates flocs in the water introduced from the coagulation tank and separates them into treated water and flocs in the device, a flocculation tank, a sampling device for measuring the sludge concentration is attached, the sludge concentration measured by the sampling device, is considered a concentration of particulate matter in the flocculation tank, the granular product of the coagulation tank The concentration precipitation apparatus is characterized in that the concentration of is maintained at 5 g / l or more.

凝集槽内の粒状物の濃度が５ｇ／ｌ〜２００ｇ／ｌの範囲に維持される、請求項１の凝集沈澱装置。The coagulation sedimentation apparatus according to claim 1, wherein the concentration of the particulate matter in the coagulation tank is maintained in the range of 5 g / l to 200 g / l.

粒状物の平均粒径ｄ（μｍ）に対する凝集槽内の粒状物の濃度Ｃ（ｇ／ｌ）の比Ｃ／ｄが０．１〜２の範囲にある、請求項１または２の凝集沈澱装置。 The coagulation precipitation apparatus according to claim 1 or 2, wherein the ratio C / d of the concentration C (g / l) of the granular material in the coagulation tank to the average particle diameter d (μm) of the granular material is in the range of 0.1-2. .

粒状物が砂である、請求項１ないし３のいずれかに記載の凝集沈澱装置。 The coagulating sedimentation apparatus according to any one of claims 1 to 3, wherein the granular material is sand.

凝集剤が無機凝集剤と高分子凝集剤を含む、請求項１ないし４のいずれかに記載の凝集沈澱装置。 The coagulation precipitation apparatus according to any one of claims 1 to 4, wherein the coagulant includes an inorganic coagulant and a polymer coagulant.

凝集槽の下部が、下方に向かって狭まるコーン状に形成されている、請求項１ないし５のいずれかに記載の凝集沈澱装置。The coagulation sedimentation apparatus according to any one of claims 1 to 5 , wherein a lower portion of the coagulation tank is formed in a cone shape narrowing downward .

沈澱槽に、沈澱されたフロックを引き抜くラインが接続され、該引抜ラインに、引き抜かれたフロックを汚泥と凝集槽に循環される粒状物とに分離する手段が設けられている、請求項１ないし６のいずれかに記載の凝集沈澱装置。 A line for pulling out the precipitated floc is connected to the settling tank, and means for separating the drawn floc into sludge and particulate matter circulated in the coagulation tank is provided in the drawing line. The agglomeration precipitation apparatus according to any one of 6.

請求項１ないし７のいずれかに記載の凝集沈澱装置を用いて原水の処理を行うことを特徴とする水処理方法。8. A water treatment method, wherein raw water is treated using the coagulation sedimentation apparatus according to any one of claims 1 to 7.

凝集槽内の汚泥濃度を測定し、測定された汚泥濃度に基づいて、凝集槽内の粒状物の濃度を管理する、請求項８の水処理方法。 The water treatment method according to claim 8, wherein the sludge concentration in the coagulation tank is measured, and the concentration of particulate matter in the coagulation tank is managed based on the measured sludge concentration .