JP3885605B2

JP3885605B2 - Barrel polishing method and barrel polishing medium

Info

Publication number: JP3885605B2
Application number: JP2002036797A
Authority: JP
Inventors: 隆昌金子; 幸雄隈本; 正行鈴木
Original assignee: Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 2002-02-14
Filing date: 2002-02-14
Publication date: 2007-02-21
Anticipated expiration: 2022-02-14
Also published as: JP2003231053A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、バレル研磨方法、およびバレル研磨用メディアに関する。
【０００２】
【従来の技術】
バレル研磨は、ワークの表面仕上げに用いられる。たとえば、ベルト式駆動式無段変速機のエレメントもバレル研磨を行って、面粗さを調整している。
【０００３】
ところで、このエレメントは、金属製板材を打ち抜くことで成形しているため、バリの発生が避けられない。このため、表面仕上げとして行われるバレル研磨に先立ち、このバリ取り加工を行う必要がある。
【０００４】
バリ取り加工装置としては、たとえば特開２００１−１３８１９３号公報には、エレメント、特にその凹部を研磨加工することでバリ取りを行う装置が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、バレル研磨は、バレル研磨槽の中にメディアとともにワークを入れて攪拌することにより、ワーク表面をメディアによって研磨しているものである。したがって、原理的にはワークについているバリなどの不要物も取り去ることができる。
【０００６】
そこで、前記のエレメントもバリ取り加工を別途行うことなく、バレル研磨のみでバリ取りとともに表面仕上げを行うことが考えられる。そうすると、エレメントの形状から凹部にもバリがあるため、この凹部の隙間にも入り込むようなメディアを使用する必要がある。
【０００７】
しかしながら、エレメントの凹部に入り込むような小さなメディアを用いた場合、メディアが小さくなりすぎて、バリ取り効果がないといった問題がある。
【０００８】
一方、バリ取り効果が大きくなるように大きなメディアを使用すると、打ち抜きの際にできた外周部のバリを取ることはできるものの、凹部の隙間にできたバリを取ることは難しく、また、メディアを大きくしすぎると、バレル研磨において研磨された部分に２次バリと称するメディアによって研磨された部分に、あらたなバリが発生してしまうことがある。
【０００９】
このため、バリ取り加工と表面仕上げを一度のバレル研磨処理により実行できないのが現状である。
【００１０】
そこで、本発明の目的は、バリ取りと表面仕上げをともに行うことのできるバレル研磨方法を提供することであり、また、このためのバレル研磨用メディアを提供することである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明の目的は、以下の構成により達成される。
【００１２】
（１）凹部を有するワークのバレル研磨方法であって、前記凹部の隙間の間隔未満の大きさであり、かつ、その形状が略三角柱形状で、該略三角柱形状の側面が内側に窪み、該略三角柱形状の三角形を構成する各頂角部分が円弧形状である第１のメディアと、前記凹部の隙間の間隔以上の大きさの第２のメディアとを混合したメディアを使用することを特徴とするバレル研磨方法。
【００１４】
（２）前記第１のメディアと前記第２のメディアの混合比は、１対１〜４対１であることを特徴とする。
【００１５】
（３）前記略三角柱形状の三角形を構成する一辺の長さおよび柱の高さは、その上限が前記ワークの凹部の隙間間隔の０．４倍以下であり、下限がバレル研磨によりワークを研削することが可能な大きさであることを特徴とする。
【００１６】
（４）前記略三角柱形状側面の窪みは、窪み部分の成す角が１２０〜１６０度であることを特徴とする。
【００１７】
（５）前記ワークは、ベルト式駆動式無段変速機のエレメントであることを特徴とする。
【００１８】
（６）凹部を有するワークのバレル研磨に用いるバレル研磨用メディアであって、略三角柱形状で、三角形を構成する一辺および柱の高さが、前記凹部より小さく、該略三角柱形状の側面が内側に窪み、該略三角柱形状の三角形を構成する各頂角部分が円弧形状であることを特徴とするバレル研磨用メディア。
【００１９】
（７）前記略三角柱形状の三角形を構成する一辺の長さおよび柱の高さは、その上限が前記ワークの凹部の隙間間隔の０．４倍以下であり、下限がバレル研磨によりワークを研削することが可能な大きさであることを特徴とする。
【００２０】
（８）前記略三角柱形状側面の窪みは、窪み部分の成す角が１２０〜１６０度であることを特徴とする。
【００２１】
【発明の効果】
本発明は請求項ごとに以下の効果を奏する。
【００２２】
請求項１記載の本発明によれば、ワーク凹部の隙間間隔未満の大きさで、かつ、その形状が三角形の辺を有している第１のメディアと、隙間間隔以上の大きさの第２のメディアとを混合してバレル研磨を行うことにしたので、ワーク凹部のなかまで確実に研削してバリ取りを行うことができ、かつワーク表面の仕上げ研磨も同時に行うことができる。特に、第１のメディアを、略三角柱形状で、その側面が内側に窪みを持たせ、かつ三角形を構成する各頂角部分を円弧形状にしたことで、ワーク凹部に第１のメディアを入り込みやするすることができる。
【００２４】
請求項２記載の本発明によれば、第１のメディアと第２のメディアの混合比を、１対１〜４対１とすることで、バリ取りのための十分な研削量を得ることができるとともに、ワーク表面の面粗度を細かく仕上げることができる。
【００２５】
請求項３記載の本発明によれば、略三角柱形状にした第１のメディアの三角形を構成する一辺の長さおよび柱の高さについて、その上限をワークの凹部の隙間間隔の０．４倍以下とし、下限をバレル研磨によりワークを研削することが可能な大きさとすることで、ワーク凹部に第１のメディアを入り込みやすくすることができる。
【００２６】
請求項４記載の本発明によれば、略三角柱形状にした第１のメディア側面の窪みにおける成す角を１２０〜１６０度とすることで、よりワーク凹部に第１のメディアを入り込みやすくすることができる。
【００２７】
請求項５記載の本発明によれば、ベルト式駆動式無段変速機のエレメントの凹部隙間のバリ取りとともに表面仕上げをバレル研磨のみで行うことができる。
【００２８】
請求項６記載の本発明によれば、バレル研磨用メディアの形状を略三角柱形状で、三角形を構成する一辺および柱の高さが、ワークの凹部より小さく、略三角柱形状の側面が内側に窪み、三角形を構成する各頂角部分が円弧形状とすることで、ワークの凹部の隙間内にメディアを入り込ませて、この凹部内を研磨することができる。
【００２９】
請求項７記載の本発明によれば、略三角柱形状としたメディアの三角形を構成する一辺の長さおよび柱の高さの上限をワークの凹部の隙間間隔の０．４倍以下とし、下限をバレル研磨によりワークを研削することが可能な大きさとすることで、より確実にワーク凹部にメディアを入り込みやすくすることができる。
【００３０】
請求項８記載の本発明によれば、略三角柱形状としたメディア側面の窪みにおける成す角を１２０〜１６０度とすることで、よりワーク凹部に第１のメディアを入り込みやすくすることができる。
【００３１】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照して本発明の実施の形態を説明する。
【００３２】
本発明を適用した実施の形態は、ベルト式駆動式無段変速機のエレメントのバリ取りと表面仕上げをバレル研磨により行うものである。
【００３３】
ここで、まず、加工するワークとしてのエレメントについて簡単に説明する。
【００３４】
エレメントは、概略、図１に示すような形状であり、このエレメント１は、図示しない自動車用ベルト式駆動式無段変速機のベルトを構成する一部品である。
【００３５】
このエレメント１は、図示するように、ボデー部２とヘッド部３とがネック部４により一体的に連設されており、ネック部４の両側に凹部５が設けられている。なお、図１Ａは、エレメント１を示す斜視図であり、図１Ｂは平面図である。
【００３６】
このエレメント１は、図２に示すように、プレスによる打ち抜き（Ｓ１）、熱処理（Ｓ２）、バレル研磨（Ｓ３）により加工成形される。このため、プレスによる打ち抜き（Ｓ１）の際に、その打ち抜き輪郭に沿ってバリが生じることがある。
【００３７】
本実施の形態は、この一連の加工工程のうち、バレル研磨（Ｓ３）を行うもので、このバレル研磨によりバリの除去とともに表面仕上げ加工を行うものである。
【００３８】
本実施の形態におけるバレル研磨では、大きさの異なる２種類のメディアを使用する。
【００３９】
２種つりのメディアは、エレメント１の凹部５の隙間間隔未満の大きさの第１のメディアαと、エレメント１の凹部５の間隔よりも大きな第２のメディアβである。
【００４０】
第１のメディアαは、凹部５の間隔ａより小さいだけでなく、凹部５へ入り込みやすいように、図３に示すように、略三角柱形状で、その側面１１が内側に窪んでいる。なお、図３Ａは第１のメディアαの斜視図であり、図３Ｂは第１のメディアαの平面図である。
【００４１】
この第１のメディアαの大きさは、三角形の１辺の長さが０．２ａ〜０．４ａ、柱の高さもまた０．２ａ〜０．４ａとすることが好ましい。また、側面１１の窪み部分は、この窪みを成す角θを１２０〜１６０度とすることが好ましい。すなわち、窪みを成す角θが１２０度より小さいと側面１１が薄肉で細長くなるため、特に第１のメディアが摩耗したときに研削量が低下し、逆に１６０度より大きいと凹部５へ入り込みづらくなって研削量が低下し、特に面取り研削量が低下するため、１２０〜１６０度とすることが好ましいのである。さらに、三角柱の頂角部分は円弧形状として、この円弧形状部分１２の曲率半径をａ／２とすることが好ましい。
【００４２】
このような形状とすることで、単純な三角柱形状よりもエレメント１の凹部５の隙間に入り込みやすくすることができる。
【００４３】
この第１のメディアαの大きさは、同じ形状で異なる大きさの第１のメディアαと第２のメディアβをそれぞれα：β＝２：１で混合して、エレメントのバレル研磨を行った結果、図４に示すように、第１のメディアαを約０．２ａ〜０．４ａの間の大きさとした場合に優れた研磨量を示すことから決めたものである。
【００４４】
ここで約０．４ａ以上で研削量が低下したのは、第１のメディアαが大きくなりエレメント凹部に入り込みづらくなったために研削量が低下したものと考えられる。
【００４５】
一方、０．２ａ未満の場合に研削量が低下するのは、エレメント凹部の間隔を基準としてメディアの大きさを決めているため、約０．２ａ未満とした場合、メディア体積が非常に小さくなり、バレル研磨時に撹拌されても運動エネルギーが大きくならないので研削量が低下したものと考えられる。
【００４６】
このことから、エレメント以外のワークをバレル研磨する場合、第１のメディアαの大きさとしては、その上限が凹部における隙間間隔の０．４倍以下とすることが好ましく、下限は、研削することが可能な運動エネルギーを得ることのできる大きさであればよいことになる。
【００４７】
第２のメディアβは、従来から使用されている通常のメディアでよく、たとえば、図５Ａに示すように、三角柱形状で各辺および高さが５ａ〜１０ａ程度のものを用いることが好ましい。三角柱形状の他に、図５Ｂに示すように、その直径が５ａ〜１０ａ程度の球形状のメディアを用いてもよい。
【００４８】
第１のメディアαおよび第２のメディアβはともに、通常、メディアとして使用されているセラミックス系の素材、たとえば、Ａｌ₂Ｏ₃、ＴｉＯ₃、ＦＥＯ₂、ＳｉＯ₂などが含まれているセラミクスが用いられる。
【００４９】
ここで、第１のメディアαと第２のメディアβを混合した場合の湿式バレル研磨における研削量および面粗度について説明する。
【００５０】
バレル研磨の処理自体は、湿式バレル研磨法により行う。湿式バレル研磨法は、周知のとおり、バレル研磨槽内に、メディア、ワーク、および必要に応じて研磨剤などからなるマスを投入し、さらに水を入れて、バレル研磨槽を回転して内部のマスを撹拌することで、メディアによってワークを研磨するものである。
【００５１】
図６は、第１のメディアαと第２のメディアβの混合比と研削量の関係を示す図面であり、図７は、第１のメディアαと第２のメディアβの混合比と面粗度の関係を示す図面である。
【００５２】
一般的に単一の大きさのメディアを使用した場合は、メディアの体積が大きいほど、研削量は多くなり、面粗度が粗くなる。
【００５３】
第１のメディアαと第２のメディアβを混合した場合、まず、研削量については、図６に示すように、混合比がα：β＝３：１付近になるまでは第１のメディアαが多いほど研削量が多くなることがわかる。
【００５４】
このことは、単一の大きさのメディアを使用した場合と比較すると逆の現象で、小さなメディアの割合が多いほど研削量が多くなっているのである。
【００５５】
この理由は、体積の小さな第１のメディアαが、体積の大きな第２のメディアβとワークとの間に入り、第１のメディアαが、体積が大きくしたがって重量が重い第２のメディアβにより押されて、ワークと大きな力で接触するようになり、このためワークに対する摩擦力が上がり研磨量が増加したものと考えられる。そして、混合比がα：β＝４：１付近になると、第１のメディアαが多すぎてワークを拘束してしまうことになり、ワークとメディアとの摩擦が少なくなって研削量が低下するものと考えられる。
【００５６】
なお、図６において示される点線は、エレメントのバリ取りに必要な所望の研削量を示すラインであり、ここでは、このライン以上の研削量が得られる部分を好ましい研削量とした。
【００５７】
次に、面粗度については、図７に示すように、第１のメディアαが多いほど面粗度が細かくなる。すなわち、比較的小さな第１のメディアαが多いほど表面仕上げ効果が大きく滑らかな表面が得られる。
【００５８】
この理由については、体積の小さな第１のメディアαが多くなることにより、ワークをより細かく研削することができるためと考えられる。
【００５９】
なお、図７において示される点線は、エレメントの表面仕上げに必要な所望の面粗度を示すラインであり、ここでは、このライン以下の面粗度が得られる部分を好ましい面粗度とした。
【００６０】
これらの研削量および面粗度の関係から、エレメントのバリ取りと表面仕上げには、第１のメディアαと第２のメディアβの混合比がα：β＝１：１〜３：１であることが好ましい。
【００６１】
次に、第１のメディアαと第２のメディアβを混合した場合のバレル処理時間と研削量の関係は、図８に示すように、単一の大きさのメディアを使用した場合と同じ傾向であり、時間が長くなるほど研削量が低下してくる。また、この図から、第１のメディアαと第２のメディアβを混合した方が単一の大きさのメディアを使用した場合より研削量が大きいことがわかる。なお、図８に示した結果においては、第１のメディアαと第２のメディアβの混合比をα：β＝２：１とした場合である。
【００６２】
以上のように、エレメントの凹部の間隔より小さく、かつ、その形状が略三角柱形状の第１のメディアαと、これより大きな第２のメディアβを混合することで、エレメントのバリ取りと表面仕上げをバレル処理のみによって行うことができる。
【００６３】
なお、本実施の形態は、ワークとしてエレメントを用いたものであるが、本発明はこのようなエレメントの加工に限定されるものではなく、様々なワークに対して有効であり、特に、単一の大きさのメディアではバリ取りと表面仕上げを一度に行うことのできない、凹部や隙間を有するワークに対して効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】ベルト式駆動式無段変速機のエレメントを示す概略図である。
【図２】エレメントの加工工程を示す図面である。
【図３】本発明を適用した実施の形態において使用する第１のメディアを示す図面である。
【図４】第１のメディアαの大きさと研磨量の関係を示す図面である。
【図５】第２のメディアβを示す概略図である。
【図６】第１のメディアαと第２のメディアβの混合比と研削量の関係を示す図面である。
【図７】第１のメディアαと第２のメディアβの混合比と面粗度の関係を示す図面である。
【図８】第１のメディアαと第２のメディアβを混合した場合のバレル処理時間と研削量の関係を示す図面である。
【符号の説明】
１…エレメント、
２…ボデー部、
３…ヘッド部、
４…ネック部、
５…凹部、
１１…メディア側面[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a barrel polishing method and a barrel polishing medium.
[0002]
[Prior art]
Barrel polishing is used for surface finishing of workpieces. For example, the element of a belt-driven continuously variable transmission is also barrel-polished to adjust the surface roughness.
[0003]
By the way, since this element is formed by punching a metal plate material, generation of burrs is inevitable. For this reason, it is necessary to perform this deburring process prior to barrel polishing performed as a surface finish.
[0004]
As a deburring apparatus, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2001-138193 discloses an apparatus that performs deburring by polishing an element, particularly a concave portion thereof.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
By the way, in barrel polishing, a workpiece surface is polished with a medium by putting the workpiece together with the medium in a barrel polishing tank and stirring. Therefore, in principle, unnecessary items such as burrs attached to the workpiece can be removed.
[0006]
Therefore, it is conceivable to perform the surface finishing together with the deburring only by barrel polishing without separately performing the deburring process. Then, since there is a burr in the recess due to the shape of the element, it is necessary to use a medium that enters the gap of the recess.
[0007]
However, when a small medium that enters the concave portion of the element is used, there is a problem that the medium becomes too small to have a deburring effect.
[0008]
On the other hand, if a large media is used so as to increase the deburring effect, it is possible to deburr the outer peripheral part that was created during punching, but it is difficult to deburr the gap between the recesses. If it is too large, a new burr may be generated in a portion polished by a medium called a secondary burr in a portion polished in barrel polishing.
[0009]
For this reason, the present situation is that deburring and surface finishing cannot be performed by a single barrel polishing process.
[0010]
Accordingly, an object of the present invention is to provide a barrel polishing method capable of performing both deburring and surface finishing, and to provide a barrel polishing medium for this purpose.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
The object of the present invention is achieved by the following configurations.
[0012]
(1) A barrel polishing method for a workpiece having a concave portion, the size of which is less than the interval of the gap between the concave portions, and the shape thereof is a substantially triangular prism shape, and the side surface of the substantially triangular prism shape is recessed inward, It is characterized by using a medium in which a first medium in which each apex portion constituting a substantially triangular prism-shaped triangle is an arc shape and a second medium having a size larger than the gap between the recesses are mixed. Barrel polishing method.
[0014]
( 2 ) The mixing ratio of the first medium and the second medium is 1: 1 to 4: 1.
[0015]
( 3 ) The length of one side and the height of the column constituting the substantially triangular prism-shaped triangle is 0.4 times or less of the gap interval between the concave portions of the workpiece, and the lower limit is grinding the workpiece by barrel polishing. It is the size which can be done.
[0016]
( 4 ) The depression formed on the side surface of the substantially triangular prism shape is characterized in that an angle formed by the depression portion is 120 to 160 degrees.
[0017]
( 5 ) The workpiece is an element of a belt-driven continuously variable transmission.
[0018]
( 6 ) A barrel polishing medium used for barrel polishing of a workpiece having a recess, which has a substantially triangular prism shape, one side constituting the triangle and the height of the column are smaller than the recess, and the side surface of the substantially triangular prism shape is the inner side. A barrel-polishing medium characterized in that each apex portion constituting the substantially triangular prism-shaped triangle has an arc shape.
[0019]
( 7 ) The upper limit of the length of one side and the height of the pillar constituting the substantially triangular prism-shaped triangle is 0.4 times or less the gap interval of the concave portion of the workpiece, and the lower limit is grinding the workpiece by barrel polishing. It is the size which can be done.
[0020]
( 8 ) The depression on the side surface of the substantially triangular prism shape is characterized in that an angle formed by the depression portion is 120 to 160 degrees.
[0021]
【The invention's effect】
The present invention has the following effects for each claim.
[0022]
According to the first aspect of the present invention, the first medium having a size smaller than the gap interval between the workpiece recesses and having a triangular side and the second medium having a size larger than the gap interval. Since it was decided to perform barrel polishing by mixing with the above medium, it is possible to perform deburring by reliably grinding into the concave portion of the workpiece, and the workpiece surface can be polished at the same time. In particular, the first medium has a substantially triangular prism shape, the side surface has a depression inside, and each apex portion constituting the triangle is formed in an arc shape, so that the first medium enters the work recess. Can be
[0024]
According to the second aspect of the present invention, a sufficient grinding amount for deburring can be obtained by setting the mixing ratio of the first medium and the second medium to 1: 1 to 4: 1. In addition, the surface roughness of the workpiece surface can be finely finished.
[0025]
According to the third aspect of the present invention, the upper limit of the length of one side and the height of the pillar constituting the triangle of the first medium having a substantially triangular prism shape is set to 0.4 times the gap interval of the concave portion of the workpiece. By setting the lower limit to a size that allows the workpiece to be ground by barrel polishing, the first medium can easily enter the concave portion of the workpiece.
[0026]
According to the fourth aspect of the present invention, the angle formed in the depression on the side surface of the first medium having a substantially triangular prism shape is set to 120 to 160 degrees, so that the first medium can be more easily entered into the workpiece recess. it can.
[0027]
According to the fifth aspect of the present invention, the surface finishing can be performed only by barrel polishing together with the deburring of the concave gaps of the elements of the belt-driven continuously variable transmission.
[0028]
According to the sixth aspect of the present invention, the barrel polishing media has a substantially triangular prism shape, one side and the pillar height constituting the triangle are smaller than the concave portion of the workpiece, and the side surface of the substantially triangular prism shape is recessed inward. Since each apex portion constituting the triangle has an arc shape, the medium can enter the gap of the concave portion of the workpiece, and the inside of the concave portion can be polished.
[0029]
According to the seventh aspect of the present invention, the upper limit of the length of one side and the height of the pillar constituting the triangle of the medium having a substantially triangular prism shape is 0.4 times or less the gap interval between the concave portions of the workpiece, and the lower limit is By setting the size such that the workpiece can be ground by barrel polishing, the medium can be more easily entered into the workpiece recess.
[0030]
According to the eighth aspect of the present invention, the angle formed in the depression on the side surface of the medium having a substantially triangular prism shape is set to 120 to 160 degrees, whereby the first medium can be more easily entered into the workpiece recess.
[0031]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
[0032]
In the embodiment to which the present invention is applied, deburring and surface finishing of an element of a belt-driven continuously variable transmission is performed by barrel polishing.
[0033]
Here, first, an element as a workpiece to be processed will be briefly described.
[0034]
The element is roughly shaped as shown in FIG. 1, and this element 1 is a part constituting a belt of an automotive belt type continuously variable transmission not shown.
[0035]
In this element 1, as shown in the figure, a body portion 2 and a head portion 3 are integrally connected by a neck portion 4, and concave portions 5 are provided on both sides of the neck portion 4. 1A is a perspective view showing the element 1, and FIG. 1B is a plan view.
[0036]
As shown in FIG. 2, the element 1 is formed by stamping (S1), heat treatment (S2), and barrel polishing (S3). For this reason, in the case of punching (S1) by a press, a burr | flash may arise along the punching outline.
[0037]
In this embodiment, barrel polishing (S3) is performed in the series of processing steps, and surface finishing is performed along with removal of burrs by this barrel polishing.
[0038]
In barrel polishing in the present embodiment, two types of media having different sizes are used.
[0039]
The two types of media are a first medium α having a size smaller than the gap interval between the concave portions 5 of the element 1 and a second medium β larger than the interval between the concave portions 5 of the element 1.
[0040]
As shown in FIG. 3, the first medium α is not only smaller than the interval a of the recess 5 but also has a substantially triangular prism shape, and the side surface 11 is recessed inward so as to easily enter the recess 5. 3A is a perspective view of the first medium α, and FIG. 3B is a plan view of the first medium α.
[0041]
As for the size of the first medium α, the length of one side of the triangle is preferably 0.2a to 0.4a, and the height of the column is also preferably 0.2a to 0.4a. Moreover, it is preferable that the angle | corner (theta) which comprises the hollow part of the side surface 11 shall be 120-160 degree | times. That is, when the angle θ forming the depression is smaller than 120 degrees, the side surface 11 is thin and elongated, so that the grinding amount is reduced particularly when the first medium is worn. Conversely, when the angle is larger than 160 degrees, it is difficult to enter the recess 5. Thus, the grinding amount decreases, and particularly the chamfering grinding amount decreases. Therefore, the angle is preferably set to 120 to 160 degrees. Furthermore, it is preferable that the apex angle portion of the triangular prism has an arc shape, and the radius of curvature of the arc shape portion 12 is a / 2.
[0042]
By setting it as such a shape, it can make it easy to enter the clearance gap of the recessed part 5 of the element 1 rather than simple triangular prism shape.
[0043]
The size of the first medium α was the same shape but different sizes of the first medium α and the second medium β were mixed at α: β = 2: 1, and the element was subjected to barrel polishing. As a result, as shown in FIG. 4, when the first medium α is set to a size between about 0.2a and 0.4a, it is determined from showing an excellent polishing amount.
[0044]
The reason why the grinding amount decreased at about 0.4a or more is considered to be that the grinding amount was reduced because the first medium α became large and it was difficult to enter the element recess.
[0045]
On the other hand, when the amount is less than 0.2a, the amount of grinding decreases because the size of the media is determined based on the interval between the element recesses. When the amount is less than about 0.2a, the media volume becomes very small. It is considered that the grinding amount was reduced because the kinetic energy did not increase even when agitated during barrel polishing.
[0046]
From this, when the workpiece other than the element is barrel-polished, the size of the first medium α is preferably set such that the upper limit is 0.4 times or less the gap interval in the recess, and the lower limit is ground. However, it is sufficient that the kinetic energy can be obtained.
[0047]
The second medium β may be a conventional medium that has been conventionally used. For example, as shown in FIG. 5A, it is preferable to use a triangular prism having a side and a height of about 5a to 10a. In addition to the triangular prism shape, as shown in FIG. 5B, a spherical medium having a diameter of about 5a to 10a may be used.
[0048]
Both the first medium α and the second medium β are ceramics materials that are usually used as media, such as ceramics containing Al ₂ O ₃ , TiO ₃ , FEO ₂ , SiO _{2, and the} like. Used.
[0049]
Here, the grinding amount and surface roughness in the wet barrel polishing when the first medium α and the second medium β are mixed will be described.
[0050]
The barrel polishing process itself is performed by a wet barrel polishing method. As is well known, in the wet barrel polishing method, a mass consisting of media, workpieces, and abrasives as necessary is put into a barrel polishing tank, water is further added, the barrel polishing tank is rotated, and the inside of the barrel polishing tank is rotated. By stirring the mass, the workpiece is polished with media.
[0051]
FIG. 6 is a diagram showing the relationship between the mixing ratio of the first medium α and the second medium β and the grinding amount, and FIG. 7 shows the mixing ratio of the first medium α and the second medium β and the surface roughness. It is drawing which shows the relationship of a degree.
[0052]
In general, when a medium of a single size is used, the larger the volume of the medium, the greater the amount of grinding and the rougher the surface roughness.
[0053]
When the first medium α and the second medium β are mixed, first, as for the grinding amount, as shown in FIG. 6, the first medium α is used until the mixing ratio becomes near α: β = 3: 1. It can be seen that the greater the amount, the greater the amount of grinding.
[0054]
This is a reverse phenomenon compared to the case of using a single medium, and the amount of grinding increases as the proportion of small media increases.
[0055]
The reason is that the first medium α having a small volume enters between the second medium β having a large volume and the workpiece, and the first medium α is caused by the second medium β having a large volume and thus a heavy weight. It is considered that it is pressed and comes into contact with the workpiece with a large force, which increases the frictional force against the workpiece and increases the polishing amount. When the mixing ratio is in the vicinity of α: β = 4: 1, the first medium α is too much and the workpiece is restrained, and the friction between the workpiece and the media is reduced and the grinding amount is reduced. It is considered a thing.
[0056]
A dotted line shown in FIG. 6 is a line indicating a desired grinding amount necessary for deburring the element. Here, a portion where a grinding amount equal to or larger than this line is obtained is a preferable grinding amount.
[0057]
Next, regarding the surface roughness, as shown in FIG. 7, the surface roughness becomes finer as the first medium α increases. That is, as the first medium α is relatively small, the surface finishing effect is increased and a smooth surface can be obtained.
[0058]
The reason for this is considered to be that the workpiece can be ground more finely by increasing the first medium α having a small volume.
[0059]
In addition, the dotted line shown in FIG. 7 is a line which shows the desired surface roughness required for the surface finishing of an element, and let the part from which surface roughness below this line is obtained be preferable surface roughness here.
[0060]
From the relationship between the grinding amount and the surface roughness, the mixing ratio of the first medium α and the second medium β is α: β = 1: 1 to 3: 1 for deburring and surface finishing of the element. It is preferable.
[0061]
Next, as shown in FIG. 8, the relationship between the barrel processing time and the grinding amount when the first medium α and the second medium β are mixed has the same tendency as when a single size medium is used. The grinding amount decreases as the time increases. Also, it can be seen from this figure that the amount of grinding is larger when the first medium α and the second medium β are mixed than when a single size medium is used. In the result shown in FIG. 8, the mixing ratio of the first medium α and the second medium β is α: β = 2: 1.
[0062]
As described above, the deburring and surface finishing of the element are achieved by mixing the first medium α, which is smaller than the interval between the concave portions of the element and has a substantially triangular prism shape, and the second medium β, which is larger than the first medium α. Can be performed only by barrel processing.
[0063]
Although the present embodiment uses an element as a workpiece, the present invention is not limited to the processing of such an element, and is effective for various workpieces. It is effective for workpieces having recesses and gaps that cannot be deburred and finished with a medium of a size of.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic diagram showing elements of a belt-driven continuously variable transmission.
FIG. 2 is a drawing showing an element processing step.
FIG. 3 is a diagram showing a first medium used in an embodiment to which the present invention is applied.
FIG. 4 is a drawing showing the relationship between the size of the first medium α and the polishing amount.
FIG. 5 is a schematic diagram showing a second medium β.
FIG. 6 is a diagram illustrating a relationship between a mixing ratio of a first medium α and a second medium β and a grinding amount.
FIG. 7 is a diagram showing the relationship between the mixing ratio of the first medium α and the second medium β and the surface roughness.
FIG. 8 is a drawing showing the relationship between barrel processing time and grinding amount when first medium α and second medium β are mixed.
[Explanation of symbols]
1 ... element,
2 ... Body part,
3 ... head part,
4 ... Neck part,
5 ... recess,
11 ... Media side

Claims

凹部を有するワークのバレル研磨方法であって、
前記凹部の隙間の間隔未満の大きさであり、かつ、その形状が略三角柱形状で、該略三角柱形状の側面が内側に窪み、該略三角柱形状の三角形を構成する各頂角部分が円弧形状である第１のメディアと、
前記凹部の隙間の間隔以上の大きさの第２のメディアとを混合したメディアを使用することを特徴とするバレル研磨方法。A barrel polishing method for a workpiece having a recess,
The size is less than the gap between the recesses, and the shape is substantially triangular prism shape, the side surface of the substantially triangular prism shape is recessed inward, and each apex portion constituting the triangle of the substantially triangular prism shape is an arc shape and the first of the media is,
A barrel polishing method characterized by using a medium mixed with a second medium having a size equal to or larger than the gap between the recesses.

前記第１のメディアと前記第２のメディアの混合比は、１対１〜４対１であることを特徴とする請求項１記載のバレル研磨方法。The mixing ratio of the first medium and the second medium, the barrel polishing method according to claim 1 Symbol mounting characterized in that it is a one-to-1-4: 1.

前記略三角柱形状の三角形を構成する一辺の長さおよび柱の高さは、その上限が前記ワークの凹部の隙間間隔の０．４倍以下であり、下限がバレル研磨によりワークを研削することが可能な大きさであることを特徴とする請求項１記載のバレル研磨方法。The upper limit of the length of one side and the height of the columns constituting the substantially triangular prism-shaped triangle is 0.4 times or less of the gap interval between the concave portions of the workpiece, and the lower limit is to grind the workpiece by barrel polishing. The barrel polishing method according to claim 1 , wherein the barrel polishing method has a possible size.

前記略三角柱形状側面の窪みは、窪み部分の成す角が１２０〜１６０度であることを特徴とする請求項１または３記載のバレル研磨方法。The barrel polishing method according to claim 1 or 3 , wherein the depression formed on the side surface of the substantially triangular prism shape has an angle formed by the depression portion of 120 to 160 degrees.

前記ワークは、ベルト式駆動式無段変速機のエレメントであることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載のバレル研磨方法。The workpiece, a barrel polishing method according to any one of claims 1-4, characterized in that the elements of the belt-driven continuously variable transmission.

凹部を有するワークのバレル研磨に用いるバレル研磨用メディアであって、
略三角柱形状で、三角形を構成する一辺および柱の高さが、前記凹部より小さく、該略三角柱形状の側面が内側に窪み、該略三角柱形状の三角形を構成する各頂角部分が円弧形状であることを特徴とするバレル研磨用メディア。A barrel polishing medium used for barrel polishing of a workpiece having a recess,
In the substantially triangular prism shape, one side and the height of the pillar constituting the triangle are smaller than the concave portion, the side face of the substantially triangular prism shape is recessed inward, and each apex portion constituting the triangle of the substantially triangular prism shape is an arc shape. A barrel polishing medium characterized by being.

前記略三角柱形状の三角形を構成する一辺の長さおよび柱の高さは、その上限が前記ワークの凹部の隙間間隔の０．４倍以下であり、下限がバレル研磨によりワークを研削することが可能な大きさであることを特徴とする請求項６記載のバレル研磨用メディア。The upper limit of the length of one side and the height of the columns constituting the substantially triangular prism-shaped triangle is 0.4 times or less of the gap interval between the concave portions of the workpiece, and the lower limit is to grind the workpiece by barrel polishing. The barrel polishing medium according to claim 6, which has a possible size.

前記略三角柱形状側面の窪みは、窪み部分の成す角が１２０〜１６０度であることを特徴とする請求項６または７記載のバレル研磨用メディア。The barrel polishing medium according to claim 6 or 7 , wherein the depression formed on the side surface of the substantially triangular prism shape has an angle formed by the depression portion of 120 to 160 degrees.