JP3858140B2 - Resin film for laminating metal plate, laminated metal plate and method for producing the same - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、加工性、耐衝撃性に優れ、過酷な成形加工に耐え得る金属板ラミネート用樹脂フィルムおよびラミネート金属板並びにその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、薄肉深絞り缶のごとき過酷な成形を強いられる金属缶用材料としては、成形性、耐衝撃性、食品衛生性、耐食性、フレーバー性等の観点から、主としてポリエチレンテレフタレート系樹脂が用いられている（特開昭５９−２３２８５２号公報など）。ポリエチレンテレフタレートフィルムが元来有する、食品衛生性や耐フレーバー性に加えて、フィルムの結晶配向を、ラミネート技術等で制御することにり、諸性能が缶の要求性能を満たし得る領域へ設計される（特開平５−２６９９２０号公報、特開平６−３２０６６９号公報）。この技術は、現状の加工レベルにおいては、適応可能である。
【０００３】
しかしながら、当該分野では、年々、材料のゲージダウンが進行しており、この傾向は今後も続くと思われる。これは、今後、さらに厳しい加工度が要求されるということに他ならない。然るに、現行のポリエチレンテレフタレートの系では、より厳しい加工に供した場合、加工性と耐衝撃性を両立させることが困難である。具体的には、加工性と耐衝撃性は、樹脂層の結晶配向度（面配向）に大きく依存するファクターであるからである。樹脂層中に結晶配向成分が増えると、結晶部で塑性変形が阻害され、加工度が劣る。この為、加工性の観点からは、結晶配向量は少ないほど良い。一方、衝撃を受けた場合、この結晶部分は、割れの進行を食い止める部位として働く。したがって、耐衝撃性の観点からは結晶配向量は多いほど良い。この為、加工性と耐衝撃性は、両特性の許容領域となるよう結晶配向を調節し、設計される。両特性の両立域は、今後の加工度の上昇に対して余裕を持っていない状況である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
この様な状況下、より高加工度に耐え得るラミネート金属板の開発が切に望まれている。本発明は、その解決手段を提供するものであり、加工性、耐衝撃性、加工後密着性に優れた金属板ラミネート用樹脂フィルムおよびラミネート金属板並びにその製造方法を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、ポリエステル樹脂（ポリエチレンテレフタレート系樹脂）の元来持つ加工性の良さを失わずに、より厳しい加工に耐え得る樹脂層の構造を検討した。その結果、ガラス転移点が実用温度域下限（４℃）よりも低い樹脂をポリエステル樹脂中に混合することで、結晶配向に頼ることなく、耐衝撃性の向上が可能であることを見出した。結晶配向で耐衝撃性を担わなくて良い分、必要以上に結晶配向量を高める必要性が無く、高加工性を実現できる。
【０００６】
耐衝撃性が問題となるのは特に低温度領域である。飲料缶、食料缶などの金属缶は、流通過程で冷蔵されるケースがある。そのような環境下で缶が落下などにより衝撃を受けた場合、樹脂層が損傷を受け、下地が露出することが具体的な問題点となる。衝撃を受けたポリエステル樹脂フィルムラミネート金属板の樹脂層の破壊断面は、脆性破壊の様相を呈している。これは、ポリエステル樹脂のガラス転移点が冷蔵温度に比較して高い温度域にあるためであり、いわゆる割れるのである。衝撃による急激な変形に伴うエネルギーを吸収する部位がフィルム中に存在すれば、耐衝撃性は、著しく改善されるはずである。
【０００７】
本発明者らは、ポリエステル樹脂中に様々な樹脂を混合させ、試験を繰り返した。その結果、単純に割れの伝播を食い止め得る堅い物質（例えば粒状シリカ）を混合した系では、割れのエネルギーを吸収しきれない為、粒界を割れが伝播し、結果として耐衝撃性の向上は認められなかった。一方、ガラス転移点が冷蔵温度より低い樹脂を混在させた系では、耐衝撃性の向上が顕著に認められた。これは、ガラス転移点が冷蔵温度以下の樹脂は、割れのエネルギーを弾性変形によって、ある程度吸収する為であると考えられる。破壊断面は、多くの部位で割れが止まり、結果として、破壊断面は、さながら延性破壊の様相を呈していた。
【０００８】
また、単純にポリエステル樹脂層とガラス転移点が３℃以下の樹脂層を積み重ねたものは、層間剥離や加工性などの点で支障をきたす。したがって、ガラス転移点が３℃以下の樹脂は、ポリエステル樹脂中に分散している必要がある。
【０００９】
また、金属板と接する樹脂層を、エチレンテレフタレート及び／またはエチレンイソフタレートを基本骨格としたポリエステル樹脂層とすることで、充分な加工後密着性を確保できる。
【００１０】
本発明は、上記の知見に基づいてなされたものであり、その要旨は以下のとおりである。
【００１１】
（１）エチレンテレフタレート及び／またはエチレンイソフタレートを基本骨格としたポリエステル樹脂に、ガラス転移点が３℃以下で平均粒子径が０．０１〜５μｍの粒状樹脂を分散させた混合樹脂からなり、該混合樹脂中に該粒状樹脂が体積比率で３〜５０ｖｏｌ％の範囲で混合されている有機樹脂層をＢ層、エチレンテレフタレート及び／またはエチレンイソフタレートを基本骨格としたポリエステル樹脂層をＡ層としたとき、Ｂ層／Ａ層の２層構造を有するフィルムであって、Ｂ層の膜厚が１０〜４０μｍかつＡ層の膜厚が５〜３０μｍであり、また金属板にラミネートする際、Ｂ層が最外層になるよう設計された金属板ラミネート用樹脂フィルム（第１発明）。
【００１２】
（２）Ｂ層のガラス転移点が３℃以下の樹脂が、ポリオレフィンであることを特徴とする前記（１）に記載の金属板ラミネート用樹脂フィルム（第２発明）。
【００１３】
（３）ポリオレフィンが、ポリプロピレンであることを特徴とする前記（２）に記載の金属板ラミネート用樹脂フィルム（第３発明）。
【００１４】
（４）金属板の少なくとも一方の表面に、前記（１）〜（３）のいずれかに記載の樹脂フィルムを被覆したことを特徴とするラミネート金属板（第４発明）。
【００１５】
（５）樹脂フィルムが、顔料を５〜４０ｗｔ％含有することを特徴とする前記（４）に記載のラミネート金属板（第５発明）。
【００１６】
（６）樹脂フィルムのフィルム面と平行な方向の面配向係数が０．０１未満であることを特徴とする前記（４）または（５）に記載のラミネート金属板（第６発明）。
【００１７】
（７）金属板が、表面に付着量５０〜２００ｍｇ／ｍ2の金属クロム層と、金属クロム換算の付着量が３〜３０ｍｇ／ｍ2のクロム酸化物層を有する電解クロメート処理鋼板であることを特徴とする前記（４）〜（６）のいずれかに記載のラミネート金属板（第７発明）。
【００１８】
（８）前記（４）〜（７）のいずれかに記載のラミネート金属板を製造するにあたり、Ａ層のポリエステル樹脂の融点−７０℃〜融点＋３０℃の範囲に加熱した金属板に、樹脂フィルムをラミネートすることを特徴とするラミネート金属板の製造方法（第８発明）。
【００１９】
【発明の実施の形態】
本発明のエチレンテレフタレート及び、またはエチレンイソフタレートを基本骨格としたポリエステル樹脂とは、基本骨格部分がポリエステル中、６０ｍｏｌ％以上を占めており、その他の部位で、酸成分が、各種の芳香族ジカルボン酸、脂肪族ジカルボン酸を任意に共重合しても良い。具体的には、例えば、２，６−ナフタリンジカルボン酸、４，４′−ビフェニルジカルボン酸、アジピン酸、シュウ酸、コハク酸、グルタル酸、ピメリン酸、スペリン酸、アゼライン酸、セパシン酸、ドデカジオン酸、ｔｒａｎｓ−１，４−シクロヘキ酸ジカルボン酸などである。また、グリコール成分も、各種の脂肪族ジオール、芳香族ジオールを共重合しても良い。具体的には、例えば、トリメチレングリコール、テトラメチレングリコール、ペンタメチレングリコール、ｔｒａｎｓ−１，４−シクロヘキサンジメタノール、ビスフェノールＡ、ｐ−キシレングリコール、ｃｉｓ−１，４−シクロヘキサンジメチル、プロピレングリコール、ブチレングリコールなどである。
【００２０】
第１発明に記載するように、混合するガラス転移点が３℃以下の樹脂は、耐衝撃性向上の観点、その他の諸特性に悪影響を与えないという観点から、平均粒子径が０．０１〜５μｍφ、混合樹脂中の体積比率が３〜５０ｖｏｌ％の範囲にあることが必要である。また、さらに望ましくは、平均粒子径が０．０５〜０．５μｍφ、体積比率が５〜２０ｖｏｌ％の範囲が良い。平均粒子径、体積比率の下限値は、耐衝撃性の向上に有効に寄与するという観点から規定され、上限値は、加工性に悪影響を与えないという観点から規定される。また、ガラス転移点が３℃以下であるのは、流通過程での金属缶の冷蔵温度が４℃である為、ガラス転移点が冷蔵温度より低い３℃以下の樹脂を混在させることによって耐衝撃性を向上できるためである。
【００２１】
本発明のガラス転移点が３℃以下の樹脂は、特に限定されるものではないが、例えば、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニリデン、ポリアクリル酸エチル、ポリアクリル酸ｎ−プロピル、ポリアクリル酸イソブチル、ポリアクリル酸ｎ−ブチル、ポリクロロトリフルオロエチレン、ポリフッ化ビニリデン、ポリブタジエン、ポリアセタールなどである。また、ガラス転移点が３℃以下の樹脂は、１種でも良いし、２種以上混合しても良い。
【００２２】
また、本発明の効果を妨げない限り、相溶化剤、滑剤、可塑剤、帯電防止剤、耐侯剤を添加しても良い。それぞれの添加剤を加えることにより、それぞれの公知の効果が得られ、用途に応じて、より好ましいものを提供できる。
【００２３】
Ａ層の膜厚が５〜３０μｍの範囲に設定される理由は、上限値、下限値とも経済的な理由である。上限は単に、必要とする樹脂量が多く必要であるからであり、下限値は、極薄膜フィルムの製膜の費用の観点で、経済的に不利であるからである。また、Ｂ層の膜厚が１０〜４０μｍと規定されるのは、上限が経済的な理由、下限は、耐衝撃性、加工性の観点から規定される。
【００２４】
第２発明において、ガラス転移点が３℃以下の樹脂をポリオレフィンと規定したのは、加工性の観点から、より好ましい樹脂種であるからであり、さらに第３発明で、ポリオレフィンをポリプロピレンと規定したのは、もっとも好ましい樹脂種であるからである。
【００２５】
前記したＢ層／Ａ層の２層構造を有するフィルムは、共にポリエステルを基本としているので、層間剥離の点、加工性の点で全く不都合を生じない。この２層構造のフィルムをＢ層が最外層になるようにして金属板にラミネートすると、加工性、耐衝撃性、加工後密着性に優れたラミネート金属板が得られる。
【００２６】
第５発明において、顔料を５〜４０ｗｔ％に規定したのは、下限値が顔料の効果の下限であり、上限は、加工に影響を与えない範囲の上限値であるためである。顔料はＡ層とＢ層の一方の層あるいは双方に含有されていても構わないが、最外層になるＢ層に含有させた方が、より効果的である。
【００２７】
顔料の種類は特に限定されるものではないが、本発明の効果を妨げない限り、炭酸カルシウム、炭酸バリウム、エアロジル、二酸化チタン、亜鉛華、グロスホワイト、アルミナホワイト、炭酸マグネシウム、カーボンブラック、マグネタイト、コバルトブルー、ベンガラ等を適宜使用し、金属ラミネート板あるいは、金属缶を好ましい色調に仕上げることが可能となる。
【００２８】
第６発明において、樹脂フィルムのフィルム面と平行な方向の面配向係数を０．０１未満と規定したのは、この範囲のものは特に加工性が優れるためである。面配向係数の上昇に伴い加工度は劣ってくる。これは、先述したように配向結晶が塑性変形を妨げる為であるが、本発明の面配向係数の範囲であれば、実質的に加工度に影響を与えないレベルである。
【００２９】
また、第６発明の面配向係数の領域でも、従来技術に比較して、充分優れる耐衝撃性を有するが、要求性能に応じて、意図的に面配向係数を０．０１超えに上げ、さらに優れた耐衝撃性を得ることも可能である。
【００３０】
本発明の金属板は特に限定されないが、成形性の点で鉄やアルミニウムなどを素材とする金属板が好ましい。鉄を素材とする金属板の場合、その表面に接着性や耐腐食性を改良する為、無機酸化物被膜層、例えばクロム酸処理、リン酸処理、クロム酸／リン酸処理、電解クロム酸処理、クロメート処理、クロムクロメート処理などで代表される化成処理被覆層を設けてもよい。また、展延性金属メッキ層、例えばニッケル、スズ、亜鉛、アルミニウム、砲金、真ちゅうなどのメッキ層を設けてもよい。スズメッキの場合０．５〜１５ｍｇ／ｍ2、ニッケルまたはアルミニウムの場合１．８〜２０ｇ／ｍ2のメッキ量を有するものが好ましい。
【００３１】
鉄を素材とする金属板の場合、第７発明に規定する電解クロメート処理鋼板が、フィルムとの密着性、耐食性、製造コストの観点から特に好ましい。第７発明において、金属クロム層の金属クロム量の下限を５０ｍｇ／ｍ2と規定したのは、５０ｍｇ／ｍ2以上になると耐食性、加工後密着性がより優れるからであり、上限を２００ｍｇ／ｍ2に規定したのは、２００ｍｇ／ｍ2超えでは耐食性、加工後密着性の向上効果が飽和し、逆に製造コスト上昇するからである。クロム酸化物中のクロム量の金属クロム換算量の下限を３ｍｇ／ｍ2と規定したのは、３ｍｇ／ｍ2未満になると密着性がより優れるからであり、上限を３０ｍｇ／ｍ2に規定したのは３０ｍｇ／ｍ2を超えると色調が悪化するからである。
【００３２】
第８発明において、金属板の加熱温度の下限を金属板との密着側になるＡ層のポリエステル樹脂の融点Ｔｍ−７０℃と設定したのは、下限値未満では、金属板との密着力が十分でないためであり、上限値をポリエステル樹脂の融点Ｔｍ＋３０℃と設定したのは、フィルム層がラミネートロールに融着してしまうためである。
【００３３】
また、本発明のラミネート金属板の製造方法は、第８発明のようなフィルムラミネート法に限定されるものではなく、一般的な樹脂押出し法などで製造しても良い。
【００３４】
さらに本発明の効果を妨げない限り、プライマー層を金属板との密着層として設けても良い。本発明のラミネート金属板は、樹脂層と金属板の一次密着性、加工後密着性とも優れたものであるが、より厳しい腐食環境、あるいはより高い密着性が要求される環境下では、プライマー層を設けて、要求に応じた特性を付与できる。例えば、金属缶として使用する場合、より腐食性の強い内容物を充填すると、樹脂層を通して、内容物が金属板との界面に侵入し、金属板を腐食させ、フィルムとの密着性が劣化する可能性もある。このような場合、適切なプライマー層を設けることにより樹脂の剥離を防ぐことが可能となる。
【００３５】
プライマーの種類は特に限定されるものではないが、公知のプライマー層を用いることにより、公知の効果が発現される。また、プライマー層の形成方法は特に限定されるものではないが、金属板にプライマー塗料を塗布−乾燥、あるいは、本発明のフィルムにプライマー塗料を塗布−乾燥してもよく、あるいは金属板にプライマーフィルムをラミネートしても良いし、さらには、本発明のフィルムとプライマー層を貼り合わせたフィルムをラミネートしても良い。
【００３６】
本発明のラミネート金属板は、絞り成形やしごき成形によって製造されるツーピース金属缶の内面被覆用に好適に使用することができる。また、ツーピース缶の蓋部分、あるいはスリーピース缶の胴、蓋、底の被覆用としても良好な金属接着性、成形性を有するため好ましく使用することができる。
【００３７】
前記フィルムを被覆したラミネート金属板は、加工性、耐衝撃性、加工後密着性に優れるので、材料のゲージダウンが進み、特に過酷な成形を強いられる薄肉深絞り缶用途へ使用する材料として好適である。
【００３８】
【実施例】
通電加熱方式で加熱した、ＴＦＳ（厚さ０．１８ｍｍ、テンパー度ＤＲ９、金属クロム層８０ｍｇ／ｍ2、クロム酸化物層１５ｍｇ／ｍ2（金属クロム換算））の両面に、膜厚８〜４５μｍのＢ層と膜厚２０μｍのＡ層を積層したＢ層／Ａ層の２層構造の樹脂フィルムをＡ層が金属板側になるようにして熱圧着した後、または膜厚２５μｍのＢ層のみの樹脂フィルムを熱圧着した後、水中急冷する熱接着法でラミネート金属板を得た。供試フィルムを表１および表２、ラミネート条件を表３に示す。
【００３９】
前記で得たラミネート金属板の面配向係数を調査した。また、前記で得たラミネート金属板を、製缶加工し、歪み取り熱処理を施して供試缶を作製し、製缶した缶体のフィルムの加工性、耐衝撃性を調査した。調査方法の詳細を以下に記載する。
【００４０】
（１）製缶加工
ラミネート金属板を、以下の条件で第一段絞り、再絞りを行い薄肉化深絞り缶を得た。
・第一段絞り
ブランク径…１５０〜１６０ｍｍ
１段絞り …絞り比：１．６５
・再絞り
第１次再絞り…絞り比：１．２５
第２次再絞り…絞り比：１．２５
再絞り工程のダイスコーナー部の曲率半径：０．４ｍｍ
再絞り時のしわ押さえ加重…４０００ｋｇ
・缶胴部の平均薄肉化率
成形前のラミネート金属板の厚さに対し４０〜５５％
【００４１】
（２）歪取り熱処理
製缶加工に伴い導入されたフィルムの加工歪をフィルム融点−１５℃の熱環境下で３０秒間加熱保持した後に急冷した。
【００４２】
（３）フィルム加工性評価
フィルムの損傷を伴うことなく製缶加工できる限界によって、下記のごとく評点をつけた。
限界加工度（薄肉化率） 評点
薄肉化率４０％の成形不可 ： １ （劣）
薄肉化率４０％まで成形可 ： ２ ↑
薄肉化率４５％まで成形可 ： ３
薄肉化率５０％まで成形可 ： ４ ↓
薄肉化率５５％まで成形可 ： ５ （優）
【００４３】
（４）耐衝撃性評価
歪取り熱処理を施した缶体（薄肉化率４０％）にネック加工を施し、缶体中に、水を充填して蓋を取りつけ巻き締めた後、缶底にポンチで衝撃を与えた。次に蓋をあけ、缶内部に、被衝撃部が浸るように、３％食塩水を充填し、２分浸漬後、液中に浸した白金電極と缶金属部に６Ｖの負荷をかけ、さらに５分後の電流値を読みとり、以下のように評価した。
試験結果 評価
電流値が１０ｍＡ以上 ：×
電流値が１ｍＡ以上〜１０ｍＡ未満：○
電流値が１ｍＡ未満 ：◎
【００４４】
（５）加工後密着性評価
歪取り熱処理を施した缶体（薄肉化率４５％）の缶壁を開口部から、鋼板とフィルムの１８０°方向にピール試験し、剥離強度を測定した。剥離強度が４ｋｇ／２０ｍｍ以上を合格とした。
【００４５】
（６）面配向係数測定
アッベ屈折計を用い、光源はナトリウム／Ｄ線、中間液はヨウ化メチレン、温度は２５℃の条件で屈折率を測定して、フイルム面の金属板長手方向の屈折率Ｎｘ、フィルム面の金属板幅方向の屈折率Ｎｙ、フィルムの厚み方向の屈折率Ｎｚを求め、下式から面配向係数Ｎｓを算出した。
面配向係数（Ｎｓ）＝（Ｎｘ＋Ｎｙ）／２−Ｎｚ
【００４６】
（７）融点（Ｔｍ）測定方法
Ａ層のポリエステル樹脂を結晶化させ、示差走査熱量計（パーキン・エルマー社製ＤＳＣ−２型）により、１０℃／ｍｉｎの昇温速度でポリエステル樹脂の融点を測定した。
調査結果を表３に示す。
【００４７】
【表１】
【表２】
【表３】
表１〜３から以下のことが判る。
発明例１〜４は、Ｂ層のエチレンテレフタレートとエチレンイソフタレートの共重合比を変えたフィルムであり、これを本発明のラミネート条件でラミネートした発明例２０〜２３は、成形性、耐衝撃性とも極めて良好である。
【００５１】
発明例２３〜２７は、発明例４のフィルムをラミネート条件を本発明の範囲内で振ったものであり、成形性、耐衝撃性とも極めて良好である。
【００５２】
発明例５〜７は、混合するガラス転移点が３℃以下の樹脂の粒径を、本発明の範囲内で振ったものである。これを本発明のラミネート条件でラミネートした発明例２８〜３０は、良好な加工性、耐衝撃性を示した。発明例５は、混合する樹脂の粒径が下限に近いために耐衝撃性向上に対する寄与度が低低いため、これをラミネートした発明例２８は、耐衝撃性の評価が○となっている。また、発明例６、７は、本発明の範囲の粒径であるが、特に望ましい範囲を外れるので、これをラミネートした発明例２９、３０は、加工性の評価が４となっている。
【００５３】
一方、比較例５のフィルムは、混合する樹脂の粒径が本発明の下限を下回る為、これをラミネートした比較例２０は、耐衝撃性に劣る。また、比較例６は、本発明の粒径の範囲の上限を超えているので、これをラミネートした比較例２１は、加工性に劣る。
【００５４】
発明例８、９は、フィルムのＢ層の膜厚を本発明の範囲で振ったものである。これを、本発明のラミネート方法でラミネートした発明例３１、３２は、いずれも良好な性能を示す。発明例９は、Ｂ層の膜厚が本発明の下限に近い為、これをラミネートした発明例３２は、発明例３１に比べて、加工性、耐衝撃性とも、若干劣る。
【００５５】
一方、比較例７は、Ｂ層の膜厚が本発明の膜厚の下限を下回っている為、これをラミネートした比較例２２は、加工性、耐衝撃性とも劣る。
【００５６】
発明例１０、１１は、混合するガラス転移点が３℃以下の樹脂の体積比率を、本発明の範囲内で振ったものである。これを本発明のラミネート条件でラミネートした発明例３３、３４は、良好な加工性、耐衝撃性を示した。発明例１０は、混合する樹脂の体積比率が本発明の下限に近いために耐衝撃性向上に対する寄与度が低く、これをラミネートした発明例３３は、耐衝撃性の評価が○となっている。また、発明例１１は、本発明の範囲の体積比率であるが、特に望ましい範囲を外れるので、これをラミネートした発明例３４は、成形性の評点が４となっている。
【００５７】
一方、比較例８のフィルムは、Ｂ層に混合する樹脂の体積比率が本発明の下限を下回る為、これをラミネートした比較例２３は、耐衝撃性に劣る。また、比較例９は、Ｂ層に混合する樹脂の体積比率が本発明の上限を超えているので、これをラミネートした比較例２４は、加工性に劣る。
【００５８】
発明例１２は、２軸延伸法で製膜した本発明のフィルムであり、これをラミネートした発明例３５、３６は、いずれも良好な性能を示す。発明例３５は、フィルムのフィルム面と平行な方向の面配向係数が０．０１５であり、加工性が若干劣る。しかしながら、本実施例の評価法より厳しい耐衝撃性試験を行った結果、面配向係数が低いものと比較して耐衝撃性が若干上回ることも確認された。発明例３６は、第６発明の範囲の面配向係数を持つものであり、加工性、耐衝撃性とも極めて良い。
【００５９】
発明例１３、１４、１９は、混合樹脂がポリプロピレン以外のポリオレフィンであり、これをラミネートした発明例３７、３８、４３は、混合樹脂がポリプロピレンのフィルムをラミネートした発明例２３と比較すると加工性が若干劣るものの、充分良好な加工性、耐衝撃性を有する。また、発明例１５〜１８、２０は、ポリオレフィンではないが、ガラス転移点が３℃以下の本発明の範囲にある樹脂を用いた例である。これらのフィルムをラミネートした発明例３９〜４２、４４は、加工性は、若干劣るものの、良好な加工性、耐衝撃性を有する。
【００６０】
一方、比較例１０〜１３は混合樹脂のガラス転移点が、本発明の範囲を外れる為、これをラミネートした比較例２５〜２８は、耐衝撃性が劣る。
【００６１】
また、比較例１〜４は、エチレンテレフタレートとエチレンイソフタレートの共重合比を変えたフィルム単身で、本発明の樹脂を混合しない例である。これをラミネートした比較例１６〜１９は、加工性は優れるものの、耐衝撃性が劣っている。
【００６２】
比較例１４は、Ａ層がポリプロピレンの例であり、これをラミネートした比較例２９は、加工後密着性が劣っている。また、Ｂ層のみのフィルム（比較例１５）をラミネートした比較例３０は、加工後密着性が劣っている。
【００６３】
【発明の効果】
本発明によれば、加工性、耐衝撃性、加工後密着性に優れた金属板ラミネート用樹脂フィルムおよびラミネート金属板並びにその製造方法が得られる。
【００６４】
本発明のラミネート金属板は、絞り成形やしごき成形によって製造されるツーピース金属缶用途に好適に使用することができる。また、ツーピース缶の蓋部分、あるいはスリーピース缶の胴、蓋、底用鋼板と好ましく使用することができる。
【００６５】
また、本発明のラミネート金属板は、材料のゲージダウンが進み、特に過酷な成形を強いられる薄肉深絞り缶用途へ使用する材料としても好適である。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a resin film for laminating metal plates, a laminated metal plate, and a method for producing the same, which are excellent in processability and impact resistance and can withstand severe molding processes.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, polyethylene terephthalate resin is mainly used as a material for metal cans that are forced to be severely molded like thin-walled deep-drawn cans in terms of moldability, impact resistance, food hygiene, corrosion resistance, flavor properties, etc. (Japanese Patent Laid-Open No. 59-232852, etc.). In addition to food hygiene and flavor resistance inherent in polyethylene terephthalate film, the crystal orientation of the film is controlled by laminating technology, etc., so that various performances can be designed to meet the required performance of cans. (Unexamined-Japanese-Patent No. 5-269920, Unexamined-Japanese-Patent No. 6-320669). This technique is adaptable at the current processing level.
[0003]
However, in this field, the gauge of materials has been decreasing year by year, and this trend is expected to continue. This is nothing but a more severe degree of processing will be required in the future. However, in the current polyethylene terephthalate system, when subjected to more severe processing, it is difficult to achieve both workability and impact resistance. Specifically, workability and impact resistance are factors that greatly depend on the degree of crystal orientation (plane orientation) of the resin layer. When the crystal orientation component increases in the resin layer, plastic deformation is hindered at the crystal part, and the degree of processing is inferior. For this reason, from the viewpoint of workability, the smaller the amount of crystal orientation, the better. On the other hand, when subjected to an impact, this crystal portion serves as a portion that stops the progress of cracking. Therefore, the larger the amount of crystal orientation, the better from the viewpoint of impact resistance. For this reason, workability and impact resistance are designed by adjusting the crystal orientation so as to be an allowable range of both characteristics. The range where both characteristics are compatible is a situation where there is no allowance for future increases in the degree of processing.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
Under such circumstances, development of a laminated metal plate that can withstand a higher degree of processing is strongly desired. The present invention provides a solution to the problem, and provides a resin film for laminating a metal plate and a laminated metal plate excellent in processability, impact resistance and adhesion after processing, and a method for producing the same.
[0005]
[Means for Solving the Problems]
The present inventors examined the structure of a resin layer that can withstand more severe processing without losing the good processability inherent in the polyester resin (polyethylene terephthalate resin). As a result, it was found that the impact resistance can be improved without depending on the crystal orientation by mixing a resin having a glass transition point lower than the practical temperature range lower limit (4 ° C.) into the polyester resin. Since there is no need to bear impact resistance in the crystal orientation, there is no need to increase the amount of crystal orientation more than necessary, and high workability can be realized.
[0006]
The impact resistance is a problem particularly in the low temperature region. Metal cans such as beverage cans and food cans are refrigerated during the distribution process. In such an environment, when the can is subjected to an impact due to dropping or the like, the resin layer is damaged and the underlying layer is exposed to a specific problem. The fracture cross section of the resin layer of the polyester resin film laminated metal plate subjected to the impact exhibits an aspect of brittle fracture. This is because the glass transition point of the polyester resin is in a higher temperature range than the refrigeration temperature, which is so-called cracking. If there is a site in the film that absorbs energy associated with rapid deformation due to impact, the impact resistance should be significantly improved.
[0007]
The inventors mixed various resins in the polyester resin and repeated the test. As a result, in a system in which a hard substance (for example, granular silica) that can simply prevent the propagation of cracks cannot be absorbed, cracks propagate through the grain boundaries, resulting in improved impact resistance. I was not able to admit. On the other hand, in the system in which a resin having a glass transition point lower than the refrigeration temperature was mixed, the improvement in impact resistance was remarkably recognized. This is considered to be because a resin having a glass transition point below the refrigeration temperature absorbs cracking energy to some extent by elastic deformation. The fracture cross section stopped cracking at many sites, and as a result, the fracture cross section was like a ductile fracture.
[0008]
Moreover, what laminated | stacked the polyester resin layer and the resin layer whose glass transition point is 3 degrees C or less simply causes trouble in points, such as delamination and workability. Therefore, the resin having a glass transition point of 3 ° C. or lower needs to be dispersed in the polyester resin.
[0009]
Moreover, sufficient post-processing adhesion can be ensured by making the resin layer in contact with the metal plate a polyester resin layer having ethylene terephthalate and / or ethylene isophthalate as a basic skeleton.
[0010]
This invention is made | formed based on said knowledge, The summary is as follows.
[0011]
(1) A polyester resin having ethylene terephthalate and / or ethylene isophthalate as a basic skeleton and a mixed resin in which a granular resin having a glass transition point of 3 ° C. or less and an average particle diameter of 0.01 to 5 μm is dispersed, An organic resin layer in which the granular resin is mixed in a mixed resin in a volume ratio of 3 to 50 vol% is a B layer, and a polyester resin layer having ethylene terephthalate and / or ethylene isophthalate as a basic skeleton is an A layer. When the B layer / A layer has a two-layer structure, the B layer has a thickness of 10 to 40 μm and the A layer has a thickness of 5 to 30 μm. A metal plate laminating resin film designed to be the outermost layer (first invention).
[0012]
(2) The resin film for laminating a metal plate according to the above (1), wherein the resin having a glass transition point of the B layer of 3 ° C. or less is a polyolefin (second invention).
[0013]
(3) The resin film for metal plate lamination as described in (2) above, wherein the polyolefin is polypropylene (third invention).
[0014]
(4) A laminated metal plate (fourth invention), wherein the resin film according to any one of (1) to (3) is coated on at least one surface of the metal plate.
[0015]
(5) The laminated metal plate as described in (4) above, wherein the resin film contains 5 to 40 wt% of a pigment (fifth invention).
[0016]
(6) The laminated metal plate according to (4) or (5) above, wherein the plane orientation coefficient in a direction parallel to the film surface of the resin film is less than 0.01.
[0017]
(7) a metal plate, a metal layer of chromium coating weight 50-200 mg / m 2 on the surface, that the amount of deposition of metallic chromium conversion is electrolytic chromate treated steel sheet having a chromium oxide layer of 3 to 30 mg / m 2 The laminated metal plate according to any one of the above (4) to (6), characterized in that (7th invention).
[0018]
(8) In manufacturing the laminated metal plate according to any one of (4) to (7) above, a resin film is applied to the metal plate heated to a range of the melting point of the polyester resin of the A layer from −70 ° C. to the melting point + 30 ° C. A method for producing a laminated metal plate (8th invention).
[0019]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The polyester resin having ethylene terephthalate and / or ethylene isophthalate as the basic skeleton of the present invention has a basic skeleton portion occupying 60 mol% or more in the polyester, and the acid component is various aromatic dicarboxylic acids at other sites. An acid or an aliphatic dicarboxylic acid may be optionally copolymerized. Specifically, for example, 2,6-naphthalene dicarboxylic acid, 4,4'-biphenyldicarboxylic acid, adipic acid, oxalic acid, succinic acid, glutaric acid, pimelic acid, speric acid, azelaic acid, sepacic acid, dodecadioic acid , Trans-1,4-cyclohexanoic acid dicarboxylic acid, and the like. The glycol component may also be copolymerized with various aliphatic diols and aromatic diols. Specifically, for example, trimethylene glycol, tetramethylene glycol, pentamethylene glycol, trans-1,4-cyclohexanedimethanol, bisphenol A, p-xylene glycol, cis-1,4-cyclohexanedimethyl, propylene glycol, butylene Such as glycol.
[0020]
As described in the first invention, the resin having a glass transition point of 3 ° C. or less to be mixed has an average particle size of 0.01 to from the viewpoint of improving impact resistance and not adversely affecting other properties. It is necessary that the volume ratio in the mixed resin is 5 μmφ and 3 to 50 vol%. More desirably, the average particle diameter is 0.05 to 0.5 μmφ and the volume ratio is 5 to 20 vol%. The lower limit values of the average particle diameter and volume ratio are defined from the viewpoint of effectively contributing to the improvement of impact resistance, and the upper limit value is defined from the viewpoint of not adversely affecting workability. The glass transition point is 3 ° C. or less because the refrigeration temperature of the metal can in the distribution process is 4 ° C., so that the impact resistance is achieved by mixing a resin having a glass transition point of 3 ° C. or less which is lower than the refrigeration temperature. This is because the performance can be improved.
[0021]
The resin having a glass transition point of 3 ° C. or lower according to the present invention is not particularly limited. For example, low density polyethylene, medium density polyethylene, high density polyethylene, polypropylene, polyvinylidene chloride, polyethyl acrylate, polyacryl Examples thereof include n-propyl acid, isobutyl polyacrylate, n-butyl polyacrylate, polychlorotrifluoroethylene, polyvinylidene fluoride, polybutadiene, and polyacetal. Moreover, 1 type may be sufficient as resin with a glass transition point of 3 degrees C or less, and 2 or more types may be mixed.
[0022]
In addition, a compatibilizer, a lubricant, a plasticizer, an antistatic agent, and an antifungal agent may be added as long as the effects of the present invention are not hindered. By adding each additive, each well-known effect is acquired and a more preferable thing can be provided according to a use.
[0023]
The reason why the thickness of the A layer is set in the range of 5 to 30 μm is an economical reason for both the upper limit value and the lower limit value. This is because the upper limit simply requires a large amount of resin, and the lower limit is economically disadvantageous from the viewpoint of the cost of forming an ultrathin film. The reason why the thickness of the B layer is defined as 10 to 40 μm is that the upper limit is economical, and the lower limit is defined from the viewpoints of impact resistance and workability.
[0024]
In the second invention, the resin having a glass transition point of 3 ° C. or less is defined as polyolefin because it is a more preferable resin type from the viewpoint of processability, and in the third invention, the polyolefin is defined as polypropylene. This is because it is the most preferable resin species.
[0025]
Since the films having the two-layer structure of the B layer / A layer described above are based on polyester, there is no problem in terms of delamination and workability. When this two-layer film is laminated on a metal plate so that layer B is the outermost layer, a laminated metal plate excellent in processability, impact resistance and adhesion after processing can be obtained.
[0026]
In the fifth invention, the reason why the pigment is defined as 5 to 40 wt% is that the lower limit is the lower limit of the effect of the pigment, and the upper limit is the upper limit of a range that does not affect the processing. The pigment may be contained in one or both of the A layer and the B layer, but it is more effective to contain the pigment in the B layer which is the outermost layer.
[0027]
The type of pigment is not particularly limited, but unless it impedes the effects of the present invention, calcium carbonate, barium carbonate, aerosil, titanium dioxide, zinc white, gloss white, alumina white, magnesium carbonate, carbon black, magnetite, Cobalt blue, bengara, or the like can be appropriately used to finish the metal laminate plate or metal can in a preferable color tone.
[0028]
In the sixth aspect of the invention, the plane orientation coefficient in the direction parallel to the film surface of the resin film is defined as less than 0.01 because this range is particularly excellent in workability. The degree of processing becomes inferior as the plane orientation coefficient increases. This is because the oriented crystal prevents plastic deformation as described above, but it is at a level that does not substantially affect the workability within the range of the plane orientation coefficient of the present invention.
[0029]
Further, even in the area of the plane orientation coefficient of the sixth invention, it has sufficiently excellent impact resistance as compared with the prior art, but according to the required performance, the plane orientation coefficient is intentionally increased to over 0.01, It is also possible to obtain excellent impact resistance.
[0030]
Although the metal plate of this invention is not specifically limited, The metal plate which uses iron, aluminum, etc. as a raw material is preferable at the point of a moldability. In the case of a metal plate made of iron, an inorganic oxide coating layer such as chromic acid treatment, phosphoric acid treatment, chromic acid / phosphoric acid treatment, electrolytic chromic acid treatment is used to improve adhesion and corrosion resistance on the surface. Further, a chemical conversion treatment coating layer represented by chromate treatment, chrome chromate treatment and the like may be provided. Further, a spreadable metal plating layer, for example, a plating layer of nickel, tin, zinc, aluminum, gun metal, brass or the like may be provided. For tin plating 0.5-15 / m 2, it is preferable to have a plating amount when nickel or aluminum 1.8~20g / m 2.
[0031]
In the case of a metal plate made of iron, the electrolytic chromate-treated steel sheet defined in the seventh invention is particularly preferable from the viewpoints of adhesion to the film, corrosion resistance, and production cost. In the seventh invention, the reason why the lower limit of the amount of chromium metal in the chromium metal layer is defined as 50 mg / m 2 is that when it is 50 mg / m 2 or more, the corrosion resistance and the adhesion after processing are more excellent, and the upper limit is 200 mg / m 2. The reason specified in 2 is that if it exceeds 200 mg / m 2 , the effect of improving the corrosion resistance and the adhesion after processing is saturated, and conversely the manufacturing cost increases. The reason why the lower limit of the amount of chromium in the chromium oxide in terms of metal chromium is defined as 3 mg / m 2 is that when the amount is less than 3 mg / m 2 , the adhesion is more excellent, and the upper limit is defined as 30 mg / m 2 . This is because the color tone deteriorates when it exceeds 30 mg / m 2 .
[0032]
In the eighth invention, the lower limit of the heating temperature of the metal plate is set to the melting point Tm-70 ° C. of the polyester resin of the A layer that is in close contact with the metal plate. This is because the upper limit is set to the melting point Tm + 30 ° C. of the polyester resin because the film layer is fused to the laminate roll.
[0033]
Moreover, the manufacturing method of the laminated metal plate of this invention is not limited to the film laminating method like 8th invention, You may manufacture by the general resin extrusion method.
[0034]
Furthermore, as long as the effects of the present invention are not hindered, a primer layer may be provided as an adhesion layer with the metal plate. The laminated metal plate of the present invention is excellent in both the primary adhesion and post-processing adhesion of the resin layer and the metal plate, but in a more severe corrosive environment or an environment where higher adhesion is required, the primer layer The characteristic according to a request | requirement can be provided. For example, when used as a metal can, filling a more corrosive content causes the content to enter the interface with the metal plate through the resin layer, corrodes the metal plate, and deteriorates the adhesion to the film. There is a possibility. In such a case, it is possible to prevent the resin from peeling by providing an appropriate primer layer.
[0035]
Although the kind of primer is not specifically limited, A well-known effect is expressed by using a well-known primer layer. The method for forming the primer layer is not particularly limited, but the primer coating may be applied to the metal plate and dried, or the primer coating may be applied to the film of the present invention and dried, or the primer may be applied to the metal plate. A film may be laminated, and further, a film obtained by bonding the film of the present invention and a primer layer may be laminated.
[0036]
The laminated metal plate of the present invention can be suitably used for inner surface coating of a two-piece metal can manufactured by drawing or ironing. Moreover, since it has favorable metal adhesiveness and moldability, it can be preferably used for covering the lid part of a two-piece can or the body, lid and bottom of a three-piece can.
[0037]
The laminated metal sheet coated with the film is excellent as workability, impact resistance, and adhesion after processing, so it is suitable as a material to be used for thin-walled deep-drawn cans that are forced to be severely formed. It is.
[0038]
【Example】
A film thickness of 8 to 45 μm on both sides of TFS (thickness 0.18 mm, temper DR9, metal chromium layer 80 mg / m 2 , chromium oxide layer 15 mg / m 2 (metal chromium equivalent)) heated by the electric heating method. After the thermocompression bonding of the B layer / A layer resin film in which the B layer and the 20 μm thick A layer are laminated so that the A layer is on the metal plate side, or only the 25 μm thick B layer only A laminated metal plate was obtained by a heat bonding method in which the resin film was thermocompression bonded and then quenched in water. Tables 1 and 2 show the test films, and Table 3 shows the lamination conditions.
[0039]
The plane orientation coefficient of the laminated metal plate obtained above was investigated. In addition, the laminated metal plate obtained above was canned and subjected to heat treatment to remove distortion to prepare a test can, and the workability and impact resistance of the can body film were investigated. Details of the survey method are described below.
[0040]
(1) Can-made processed laminated metal plate was subjected to first stage drawing and redrawing under the following conditions to obtain a thinned deep drawn can.
・ First stage blank diameter: 150-160mm
1 stage aperture ratio: aperture ratio: 1.65
-Re-drawing 1st re-drawing ... Aperture ratio: 1.25
Second re-drawing: Aperture ratio: 1.25
Curvature radius of die corner in redrawing process: 0.4mm
Wrinkle holding weight when redrawing ... 4000kg
-Average thinning ratio of the can body 40-55% of the thickness of the laminated metal plate before molding
[0041]
(2) Distortion heat treatment The processing strain of the film introduced with the can processing was heated and held for 30 seconds in a thermal environment at a film melting point of -15 ° C and then rapidly cooled.
[0042]
(3) Evaluation of film processability A score was given as follows according to the limit that can be produced without causing damage to the film.
Limiting degree of processing (thinning ratio) Rating Molding with a thinning ratio of 40%: 1 (Inferior)
Forming up to 40% thinning rate: 2 ↑
Molding up to 45% thinning rate: 3
Molding up to 50% thinning rate: 4 ↓
Molding up to 55% thinning rate: 5 (excellent)
[0043]
(4) Impact resistance evaluation Neck processing is applied to a can body (thinning ratio: 40%) that has been subjected to strain relief heat treatment, water is filled in the can body, a lid is attached and tightened, and then a punch is placed on the bottom of the can Shocked. Next, the lid is opened, 3% saline solution is filled in the can so that the impacted part is immersed, and after immersion for 2 minutes, a 6 V load is applied to the platinum electrode and the can metal part immersed in the solution. The current value after 5 minutes was read and evaluated as follows.
Test result Evaluation current value is 10 mA or more: ×
Current value of 1 mA or more and less than 10 mA: ○
Current value is less than 1 mA: ◎
[0044]
(5) Adhesiveness evaluation after processing A can wall (thinning ratio: 45%) subjected to heat treatment for removing strain was peeled from the opening in a 180 ° direction between the steel plate and the film, and the peel strength was measured. A peel strength of 4 kg / 20 mm or more was considered acceptable.
[0045]
(6) Plane orientation coefficient measurement Using an Abbe refractometer, the light source is sodium / D line, the intermediate solution is methylene iodide, the temperature is 25 ° C., and the refractive index is measured. The ratio Nx, the refractive index Ny in the metal plate width direction of the film surface, and the refractive index Nz in the thickness direction of the film were determined, and the plane orientation coefficient Ns was calculated from the following equation.
Planar orientation coefficient (Ns) = (Nx + Ny) / 2−Nz
[0046]
(7) Melting point (Tm) measurement method The polyester resin of layer A is crystallized, and the melting point of the polyester resin is determined by a differential scanning calorimeter (DSC-2 type manufactured by Perkin Elmer Co., Ltd.) at a heating rate of 10 ° C./min. It was measured.
The survey results are shown in Table 3.
[0047]
[Table 1]
[Table 2]
[Table 3]
The following can be seen from Tables 1-3.
Inventive Examples 1 to 4 are films in which the copolymerization ratio of ethylene terephthalate and ethylene isophthalate in the B layer is changed, and Inventive Examples 20 to 23, which are laminated under the lamination conditions of the present invention, are moldability and impact resistance. Both are very good.
[0051]
Inventive Examples 23 to 27 are obtained by shaking the film of Inventive Example 4 with the laminating conditions within the range of the present invention, and the moldability and impact resistance are extremely good .
[0052]
Invention Examples 5 to 7 are obtained by shaking the particle diameter of a resin having a glass transition point of 3 ° C. or less to be mixed within the scope of the present invention. Inventive Examples 28-30, which were laminated under the laminating conditions of the present invention, showed good processability and impact resistance. In invention example 5, since the particle size of the resin to be mixed is close to the lower limit, the contribution to the improvement in impact resistance is low. Therefore, in invention example 28 in which this is laminated, the impact resistance is evaluated as “good”. Inventive Examples 6 and 7 have particle sizes in the range of the present invention, but are outside the particularly desirable range. Inventive Examples 29 and 30 in which these are laminated have a workability evaluation of 4.
[0053]
On the other hand, since the particle size of the resin mixed in the film of Comparative Example 5 is below the lower limit of the present invention, Comparative Example 20 laminated thereon is inferior in impact resistance. Moreover, since the comparative example 6 is over the upper limit of the range of the particle size of this invention, the comparative example 21 which laminated this is inferior to workability.
[0054]
Invention Examples 8 and 9 are obtained by changing the thickness of the B layer of the film within the scope of the present invention. Invention Examples 31 and 32 obtained by laminating the same by the laminating method of the present invention exhibit good performance. In Invention Example 9, since the thickness of the B layer is close to the lower limit of the present invention, Invention Example 32 in which this is laminated is slightly inferior in workability and impact resistance as compared with Invention Example 31.
[0055]
On the other hand, in Comparative Example 7, since the film thickness of the B layer is below the lower limit of the film thickness of the present invention, Comparative Example 22 laminated thereon is inferior in workability and impact resistance.
[0056]
Invention Examples 10 and 11 are obtained by shaking the volume ratio of a resin having a glass transition point of 3 ° C. or less to be mixed within the scope of the present invention. Invention Examples 33 and 34 obtained by laminating this under the laminating conditions of the present invention showed good processability and impact resistance. Inventive Example 10 has a low contribution to improving impact resistance because the volume ratio of the resin to be mixed is close to the lower limit of the present invention, and Invented Example 33 in which this is laminated has a good evaluation of impact resistance. . Inventive Example 11 has a volume ratio in the range of the present invention, but is outside a particularly desirable range. Invented Example 34 in which this is laminated has a moldability score of 4.
[0057]
On the other hand, since the volume ratio of the resin mixed with the B layer is lower than the lower limit of the present invention, the comparative example 23 in which the film of the comparative example 8 is laminated is inferior in impact resistance. Moreover, since the volume ratio of the resin mixed with B layer exceeds the upper limit of this invention, the comparative example 24 which laminated this is inferior to workability.
[0058]
Invention Example 12 is a film of the present invention formed by a biaxial stretching method, and Invention Examples 35 and 36 obtained by laminating these films show good performance. Invention Example 35 has a plane orientation coefficient of 0.015 in the direction parallel to the film surface of the film, and is slightly inferior in workability. However, as a result of conducting an impact resistance test more severe than the evaluation method of this example, it was confirmed that the impact resistance was slightly higher than that having a low plane orientation coefficient. Invention Example 36 has a plane orientation coefficient in the range of the sixth invention, and is extremely good in workability and impact resistance.
[0059]
Inventive Examples 13, 14, and 19 are polyolefins other than polypropylene in the mixed resin, and Inventive Examples 37, 38, and 43 in which the mixed resin is laminated have processability compared to Inventive Example 23 in which the mixed resin is laminated with a polypropylene film. Although slightly inferior, it has sufficiently good processability and impact resistance. Inventive Examples 15 to 18 and 20 are examples using a resin that is not a polyolefin but has a glass transition point of 3 ° C. or less in the range of the present invention. Inventive Examples 39 to 42 and 44 obtained by laminating these films have good workability and impact resistance, although the workability is slightly inferior.
[0060]
On the other hand, in Comparative Examples 10 to 13, the glass transition point of the mixed resin is out of the range of the present invention. Therefore, Comparative Examples 25 to 28 in which these are laminated are inferior in impact resistance.
[0061]
In addition, Comparative Examples 1 to 4 are examples of a single film in which the copolymerization ratio of ethylene terephthalate and ethylene isophthalate is changed, and the resin of the present invention is not mixed. Comparative Examples 16 to 19 laminated with this are inferior in impact resistance, though excellent in workability.
[0062]
The comparative example 14 is an example in which the A layer is polypropylene, and the comparative example 29 in which the layer A is laminated has poor post-processing adhesion. Moreover, the comparative example 30 which laminated | stacked the film (comparative example 15) only of B layer is inferior in adhesiveness after a process.
[0063]
【The invention's effect】
ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the resin film for metal plate lamination excellent in workability, impact resistance, and adhesiveness after a process, a laminated metal plate, and its manufacturing method are obtained.
[0064]
The laminated metal plate of the present invention can be suitably used for two-piece metal can applications produced by drawing or ironing. Moreover, it can use preferably with the lid | cover part of a two-piece can, the trunk | drum of a three-piece can, a lid | cover, and the steel plate for bottoms.
[0065]
In addition, the laminated metal plate of the present invention is suitable as a material for use in thin-walled deep drawn cans that are forced to be subjected to severe forming, as the material gauge goes down.
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