JP3826034B2 - 偏流防止浸漬ノズル及びスライディングノズル装置 - Google Patents

Description

技術分野
本発明は、鋼の連続鋳造に際してモールド内に溶鋼を注入するために使用する浸漬ノズルに関する。
背景技術
この浸漬ノズルには、通常、そのノズル孔の下端付近の左右に２つの吐出口が形成されている。鋳造中はプレートや上ノズル等のノズル孔面積を絞って流量制御をしているため、浸漬ノズルの内径は、その絞った孔面積に対して１．１〜３倍程度となっている。このため、プレートや上ノズルから落下する溶鋼は、流心が偏心してノズル内孔の溶鋼の流れが一方に偏る偏流を生じる傾向がある。この結果、吐出口から左右均等に溶鋼が流出しなくなることがある。この吐出口での偏りは、鋳型内における溶鋼の均一な凝固を妨げ、凝固した後の鋳片の組織が不均一になる。
図１７は、３枚のプレートからなるスライディングプレート８０の中間プレート８１を摺動することにより流量制御する装置の例であり、摺動方向が吐出口８２と直角方向になっている。この例では溶鋼は矢印のように偏流するが，偏流方向が吐出口８２と直角方向であるため、ノズルの吐出口からの吐出流は偏らないという意図で使用されている。しかし現実には、この吐出口からの吐出流も偏りが発生している。この原因は、中間プレート８１の穴を摺動することで発生した偏流がノズルの内孔８３を落下するときにねじれを起こすために吐出口８２からの吐出流が偏りを起こすと考えられている。
また、特開平１１−１２３５０９号公報には、浸漬ノズルの内孔部に段差構造を設けると、アルミナ付着による浸漬ノズルの閉塞を防止するとともに浸漬ノズル内孔部での偏流を防止して管内流速を均質化することができると記載されている。
しかしながら、本発明者等が水モデル実験でテストを繰り返したところ、段差を設けただけでは、タンディッシュから浸漬ノズルへの溶鋼の流量制御を行うスライディングノズルやストッパー等により発生している浸漬ノズル内孔部の偏流に起因する吐出流の偏流を完全に防止するには、不十分であることがわかった。
発明の開示
本発明は、鋼の連続鋳造に使用される浸漬ノズルにおいて内孔部の偏流に起因する吐出流の偏流を防止するための次の（１）〜（６）に示す偏流防止浸漬ノズルである。
（１）相対する２つの吐出口を有する浸漬ノズルであって、吐出口より上の内孔に一つ以上の内孔縮小部を有し、吐出口に最も近い内孔縮小部が水平断面における内孔の形状が長円である内孔長円形縮小部であり、その長円の長手方向の向きが吐出口の方向とほぼ平行であることを特徴とする偏流防止浸漬ノズル。
（２）長円の長手方向の向きが吐出口の方向とほぼ平行になっている内孔長円形縮小部を、吐出口に２番目に近い内孔縮小部として設けたことを特徴とする（１）に記載の偏流防止浸漬ノズル。
（３）最上部の内孔縮小部が、長円の向きがプレートの摺動方向に対して直角である内孔長円形縮小部であることを特徴とする（１）または（２）に記載の偏流防止浸漬ノズル。
（４）内孔縮小部以外の内孔が、その断面がほぼ円形であることを特徴とする（１）、（２）または（３）に記載の偏流防止浸漬ノズル。
（５）吐出口に最も近い内孔長円形縮小部の下端面が、吐出口の上端から吐出口高さＨの０．３Ｈ〜２Ｈであることを特徴とする（１）、（２）、（３）または（４）に記載の偏流防止浸漬ノズル。
（６）吐出口に最も近い内孔長円形縮小部の下端面が、吐出口の上端から吐出口高さＨの０．３Ｈ〜２Ｈで、その上部の内孔長円形縮小部との間隔が、内孔の径Ｄの０．３Ｄ〜２Ｄであり、しかもそれぞれの内孔縮小部の長さが０．５Ｄ〜５Ｄであることを特徴とする（１）、（２）、（３）または（４）に記載の偏流防止浸漬ノズル。
発明を実施するための最良の形態
本発明の第１の実施例を図１と図２に示す。
図１は浸漬ノズル１の内孔２で吐出口４の上部に、内孔縮小部として内孔長円形縮小部３を有している。内孔長円形縮小部３の内孔は、図２（ｂ）に示すように水平断面において長円形状をしている。また吐出口４は、図２（ｃ）に示すように相対する２つの吐出口４を有している。図２の矢印で示す内孔長円形縮小部の水平断面における長円の長手方向の向きは、同じく矢印で示す吐出口方向とほぼ平行になっている。図１では内孔長円形縮小部以外は図２（ａ）に示すように内径がほぼ一定で断面が円形のストレートになっている。
本発明の第２の実施例を図３と図４に示す。
図３は浸漬ノズル１の内孔２の吐出口４より上部に、吐出口４に最も近い内孔縮小部と吐出口４に２番目に近い内孔縮小部の２つの内孔長円形縮小部３を有している。そして、２つの内孔長円形縮小部３の間に、内孔拡大部１２を有している。内孔長円形縮小部３の内孔２は、図４（ａ）および図４（ｂ）に示すように、水平断面において長円形状をしている。また吐出口４は図４（ｃ）に示すように相対する２つの吐出口４を有している。図４の矢印で示す内孔長円形縮小部の水平断面における長円の長手方向の向きは、同じく矢印で示す吐出口方向とほぼ平行になっている。図３では内孔縮小部以外は内径がほぼ一定で断面が円形のストレートになっている。
本発明では、浸漬ノズルの上部にある流量制御ノズルの内孔面積を基準としてそれより小さい場合を内孔縮小部と呼ぶことにする。図１の場合、流量制御に内孔面積５０．２４ｃｍ^２のプレートれんがを使用し、内孔長円形縮径部の面積は３５ｃｍ^２である。またストッパー制御の場合は上ノズル（タンディッシュノズル）の内孔の最小面積が基準となる。場合によっては上ノズルが一体になった浸漬ノズルもあり、この場合には、上ノズルに相当する部分の内孔の最小面積が基準である。
本発明の第３の実施例を図５と図６に示す。
本実施例の浸漬ノズルは、全部で３つの内孔縮小部を有している。内孔２の吐出口４の上部には、吐出口４に最も近い内孔縮小部と吐出口に２番目に近い内孔縮小部として内孔２が長円の２つの内孔長円形縮小部３を有している。
最上部の内孔縮小部は、水平断面が円形である内孔円形縮小部５を有している。２つの内孔長円形縮小部３は、その間に、この２つの内孔長円形縮小部３の内孔断面積より大きい断面積の内孔拡大部１２を有している。図６の矢印で示す内孔縮小部の水平断面における長円の長手方向の向きは、同じく矢印で示す吐出口方向とほぼ平行になっている。この実施例の噴射ノズルの内孔縮小部以外の内孔は円形である。
このように吐出口４に最も近い内孔縮小部を内孔長円形縮小部３とすることで、その溶鋼流の流れを矯正し、偏流を改善することができる。つまり、内径を中心寄りに狭くすることで、偏心している流心を中心寄りに矯正する。この時、内孔２の形状は長円形状であり、しかも長円の長手方向の向きは、吐出口４の方向とほぼ平行になっている。このため、２つの吐出孔４に対してより均等に溶鋼を供給することが可能となり、左右の吐出口４からの溶綱の吐出量をより均等にすることができる。
さらに、吐出口に２番目に近い内孔縮小部として内孔長円形縮小部３を設けることで、より吐出口４から出る溶鋼の上下方向のバラツキを少なくする効果が得られる。
一般的に溶鋼の吐出口からモールドへ流出する流れは、図７に示すように吐出口４の下端部ほど流速が早くなり、矢印の長さで示すような流速分布となっている。そして、上下の流速の差が大きくなると、モールド内の溶鋼の流れが乱れ、鋼の品質に悪影響を及ぼすとされている。
図１の吐出口４に最も近い内孔長円形縮小部３を長くすると、吐出口に供給する溶鋼の左右方向の偏流防止には効果があると考えられるが、一方では内孔断面積が小さい部分がより長くなるため、溶鋼の流速が速くなる。内孔での流速が速くなると、この吐出口での上下方向での流速の差が大きくなり、鋼の品質に悪影響を与える恐れが出てくる。
従って、内孔拡大部を挟んで、吐出口に２番目に近い内孔縮小部として内孔長円形縮小部を設けることで、段差によって圧損が生じるため流速が低下し、全体の速度分布が均一な状態に近づく効果が得られる。しかも、長円の長手方向の向きが吐出口方向とほぼ平行になっているので、左右方向での溶鋼の偏流防止効果は１つの場合よりより高くなる。この場合、内孔拡大部は、流速を低下する目的で設けるので、両側の内孔長円形縮小部の断面積より大きければその効果が得られる。
また、内孔縮小部以外の内孔の断面がほぼ円形、しかも浸漬ノズルの外形もほぼ円形であるつまり基本構造が円筒形になっている方が、ノズルの実用面からは好ましい。円筒形の方が、製造面でより低コストで品質も安定して製造することができ、使用時にも、熱応力がより均一にかかるためライフもより長いのである。
従って、内孔縮小部以外の内孔の水平断面と浸清ノズルの外面の水平断面がほぼ円形であることが、実用面からより好ましい。
本発明の第４の実施例を図８及び図９に示す。
最上部の内孔縮小部６は、長円の長手方向の向きは、図中矢印で示すプレートの摺動方向Ｚと直角の方向になっている。つまり、プレートの内孔を絞って鋳造する場合に起因する偏流の流心を内孔の中心寄りにする効果が得られるのである。
この場合、円形の内孔縮小部でもその効果はある程度得られるものの、同面積の場合には、長円の方がはるかに効果が大きい。つまり、円の直径より長円の短辺方向の距離の方が小さいので流心がより中央に近づきやすいためである。しかも、吐出口の上にある内孔長円形縮小部が吐出口に平行になっているので、たとえ上部の内孔長円形縮小部が吐出口と直角になっていても、偏流防止効果が得られる。
図８の浸漬ノズルの内孔縮小部と吐出口との位置関係を説明するための図１０において、吐出口４に最も近い内孔長円形縮小部８はその下端面９が、吐出口４の上端１０から、吐出口高さＨの０．３Ｈ〜２Ｈの範囲に設けることにより偏流防止効果がより得られる。内孔縮小部と吐出口４との間に内孔拡大部１１を設けることで、内孔２を落下する溶鋼流が圧損を生じるため流速を低下することができる。前述の図７で説明したように流速が低下することで吐出口上下方向の流速のバラツキを少なくすることができる。従って、ここで言う内孔拡大部１１は、吐出口４に最も近い内孔長円形縮小部８の内孔断面積より大きければその効果が得られるのである。
また、吐出口４に最も近い内孔長円形縮小部８と、２番目に吐出口４に近い内孔長円形縮小部７との間隔Ｋが、内孔の径をＤとしてＫ＝０．３Ｄ〜２Ｄであると、より偏流防止効果が得られる。この間隔は、溶鋼の流速を低下するために設けるものであり、間隔が０．３Ｄより小さいと、圧損による流速低下効果が十分得られず、間隔が２Ｄを超えると溶鋼の矯正効果が十分得られない。
また、内孔長円形縮小部の長さＬは、０．５Ｄ〜５Ｄであるとより偏流を抑制する効果が得られ、０．５Ｄ未満では、矯正効果が不足し，５Ｄを超えると流速が早くなりすぎる。
ここで、内孔の径のＤは、内孔のうち水平断面における内孔の断面積が最大部の径とする。
図１０においては、内孔の径Ｄは９０ｍｍ、吐出口４に２番目に近い内孔長円形縮小部７の長さＬは１５０ｍｍ、吐出口４に最も近い内孔長円形縮小部８の長さＬは１５０ｍｍ、内孔拡大部１１つまり２つの内孔長円形縮小部７，８の間隔Ｋが１００ｍｍ、吐出口上端と、吐出口４に最も近い内孔長円形縮小部８の下端面との長さは５０ｍｍ、内孔高さＨは７０ｍｍである。
本発明でいう水平断面において内孔が長円形状をした内孔長円形縮小部には、例えば図１１に示すように、（ａ）の長円形、（ｂ）の長方形、さらには、（ｃ）に示す長多角形等も本発明にいう長円形状に含まれる。
本発明の浸漬ノズルによって、鋼の連続鋳造において対向する吐出口から偏流を防止し、吐出流を均等化することにより、モールド内の溶鋼の流れを安定化、モールド内の偏流を防止して、パウダー、気泡等の巻き込みを低減し、鋼の均質凝固に寄与し、鋼の安定鋳造、品質向上を可能にする。さらに、ノズル孔及び吐出口への介在物の付着が減少した。
以下、本発明に係わる各種内孔形状の浸漬ノズルをアクリルで作成し、図１２に示す要領で水モデル実験を行い偏流状態を観察した結果を示す。
試験装置はアクリルで作成したモールドを想定した水槽１３とその中に配置したアクリル製浸漬ノズル１４で、一定の水を浸漬ノズルの内孔に供給しつつ、同じ量の水を水槽から排出し、常に水面のレベルが一定になるようにした。偏流の程度を調査するため、水槽表面の水の速度と吐出口から出る水の流速を測定した。
水槽表面の流速は、歪ゲージ１５を取り付けた薄いプラスチック板１６を水面付近の左右に配置しその歪量を測定した。この歪は、以下の式に示すように水流の速度に対応したものであり、以下の式により歪量から流速を計算することができる。

そして，この表面の水の流れは、矢印で示すように、吐出口１７から出る水の反転流であり、この反転流の左右の差が吐出口１７からの偏流の程度を知ることができる。さらに、吐出口１７の上下方向の水流の分布はピトー管を吐出口１７の上中下の３箇所に配置することで流速を測定した。
表１には、図１３に示す各種浸漬ノズルについて反転流を測定した結果を示す。反転流の評価は、左右の水の流速差をＢ［ｍ／ｓｅｃ］、内孔の水の通過量をＳとして［ｍ^３／ｍｉｎ］、Ｂ／Ｓで示した。Ｂ／Ｓと表示する理由は、反転流は水の通過量にほぼ比例するためである。
流速は３０分間テストを実施し、その間の歪量の平均値から算出した。
吐出口の水流の分布は、反転流と同様、水の通過量にほぼ比例するので、吐出口の流速をＶｔ［ｍ／ｓｅｃ］として、Ｖｔ／Ｓで表示した，浸漬ノズルはアクリル製で、全長９００ｍｍ、内径７０ｍｍ、吐出口径７０ｍｍでありＡ〜Ｆに共通である。比較例Ｂの内孔縮小部は、面積は浸漬ノズル内孔の８０％、長さが７０ｍｍ、下端面からの距離は５０ｍｍである。比較例Ｃの内孔縮小部は、面積は浸漬ノズル内孔の８０％、長さが７０ｍｍ、下端面からの距離は５０ｍｍである。比較例Ｄの内孔縮小部は、面積は浸漬ノズル内孔の８０％、長さが３００ｍｍである。実施例Ｅの内孔縮小部は、面積は浸漬ノズル内孔の８０％、長さが７０ｍｍ、下端面からの距離は５０ｍｍである。実施例Ｆの内孔縮小部は、内孔に最も近い方が面積は浸漬ノズル内孔の８０％、長ざが７０ｍｍ、下端面からの距離は５０ｍｍで、内径に２番目に近い方が面積は浸漬ノズル内孔の８０％、長さが７０ｍｍである。実施例Ｆで、２つの内孔縮小部間の距離は５０ｍｍである。
実施例Ｅは内孔長円形縮小部を吐出口と平行に１つ設けだものであるが、Ｂ／Ｓが０．１２と比較例の約１／２の値となり、大きな偏流防止効果が得られている。さらに内孔長円形縮小部を吐出口と平行に２つ設けた実施例Ｆは、実施例Ｅよりもかなり偏流防止効果が得られ、Ｂ／Ｓが０．１０と小さい。さらに、吐出口の流速分布の差も十分小さい。
比較例のＡは、ストレート形状の場合で、Ｂ／Ｓが０．５０と偏流の程度が大きい。比較例のＢは、内孔縮小部が円形でありＢ／Ｓが０．３４とだいぶ改善されるが偏流はまだかなりある．比較例のＣは、内孔は長円形で、内孔縮小部は円形である。これは内孔縮小部が円形のため、流れが全体的に中心部に集まるため、左右に均等に分配できないため左右の吐出口の流量に差が出る。比較例のＤは、吐出口付近の内孔の断面が長円形をしているが、断面積が小さくなっているので、吐出口からの流速分布の差が大きくなっている。

次に、内孔縮小部８の下端面９と吐出口上端１０との距離の偏流に与える影響に関して、同様な水モデルテストを行った結果を図１４に示す。図１４（ａ）は前記反転流の差について、図１４（ｂ）は吐出口からの流速について測定した結果を、図１４（ｃ）はテストサンプル概略図を示す。テストサンプルはアクリル製で、吐出口は断面が円形で高さＨは７０ｍｍ、内孔長円形縮小部の長さＬは７０ｍｍ、浸漬ノズルの全長は９００ｍｍ、内孔長円形縮小部は長円の向きが吐出口と平行、内孔縮小部以外の内径は円形である。
図１４（ａ）から内孔縮小部の下端面と吐出口の上端との距離が大きくなるに従って、Ｂ／Ｓが増加し、偏流の程度が大きくなっている。この図から明らかなようにこの距離が２Ｈまでが顕著な効果を示しているが、それ以上になるとその効果が少なくなる。
また、内孔縮小部の下端面と吐出口の上端との距離は小さくなっても、Ｂ／Ｓは悪化しないが、吐出口からの流速の低下効果を得にくい。つまり、図１４（ｂ）に示すように内孔縮小部が吐出口に近づきすぎると、吐出口の流速が上昇する。この時、特に吐出口下端部が影響を受けやすく、流速が大きくなる。このため吐出流の上下方向のバラツキが大きくなるのである。このバラツキが大きくなると、反転流の上昇及び吐出口上部の逆流によるパウダー巻き込みの問題がある。従って、内孔縮小部の下端面と吐出口の上端との距離は０．３Ｈ以上であることが好ましい。
吐出口に最も近い内孔長円形縮小部と吐出口に２番目に近い内孔長円形縮小部との間隔が偏流に与える影響に関して、同様な水モデルテストを行った結果を図１５に示す。図１５（ａ）は前記反転流の差について、図１５（ｂ）は吐出口からの流速について測定した結果を、図１５（ｃ）はテストサンプル概略図を示す。テストサンプルはアクリル製で、吐出口は断面が円形で高さＨは７０ｍｍ、それぞれの内孔長円形縮小部の長さＬは７０ｍｍ、浸漬ノズルの全長は９００ｍｍ、内孔長円形縮小部は長円の向きが吐出口と平行、内孔縮小部以外の内径は円形である。吐出口に最も近い内孔長円形縮小部は、その下端面と吐出口上端との距離は５０ｍｍと固定し、吐出口に２番目に近い内孔縮小部の位置を変えることで、２つの内孔長円形縮小部間の距離を変化させた。
図１５（ａ）から２つの内孔縮小部の間隔が大きくなるに従ってＢ／Ｓが増加し、偏流の程度が大きくなっている。この図から明らかなように、この間隔が２Ｄまでが顕著な効果を示しており、２つの内孔長円形縮小部間の距離は２Ｄ以下が好ましい。
また、２つの内孔縮小部の間隔が小さくなるとＢ／Ｓは小さくなり、左右の吐出口の偏流は少なくなる。しかしその距離が小さくなりすぎると、吐出口の流速が上昇する。つまり、図１５（ｂ）のように、このため吐出流の上下方向のバラツキが大きくなるのである。このバラツキが大きくなるとパウダー巻き込みの問題がある。従って、吐出口に最も近い内孔長円形縮小部と吐出口に２番目に近い内孔縮小部との間隔下限は０．３Ｄ以上であることが好ましい。
図１６は、図１の第１実施例の浸漬ノズル、図３の第２実施例の浸漬ノズル、図８の第４実施例の浸漬ノズル、比較例１として内孔がストレートな浸漬ノズル及び比較例２として図３の内孔縮小部が円形のものについて実炉で６００ｔの溶鋼の鋳造に使用し、鋼片の表面欠陥について調査した結果をまとめたたものである。
ストレート形状の浸漬ノズルを使用した場合の、鋼片の１ｍ^２当たりの欠陥の数を１００と指数表示してそれぞれの場合を指数で表示した。いずれの実施例の場合にも、従来の内孔縮小部が円形の比較例２より表面欠陥が少なく、品質が良好な結果となった。
産業上の利用可能性
本発明は、鋼の連続鋳造に際してモールド内に溶鋼を注入するための浸漬ノズルに使用する。
【図面の簡単な説明】
図１は本発明の第１実施例の浸漬ノズルの垂直断面図である。
図２の（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）はそれぞれ図１のＡ−Ａ断面、Ｂ−Ｂ断面、Ｃ−Ｃ断面で、内孔、内孔縮小部及び吐出口部の水平断面図である。
図３は本発明の第２実施例の浸漬ノズルの垂直断面図である。
図４の（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）は図３のＡ−Ａ断面、Ｂ−Ｂ断面、Ｃ−Ｃ断面で、内孔縮小部及び吐出口部の水平断面図である。
図５は本発明の第３の実施例の浸漬ノズルの垂直断面図である。
図６の（ａ）、（ｂ）、（ｃ）及び（ｄ）はそれぞれ図５のＡ−Ａ断面、Ｂ−Ｂ断面、Ｃ−Ｃ断面及びＤ−Ｄ断面で、内孔縮小部及び吐出口部の水平断面図である。
図７は溶鋼の吐出口からモールドへ流出する流れの状態を示す図である。
図８は本発明の第４の実施例の浸漬ノズルの垂直断面図である。
図９の（ａ）、（ｂ）、（ｃ）及び（ｄ）はそれぞれ図５のＡ−Ａ断面、Ｂ−Ｂ断面、Ｃ−Ｃ断面及びＤ−Ｄ断面で、内孔縮小部及び吐出口部の水平断面図である。
図１０（ａ）は図８の浸漬ノズルの内孔縮小部と吐出口との位置関係を説明するための垂直断面図、（ｂ）は（ａ）を９０°回転した断面図である。
図１１は本発明でいう水平断面において内孔が長円形状をした内孔縮小部の他の例を示す断面図である。
図１２は水モデル実験に使用した試験装置の概略図である。
図１３は各種浸漬ノズルの垂直断面図である。
図１４は内孔縮小部の下端面と吐出口上端との距離の偏流に与える影響を示すグラフである。
図１５は吐出口に最も近い内孔長円形縮小部と吐出口に２番目に近い内孔長円形縮小部との間隔が偏流に与える影響を示すグラフである。
図１６は各実施例、比較例の浸漬ノズルを使用して鋳造した鋼片の表面欠陥についての調査結果である。
図１７は３枚のプレートからなるスライディングプレートの中間プレートを摺動することにより流量制御する装置の垂直断面図である。

Claims (5)

1. 相対する二つの吐出口と、吐出口より上の内孔に一つ以上の内孔縮小部とを有し、縮小部以外の内孔の水平断面が円形である浸漬ノズルにおいて、吐出口に最も近い内孔縮小部が、その内孔縮小部の水平断面が長円形状をなし、この長円の長手方向を吐出口の相対する方向とほぼ平行となし、かつこの内孔縮小部の下端が吐出口上端から吐出口の高さＨの０．３Ｈ〜２Ｈの範囲に位置するように設けられていることを特徴とする偏流防止浸漬ノズル。
2. 相対する二つの吐出口と、吐出口より上の内孔に二つ以上の内孔縮小部とを有し、縮小部以外の内孔の水平断面が円形である浸漬ノズルにおいて、吐出口に最も近い内孔縮小部及び吐出口に２番目に近い内孔縮小部が共に、その内孔縮小部の水平断面が長円形状をなし、この長円の長手方向を吐出口の相対する方向とほぼ平行であることを特徴とする偏流防止浸漬ノズル。
3. 吐出口に最も近い内孔縮小部の下端が吐出口上端から吐出口の高さＨの０．３Ｈ〜２Ｈの範囲に位置するように設けられていることを特徴とする請求項２に記載の偏流防止浸漬ノズル。
4. 吐出口に２番目に近い内孔縮小部とその下の吐出口に最も近い内孔縮小部との間隔が内孔の径Ｄの０．３Ｄ〜２Ｄの範囲に位置するように設けられていることを特徴とする請求項１、請求項２または請求項３に記載の偏流防止浸漬ノズル。
5. 摺動するプレートれんがとその下部に浸漬ノズルを備えたスライディングノズル装置において、内孔縮小部の水平断面が長円形状であり、かつこの長円の長手方向がスライディングノズル装置のプレートれんがの摺動方向と直角方向である内孔縮小部を最上段に設けた請求項１、請求項２、請求項３または請求項４に記載の偏流防止浸漬ノズルが設けられていることを特徴とするスライディングノズル装置。

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