JP3812720B2

JP3812720B2 - Motor control device and electric power steering device

Info

Publication number: JP3812720B2
Application number: JP2001183008A
Authority: JP
Inventors: 哲也福本; 辰也森; 義行住本; 敬太郡司
Original assignee: Omron Corp
Current assignee: Omron Corp
Priority date: 2000-10-30
Filing date: 2001-06-18
Publication date: 2006-08-23
Anticipated expiration: 2021-06-18
Also published as: JP2002204593A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、Ｈブリッジ回路により例えば電動パワーステアリング装置におけるアシストモータを制御するモータ制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、電動パワーステアリング装置は、ハンドル操作によりステアリングシャフトに発生する操舵トルクをトルクセンサにより検出し、それに応じてステアリングシャフト等に取り付けられたアシストモータ（以下、場合により単にモータという）に車両のバッテリーから電流を流して操舵補助トルクを発生させるものである。そのためのモータの電流制御には、通常四つのスイッチング素子（例えば、ＦＥＴ；電界効果トランジスタ）で構成されるＨブリッジ回路を用い、マイクロコンピュータ（以下、マイコンという）を含む制御手段の制御で、このＨブリッジ回路よりなるモータ駆動回路を介してモータをＰＷＭ（パルス幅変調）方式で駆動する構成となっている。
【０００３】
また、上記ＰＷＭ方式の電流制御には、片側ＰＷＭ駆動方式と、両側ＰＷＭ駆動方式とがある。片側ＰＷＭ駆動方式は、Ｈブリッジ回路において、モータより上流側（高電位電源側）又は下流側（低電位電源側）に接続されたスイッチング素子の一方をＰＷＭ変調された信号で駆動し、モータを挟んでその対角側のスイッチング素子を常時オン状態に駆動する方式である。両側ＰＷＭ駆動方式は、Ｈブリッジ回路において、モータを挟んで対角に接続されたスイッチング素子の両方をＰＷＭ変調された信号で駆動する方式である。
なお、上流側のスイッチング素子をＰＷＭ駆動する構成であれば、上流側のスイッチング素子を常時オン駆動する構成に比べて、モータ端子が地絡した場合に流れる大電流が比較的少なくなり易い利点がある。そのため、このような利点を有効利用する観点からは、片側ＰＷＭ駆動方式を採用する場合に、上流側のスイッチング素子をＰＷＭ駆動する構成が通常採用される。
【０００４】
そしてこの種の装置では、モータの何れかの端子がグランド電位又は電源の高電位側に短絡する故障（以下、地絡又は天絡という）が発生した場合、正常動作時よりも格段に大きな大電流がＨブリッジ回路に流れて、何れかのスイッチング素子が破損するなどの不具合が発生する恐れがある。この地絡故障或いは天絡故障は、配線の短絡によるものだけでなく、上流側又は下流側のスイッチング素子がオン故障した場合（これらスイッチング素子を駆動する駆動回路がオン故障した場合も含む）にも発生し、この場合も同様にスイッチング素子が破損するなどの実害を被る恐れがある。ここで、スイッチング素子のオン故障とは、スイッチング素子をオン駆動する制御が行われていないのに、その抵抗値が正常値（例えば、数ＭΩ）から許容値以下に低下してしまう故障をいい、特にその抵抗値が正常なオン動作時の値まで低下しない不完全なものを不完全オン故障（或いはリーク故障）という。
なお、スイッチング素子が破損すると、一般的には、モータよりも格段に高価な制御ユニット全体を少なくとも交換する必要があり、修理費も高くなる。
そこで従来では、上述の地絡等が発生しても上記不具合を回避すべく、必要に応じてＨブリッジ回路を強制的に停止するなどの故障対応制御（フェールセーフ処置）を実行するために、モータの端子電圧を監視してこのような故障を検出する技術が提案されている。
【０００５】
例えば、特願平１０−５４１３９３号（国際公開番号；ＷＯ９８／５８８３３）では、電源電圧が所定値以上であり、かつ、すべてのスイッチング素子がオフ状態（即ち、Ｈブリッジ回路が停止状態）にある（或いはＰＷＭ制御のデューティ比が所定値以上である）という判定条件が成立している場合に、モータの各端子電圧が両方とも所定値（一定のしきい値）を下回ると、地絡が発生したと判定し、モータの各端子電圧が両方とも所定値（一定のしきい値）を上回ると、天絡が発生したと判定する技術が提案されている。
また、特願平１０−６８６３２号（特開平１１−２６３２４０号）では、モータの端子間電圧（端子間の電位差）の検出値と推定値との差が、所定時間以上所定値（一定の許容値）を越えたとき、地絡等の故障が発生したと判定する技術が提案されている。
なお、高電位電源側のスイッチング素子をＰＷＭ駆動する場合、モータの高電位電源側端子には、ＰＷＭ信号に同期した矩形波が発生する。そして、ＰＷＭ信号は例えば２０ＫＨＺ前後と高速であるため、この場合モータの高電位電源側の端子電圧をそのままマイコンで認識することは不可能である。このため、モータの端子電圧は、上記出願の公報にも記載されているように、ローパスフィルタ回路などによって平滑化処理或いは平均化処理を施した後にマイコンに入力される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら上記従来技術は、地絡等の故障（スイッチング素子のオン故障含む）の発生を誤検出なく的確にしかも迅速に判定して、地絡等によるスイッチング素子の損傷などを信頼性高く回避する点で不十分であった。
例えば、特願平１０−５４１３９３号の技術では、モータの各端子電圧を監視し、例えばこれらが両方とも所定値（一定のしきい値）を下回ると、地絡が発生したと判定する構成であるため、ＰＷＭ制御のデューティ比や電源電圧が低いときには、所定値の設定が困難になり、地絡等の故障判定が不可能になる。というのは、例えば上流側のスイッチング素子をＰＷＭ駆動する場合、地絡故障が問題となるモータの上流側端子の平均電圧（Ｖｍ上）は、デューティ比ゼロ時の電圧がプルアップ抵抗によって昇圧される場合を除いて、図２（ｃ）に示すように、当然に前記デューティ比に比例する。このため、例えば地絡判定の電圧のしきい値を上述したように単純に一定に設定する構成で、前記デューティ比が小さいときにも値絡判定を行おうとすると、図２（ｃ）に示すように前記デューティ比が大きいときの地絡判定マージン（端子電圧の正常値としきい値との差）が非常に大きくなり、地絡検出の応答性や信頼性が低下して地絡による不具合が確実に回避できなくなる。
【０００７】
このことは、電源電圧についても同様であり、電源電圧が低いときにも地絡判定を行うべく、モータ端子電圧のしきい値を低く設定すると、電源電圧が高いときの応答性等が不十分となる。そのために、特願平１０−５４１３９３号の技術では、前述したように、電源電圧が所定値以上であること、さらには、ＰＷＭ制御のデューティ比が所定値以上であること、という相当に限定的な判定条件が成立している場合にのみ、モータ駆動中の地絡判定を行う構成となっていると考えられる。また同様の理由から、モータ駆動停止状態（即ち、デューティ比がゼロでＨブリッジ回路が停止状態）における地絡判定についても、電源電圧が所定値以上であることという限定的な判定条件が設定されている。
したがって、特願平１０−５４１３９３号の技術では、ＰＷＭ制御のデューティ比や電源電圧が低いときに地絡が起こった場合には、その後にデューティ比等が判定条件を満たす値に変化するまで地絡検出が行われず、故障対応制御が有効に行われない可能性が高い。
また、判定のしきい値が一定であり、図２（ｃ）に示すように判定マージンを常に必要最小限の大きさに維持できないので、スイッチング素子の不完全オン故障を高精度かつ確実に判定することができないという問題もある。というのは、不完全オン故障の場合、完全なオン故障の場合よりもモータ端子電圧の変化が当然に僅かであるため、電源電圧の変化等によって上記判定マージンが大きくなっている条件下では、この変化がしきい値を越えずに検知されなくなってしまうからである。
【０００８】
一方、特願平１０−６８６３２号の技術では、モータの端子間電圧に基づいて地絡判定を行っているので、モータの回転に伴って発生する誘起電圧（逆起電力）の影響が大きくなり、この誘起電圧による誤検出が生じ易くなる。この誘起電圧は、モータの一方の端子電圧を高め、他方の端子電圧を低くする方向に作用するため、モータの端子間電圧は、地絡等の故障が発生していない正常状態でも、この誘起電圧によって推定値（電源電圧とＰＷＭ制御のデューティ比から算出した値）から大きくずれる場合があるからである。また、特願平１０−６８６３２号で提案された故障判定処理の具体例では、モータの端子電圧を推算する際に回生電流の影響を考慮していないので、その分誤差が大きいという問題もある。
また、特願平１０−６８６３２号の具体例では、モータの端子間電圧の推定値ＶＭを求めるに当たって、電源電圧（バッテリ電圧Ｖｂ）を使用しているが、このバッテリ電圧Ｖｂの値として検出値（実測値）を使用する旨の記載は見当たらない。このため、実際の電源電圧の変動に対して、モータの端子間電圧の推定値ＶＭが相当大きな誤差を含むことになり、高精度かつ確実な故障判定が困難であるという問題がある。
【０００９】
また、上述したようにモータ端子電圧のみを監視することで故障を判定する従来技術では、次のような特殊な故障態様が全く判定できないという問題もあることが、発明者らの研究により判明している。即ち、Ｈブリッジ回路における上流側のスイッチング素子と、下流側のスイッチング素子の両方が、同時に不完全オン故障を起こし、両者の抵抗値が同程度であった場合、これら抵抗値の比によって決まるモータ端子電圧はなんら変化しない。このため、このような故障態様が発生した場合、モータ端子電圧のみを監視するだけでは、判定のしきい値や判定条件をいかに設定しようとも、その故障発生を検知することが不可能であるという問題がある。
そこで本発明は、上述した故障（前述した地絡故障又は天絡故障、或いは上述したような特殊な故障）の発生を誤検出なく的確にしかも迅速に判定して、Ｈブリッジ回路のスイッチング素子の損傷などを信頼性高く回避できるモータ制御装置、或いはこのようなモータ制御装置を含む電動パワーステアリング装置を提供することを目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本願第１の発明によるモータ制御装置は、複数のスイッチング素子をモータに対してＨブリッジ形に接続してなるＨブリッジ回路を有し、前記スイッチング素子のうちの少なくとも高電位電源側に接続されたスイッチング素子をＰＷＭ駆動することによってモータをＰＷＭ制御するモータ制御装置であって、
モータの各端子電圧をそれぞれ検出するモータ端子電圧検出手段と、
前記Ｈブリッジ回路に供給する電源電圧を検出する電源電圧検出手段と、
前記Ｈブリッジ回路が駆動状態（ＰＷＭ制御のデューティ比がゼロでない状態）の場合に、前記モータ端子電圧検出手段により検出される高電位側の端子電圧が、前記電源電圧検出手段により検出される電源電圧、及び前記ＰＷＭ制御のデューティ比に比例して変化する駆動時しきい値を下回ると、モータ端子の地絡故障が起きたと判断して故障対応制御を実行する制御手段とを備えたものである。
【００１１】
ここで、モータ端子電圧検出手段によって検出される「モータの各端子電圧」は、平滑化されたものである必要があり、好ましくは平均化された電圧であるとよい（他の発明でも同様）。
また、「駆動時しきい値」は、例えば、前記電源電圧検出手段により検出される電源電圧（Ｖｂ）、及び前記ＰＷＭ制御のデューティ比（ＰＷＭ）から、Ｈブリッジ回路が駆動状態である場合のモータの高電位側の端子電圧（Ｖｍ上）の推定値（理論値）を算出し、この推定値から所定の許容値（例えば一定の地絡判定マージンの値）を差し引いてなる値でよい。この駆動時しきい値は、例えば、地絡判定時に制御手段によって毎回リアルタイムで算出して生成するようにすればよい。また、上記駆動時しきい値を生成するために、モータの高電位側の端子電圧の推定値を算出する際には、ＰＷＭ信号がオフ状態にある場合の回生電流による電圧降下分（Ｖｆ）を考慮する構成とするのが好ましい。具体的には、例えば下記式（１）によって端子電圧（Ｖｍ上）の推定値を算出すればよい。
Ｖｍ上＝(Ｖｂ×ＰＷＭ／１００)−(Ｖｆ×(１−ＰＷＭ／１００)) （１）
なお、回生電流による電圧降下分（Ｖｆ）は、スイッチング素子の寄生ダイオードの順方向電圧降下であるため、スイッチング素子の特性値として得られる。この順方向電圧降下は、厳密には温度によって若干変化するが、その変化は僅かであるため、例えば平均的な温度に対応する値（一定値）を予め設定しておけばよい。なお、上記式（１）は、端子電圧（Ｖｍ上）を推算する式の一例であり、これに限定されないことはいうまでもない。回生電流は、ＰＷＭ信号がオフの期間に常に流れるわけではなく、デューティ比が小さいときには、ＰＷＭ信号がオフの期間の最初の一時期に流れるのみであるので、このような点をも考慮して、さらに精度の高い推算式を設定してもよい。
また、「故障対応制御」としては、Ｈブリッジ回路の全てのスイッチング素子を強制的にオフする処理、Ｈブリッジ回路の通電ライン（例えば高電位電源とＨブリッジ回路間、或いはＨブリッジ回路とモータ間）に設けたリレーの接点をオフする処理、警報を出力する処理、或いはそれらを組み合わせた処理などがあり得る（他の発明でも同様）。
【００１２】
この発明によれば、電源電圧の検出値及びＰＷＭ制御のデューティ比に比例して変化する駆動時しきい値に基づいて、モータ駆動時の高電位側のモータ端子電圧の異常な低下が監視され、この端子電圧の低下があったときに、地絡が起きたとして故障対応制御が実行される。即ち、モータ駆動時の地絡判定のための端子電圧のしきい値が、例えば図２（ｂ）に示すように、正常時の実際の端子電圧の変化に応じて変化する。このため、電源電圧や前記デューティ比が変化しても、地絡判定マージンを必要最小限の例えば一定値（例えば、前記許容値）に維持して、地絡判定の応答性や信頼性を常に最大限に維持できる。さらにいうと、ある程度の抵抗をもって地絡した場合（例えば、下流側スイッチング素子が不完全オン故障した場合）でも確実に検出できる可能性が格段に高まる。また、例えば図２（ｂ）に示すように、前記デューティ比が小さいために地絡判定が不可能な領域（しきい値の設定が不可能な地絡判定不能領域）は、従来（図２（ｃ）参照）に比較して格段に小さくなる。このことは、電源電圧が小さい場合についても同様である。
また本発明では、一方の端子電圧（グランドからの電位）の低下のみに基づいて地絡判定を行っているので、端子間電圧（電位差）に基づく場合に比較して、誘起電圧の影響が少なくなる（例えば、略半分になる）。このため、地絡判定マージンをその分小さく設定しても、誤検出が起きなくなり、応答性等が高められる。特に、駆動時しきい値を設定するための端子電圧の推定演算において、前述のように回生電流の影響を考慮する場合には、この回生電流の影響による誤差を解消して、より誤検出の可能性を低下させつつ、応答性をさらに高められる。
したがってこの第１の発明によれば、モータ駆動時において、モータ端子の有害な地絡故障（下流側スイッチング素子のオン故障含む）の発生を誤検出なく的確にしかも迅速に判定して、地絡によるスイッチング素子の損傷などを信頼性高く回避できる。
【００１３】
次に、本願第２の発明によるモータ制御装置は、第１の発明と同じ基本構成のモータ制御装置であって、
モータの各端子電圧をそれぞれ検出するモータ端子電圧検出手段と、
前記Ｈブリッジ回路に供給する電源電圧を検出する電源電圧検出手段と、
モータの各端子をそれぞれ前記Ｈブリッジ回路の高電位側電源ラインに接続するプルアップ抵抗と、
前記Ｈブリッジ回路が停止状態（スイッチング素子が全て駆動されていない状態）の場合に、前記モータ端子電圧検出手段により検出される端子電圧の両方又は平均値が、前記電源電圧検出手段により検出される電源電圧に比例して変化する停止時しきい値を下回ると、モータ端子の地絡故障が起きたと判断して故障対応制御を実行する制御手段とを備えたものである。
【００１４】
ここで、「停止時しきい値」は、例えば、前記電源電圧検出手段により検出される電源電圧（Ｖｂ）に、プルアップ抵抗による分圧比αよりも地絡判定マージン分だけ小さい係数β（β＜α）を乗算してなる値（Ｖｂ・β）でもよいし、Ｈブリッジ回路が停止状態である場合のモータの高電位側の端子電圧（Ｖｍ上）の推定値（Ｖｂ・α）を算出し、この推定値から所定の許容値（例えば一定の地絡判定マージンの値）を差し引いてなる値でもよい。この停止時しきい値は、例えば、地絡判定時に制御手段によって毎回リアルタイムで算出して生成するようにすればよい。
【００１５】
この発明によれば、電源電圧の検出値に比例して変化する停止時しきい値に基づいて、モータ駆動停止時のモータ端子電圧の異常な低下が監視され、この端子電圧の低下があったときに、地絡が起きたとして故障対応制御が実行される。即ち、モータ駆動停止時の地絡判定のための端子電圧のちきい値が、実際の端子電圧の変化（電源電圧の変化によるもの）応じて変化する。このため、電源電圧が変化しても、地絡判定マージンを必要最小限の例えば一定値（例えば、前記許容値）に維持して、地絡判定の応答性や信頼性を常に最大限に維持できる。また、電源電圧が小さいために地絡判定が不可能な領域（しきい値の設定が不可能な地絡判定不能領域）は、従来（しきい値が一定値である場合）に比較して格段に小さくなる。
また本発明では、モータの端子電圧の両方又は平均値が、前記停止時しきい値を下回ると、モータ端子の地絡故障が起きたと判断して故障対応制御が実行される。このため、誘起電圧の影響で一方の端子電圧が停止時しきい値よりも低くなったとしても、その影響で地絡が起きたと誤判定されることがなくなる。端子電圧の両方を監視すれば、誘起電圧によって高くなる側の端子電圧がしきい値を下回らないため、地絡判定が誤ってなされないからである。また、各端子電圧の平均値を監視する構成の場合には、誘起電圧の影響が相殺されるからである。これにより、地絡判定マージンをその分小さく設定しても、誤検出が起きなくなり、さらに応答性が高められる。
したがってこの第２の発明によれば、モータ駆動停止時において、モータ端子の有害な地絡故障の発生を誤検出なく的確にしかも迅速に判定して、地絡によるスイッチング素子の損傷などを信頼性高く回避できる。
【００１６】
次に、本願第３の発明によるモータ制御装置は、前記第１の発明と第２の発明を組み合わせたものである。即ち、前記Ｈブリッジ回路が駆動状態の場合に、前記モータ端子電圧検出手段により検出される高電位側の端子電圧が、前記電源電圧検出手段により検出される電源電圧、及び前記ＰＷＭ制御のデューティ比に比例して変化する駆動時しきい値を下回るか、或いは、前記Ｈブリッジ回路が停止状態の場合に、前記モータ端子電圧検出手段により検出される端子電圧の両方又は平均値が、前記電源電圧検出手段により検出される電源電圧に比例して変化する停止時しきい値を下回ると、モータ端子の地絡故障が起きたと判断して故障対応制御を実行する制御手段を備えたものである。
このような構成であると、デューティ比がゼロである場合（モータ駆動停止状態）や、電源電圧が小さい場合も含めたほとんど全ての運転範囲で、モータ端子の有害な地絡故障の発生を誤検出なく的確にしかも迅速に判定できる。
【００１７】
次に、本願第４の発明によるモータ制御装置は、複数のスイッチング素子をモータに対してＨブリッジ形に接続してなるＨブリッジ回路を有し、前記スイッチング素子のうちのいずれかを駆動することによってモータを制御するモータ制御装置であって、
前記Ｈブリッジ回路とモータ間の通電ラインを開閉するモータ側リレーと、
モータの各端子をそれぞれ前記Ｈブリッジ回路の高電位側電源ラインに接続するプルアップ抵抗と、
モータの各端子をそれぞれグランドに接続するプルダウン抵抗と、
モータの各端子電圧をそれぞれ検出するモータ端子電圧検出手段と、
前記Ｈブリッジ回路に供給される電源電圧を検出する電源電圧検出手段と、
前記モータ側リレーの接点がオフの状態で、かつ前記Ｈブリッジ回路が停止状態（スイッチング素子が全て駆動されていない状態）の場合に、前記モータ端子電圧検出手段により検出される端子電圧の少なくとも一方が、前記電源電圧検出手段により検出される電源電圧に予め設定された規定比率を乗算して得られる天絡故障しきい値を上回ると、少なくともモータ端子の天絡故障（上流側スイッチング素子のオン故障含む）が起きたと判断して故障対応制御を実行する制御手段とを備えたものである。
【００１８】
ここで、「天絡故障しきい値」としては、例えば、前記電源電圧検出手段により検出される電源電圧（Ｖｂ１）に、プルアップ抵抗とプルダウン抵抗による分圧比γよりも故障判定マージン分だけ大きい規定比率Ｘ（Ｘ＞γ）を乗算してなる値（Ｖｂ１・Ｘ）でよい。この天絡故障しきい値は、例えば、故障判定時に制御手段によって毎回リアルタイムで算出して生成するようにすればよい。
なお、前記規定比率Ｘ（いいかえると、上記故障判定マージン）は、Ｈブリッジ回路における高電位電源側のスイッチング素子の抵抗値が許容値を下回るリーク故障（不完全オン故障）が起きたときに、モータ端子電圧検出手段により検出される端子電圧の少なくとも一方（即ち、前記リーク故障が起きたスイッチング素子に対応する側の端子電圧）が前記天絡故障しきい値を上回るように、設定されていることが望ましい。
【００１９】
この発明によれば、電源電圧の検出値に比例して変化する天絡故障しきい値に基づいて、モータ駆動停止時のモータ端子電圧の異常な増加が監視され、この端子電圧の増加があったときに、天絡が起きたとして故障対応制御が実行される。即ち、モータ駆動停止時の天絡判定のための端子電圧のちきい値が、実際の端子電圧の変化（電源電圧の変化によるもの）に応じて変化する。このため、電源電圧が変化しても、故障判定マージンを必要最小限の例えば一定値に維持して、天絡判定の応答性や信頼性を常に最大限に維持できる。また、電源電圧が小さいために天絡判定が不可能な領域（しきい値の設定が不可能な天絡判定不能領域）は、従来（しきい値が一定値である場合）に比較して格段に小さくなる。また、上述したように前記規定比率Ｘをスイッチング素子のリーク故障（不完全オン故障）に対応した値に設定することによって、上流側スイッチング素子のリーク故障も信頼性高く判定できるようになる。
また本発明では、モータ側リレーの接点がオフの状態で上記故障判定が実行されるため、仮にタイヤから或いはハンドルからモータが回転させられても、これによる誘起電圧がモータ端子に現れることはなく、この影響で誤判定されることがなくなる。これにより、故障判定マージンをその分小さく設定しても、誤検出が起きなくなり、さらに応答性が高められる。
したがってこの第４の発明によれば、モータ駆動停止時において、モータ端子の天絡故障（上流側スイッチング素子のオン故障含む）の発生を誤検出なく的確にしかも迅速に判定して、天絡によるスイッチング素子の損傷などを信頼性高く回避できる。
【００２０】
次に、本願第５の発明によるモータ制御装置は、第４の発明と同じ基本構成のモータ制御装置であって、
前記モータ側リレーの接点がオフの状態で、かつ前記Ｈブリッジ回路が停止状態の場合に、前記モータ端子電圧検出手段により検出される端子電圧の少なくとも一方が、前記電源電圧検出手段により検出される電源電圧に予め設定された規定比率を乗算して得られる地絡故障しきい値を下回ると、モータ端子の地絡故障が起きたと判断して故障対応制御を実行する制御手段を備えたものである。
ここで、「地絡故障しきい値」としては、例えば、前記電源電圧検出手段により検出される電源電圧（Ｖｂ１）に、プルアップ抵抗とプルダウン抵抗による分圧比γよりも故障判定マージン分だけ小さい規定比率Ｙ（Ｙ＜γ）を乗算してなる値（Ｖｂ１・Ｙ）でよい。この地絡故障しきい値は、例えば、故障判定時に制御手段によって毎回リアルタイムで算出して生成するようにすればよい。
なお、前記規定比率Ｙ（いいかえると、上記故障判定マージン）は、Ｈブリッジ回路における低電位電源側のスイッチング素子の抵抗値が許容値を下回るリーク故障（不完全オン故障）が起きたときに、モータ端子電圧検出手段により検出される端子電圧の少なくとも一方（即ち、前記リーク故障が起きたスイッチング素子に対応する側の端子電圧）が前記地絡故障しきい値を下回るように、設定されていることが望ましい。
この発明によれば、前述の第４の発明と同様の作用により、モータ駆動停止時において、モータ端子の地絡故障（下流側スイッチング素子のオン故障含む）の発生を誤検出なく的確にしかも迅速に判定して、地絡によるスイッチング素子の損傷などを信頼性高く回避できる。
【００２１】
次に、本願第６の発明によるモータ制御装置は、複数のスイッチング素子をモータに対してＨブリッジ形に接続してなるＨブリッジ回路を有し、前記スイッチング素子のうちのいずれかを駆動することによってモータを制御するモータ制御装置であって、
前記Ｈブリッジ回路の高電位側電源ラインを開閉する電源側リレーと、
前記Ｈブリッジ回路とモータ間の通電ラインを開閉するモータ側リレーと、
前記電源側リレーの接点に対して並列に接続された電源側抵抗と、
モータの各端子をそれぞれ前記高電位側電源ラインにおける前記電源側抵抗の下流側に接続するプルアップ抵抗と、
モータの各端子をそれぞれグランドに接続するプルダウン抵抗と、
前記高電位側電源ラインにおける前記電源側抵抗の下流側電源電圧を検出する下流側電源電圧検出手段と、
前記高電位側電源ラインにおける前記電源側抵抗の上流側電源電圧を検出する上流側電源電圧検出手段と、
前記電源側リレーとモータ側リレーの接点がオフの状態で、かつ前記Ｈブリッジ回路が停止状態の場合に、前記下流側電源電圧検出手段により検出される下流側電源電圧が、前記上流側電源電圧検出手段により検出される上流側電源電圧に予め設定された規定比率を乗算して得られる電源電圧しきい値を下回ると、前記スイッチング素子のオン故障が起きたと判断して故障対応制御を実行する制御手段とを備えたものである。
【００２２】
ここで、「電源電圧しきい値」としては、例えば、前記上流側電源電圧検出手段により検出される上流側電源電圧（Ｖｂ０）に、電源側抵抗とプルアップ抵抗及びプルダウン抵抗による分圧比εよりも故障判定マージン分だけ小さい規定比率Ｚ（Ｚ＜ε）を乗算してなる値（Ｖｂ０・Ｚ）でよい。この電源電圧しきい値は、例えば、故障判定時に制御手段によって毎回リアルタイムで算出して生成するようにすればよい。
なお、上記規定比率Ｚは、Ｈブリッジ回路の高電位側スイッチング素子と低電位側スイッチング素子の抵抗値が何れも許容値を下回るリーク故障が起きたときに、前記下流側電源電圧が前記電源電圧しきい値を下回るように、設定されていることが望ましい。
【００２３】
この発明によれば、電源電圧（上流側電源電圧）の検出値に比例して変化する電源電圧しきい値に基づいて、モータ駆動停止時のＨブリッジ回路供給電圧（即ち、下流側電源電圧）の異常な低下が監視され、この供給電圧の低下があったときに、スイッチング素子のオン故障が起きたとして故障対応制御が実行される。このため、Ｈブリッジ回路の高電位側スイッチング素子と低電位側スイッチング素子の両方が同時にオン故障を起こしたような場合でも、モータ端子電圧に無関係に確実に故障対応制御が実行でき、前述した特殊な故障態様にも信頼性高く対応できる。というのは、Ｈブリッジ回路の高電位側スイッチング素子と低電位側スイッチング素子の両方がオン故障を起こして同程度に抵抗値が下がった場合には、モータ端子電圧が正常状態に対して変化せず、このような場合、例えば前述の第４或いは第５の発明の構成だけ（モータ端子電圧を監視する構成だけ）では、実際には故障が起こっているのにそれを判定できないことになる。しかしこの第６の発明の構成であれば、上述したような特殊な故障態様の場合にも、監視対象であるＨブリッジ供給電圧（下流側電源電圧）が低下するので、故障を判定可能となる。特に、前記規定比率Ｚをスイッチング素子のリーク故障（不完全オン故障）に対応した値に設定することによって、上流側（高電位側）と下流側（低電位側）のスイッチング素子のリーク故障も信頼性高く判定できるようになる。但し、この第６の発明の構成だけでは、例えば上流側又は下流側のスイッチング素子だけがオン故障を起こしたような場合には故障を判定しずらいので、実際には、前述した第４の発明又は／及び第５の発明とこの第６の発明を組み合わせた構成が望ましい。
【００２４】
なお、本出願に係わるモータ制御装置は、車両の電動パワーステアリング装置において、車両の操舵系に連結されたアシストモータを駆動制御する制御装置として用いると、特に効果的である。この電動パワーステアリング装置は、車両の操縦性ひいては安全性を左右する重要な装置であるために、特に信頼性が要求されるからである。また、車両走行時の振動などによって、モータ内の導線がグランド電位とされたモータケースに接触して地絡するといった故障が、モータを使った他の一般的な装置よりも発生し易いからである。
【００２５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を電動パワーステアリング装置に適用した実施の形態を図面に基づいて説明する。
（第１形態例）
まず、第１形態例である電動パワーステアリング装置のハード構成を、図１により説明する。本装置は、車両の操舵系に連結されて操舵補助トルクを発生するアシストモータ１１（以下、場合により単にモータ１１という）と、このモータ１１を駆動回路１２（Ｈブリッジ回路１２ａを含む）を介して制御する制御回路１３と、車両の電源（バッテリー）１４の出力をもとにこの制御回路１３に所定電力を供給する電源回路１５と、前記操舵系の操舵トルクを検出するトルクセンサ１６と、モータ１１の各端子電圧をそれぞれ検出するモータ端子電圧検出回路３０ａ，３０ｂ（モータ端子電圧検出手段）とを備える。ここで、制御回路１３は、本発明の制御手段に相当する。
【００２６】
また、図１において符号１７で示すものは、車両のイグニションスイッチであり、本装置においては制御回路１３の起動スイッチとして機能する。
また、符号１８ａ，１８ｂで示すものは、電磁リレー（正確には電磁リレーの接点）であり、図示省略した回路を介してこれら電磁リレーのコイルが制御回路１３によって駆動制御される構成となっている。
電磁リレー１８ａ（リレーＡ）は、Ｈブリッジ回路１２ａと電源の正極間の通電ラインＬ１（高電位側電源ライン）を開閉するもので、本発明の電源側リレーに相当する。また、電磁リレー１８ｂ（リレーＢ）は、Ｈブリッジ回路１２ａとモータ１１間の通電ラインＬ３を開閉するもので、本発明のモータ側リレーに相当する。
これら電磁リレーは、装置の非稼働状態において開状態に維持されて、例えばバッテリー逆接（車両のバッテリーを反対の極性で接続すること）による大電流の発生等を回避している。また、装置の稼働時に地絡故障などが起きた場合には、この故障に起因する大電流の発生やモータの誤動作、或いは回生ロックの回避のために、上記リレーをやはり開状態に切り換えて各通電ラインを遮断する構成となっている。
なお、ここでいう回生ロックとは、Ｈブリッジ回路１２ａを構成する後述のＦＥＴの短絡故障（オン故障）などによって、モータのコイルの両端子が接続された状態となり、モータにいわゆる回生制動力が発生して、モータに連結されたハンドルが回転操作困難になるか又は回転操作不能になる現象をいう。そして、このような回生ロックの問題をリレーによって解決しようとすれば、上記電磁リレー１８ｂのように、Ｈブリッジ回路とモータ間の通電ラインにリレーを設ける必要がある。
【００２７】
また、符号１９で示すものは、Ｈブリッジ回路１２ａのグランド側（即ち、Ｈブリッジ回路１２ａと電源１４の負極との間の通電ラインＬ２）に接続された抵抗（シャント抵抗）であり、この抵抗１９の電圧降下分に相当する電圧が入力ライン２０によって制御回路１３に入力されている。なお、この入力ライン２０から入力される電圧値は、モータ１１の電流（以下、場合により単にモータ電流という）に比例するため、制御回路１３ではこの電圧値からモータ電流値を検知可能であり、抵抗１９や入力ライン２０は、モータ電流の電流検出手段２１を実質的に構成している。
なお、駆動回路１２、制御回路１３、電源回路１５などは、ユニット化されてパワーステアリング装置のコントロールユニット２２を構成している。
【００２８】
ここで、駆動回路１２は、この場合４個の電界効果トランジスタＳＷ１〜ＳＷ４（以下、ＦＥＴＳＷ１〜ＳＷ４という）をモータ１１に対してＨブリッジ形に接続してなるＨブリッジ回路１２ａを含むもので、このＨブリッジ回路１２ａを構成するスイッチング素子である各ＦＥＴＳＷ１〜ＳＷ４は、制御回路１３から出力されるＰＷＭ駆動信号によって動作する。なお、各ＦＥＴＳＷ１〜ＳＷ４は、この場合、Ｎチャンネルエンハンスメント型ＭＯＳＦＥＴであり、その構造上ダイオードＤ１〜Ｄ４（寄生ダイオード）がドレイン・ソース間に作り込まれている。
【００２９】
また、制御回路１３は、マイコンを含む回路で構成され、トルクセンサ１６の検出信号から検知される操舵トルクの値に応じた操舵補助トルクを発生させるべく、前記操舵トルクに応じたモータ電流を実現するデューティ比のＰＷＭ駆動信号を生成してＨブリッジ回路１２ａを制御する通常状態（異常状態でない正常な運転状態）での制御機能の他、この場合特に地絡故障を検出して、故障対応制御（ＦＥＴＳＷ１〜ＳＷ４を全てオフにしたり、電磁リレー１８ａ又は１８ｂ（リレーＡ又はＢ）を開状態とする処理）を実行して過電流によるＦＥＴの焼損等を回避するフェールセーフ機能も実現する（詳細後述する）。また、制御回路１３は、必要に応じて別途設けられた図示しない電源電圧検出回路（電源電圧検出手段）からの信号を読み取ることによって、電源電圧Ｖｂ（この場合、バッテリー１４の出力電圧）の値をリアルタイムで認識可能となっている。
ここで、上記電源電圧検出回路は、例えば通電ラインＬ１に接続された分圧抵抗（図示省略）によって構成することができ、本願発明の電源電圧検出手段及び上流側電源電圧検出手段に相当している。なお、電源回路１５が、電源電圧Ｖｂに比例した信号を制御回路１３に対して出力する機能を備え、上記電源電圧検出回路として機能する構成でもよい。
【００３０】
また、電源回路１５は、バッテリー１４の電圧（通常、１２Ｖ〜１４Ｖ）を所定電圧（例えば、５Ｖ）に変換して制御回路１３に供給するものである。
なお本形態例の場合、電磁リレー１８ａは、Ｈブリッジ回路１２ａと電源１４の負極（即ち、グランド）との間の通電ラインＬ２に設けられていてもよく、また、電磁リレー１８ｂは、Ｈブリッジ回路１２ａとモータ１１間の他方の通電ラインＬ４に設けられていてもよい。また、電磁リレー１８ａのようなリレーは、通常必ず設けられるものである。しかし本形態例の場合、電磁リレー１８ｂのようなリレーは必ずしも必要ではなく、前述した回生ロックが問題とならない場合（例えば、モータ１１と操舵系との間にクラッチが設けられ、モータ１１と操舵系の連結が適宜解除できる場合等）には、不要である。
なお、図示省略しているが、ユニット２２には、上述した要素の他に、モータ電流が増大したときに電源をバックアップする電解コンデンサや、ノイズ放出を抑制する電波対策用のセラミックコンデンサなどが備えられる。また通常は、ＰＷＭ駆動信号の設定に使用される車速検出信号が、車両に設けられた車速センサから制御回路１３に入力される。
また一般的に、制御回路１３内又はその周辺には、Ｈブリッジ回路１２ａの各スイッチング素子（ＦＥＴＳＷ１〜ＳＷ４）を制御回路１３内のＣＰＵ１３ａ（図３に示す）の指令で駆動するためのトランジスタよりなるＦＥＴ駆動回路１３ｂ（図３に示す）や、入力ライン２０などから入力される信号を平滑化するフィルタ回路（図示省略）、或いは、入力ライン２０やモータ端子電圧検出回路３０ａ，３０ｂなどからの入力信号（アナログ信号）をデジタル化するＡ／Ｄコンバータ（図示省略）などが設けられる。
【００３１】
また、モータ端子電圧検出回路３０ａ，３０ｂは、この場合、モータ１１の各端子を電源の正極に接続するプルアップ抵抗３１と、モータ１１の各端子とグランド間に順次直列に接続された抵抗３２，３３（プルダウン抵抗）と、グランド側の抵抗３３と並列に接続されたコンデンサ３４とよりなり、抵抗３３やコンデンサ３４の上流側が出力端子となっている。ここで、抵抗３２とコンデンサ３４は、モータ１１の各端子電圧の値を積分して制御回路１３に入力する積分回路を構成しており、本願発明のモータ端子電圧検出手段に相当している。また、プルアップ抵抗３１を含む各抵抗は、ＰＷＭ制御のデューティ比がゼロの場合（モータ駆動停止時）でも、モータ１１の各端子電圧が適度なプラスの大きさ（例えば、９Ｖ程度）を持つようにするための分圧抵抗として機能しており、特にプルアップ抵抗３１は、Ｈブリッジ回路１２ａの動作（モータ１１の駆動動作）に影響を与えないような大きな抵抗値（例えば数ＫΩ）を持つものとなっている。また、積分回路を構成する各要素（抵抗３２及びコンデンサ３４）は、モータ１１の各端子電圧がこの積分回路により適度に平滑化されて、モータ１１の各端子電圧の平均値に応じた出力電圧が制御回路１３に入力されるように、その仕様が設定されている。
【００３２】
次に、制御回路１３の制御処理内容（主に、ＣＰＵ１３ａを含むマイコンの処理内容）の一例について説明する。
制御回路１３は、起動スイッチであるイグニションスイッチ１７がオンされると起動して、以下のような処理を含む一連の動作を、例えばイグニションスイッチ１７がオフされるなどして制御回路１３の通常の稼働状態が停止するまで、例えば一定周期で繰り返し実行する。
まず、トルクセンサ１６の検出信号から検知される操舵トルクの値に応じたモータ電流の目標電流値を演算する処理を行う。この演算は、操舵トルクに応じた（例えば、比例した）目標の操舵補助トルクを発生させるためのモータ電流値を目標電流値として算出するものであるが、操舵トルク以外のパラメータ（例えば、車速）も考慮して目標電流値（即ち、目標の操舵補助トルク）を求めるようにしてもよい。例えば、操舵トルクが同じでも、車速によって目標電流値を異ならせ、車速に応じて操舵補助トルクを若干異ならせるような構成が一般的となっている。
【００３３】
次に、制御回路１３は、それまでの処理で得られた目標電流値を実現するデューティ比のＰＷＭ駆動信号を生成してＨブリッジ回路１２ａの各ＦＥＴを制御する。具体的には、モータ１１の駆動方向に応じて、例えば上流側のＦＥＴＳＷ１，ＳＷ３のうちの何れか一方（例えば、ＦＥＴＳＷ１）を上記ＰＷＭ駆動信号によって間欠動作させ、下流側のＦＥＴＳＷ２，ＳＷ４のうちのその対角位置のＦＥＴ（例えば、ＦＥＴＳＷ４）を常時オン駆動する。これにより、モータ１１の所定方向に目標電流値にほぼ等しい電流が流れて、例えば操舵トルクに応じた大きさで操舵トルクと同方向の操舵補助トルクが発生し、ステアリング操作が十分にアシストされる。
ちなみに、このような片側ＰＷＭ駆動方式によるモータ駆動時において、モータ１１の各端子電圧は、正常であれば例えば図２（ａ）に示すような波形となる。即ち、まず、モータ１１の下流側端子電圧Ｖｍ下（例えば、通電ラインＬ４の電圧）は、常にグランド電位（０Ｖ）となる。そして、ＰＷＭ駆動信号がオンのときは、高電位電源側から例えばＦＥＴＳＷ１、モータ１１、ＦＥＴＳＷ４の経路で電流が流れて、モータ１１の上流側端子電圧Ｖｍ上（例えば、通電ラインＬ３の電圧）は、電源電圧Ｖｂ（例えば、１３Ｖ）に等しくなる。一方、ＰＷＭ駆動信号がオフのときは、例えばＦＥＴＳＷ２、モータ１１、ＦＥＴＳＷ４の経路で回生電流が流れて、モータ１１の上流側端子電圧Ｖｍ上は、例えば寄生ダイオードＤ２の電圧降下分Ｖｆだけグランド電位より低くなるか、或いはグランド電位（０Ｖ）となる。但し、このような高周波の変動を平均化した上流側端子電圧Ｖｍ上の値は、例えば課題を解決するための手段の欄で説明した式（１）で求められる値となる。
【００３４】
なお、このような通常の稼働状態において制御回路１３は、各電磁リレー１８ａ，１８ｂを当然に閉状態に制御するが、次のような異常の発生を周期的に監視する処理を実行しており、異常が検知された場合には、全てのＦＥＴをオフにするか、或いは少なくとも電磁リレー１８ａ（リレーＡ）を開状態として通電ラインＬ１を遮断するなどのフェールセーフ機能を有する。
特にこの場合には、モータ端子の地絡故障を検出して、故障対応制御を実行する。
なお、上記地絡故障以外にも各種の異常を検出する機能が備えられていてもよい。例えば、電流検出手段２１により検知される実際のモータ電流値が、目標電流値よりも極端に増加して制御不能となり、いずれかのＦＥＴが短絡故障を起こしたと推定される場合には、電磁リレー１８ａ（リレーＡ）を開状態として通電ラインＬ１を即座に遮断し、モータ１１の誤動作や損傷等を回避する。またこの場合には、同時に電磁リレー１８ｂ（リレーＢ）を開状態に制御して通電ラインＬ３を遮断し、モータ１１の回生ロックを回避するといった機能が設けられていることが好ましい。
【００３５】
そして、制御回路１３は、地絡故障監視のための処理として、例えば、次のような一連の処理を実行する。なおこの場合、これらの処理は、制御回路１３の動作プログラムにおける例えばメインルーチンに対するサブルーチンとして、制御回路１３が起動している限り周期的に繰り返し実行される。
このサブルーチンが開始されると、まず、地絡故障判定が可能か否かが判断される。地絡故障判定が不可能な場合としては、ＰＷＭ制御のデューティ比や電源電圧が非常に小さい場合（図２（ｂ）に示す地絡判定不能領域にある場合など）がある。地絡故障判定が不可能な場合には、以下の処理を実行しない。
次いで、モータ駆動停止時（ＰＷＭ制御のデューティ比がゼロでＨブリッジ回路１２ａが停止状態）であるか否かが判断され、モータ駆動停止時であれば、モータ駆動停止時の地絡故障判定が実行され、モータ駆動停止時でなければ（即ち、モータ駆動時であれば）、モータ駆動時の地絡故障判定が実行される。
【００３６】
モータ駆動停止時の地絡故障判定では、まず、その時点で読み取られている電源電圧の検出値から、課題を解決するための手段の欄で説明した停止時しきい値（例えば、Ｖｂ・β）が算出される。次いで、その時点でモータ端子電圧検出回路３０ａ及び３０ｂによって入力されている各モータ端子電圧の両方又は平均値が、この停止時しきい値を下回っている異常状態となっているか否か判断する。そして、この異常状態になっている場合には、必要に応じて設定された猶予時間を経過した後に、地絡故障（下流側ＦＥＴＳＷ２又はＦＥＴＳＷ４、或いはこれらを駆動するＦＥＴ駆動回路１３ｂ内のトランジスタのオン故障含む。以下同様）が発生したと判定する。なお、猶予時間が設定されている場合に、この猶予時間内に前記異常状態が解消された場合には、地絡故障が発生したと判定しない。このようにすることで、例えばモータ端子電圧の過渡的な変化によって、地絡故障が誤検出されることが防止される。
一方、モータ駆動時の地絡故障判定では、まず、その時点で読み取られている電源電圧、及びその時点で出力されているＰＷＭ信号のデューティ比から、課題を解決するための手段の欄で説明した駆動時しきい値（例えば、前述の式（１）で求めた推定値から一定の許容値を差し引いた値）が算出される。次いで、その時点でモータ端子電圧検出回路３０ａ又は３０ｂによって入力されている上流側のモータ端子電圧（Ｖｍ上）が、この駆動時しきい値を下回っている異常状態となっているか否か判断する。そして、この異常状態になっている場合には、必要に応じて設定された猶予時間を経過した後に、地絡故障が発生したと判定する。なお、この猶予時間内に前記異常状態が解消された場合には、モータ駆動停止時と同様に地絡故障が発生したと判定しない。
【００３７】
次に制御回路１３は、上記モータ駆動停止時或いはモータ駆動時の何れかの地絡故障判定において、地絡故障が発生したと判定された場合には、例えば次のような故障対応制御を実行する。
即ち、各ＦＥＴＳＷ１〜ＳＷ４の全てを強制的にオフさせる駆動制御を実行した後、電磁リレー１８ａ又は／及び電磁リレー１８ｂを開状態に制御して、通電ラインＬ１又は／及び通電ラインＬ３を遮断する。
或いは、まず、各ＦＥＴＳＷ１〜ＳＷ４の全てを強制的にオフした後、必要に応じて設定された所定のインターバル時間を経過したときに上記地絡故障判定を再度実行し、地絡故障が起きているとの判定が再度なされた場合には、電磁リレー１８ａ又は／及び電磁リレー１８ｂを開状態に制御して、通電ラインＬ１又は／及び通電ラインＬ３を遮断する。そして、地絡故障が起きているとの判定が再度なされない場合には、各ＦＥＴＳＷ１〜ＳＷ４の強制的なオフ状態を解除して、通常の稼働状態に戻る処理でもよい。このような処理とすれば、地絡故障に対して最も弱いＦＥＴをまず保護して、ＦＥＴの焼損を確実に阻止する一方で、地絡故障の判定を再確認して、地絡故障の判定の信頼性をより高めることができる。
【００３８】
以上説明したモータ制御装置を含むパワーステアリング装置によれば、モータ駆動時の地絡判定のための端子電圧のちきい値（駆動時しきい値）が、例えば図２（ｂ）に示すように、正常時の実際の端子電圧の変化に応じて変化する。このため、電源電圧や前記デューティ比が変化しても、地絡判定マージンを必要最小限の例えば一定値（前記許容値）に維持して、地絡判定の応答性等を常に最大限に維持できる。また、例えば図２（ｂ）に示すように、前記デューティ比が小さいために地絡判定が不可能な領域（地絡判定不能領域）は、従来（図２（ｃ）参照）に比較して格段に小さくなる。このことは、電源電圧が小さい場合についても同様である。
また本実施の形態では、モータ駆動時において、一方の端子電圧の低下のみに基づいて地絡判定を行っているので、端子間電圧に基づく場合に比較して、誘起電圧の影響が少なくなる（例えば、略半分になる）。このため、地絡判定マージンをその分小さく設定しても、誤検出が起きなくなり、応答性が高められる。特にこの場合には、駆動時しきい値を設定するための端子電圧の推定演算において、前述のように回生電流の影響を考慮しているので、この回生電流の影響による誤差を解消して、より誤検出の可能性を低下させつつ、応答性等をさらに高められる。
【００３９】
また、本実施の形態では、モータ駆動停止時の地絡判定のための端子電圧のちきい値（停止時しきい値）が、正常時の実際の端子電圧の変化に応じて変化する。このため、電源電圧が変化しても、地絡判定マージンを必要最小限の例えば一定値（前記許容値）に維持して、地絡判定の応答性を常に最大限に維持できる。また、電源電圧が小さいために地絡判定が不可能な領域（地絡判定不能領域）は、従来（しきい値が一定値である場合）に比較して格段に小さくなる。
また、本実施の形態では、モータの端子電圧の両方又は平均値が、前記停止時しきい値を下回ると、モータ駆動停止時のモータ端子の地絡故障が起きたと判断して故障対応制御が実行される。このため、誘起電圧の影響で一方の端子電圧が停止時しきい値よりも低くなったとしても、その影響で地絡が起きたと誤判定されることがなくなる。これにより、地絡判定マージンをその分小さく設定しても、誤検出が起きなくなり、応答性等が高められる。
したがってこの実施の形態によれば、モータ駆動時においても、またモータ駆動停止時においても、ほとんど全ての運転範囲において、モータ端子の有害な地絡故障の発生を誤検出なく的確にしかも迅速に判定して、地絡によるスイッチング素子の損傷などを信頼性高く回避できる。
【００４０】
（第２形態例）
次に、第２形態例を図３により説明する。但し、図１の第１形態例と同様の要素については、同符号を付して重複する説明を省略する。
本形態例のハード構成において特徴的なのは（図１と異なる構成は）、図３に示すように、電源側抵抗４１と、下流側電源電圧検出回路３０ｃが設けられている点である。
ここで、電源側抵抗４１は、電磁リレー１８ａ（電源側リレー）の接点に対して並列に接続された抵抗であり、電磁リレー１８ａが開状態の場合に、通電ラインＬ１における電磁リレー１８ａの下流側の電圧（即ち、下流側電源電圧Ｖｂ１）を、通電ラインＬ１における電磁リレー１８ａの上流側の電圧（即ち、上流側電源電圧Ｖｂ０）に対して所定割合（例えば、数％〜数１０％程度）だけ小さい値とするためのものである。なお、上記上流側電源電圧Ｖｂ０は、バッテリ電圧Ｖｂに相当し、第１形態例で説明した電源電圧検出回路（図示省略）、即ち上流側電源電圧検出手段によって検出される。また、電磁リレー１８ａが閉状態の場合、下流側電源電圧Ｖｂ１と上流側電源電圧Ｖｂ０はいずれもバッテリ電圧Ｖｂであり等しい。
【００４１】
一方、下流側電源電圧検出回路３０ｃは、モータ端子電圧検出回路３０ａ，３０ｂと同様の構成よりなり（但し、対応するプルアップ抵抗３１は無い）、通電ラインＬ１における電磁リレー１８ａの下流側（即ち、電源側抵抗４１の下流側）に接続され、下流側電源電圧Ｖｂ１を検出するためのものである。この下流側電源電圧検出回路３０ｃにおける抵抗３２とコンデンサ３４は、下流側電源電圧Ｖｂ１の値を積分して制御回路１３に入力する積分回路を構成しており、本願発明の下流側電源電圧検出手段に相当している。
なお本形態例の場合も、電磁リレー１８ｂは、Ｈブリッジ回路１２ａとモータ１１間の他方の通電ラインＬ４に設けられていてもよい。
次に、この第２形態例における制御回路１３は、前述した通常状態での制御機能の他、モータ駆動停止時において、モータ端子の天絡故障（上流側ＦＥＴのオン故障含む）及び地絡故障（下流側ＦＥＴのオン故障含む）、さらには上流側及び下流側ＦＥＴの同時オン故障（前述した特殊な故障態様含む）を検出して、故障対応制御（ＦＥＴＳＷ１〜ＳＷ４を全てオフにしたり、リレーＡ又はＢを開状態とする処理）を実行して過電流によるＦＥＴの焼損等を回避するフェールセーフ機能も実現する。
【００４２】
即ち、本形態例の制御回路１３（主に、ＣＰＵ１３ａを含むマイコン）は、故障監視のための処理として、例えば、次のような一連の処理を実行する。なおこの場合、これらの処理は、制御回路１３の動作プログラムにおける例えばメインルーチンにおいて、モータ駆動停止時（各ＦＥＴを駆動していない時）に実行される。
この処理が開始されると、まず、故障判定が可能か否かが判断される。故障判定が不可能な場合としては、上流側電源電圧Ｖｂ０（即ち、バッテリ電圧Ｖｂ）が非常に小さい場合がある。故障判定が不可能な場合には、対応する故障判定について以下の処理を実行しない。
次いで、各電磁リレー１８ａ，１８ｂが閉状態（接点がオン状態）となっているときには、これらを全て開状態（接点がオフ状態）とする制御を実行する（但し、モータ駆動停止時にこれらリレーが全て開状態に制御されているときには、この処理は不要）。
【００４３】
次に、その時点で読み取られている上流側電源電圧Ｖｂ０及び下流側電源電圧Ｖｂ１の検出値から、課題を解決するための手段の欄で説明した天絡故障しきい値（例えば、Ｖｂ１・Ｘ）、地絡故障しきい値（例えば、Ｖｂ１・Ｙ）、及び電源電圧しきい値（例えば、Ｖｂ０・Ｚ）、が算出される。なお、これら演算に使用される規定比率Ｘ，Ｙ，Ｚは、Ｈブリッジ回路１２ａのＦＥＴがリーク故障（不完全オン故障）を起こしたときにも、故障判定が高精度になされるように設定してあることが望ましい。例えば、規定比率Ｘ，Ｙについては、次式（２），（３）によって求めて予め設定しておけばよい。
Ｘ＝Ｒ１／（（Ｒ２／ＲＸ）＋Ｒ１）（２）
Ｙ＝（Ｒ１／ＲＹ）／（（Ｒ１／ＲＹ）＋Ｒ２）（３）
ここで、Ｒ１はプルダウン抵抗３２，３３の抵抗値であり、Ｒ２はプルアップ抵抗３１の抵抗値であり、ＲＸは上流側スイッチング素子（ＦＥＴＳＷ１，ＦＥＴＳＷ３）の許容値（リーク故障した場合に許される最低の抵抗値）、ＲＹは下流側スイッチング素子（ＦＥＴＳＷ２，ＦＥＴＳＷ４）の同じく許容値である。
【００４４】
次いで、その時点でモータ端子電圧検出回路３０ａ及び３０ｂによって入力されている各モータ端子電圧の少なくとも一方が、上記天絡故障しきい値を上回るか、或いは上記地絡故障しきい値を下回っている異常状態となっているか否か（即ち、天絡故障又は値絡故障が起こっているか否か）を判断する。また同時に、その時点で下流側電源電圧検出回路３０ｃより入力されている下流側電源電圧Ｖｂ１が、上記電源電圧しきい値を下回っている異常状態となっているか否か（即ち、上流側及び下流側のＦＥＴが同時オン故障となっているか否か）を判断する。
そして、何れかの異常状態になっている場合には、必要に応じて設定された猶予時間を経過した後に、故障が発生したと判定する。なお、猶予時間が設定されている場合に、この猶予時間内に前記異常状態が解消された場合には、故障が発生したと判定しない。このようにすることで、例えばモータ端子電圧等の過渡的な変化によって、故障が誤検出されることが防止される。
次に制御回路１３は、上述したように故障が発生したと判定した場合には、例えば次のような故障対応制御を実行する。
即ち、モータを駆動すべき状態となっても、各ＦＥＴＳＷ１〜ＳＷ４の全てを強制的にオフさせる駆動制御を実行し、電磁リレー１８ａ又は／及び電磁リレー１８ｂを開状態に制御して、通電ラインＬ１又は／及び通電ラインＬ３を遮断する。
【００４５】
以上説明したモータ制御装置を含むパワーステアリング装置によれば、モータ駆動停止時の各故障判定（天絡故障、地絡故障、及び上流側及び下流側スイッチング素子の同時オン故障の判定）のための各しきい値が、実際の電源電圧（Ｖｂ０又はＶｂ１）の変動に応じて変化する。このため、電源電圧が変化しても、故障判定マージンを必要最小限の例えば一定値に維持して、各故障判定の応答性等を常に最大限に維持できる。また、電源電圧が小さいために故障判定が不可能な領域は、従来に比較して格段に小さくなる。また、前述したように各規定比率Ｘ，Ｙ，Ｚをスイッチング素子（各ＦＥＴＳＷ１〜４）のリーク故障（不完全オン故障）に対応した値に設定することによって、各スイッチング素子の許容値を下回るリーク故障も信頼性高く故障として判定できるようになる。
また本実施の形態では、モータ側リレー（電磁リレー１８ｂ）の接点がオフの状態で上記故障判定が実行されるため、仮にタイヤから或いはハンドルからモータ１１が回転させられても、これによる誘起電圧がモータ端子に現れることはなく、この影響で誤判定されることがなくなる。このため、故障判定マージンをその分小さく設定しても、誤検出が起きなくなり、さらに応答性が高められる。
【００４６】
また本実施の形態では、電源電圧Ｖｂ（上流側電源電圧Ｖｂ０）の検出値に比例して変化する電源電圧しきい値に基づいて、モータ駆動停止時のＨブリッジ回路供給電圧（即ち、下流側電源電圧Ｖｂ１）の異常な低下が監視され、この供給電圧の低下があったときに、スイッチング素子のオン故障（リーク故障含む）が起きたとして故障対応制御が実行される。このため、Ｈブリッジ回路の高電位側スイッチング素子（例えば、ＦＥＴＳＷ１）と低電位側スイッチング素子（例えば、ＦＥＴＳＷ２）の両方が同時にオン故障を起こしたような場合でも、モータ端子電圧に無関係に確実に故障対応制御が実行でき、前述した特殊な故障態様にも信頼性高く対応できる。というのは、Ｈブリッジ回路の高電位側スイッチング素子と低電位側スイッチング素子の両方がオン故障を起こして同程度に抵抗値が下がった場合には、モータ端子電圧が正常状態に対して変化せず、このような場合、モータ端子電圧を監視する構成だけでは、実際には故障が起こっているのにそれを判定できないことになる。しかし本例の構成であれば、上述したような特殊な故障態様の場合にも、監視対象の一つであるＨブリッジ供給電圧（即ち、下流側電源電圧Ｖｂ１）が電源電圧しきい値を越えて低下するので、故障を判定可能となる。特に、前記規定比率Ｚをスイッチング素子のリーク故障（不完全オン故障）に対応した値に設定することによって、上流側と下流側のスイッチング素子のリーク故障も信頼性高く判定できるようになる。
したがってこの実施の形態によれば、モータ駆動停止時において、スイッチング素子の損傷などを誘発するＨブリッジ回路１２ａの全ての故障態様（天絡故障、地絡故障、さらには上流側及び下流側スイッチング素子の同時オン故障）の発生を誤検出なく的確にしかも迅速に判定して、これら故障によるスイッチング素子の損傷などを信頼性高く回避できる。なお、ここでいう天絡故障や地絡故障には、配線の短絡やスイッチング素子のオン故障（リーク故障含む）によるものが当然に含まれる。また、スイッチング素子のオン故障には、スイッチング素子自身のオン故障のみならず、前述したＦＥＴ駆動回路１３ｂ内のトランジスタがオン故障することによるものも含まれることもいうまでもない。
また、本形態例（第２形態例）や前述の第１形態例のハード構成は、従来の構成に対してなんら特別な回路を付加するものではない。このため、従来に対してほとんどコスト増加が無いという実用上優れた長所も有する。
【００４７】
なお、本発明は上記形態例の態様に限られず、各種の態様があり得ることはいうまでもない。
例えば、モータ駆動時の地絡故障判定のみ、或いはモータ駆動停止時の地絡故障判定のみを実施する態様でもよい。また、モータ駆動停止時の天絡故障判定のみ、或いはモータ駆動停止時の特殊故障判定（前述の電源電圧しきい値による故障判定）のみを実施する態様でもよい。但し実際には、これら故障判定を組み合わせ、より多くの故障態様を漏れなく検知する態様（例えば、上述した第１形態例又は第２形態例のような態様、或いは第１形態例と第２形態例を組み合わせたような態様）が好ましい。
また、本発明の思想は、上述したような電動パワーステアリング装置に限られず、Ｈブリッジ回路によってモータをＰＷＭ駆動する装置であれば、適用可能であり同様の効果を奏することができる。
【００４８】
【発明の効果】
本願の各発明によれば、モータ駆動時又は／及びモータ駆動停止時において、モータ端子の有害な地絡故障或いは天絡故障等の発生を誤検出なく的確にしかも迅速に判定して、この故障によるスイッチング素子の損傷などを信頼性高く回避できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】電動パワーステアリング装置（第１形態例）の全体構成を示す図である。
【図２】同装置の動作や作用効果を説明する図である。
【図３】電動パワーステアリング装置（第２形態例）の全体構成を示す図である。
【符号の説明】
１１アシストモータ
１２駆動回路
１２ａＨブリッジ回路
１３制御回路（制御手段）
１５電源回路（電源電圧検出手段、上流流側電源電圧検出手段）
１６トルクセンサ
１８ａ電磁リレーＡ（電源側リレー）
１８ｂ電磁リレーＢ（モータ側リレー）
２２コントロールユニット
３０ａ，３０ｂモータ端子電圧検出回路（モータ端子電圧検出手段）
３０ｃ下流側電源電圧検出回路（下流側電源電圧検出手段）
３１プルアップ抵抗
３２，３３プルダウン抵抗
４１電源側抵抗
ＳＷ１〜ＳＷ４ＦＥＴ（スイッチング素子）[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a motor control device that controls, for example, an assist motor in an electric power steering device by an H bridge circuit.
[0002]
[Prior art]
In general, an electric power steering apparatus detects a steering torque generated in a steering shaft by a steering operation using a torque sensor, and in response thereto, an assist motor (hereinafter, simply referred to as a motor) attached to the steering shaft or the like is connected to a vehicle battery. The steering assist torque is generated by supplying a current from the motor. For this purpose, the motor current is controlled by a control means including a microcomputer (hereinafter referred to as a microcomputer) using an H-bridge circuit usually composed of four switching elements (for example, FETs; field effect transistors). The motor is driven by a PWM (Pulse Width Modulation) system through a motor drive circuit composed of an H bridge circuit.
[0003]
The PWM current control includes a one-side PWM drive method and a both-side PWM drive method. In the one-side PWM drive method, in the H-bridge circuit, one of the switching elements connected to the upstream side (high potential power source side) or the downstream side (low potential power source side) of the motor is driven by a PWM modulated signal, and the motor is driven. This is a system in which the switching element on the diagonal side is always driven to be on. The double-sided PWM drive system is a system in which both switching elements connected diagonally across a motor are driven by a PWM-modulated signal in an H-bridge circuit.
Note that the configuration in which the upstream switching element is PWM driven has an advantage that the large current that flows when the motor terminal is grounded is relatively less than the configuration in which the upstream switching element is always on. is there. For this reason, from the viewpoint of effectively utilizing such advantages, a configuration in which the upstream side switching element is PWM-driven is usually employed when the one-side PWM driving method is employed.
[0004]
In this type of device, when a failure occurs (which is hereinafter referred to as a ground fault or a power fault) in which any terminal of the motor is short-circuited to the ground potential or the high potential side of the power supply, it is much larger than in normal operation. There is a risk that a current flows through the H-bridge circuit, causing a problem such as damage to any switching element. This ground fault or power fault is not only due to a short circuit of the wiring, but also when the upstream or downstream switching element is turned on (including the case where the drive circuit that drives these switching elements is turned on). In this case, there is a risk that the switching element may be damaged in the same manner. Here, the ON failure of the switching element refers to a failure in which the resistance value decreases from a normal value (for example, several MΩ) to an allowable value or less even though the switching element is not controlled to be turned on. In particular, an incomplete one whose resistance value does not decrease to a value during normal on operation is called an incomplete on failure (or leak failure).
When the switching element is damaged, it is generally necessary to replace at least the entire control unit that is much more expensive than the motor, and the repair cost also increases.
Therefore, conventionally, in order to perform the failure handling control (fail-safe treatment) such as forcibly stopping the H-bridge circuit as necessary in order to avoid the above-described problem even if the above-described ground fault occurs, Techniques have been proposed for detecting such failures by monitoring the motor terminal voltage.
[0005]
For example, in Japanese Patent Application No. 10-541393 (International Publication Number: WO 98/58833), the power supply voltage is equal to or higher than a predetermined value, and all the switching elements are in an off state (that is, the H bridge circuit is in a stopped state). If the determination condition that the duty ratio of PWM control is greater than or equal to a predetermined value is satisfied, a ground fault will occur if both terminal voltages of the motor fall below a predetermined value (a constant threshold). A technique for determining that a power fault has occurred when both terminal voltages of the motor exceed a predetermined value (a certain threshold value) has been proposed.
In Japanese Patent Application No. 10-68632 (Japanese Patent Laid-Open No. 11-263240), the difference between the detected value of the motor terminal voltage (potential difference between terminals) and the estimated value is a predetermined value (a constant tolerance) for a predetermined time or more. A technique for determining that a fault such as a ground fault has occurred has been proposed.
Note that when PWM driving is performed on the switching element on the high potential power supply side, a rectangular wave synchronized with the PWM signal is generated at the high potential power supply side terminal of the motor. Since the PWM signal is as fast as, for example, about 20 KHZ, in this case, it is impossible to recognize the terminal voltage on the high potential power source side of the motor as it is. Therefore, the motor terminal voltage is input to the microcomputer after being smoothed or averaged by a low-pass filter circuit or the like, as described in the above publication.
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
However, the above prior art accurately and promptly determines the occurrence of a fault such as a ground fault (including an ON fault of the switching element) without erroneous detection, and reliably avoids damage to the switching element due to a ground fault or the like. It was insufficient.
For example, in the technology of Japanese Patent Application No. 10-541393, each terminal voltage of a motor is monitored, and for example, when both of them are below a predetermined value (a certain threshold value), it is determined that a ground fault has occurred. For this reason, when the duty ratio of PWM control and the power supply voltage are low, it becomes difficult to set a predetermined value, and failure determination such as ground fault becomes impossible. This is because, for example, when the upstream switching element is PWM driven, the average voltage (on Vm) of the upstream terminal of the motor that causes a ground fault is boosted by a pull-up resistor when the duty ratio is zero. As shown in FIG. 2C, it is naturally proportional to the duty ratio. For this reason, for example, if the threshold value of the ground fault determination voltage is simply set to be constant as described above and the value fault determination is to be performed even when the duty ratio is small, FIG. As described above, when the duty ratio is large, the ground fault judgment margin (the difference between the normal value of the terminal voltage and the threshold value) becomes very large, and the responsiveness and reliability of ground fault detection deteriorates, causing problems due to ground faults. Certainly it will not be avoided.
[0007]
The same applies to the power supply voltage. If the threshold value of the motor terminal voltage is set low so that the ground fault can be determined even when the power supply voltage is low, the response when the power supply voltage is high is insufficient. It becomes. Therefore, in the technique of Japanese Patent Application No. 10-541393, as described above, the power supply voltage is not less than a predetermined value, and further, the duty ratio of PWM control is not less than a predetermined value. It can be considered that the ground fault determination during motor driving is performed only when the determination condition is satisfied. For the same reason, a limited determination condition that the power supply voltage is equal to or higher than a predetermined value is also set for the ground fault determination in the motor drive stop state (that is, the duty ratio is zero and the H-bridge circuit is in the stop state). ing.
Therefore, in the technique of Japanese Patent Application No. 10-541393, if a ground fault occurs when the duty ratio of the PWM control or the power supply voltage is low, the ground ratio is changed until the duty ratio changes to a value satisfying the determination condition thereafter. There is a high possibility that the fault detection is not performed and the failure countermeasure control is not effectively performed.
In addition, since the determination threshold is constant and the determination margin cannot always be kept to the minimum necessary size as shown in FIG. 2C, the incomplete ON failure of the switching element can be determined with high accuracy and reliability. There is also the problem of not being able to do it. This is because in the case of an incomplete on-failure, the change in the motor terminal voltage is naturally smaller than in the case of a complete on-failure. This is because the change is not detected without exceeding the threshold value.
[0008]
On the other hand, in the technique of Japanese Patent Application No. 10-68632, since the ground fault is determined based on the voltage between the terminals of the motor, the influence of the induced voltage (back electromotive force) generated with the rotation of the motor becomes large. The erroneous detection due to the induced voltage is likely to occur. This induced voltage acts to increase the voltage at one terminal of the motor and lower the voltage at the other, so the voltage between the terminals of the motor can be induced even in a normal state where no fault such as a ground fault has occurred. This is because the voltage may deviate greatly from the estimated value (value calculated from the power supply voltage and the duty ratio of the PWM control). In addition, the specific example of the failure determination process proposed in Japanese Patent Application No. 10-68632 does not consider the effect of regenerative current when estimating the terminal voltage of the motor, and there is a problem that the error is correspondingly large. .
In the specific example of Japanese Patent Application No. 10-68632, the power supply voltage (battery voltage Vb) is used to obtain the estimated value VM of the motor terminal voltage. The detected value is used as the value of the battery voltage Vb. There is no description to use (actual measured value). For this reason, the estimated value VM of the voltage between the terminals of the motor includes a considerably large error with respect to the actual fluctuation of the power supply voltage, and there is a problem that it is difficult to determine a failure with high accuracy and reliability.
[0009]
Further, as described above, the inventors' research has revealed that there is a problem that the following special failure mode cannot be determined at all in the conventional technology for determining a failure by monitoring only the motor terminal voltage. ing. That is, when both the upstream side switching element and the downstream side switching element in the H-bridge circuit cause incomplete on-failure at the same time, and the resistance values of both are the same, the motor determined by the ratio of these resistance values. The terminal voltage does not change at all. For this reason, when such a failure mode occurs, it is impossible to detect the occurrence of the failure no matter how the threshold value and determination condition for determination are set only by monitoring only the motor terminal voltage. There's a problem.
Therefore, the present invention accurately and quickly determines the occurrence of the above-described failure (the above-mentioned ground fault or power fault, or the above-described special failure) without false detection, and the switching element of the H-bridge circuit. It is an object of the present invention to provide a motor control device that can avoid damage or the like with high reliability, or an electric power steering device including such a motor control device.
[0010]
[Means for Solving the Problems]
A motor control device according to a first invention of the present application has an H bridge circuit in which a plurality of switching elements are connected to a motor in an H bridge form, and is connected to at least the high potential power source side of the switching elements. A motor control device that PWM controls a motor by PWM driving a switching element,
Motor terminal voltage detection means for detecting each terminal voltage of the motor;
Power supply voltage detection means for detecting a power supply voltage supplied to the H bridge circuit;
When the H-bridge circuit is in a driving state (in which the duty ratio of PWM control is not zero), the high-potential-side terminal voltage detected by the motor terminal voltage detection unit is detected by the power supply voltage detection unit. And a control means for determining that a ground fault of the motor terminal has occurred and executing fault response control when a voltage and a driving threshold value that changes in proportion to the duty ratio of the PWM control are below. is there.
[0011]
Here, “each terminal voltage of the motor” detected by the motor terminal voltage detecting means needs to be smoothed, and preferably an averaged voltage (the same applies to other inventions). .
Further, the “threshold at the time of driving” is, for example, when the H bridge circuit is in a driving state from the power supply voltage (Vb) detected by the power supply voltage detecting means and the duty ratio (PWM) of the PWM control. A value obtained by calculating an estimated value (theoretical value) of the terminal voltage (on Vm) on the high potential side of the motor and subtracting a predetermined allowable value (for example, a value of a constant ground fault determination margin) from this estimated value may be used. The driving threshold value may be generated and calculated in real time each time by the control means at the time of ground fault determination, for example. Further, when the estimated value of the terminal voltage on the high potential side of the motor is calculated in order to generate the driving threshold value, the voltage drop (Vf) due to the regenerative current when the PWM signal is in the OFF state. It is preferable to take the configuration into consideration. Specifically, for example, an estimated value of the terminal voltage (on Vm) may be calculated by the following formula (1).
On Vm = (Vb × PWM / 100) − (Vf × (1−PWM / 100)) (1)
Note that the voltage drop (Vf) due to the regenerative current is a forward voltage drop of the parasitic diode of the switching element, and is thus obtained as a characteristic value of the switching element. Strictly speaking, the forward voltage drop slightly changes depending on the temperature, but since the change is slight, for example, a value corresponding to the average temperature (a constant value) may be set in advance. In addition, the said Formula (1) is an example of the formula which estimates terminal voltage (on Vm), and it cannot be overemphasized that it is not limited to this. The regenerative current does not always flow during the period in which the PWM signal is off, and when the duty ratio is small, the PWM signal only flows in the first period of the off period. Further, a highly accurate estimation formula may be set.
“Failure response control” includes processing for forcibly turning off all switching elements of the H bridge circuit, energization lines of the H bridge circuit (for example, between the high potential power supply and the H bridge circuit, or between the H bridge circuit and the motor). ) May be a process of turning off the contact of the relay provided in (3), a process of outputting an alarm, or a process of combining them (the same applies to other inventions).
[0012]
According to the present invention, an abnormal decrease in the motor terminal voltage on the high potential side during motor driving is monitored based on the driving threshold value that varies in proportion to the detected value of the power supply voltage and the duty ratio of PWM control. When this terminal voltage is reduced, failure handling control is executed assuming that a ground fault has occurred. That is, the threshold value of the terminal voltage for determining the ground fault at the time of driving the motor changes according to the change of the actual terminal voltage at the normal time as shown in FIG. 2B, for example. For this reason, even if the power supply voltage or the duty ratio changes, the ground fault determination margin is maintained at a necessary minimum value, for example, a constant value (for example, the allowable value), and the ground fault determination response and reliability are always maintained. It can be maintained to the maximum. Furthermore, the possibility of reliably detecting even when a ground fault occurs with a certain degree of resistance (for example, when the downstream switching element is incompletely on-failed) is remarkably increased. Further, as shown in FIG. 2B, for example, an area where the ground fault cannot be determined because the duty ratio is small (a ground fault cannot be determined where a threshold cannot be set) is a conventional area (FIG. 2). Compared with (c)), it is much smaller. The same applies to the case where the power supply voltage is small.
In the present invention, since the ground fault determination is performed based only on the decrease in one terminal voltage (potential from ground), the influence of the induced voltage is less than that based on the voltage between terminals (potential difference). (For example, approximately half). For this reason, even if the ground fault determination margin is set to be small, erroneous detection does not occur, and responsiveness and the like are improved. In particular, in the terminal voltage estimation calculation for setting the driving threshold value, when the influence of the regenerative current is taken into account as described above, the error due to the influence of the regenerative current is eliminated and more erroneous detection is performed. The responsiveness can be further increased while reducing the possibility.
Therefore, according to the first aspect of the present invention, when the motor is driven, the occurrence of a harmful ground fault in the motor terminal (including an ON fault in the downstream switching element) can be accurately and promptly determined without erroneous detection. It is possible to avoid damage to the switching element due to the reliability.
[0013]
Next, a motor control device according to a second invention of the present application is a motor control device having the same basic configuration as that of the first invention,
Motor terminal voltage detection means for detecting each terminal voltage of the motor;
Power supply voltage detection means for detecting a power supply voltage supplied to the H bridge circuit;
A pull-up resistor for connecting each terminal of the motor to the high potential side power line of the H bridge circuit;
When the H-bridge circuit is in a stopped state (a state where all the switching elements are not driven), both or average values of the terminal voltages detected by the motor terminal voltage detecting means are detected by the power supply voltage detecting means. Control means for determining that a ground fault in the motor terminal has occurred and executing failure response control when the motor terminal ground fault has occurred when the threshold value changes in proportion to the power supply voltage.
[0014]
Here, the “stop threshold value” is, for example, a coefficient β (β that is smaller than the voltage dividing ratio α by the pull-up resistor by the ground fault determination margin to the power supply voltage (Vb) detected by the power supply voltage detecting means. <Α) may be a value (Vb · β) obtained by multiplication, or an estimated value (Vb · α) of the terminal voltage (on Vm) on the high potential side of the motor when the H-bridge circuit is stopped The estimated value may be a value obtained by subtracting a predetermined allowable value (for example, a value of a certain ground fault determination margin). The stop threshold value may be generated and calculated in real time each time by the control means at the time of ground fault determination, for example.
[0015]
According to the present invention, an abnormal decrease in the motor terminal voltage when the motor drive is stopped is monitored based on the stop threshold value that changes in proportion to the detected value of the power supply voltage, and this terminal voltage has decreased. Sometimes, fault response control is executed assuming that a ground fault has occurred. That is, the threshold value of the terminal voltage for determining the ground fault when the motor drive is stopped changes according to the actual change of the terminal voltage (due to the change of the power supply voltage). For this reason, even when the power supply voltage changes, the ground fault judgment margin is maintained at a necessary minimum value, for example, the constant value (for example, the allowable value), and the ground fault judgment responsiveness and reliability are always maintained at the maximum. it can. Also, the area where the ground fault cannot be determined because the power supply voltage is low (the ground fault cannot be determined where the threshold cannot be set) is compared to the conventional case (when the threshold is a constant value). It becomes much smaller.
In the present invention, when both or the average values of the motor terminal voltages are lower than the stop threshold value, it is determined that a ground fault of the motor terminal has occurred, and the failure handling control is executed. For this reason, even if one terminal voltage becomes lower than the stop threshold value due to the influence of the induced voltage, it is not erroneously determined that a ground fault has occurred due to the influence. This is because if both terminal voltages are monitored, the terminal voltage on the side increased by the induced voltage does not fall below the threshold value, so that the ground fault determination is not made erroneously. This is also because the influence of the induced voltage is canceled in the case of monitoring the average value of each terminal voltage. As a result, even if the ground fault determination margin is set to be small, erroneous detection does not occur, and the responsiveness is further improved.
Therefore, according to the second aspect of the invention, when the motor driving is stopped, the occurrence of a harmful ground fault in the motor terminal can be accurately and promptly determined without erroneous detection, and the switching element can be reliably damaged due to the ground fault. Highly avoidable.
[0016]
Next, a motor control device according to a third invention of the present application is a combination of the first invention and the second invention. That is, when the H bridge circuit is in a driving state, the terminal voltage on the high potential side detected by the motor terminal voltage detecting means is the power supply voltage detected by the power supply voltage detecting means, and the duty ratio of the PWM control. When the driving threshold that changes in proportion to the threshold voltage is below or when the H bridge circuit is in a stopped state, both or the average value of the terminal voltages detected by the motor terminal voltage detecting means is the power supply voltage. Control means for executing failure response control by determining that a ground fault of the motor terminal has occurred when a threshold value at stop that changes in proportion to the power supply voltage detected by the detection means is exceeded.
With such a configuration, harmful ground faults at the motor terminals are erroneously generated in almost all operating ranges including when the duty ratio is zero (motor drive stopped state) and when the power supply voltage is low. Accurate and quick determination can be made without detection.
[0017]
Next, a motor control device according to a fourth invention of the present application has an H bridge circuit in which a plurality of switching elements are connected to a motor in an H bridge form, and drives any one of the switching elements. A motor control device for controlling the motor by:
A motor-side relay that opens and closes an energization line between the H-bridge circuit and the motor;
A pull-up resistor for connecting each terminal of the motor to the high potential side power line of the H bridge circuit;
Pull-down resistors that connect each terminal of the motor to ground,
Motor terminal voltage detection means for detecting each terminal voltage of the motor;
Power supply voltage detection means for detecting a power supply voltage supplied to the H-bridge circuit;
At least one of the terminal voltages detected by the motor terminal voltage detecting means when the contact of the motor side relay is off and the H bridge circuit is in a stopped state (a state where all the switching elements are not driven). Exceeds a power supply failure threshold obtained by multiplying the power supply voltage detected by the power supply voltage detection means by a predetermined ratio set in advance, at least the motor terminal power supply failure (the upstream side switching element is turned on) And a control means for executing failure response control by determining that a failure has occurred).
[0018]
Here, as the “power fault failure threshold”, for example, the power supply voltage (Vb1) detected by the power supply voltage detecting means is larger than the voltage dividing ratio γ by the pull-up resistor and the pull-down resistor by the failure judgment margin. A value (Vb1 · X) obtained by multiplying the specified ratio X (X> γ) may be used. This power fault failure threshold value may be generated and calculated in real time each time by the control means at the time of failure determination, for example.
The specified ratio X (in other words, the failure determination margin) is obtained when a leak failure (incomplete ON failure) occurs in which the resistance value of the switching element on the high potential power supply side in the H bridge circuit falls below an allowable value. It is set so that at least one of the terminal voltages detected by the motor terminal voltage detecting means (that is, the terminal voltage on the side corresponding to the switching element in which the leak failure has occurred) exceeds the power supply fault threshold. It is desirable.
[0019]
According to the present invention, an abnormal increase in the motor terminal voltage when the motor drive is stopped is monitored on the basis of the power supply fault threshold that changes in proportion to the detected value of the power supply voltage, and this terminal voltage increases. If a power fault occurs, failure response control is executed. That is, the threshold value of the terminal voltage for determining the power supply when the motor driving is stopped changes according to the actual change in the terminal voltage (due to the change in the power supply voltage). For this reason, even if the power supply voltage changes, the failure determination margin can be maintained at a necessary minimum value, for example, a constant value, and the responsiveness and reliability of the power fault determination can always be maintained at the maximum. In addition, the area where the power supply voltage is low and the determination of the power fault cannot be made (the power supply determination impossible area where the threshold cannot be set) is compared to the conventional case (when the threshold is a constant value). It becomes much smaller. Further, as described above, by setting the specified ratio X to a value corresponding to the leakage failure (incomplete ON failure) of the switching element, it is possible to determine the leakage failure of the upstream switching element with high reliability.
Further, in the present invention, the failure determination is performed with the contact of the motor-side relay turned off. Therefore, even if the motor is rotated from the tire or the handle, the induced voltage does not appear at the motor terminal. Thus, erroneous determination is not caused by this influence. As a result, even if the failure determination margin is set to be small accordingly, erroneous detection does not occur and the responsiveness is further improved.
Therefore, according to the fourth aspect of the invention, when the motor driving is stopped, the occurrence of a power supply fault in the motor terminal (including an ON fault in the upstream switching element) can be determined accurately and quickly without erroneous detection. Damage to the switching element can be avoided with high reliability.
[0020]
Next, a motor control device according to a fifth invention of the present application is a motor control device having the same basic configuration as that of the fourth invention,
When the contact of the motor side relay is in an off state and the H bridge circuit is in a stopped state, at least one of the terminal voltages detected by the motor terminal voltage detecting means is detected by the power supply voltage detecting means. It is provided with a control means for determining that a ground fault of the motor terminal has occurred when the ground fault failure threshold obtained by multiplying the power supply voltage by a predetermined ratio set in advance is determined, and executing fault response control. is there.
Here, as the “ground fault failure threshold”, for example, the power supply voltage (Vb1) detected by the power supply voltage detection means is smaller than the voltage dividing ratio γ by the pull-up resistor and the pull-down resistor by the failure determination margin. A value (Vb1 · Y) obtained by multiplying the specified ratio Y (Y <γ) may be used. For example, the ground fault threshold value may be generated and calculated in real time by the control means at the time of failure determination.
The specified ratio Y (in other words, the failure determination margin) is obtained when a leak failure (incomplete ON failure) occurs in which the resistance value of the switching element on the low potential power supply side in the H bridge circuit falls below an allowable value. It is set so that at least one of the terminal voltages detected by the motor terminal voltage detecting means (that is, the terminal voltage on the side corresponding to the switching element in which the leakage failure has occurred) is lower than the ground fault threshold. It is desirable.
According to the present invention, by the same operation as that of the above-described fourth invention, the occurrence of a ground fault in the motor terminal (including the ON failure of the downstream side switching element) can be accurately and promptly detected when the motor is stopped. Therefore, damage to the switching element due to a ground fault can be avoided with high reliability.
[0021]
Next, a motor control apparatus according to a sixth invention of the present application has an H bridge circuit in which a plurality of switching elements are connected to a motor in an H bridge form, and drives any one of the switching elements. A motor control device for controlling the motor by:
A power supply side relay for opening and closing the high potential side power supply line of the H bridge circuit;
A motor-side relay that opens and closes an energization line between the H-bridge circuit and the motor;
A power supply side resistor connected in parallel to the contact of the power supply side relay;
A pull-up resistor that connects each terminal of the motor to the downstream side of the power source side resistor in the high potential side power line;
Pull-down resistors that connect each terminal of the motor to ground,
A downstream power supply voltage detection means for detecting a downstream power supply voltage of the power supply resistance in the high potential power supply line;
Upstream power supply voltage detection means for detecting an upstream power supply voltage of the power supply resistance in the high potential power supply line;
The downstream power supply voltage detected by the downstream power supply voltage detection means when the contact between the power supply relay and the motor relay is off and the H bridge circuit is in a stopped state is the upstream power supply voltage. When the power supply voltage threshold value obtained by multiplying the upstream power supply voltage detected by the detection means by a predetermined ratio set in advance is below, it is determined that an on-failure of the switching element has occurred, and fault response control is executed. And a control means.
[0022]
Here, as the “power supply voltage threshold value”, for example, the upstream power supply voltage (Vb0) detected by the upstream power supply voltage detection means is calculated from the voltage dividing ratio ε of the power supply resistance, the pull-up resistor, and the pull-down resistor. May be a value (Vb0 · Z) obtained by multiplying the specified ratio Z (Z <ε) that is smaller by the failure determination margin. For example, the power supply voltage threshold value may be generated and calculated in real time by the control means at the time of failure determination.
The specified ratio Z is determined so that the downstream power supply voltage is the power supply voltage when a leak failure occurs in which the resistance values of the high-potential side switching element and the low-potential side switching element of the H-bridge circuit are both lower than an allowable value. It is desirable that it is set so as to be lower than the threshold value.
[0023]
According to the present invention, the H-bridge circuit supply voltage (that is, the downstream power supply voltage) when the motor is stopped based on the power supply voltage threshold that changes in proportion to the detected value of the power supply voltage (upstream power supply voltage). When the supply voltage is decreased, failure handling control is executed on the assumption that an on failure of the switching element has occurred. Therefore, even when both the high-potential side switching element and the low-potential side switching element of the H-bridge circuit cause an on-failure at the same time, the fault response control can be executed reliably regardless of the motor terminal voltage. It is possible to deal with any failure mode with high reliability. This is because when both the high potential side switching element and the low potential side switching element of the H-bridge circuit cause an on-failure and the resistance value decreases to the same extent, the motor terminal voltage changes from the normal state. In such a case, for example, only with the configuration of the above-described fourth or fifth invention (only the configuration for monitoring the motor terminal voltage), it is impossible to determine the fact that a failure has occurred. However, with the configuration of the sixth aspect of the invention, even in the case of the special failure mode as described above, the H-bridge supply voltage (downstream power supply voltage) to be monitored is lowered, so that the failure can be determined. . In particular, by setting the specified ratio Z to a value corresponding to a leakage failure (incomplete ON failure) of a switching element, a leakage failure of the upstream (high potential side) and downstream (low potential side) switching elements can be prevented. Judgment can be made with high reliability. However, with the configuration of the sixth invention alone, for example, in the case where only the upstream side or downstream side switching element causes an on-failure, it is difficult to determine the failure. A configuration combining the invention or / and the fifth invention with the sixth invention is desirable.
[0024]
The motor control device according to the present application is particularly effective when used as a control device for driving and controlling an assist motor coupled to a vehicle steering system in an electric power steering device for a vehicle. This is because the electric power steering device is an important device that affects the maneuverability of the vehicle, and thus the safety, and thus particularly requires reliability. In addition, it is more likely that a failure such as a ground fault occurs when the conductor in the motor comes into contact with the grounded motor case due to vibrations when the vehicle travels, as compared to other general devices using a motor. is there.
[0025]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments in which the present invention is applied to an electric power steering apparatus will be described with reference to the drawings.
(First embodiment)
First, the hardware configuration of the electric power steering apparatus according to the first embodiment will be described with reference to FIG. This device is connected to a steering system of a vehicle and generates an assisting torque 11 (hereinafter, simply referred to as a motor 11 in some cases), and this motor 11 via a drive circuit 12 (including an H bridge circuit 12a). A control circuit 13 for controlling the power supply, a power supply circuit 15 for supplying predetermined power to the control circuit 13 based on the output of the power supply (battery) 14 of the vehicle, a torque sensor 16 for detecting the steering torque of the steering system, Motor terminal voltage detection circuits 30a and 30b (motor terminal voltage detection means) for detecting each terminal voltage of the motor 11 are provided. Here, the control circuit 13 corresponds to the control means of the present invention.
[0026]
Also, what is denoted by reference numeral 17 in FIG. 1 is an ignition switch of the vehicle, and functions as a start switch of the control circuit 13 in this apparatus.
Reference numerals 18a and 18b denote electromagnetic relays (more precisely, contact points of the electromagnetic relays), and the coils of these electromagnetic relays are driven and controlled by the control circuit 13 through a circuit not shown. Yes.
The electromagnetic relay 18a (relay A) opens and closes the energization line L1 (high potential side power supply line) between the H bridge circuit 12a and the positive electrode of the power supply, and corresponds to the power supply side relay of the present invention. The electromagnetic relay 18b (relay B) opens and closes the energization line L3 between the H bridge circuit 12a and the motor 11, and corresponds to the motor side relay of the present invention.
These electromagnetic relays are maintained in an open state when the apparatus is not in operation, and avoid, for example, generation of a large current due to reverse battery connection (connecting a vehicle battery with the opposite polarity). Also, if a ground fault occurs during the operation of the device, the relay is also switched to the open state in order to avoid large currents, motor malfunction, or regenerative lock caused by this failure. The power line is cut off.
The regenerative lock referred to here is a state in which both terminals of the motor coil are connected due to a short circuit failure (ON failure) of an FET, which will be described later, constituting the H-bridge circuit 12a, and so-called regenerative braking force is applied to the motor. The phenomenon that occurs and the handle connected to the motor becomes difficult or impossible to rotate. And if it is going to solve such a problem of regenerative lock with a relay, it is necessary to provide a relay in the energization line between an H bridge circuit and a motor like the above-mentioned electromagnetic relay 18b.
[0027]
Reference numeral 19 denotes a resistor (shunt resistor) connected to the ground side of the H bridge circuit 12a (that is, the energization line L2 between the H bridge circuit 12a and the negative electrode of the power supply 14). A voltage corresponding to 19 voltage drops is input to the control circuit 13 via the input line 20. Since the voltage value input from the input line 20 is proportional to the current of the motor 11 (hereinafter, simply referred to as “motor current” in some cases), the control circuit 13 can detect the motor current value from this voltage value. The resistor 19 and the input line 20 substantially constitute current detection means 21 for the motor current.
The drive circuit 12, the control circuit 13, the power supply circuit 15 and the like are unitized to form a control unit 22 of the power steering apparatus.
[0028]
Here, the drive circuit 12 includes an H bridge circuit 12a in which four field effect transistors SW1 to SW4 (hereinafter referred to as FET SW1 to SW4) are connected to the motor 11 in an H bridge form in this case. Each of the FETs SW <b> 1 to SW <b> 4 that are switching elements constituting the H-bridge circuit 12 a is operated by a PWM drive signal output from the control circuit 13. In this case, each of the FETs SW1 to SW4 is an N-channel enhancement type MOSFET, and diodes D1 to D4 (parasitic diodes) are formed between the drain and the source due to their structure.
[0029]
The control circuit 13 is configured by a circuit including a microcomputer, and realizes a motor current corresponding to the steering torque so as to generate a steering assist torque corresponding to the value of the steering torque detected from the detection signal of the torque sensor 16. In addition to a control function in a normal state (a normal operation state that is not an abnormal state) that generates a PWM drive signal with a duty ratio to control the H-bridge circuit 12a, in this case, in particular, a ground fault is detected and a fault response control is performed. A fail-safe function is also realized in which the FETs SW1 to SW4 are all turned off or the electromagnetic relays 18a or 18b (relay A or B) are opened to avoid burning the FET due to overcurrent (details) Will be described later). Further, the control circuit 13 reads a signal from a power supply voltage detection circuit (power supply voltage detection means) (not shown) provided separately as necessary, thereby obtaining a value of the power supply voltage Vb (in this case, the output voltage of the battery 14). Can be recognized in real time.
Here, the power supply voltage detection circuit can be constituted by, for example, a voltage dividing resistor (not shown) connected to the energization line L1, and corresponds to the power supply voltage detection means and the upstream power supply voltage detection means of the present invention. Yes. The power supply circuit 15 may have a function of outputting a signal proportional to the power supply voltage Vb to the control circuit 13 and may function as the power supply voltage detection circuit.
[0030]
The power supply circuit 15 converts the voltage (usually 12V to 14V) of the battery 14 into a predetermined voltage (for example, 5V) and supplies it to the control circuit 13.
In the case of the present embodiment, the electromagnetic relay 18a may be provided in the energization line L2 between the H bridge circuit 12a and the negative electrode (that is, the ground) of the power supply 14, and the electromagnetic relay 18b is an H bridge. It may be provided in the other energization line L4 between the circuit 12a and the motor 11. Also, a relay such as the electromagnetic relay 18a is usually always provided. However, in the case of the present embodiment, a relay such as the electromagnetic relay 18b is not necessarily required, and the above-described regenerative lock is not a problem (for example, a clutch is provided between the motor 11 and the steering system, and the motor 11 and the steering are This is not necessary when the connection of the system can be released as appropriate.
Although not shown, the unit 22 includes an electrolytic capacitor that backs up the power supply when the motor current increases, a ceramic capacitor for countermeasures against radio waves that suppress noise emission, in addition to the above-described elements. It is done. Normally, a vehicle speed detection signal used for setting the PWM drive signal is input to the control circuit 13 from a vehicle speed sensor provided in the vehicle.
In general, in the control circuit 13 or in the vicinity thereof, there is a transistor for driving each switching element (FETSW1 to SW4) of the H-bridge circuit 12a according to a command from the CPU 13a (shown in FIG. 3) in the control circuit 13. FET drive circuit 13b (shown in FIG. 3), a filter circuit (not shown) for smoothing a signal input from the input line 20 or the like, or from the input line 20 and the motor terminal voltage detection circuits 30a and 30b An A / D converter (not shown) for digitizing an input signal (analog signal) is provided.
[0031]
In this case, the motor terminal voltage detection circuits 30a and 30b include a pull-up resistor 31 that connects each terminal of the motor 11 to the positive electrode of the power supply, and a resistor 32 that is sequentially connected in series between each terminal of the motor 11 and the ground. , 33 (pull-down resistors) and a capacitor 34 connected in parallel with the ground-side resistor 33, and the upstream side of the resistor 33 and the capacitor 34 is an output terminal. Here, the resistor 32 and the capacitor 34 constitute an integrating circuit that integrates the values of the respective terminal voltages of the motor 11 and inputs them to the control circuit 13, and corresponds to the motor terminal voltage detecting means of the present invention. In addition, each resistor including the pull-up resistor 31 has an appropriate positive magnitude (for example, about 9 V) for each terminal voltage of the motor 11 even when the duty ratio of PWM control is zero (when the motor driving is stopped). In particular, the pull-up resistor 31 has a large resistance value (for example, several KΩ) that does not affect the operation of the H-bridge circuit 12a (drive operation of the motor 11). It has to have. In addition, each element (resistor 32 and capacitor 34) constituting the integration circuit is such that each terminal voltage of the motor 11 is appropriately smoothed by this integration circuit, and an output voltage corresponding to an average value of each terminal voltage of the motor 11 is obtained. Is set to be input to the control circuit 13.
[0032]
Next, an example of the control processing contents of the control circuit 13 (mainly the processing contents of the microcomputer including the CPU 13a) will be described.
The control circuit 13 is activated when the ignition switch 17 which is a start switch is turned on, and performs a series of operations including the following processing, for example, by turning off the ignition switch 17 or the like. Until the operating state stops, for example, it is repeatedly executed at a constant cycle.
First, processing for calculating a target current value of the motor current according to the value of the steering torque detected from the detection signal of the torque sensor 16 is performed. In this calculation, a motor current value for generating a target steering assist torque corresponding to (for example, proportional to) the steering torque is calculated as a target current value. However, a parameter other than the steering torque (for example, vehicle speed) is calculated. The target current value (that is, the target steering assist torque) may be obtained in consideration of the above. For example, even when the steering torque is the same, a configuration in which the target current value is made different depending on the vehicle speed and the steering assist torque is made slightly different depending on the vehicle speed is common.
[0033]
Next, the control circuit 13 generates a PWM drive signal having a duty ratio that realizes the target current value obtained in the process so far, and controls each FET of the H bridge circuit 12a. Specifically, depending on the driving direction of the motor 11, for example, one of the upstream-side FETs SW1 and SW3 (for example, FETSW1) is intermittently operated by the PWM drive signal, and the downstream-side FETs SW2 and SW4 are The FET at the diagonal position (for example, FETSW4) is always turned on. As a result, a current substantially equal to the target current value flows in a predetermined direction of the motor 11, for example, a steering assist torque in the same direction as the steering torque is generated with a magnitude corresponding to the steering torque, and the steering operation is sufficiently assisted. .
Incidentally, when the motor is driven by such a one-side PWM drive method, each terminal voltage of the motor 11 has a waveform as shown in FIG. That is, first, the lower terminal voltage Vm of the motor 11 (for example, the voltage of the energization line L4) is always the ground potential (0 V). When the PWM drive signal is on, a current flows from the high potential power source side through, for example, the FETSW1, the motor 11, and the FETSW4, and the upstream terminal voltage Vm of the motor 11 (for example, the voltage of the energization line L3) is , Equal to the power supply voltage Vb (for example, 13V). On the other hand, when the PWM drive signal is off, a regenerative current flows through the path of, for example, FETSW2, motor 11, and FETSW4, and the ground potential on the upstream terminal voltage Vm of the motor 11 is, for example, the voltage drop Vf of the parasitic diode D2. It becomes lower or becomes ground potential (0V). However, the value on the upstream terminal voltage Vm obtained by averaging such high frequency fluctuations is, for example, a value obtained by the equation (1) described in the section of means for solving the problem.
[0034]
In such a normal operation state, the control circuit 13 naturally controls the electromagnetic relays 18a and 18b to be in a closed state. However, the control circuit 13 performs processing for periodically monitoring the occurrence of an abnormality as follows. When an abnormality is detected, all the FETs are turned off, or at least the electromagnetic relay 18a (relay A) is opened to have a fail-safe function such as cutting off the energization line L1.
Particularly in this case, a ground fault failure of the motor terminal is detected, and failure response control is executed.
In addition to the ground fault, a function for detecting various abnormalities may be provided. For example, when the actual motor current value detected by the current detection means 21 is extremely greater than the target current value and becomes uncontrollable, and it is estimated that one of the FETs has caused a short-circuit failure, the electromagnetic relay 18a (relay A) is opened, and the energization line L1 is immediately cut off to avoid malfunction or damage of the motor 11. In this case, it is preferable that the electromagnetic relay 18b (relay B) is simultaneously controlled to be opened to shut off the energization line L3 and to avoid regenerative lock of the motor 11.
[0035]
Then, the control circuit 13 executes, for example, the following series of processes as a process for monitoring the ground fault. In this case, these processes are repeatedly executed as long as the control circuit 13 is activated, for example, as a subroutine for the main routine in the operation program of the control circuit 13.
When this subroutine is started, it is first determined whether or not a ground fault can be determined. As a case where a ground fault failure cannot be determined, there is a case where the duty ratio of PWM control or the power supply voltage is very small (such as a case where the ground fault cannot be determined shown in FIG. 2B). If the ground fault cannot be determined, the following process is not executed.
Next, it is determined whether or not the motor driving is stopped (the duty ratio of PWM control is zero and the H-bridge circuit 12a is stopped). If the motor driving is stopped, the ground fault failure determination at the time of stopping the motor driving is performed. If it is executed and the motor drive is not stopped (that is, if the motor is driven), the ground fault determination at the time of motor drive is executed.
[0036]
In the determination of the ground fault at the time of stopping the motor drive, first, from the detected value of the power supply voltage read at that time, the threshold value at the time of stop explained in the column of means for solving the problem (for example, Vb · β ) Is calculated. Next, it is determined whether or not the motor terminal voltage detection circuits 30a and 30b at that time point are in an abnormal state in which both or average values of the motor terminal voltages are below the stop threshold value. In this abnormal state, a ground fault (downstream FETSW2 or FETSW4, or the transistor in the FET drive circuit 13b for driving them) after a grace period set as necessary has elapsed. It is determined that an on failure has occurred. When the grace time is set and the abnormal state is resolved within this grace time, it is not determined that a ground fault has occurred. By doing so, it is possible to prevent a ground fault from being erroneously detected due to, for example, a transient change in the motor terminal voltage.
On the other hand, in the determination of the ground fault at the time of driving the motor, first, it will be explained in the column of means for solving the problem from the power supply voltage read at that time and the duty ratio of the PWM signal output at that time. The driving threshold value (for example, a value obtained by subtracting a certain allowable value from the estimated value obtained by the above-described equation (1)) is calculated. Next, it is determined whether or not the upstream motor terminal voltage (on Vm) inputted by the motor terminal voltage detection circuit 30a or 30b at that time is in an abnormal state below the driving threshold value. . Then, in this abnormal state, it is determined that a ground fault has occurred after a grace period set as necessary. When the abnormal state is resolved within this grace period, it is not determined that a ground fault has occurred as in the case of motor drive stop.
[0037]
Next, the control circuit 13 executes, for example, the following failure handling control when it is determined that a ground fault has occurred in the determination of a ground fault when either the motor drive is stopped or when the motor is driven. To do.
That is, after the drive control for forcibly turning off all the FETs SW1 to SW4 is executed, the electromagnetic relay 18a and / or the electromagnetic relay 18b are controlled to be opened, and the energization line L1 and / or the energization line L3 is shut off. .
Alternatively, first, all of the FETs SW1 to SW4 are forcibly turned off, and then the ground fault determination is performed again when a predetermined interval time set as necessary has elapsed, and a ground fault has occurred. When it is determined again that the electromagnetic relay 18a and / or the electromagnetic relay 18b is in an open state, the energization line L1 and / or the energization line L3 is cut off. Then, when it is not determined again that a ground fault has occurred, a process of canceling the forced off state of each of the FETs SW1 to SW4 and returning to the normal operating state may be performed. With such a process, the weakest FET against ground faults is protected first, and FET burnout is reliably prevented, while ground faults are re-checked to determine ground faults. The reliability of the can be further increased.
[0038]
According to the power steering device including the motor control device described above, the threshold value (drive threshold value) of the terminal voltage for ground fault determination at the time of driving the motor is, for example, as shown in FIG. It changes according to the change of the actual terminal voltage at the normal time. For this reason, even if the power supply voltage or the duty ratio changes, the ground fault judgment margin is maintained at a necessary minimum value, for example, a constant value (the allowable value), and the ground fault judgment responsiveness is always kept at the maximum. it can. For example, as shown in FIG. 2B, the area where the ground fault cannot be determined because the duty ratio is small (the ground fault cannot be determined) is compared with the conventional case (see FIG. 2C). It becomes much smaller. The same applies to the case where the power supply voltage is small.
Further, in the present embodiment, when the motor is driven, the ground fault determination is performed based only on the decrease in one terminal voltage, so that the influence of the induced voltage is less than in the case based on the inter-terminal voltage ( For example, about half.) For this reason, even if the ground fault determination margin is set to be small accordingly, erroneous detection does not occur and the responsiveness is improved. Especially in this case, since the influence of the regenerative current is considered as described above in the terminal voltage estimation calculation for setting the driving threshold, the error due to the regenerative current is eliminated, Responsiveness and the like can be further enhanced while further reducing the possibility of erroneous detection.
[0039]
In the present embodiment, the threshold value (stop threshold value) of the terminal voltage for determining the ground fault when the motor drive is stopped changes according to the actual change of the terminal voltage at the normal time. For this reason, even if the power supply voltage changes, the ground fault determination margin can be maintained at a necessary minimum value, for example, a constant value (the allowable value), and the ground fault determination responsiveness can always be maintained at the maximum. In addition, the region where the ground fault cannot be determined because the power supply voltage is small (the ground fault cannot be determined) is much smaller than the conventional case (when the threshold value is a constant value).
Further, in this embodiment, when both or the average value of the motor terminal voltages is lower than the stop threshold value, it is determined that a motor terminal ground fault has occurred when the motor drive is stopped, and the failure handling control is performed. Executed. For this reason, even if one terminal voltage becomes lower than the stop threshold value due to the influence of the induced voltage, it is not erroneously determined that a ground fault has occurred due to the influence. As a result, even if the ground fault determination margin is set to be small, erroneous detection does not occur, and responsiveness and the like are improved.
Therefore, according to this embodiment, even when the motor is driven or when the motor is stopped, the occurrence of harmful ground faults at the motor terminals can be accurately and quickly determined in almost all operating ranges without erroneous detection. Thus, damage to the switching element due to a ground fault can be avoided with high reliability.
[0040]
(Second embodiment)
Next, a second embodiment will be described with reference to FIG. However, the same elements as those in the first embodiment shown in FIG.
A characteristic of the hardware configuration of this embodiment (the configuration different from FIG. 1) is that a power supply side resistor 41 and a downstream power supply voltage detection circuit 30c are provided as shown in FIG.
Here, the power supply side resistance 41 is a resistance connected in parallel to the contact of the electromagnetic relay 18a (power supply side relay), and when the electromagnetic relay 18a is in the open state, the downstream side of the electromagnetic relay 18a in the energization line L1. Side voltage (ie, downstream power supply voltage Vb1) with respect to a voltage upstream of electromagnetic relay 18a (ie, upstream power supply voltage Vb0) in energization line L1 at a predetermined ratio (eg, several percent to several tens of percent). ) To make the value smaller. The upstream power supply voltage Vb0 corresponds to the battery voltage Vb and is detected by the power supply voltage detection circuit (not shown) described in the first embodiment, that is, the upstream power supply voltage detection means. When the electromagnetic relay 18a is in the closed state, the downstream power supply voltage Vb1 and the upstream power supply voltage Vb0 are both equal to the battery voltage Vb.
[0041]
On the other hand, the downstream power supply voltage detection circuit 30c has a configuration similar to that of the motor terminal voltage detection circuits 30a and 30b (however, there is no corresponding pull-up resistor 31), and is downstream of the electromagnetic relay 18a in the energization line L1 (that is, , Downstream of the power supply side resistor 41) and for detecting the downstream power supply voltage Vb1. The resistor 32 and the capacitor 34 in the downstream power supply voltage detection circuit 30c constitute an integration circuit that integrates the value of the downstream power supply voltage Vb1 and inputs it to the control circuit 13, and the downstream power supply voltage detection means of the present invention. It corresponds to.
In the present embodiment as well, the electromagnetic relay 18b may be provided on the other energization line L4 between the H bridge circuit 12a and the motor 11.
Next, in addition to the control function in the normal state described above, the control circuit 13 in the second embodiment example has a motor terminal power fault (including upstream FET on fault) and a ground fault when the motor is stopped. (Including downstream FET on-failure), and upstream and downstream FET simultaneous on-failure (including the above-mentioned special failure modes) to detect failure response control (turn off all FETSW1-SW4, relay A fail-safe function is also realized, which executes a process of opening A or B) and avoids burning or the like of the FET due to overcurrent.
[0042]
That is, the control circuit 13 (mainly a microcomputer including the CPU 13a) according to the present embodiment executes, for example, the following series of processes as a process for failure monitoring. In this case, these processes are executed when the motor drive is stopped (when each FET is not driven) in, for example, the main routine in the operation program of the control circuit 13.
When this process is started, it is first determined whether failure determination is possible. As a case where failure determination is impossible, the upstream power supply voltage Vb0 (that is, the battery voltage Vb) may be very small. When failure determination is impossible, the following processing is not executed for the corresponding failure determination.
Next, when each of the electromagnetic relays 18a and 18b is in a closed state (contacts are in an on state), control is performed to make them all open (contacts are in an off state) (however, when the motor drive is stopped, these relays are This process is not necessary when all are controlled to be open).
[0043]
Next, from the detected values of the upstream power supply voltage Vb0 and the downstream power supply voltage Vb1 that are read at that time, the power-failure threshold value (for example, Vb1 · X) described in the section for solving the problem is given. ), A ground fault threshold (for example, Vb1 · Y), and a power supply voltage threshold (for example, Vb0 · Z). The specified ratios X, Y, and Z used for these calculations are set so that the failure determination can be made with high accuracy even when the FET of the H bridge circuit 12a has a leak failure (incomplete ON failure). It is desirable that For example, the specified ratios X and Y may be obtained by the following expressions (2) and (3) and set in advance.
X = R1 / ((R2 / RX) + R1) (2)
Y = (R1 / RY) / ((R1 / RY) + R2) (3)
Here, R1 is the resistance value of the pull-down resistors 32 and 33, R2 is the resistance value of the pull-up resistor 31, and RX is an allowable value of the upstream side switching elements (FETSW1 and FETSW3) (allowed when a leak failure occurs). RY is the allowable value of the downstream switching elements (FETSW2, FETSW4).
[0044]
Next, at least one of the motor terminal voltages inputted by the motor terminal voltage detection circuits 30a and 30b at that time is higher than the power fault threshold or lower than the ground fault threshold. It is determined whether or not an abnormal state has occurred (that is, whether a power fault or value fault has occurred). At the same time, whether or not the downstream power supply voltage Vb1 input from the downstream power supply voltage detection circuit 30c is in an abnormal state below the power supply voltage threshold value (that is, upstream and downstream). It is determined whether or not the side FET has a simultaneous ON failure.
And when it is in any abnormal state, it determines with the failure having occurred, after the grace time set as needed passed. In addition, when the grace time is set and the abnormal state is resolved within this grace time, it is not determined that a failure has occurred. By doing in this way, it is prevented that a failure is erroneously detected due to a transient change such as a motor terminal voltage.
Next, when it is determined that a failure has occurred as described above, the control circuit 13 executes, for example, the following failure handling control.
That is, even when the motor is to be driven, drive control for forcibly turning off all of the FETs SW1 to SW4 is executed, the electromagnetic relay 18a and / or the electromagnetic relay 18b are controlled to be opened, and the energization line L1 or / and the energization line L3 are cut off.
[0045]
According to the power steering device including the motor control device described above, each failure determination at the time of motor drive stop (determination of a power fault, a ground fault, and simultaneous ON failures of the upstream and downstream switching elements) Each threshold value changes according to the fluctuation of the actual power supply voltage (Vb0 or Vb1). For this reason, even if the power supply voltage changes, the failure determination margin can be maintained at a necessary minimum value, for example, a constant value, and the responsiveness of each failure determination can always be maintained at the maximum. In addition, the region where failure determination is impossible because the power supply voltage is low is much smaller than in the past. Further, as described above, the specified ratios X, Y, and Z are set to values corresponding to the leakage failure (incomplete ON failure) of the switching elements (each FETSW1 to 4), thereby lowering the allowable value of each switching element. A leak failure can also be determined as a failure with high reliability.
In the present embodiment, since the failure determination is performed with the contact of the motor-side relay (electromagnetic relay 18b) turned off, even if the motor 11 is rotated from the tire or from the steering wheel, the induced voltage caused by this is determined. Does not appear at the motor terminal, and erroneous determination is not caused by this effect. For this reason, even if the failure determination margin is set to be small, erroneous detection does not occur, and the responsiveness is further improved.
[0046]
In the present embodiment, the H-bridge circuit supply voltage (that is, the downstream side) when the motor is stopped based on the power supply voltage threshold value that changes in proportion to the detected value of the power supply voltage Vb (upstream power supply voltage Vb0). An abnormal drop in the power supply voltage Vb1) is monitored, and when this drop in supply voltage occurs, failure handling control is executed assuming that an ON failure (including a leak failure) of the switching element has occurred. For this reason, even when both the high-potential side switching element (for example, FETSW1) and the low-potential side switching element (for example, FETSW2) of the H-bridge circuit cause an ON failure at the same time, it is ensured regardless of the motor terminal voltage. Fault response control can be executed, and the above-described special fault mode can be handled with high reliability. This is because when both the high potential side switching element and the low potential side switching element of the H-bridge circuit cause an on-failure and the resistance value decreases to the same extent, the motor terminal voltage changes from the normal state. However, in such a case, it is impossible to determine the fact that a fault has actually occurred even if only the configuration of monitoring the motor terminal voltage is detected. However, with the configuration of this example, even in the case of the special failure mode as described above, the H-bridge supply voltage (that is, the downstream power supply voltage Vb1) that is one of the monitoring targets exceeds the power supply voltage threshold value. Therefore, the failure can be determined. In particular, by setting the specified ratio Z to a value corresponding to a leakage failure (incomplete ON failure) of the switching element, it is possible to determine with high reliability also the leakage failure of the upstream and downstream switching elements.
Therefore, according to this embodiment, all the failure modes of the H bridge circuit 12a that induce damage to the switching element when the motor driving is stopped (the power fault, the ground fault, and the upstream and downstream switching elements). The occurrence of the simultaneous ON failure) can be determined accurately and promptly without erroneous detection, and damage to the switching element due to these failures can be avoided with high reliability. Note that the power supply fault and the ground fault described here naturally include those caused by a short circuit of the wiring or an ON fault (including a leak fault) of the switching element. Needless to say, the on-failure of the switching element includes not only the on-failure of the switching element itself but also the on-failure of the transistor in the FET drive circuit 13b described above.
Further, the hardware configuration of the present embodiment (second embodiment) and the first embodiment described above does not add any special circuit to the conventional configuration. For this reason, it also has the practically superior advantage that there is almost no increase in cost compared to the prior art.
[0047]
Needless to say, the present invention is not limited to the above-described embodiments, and may have various embodiments.
For example, only the ground fault failure determination at the time of motor driving or the ground fault failure determination at the time of motor driving stop may be performed. Alternatively, only the determination of a power fault when the motor drive is stopped or only the special failure determination when the motor is stopped (failure determination based on the power supply voltage threshold described above) may be performed. However, in practice, these failure determinations are combined to detect more failure modes without omission (for example, the first embodiment example or the second embodiment example, or the first and second embodiment examples). An embodiment in which examples are combined is preferred.
The idea of the present invention is not limited to the electric power steering device as described above, but can be applied to any device that PWM-drives a motor using an H-bridge circuit, and the same effects can be achieved.
[0048]
【The invention's effect】
According to each invention of the present application, when the motor is driven or / and when the motor is stopped, the occurrence of a harmful ground fault or power fault of the motor terminal can be accurately and promptly determined without erroneous detection. It is possible to avoid damage to the switching element due to the reliability.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a diagram showing an overall configuration of an electric power steering device (first embodiment).
FIG. 2 is a diagram for explaining the operation and effect of the apparatus.
FIG. 3 is a diagram showing an overall configuration of an electric power steering device (second embodiment).
[Explanation of symbols]
11 Assist motor
12 Drive circuit
12a H bridge circuit
13 Control circuit (control means)
15 Power supply circuit (power supply voltage detection means, upstream flow side power supply voltage detection means)
16 Torque sensor
18a Electromagnetic relay A (power supply side relay)
18b Electromagnetic relay B (motor side relay)
22 Control unit
30a, 30b Motor terminal voltage detection circuit (motor terminal voltage detection means)
30c Downstream power supply voltage detection circuit (downstream power supply voltage detection means)
31 Pull-up resistor
32, 33 pull-down resistor
41 Power supply side resistance
SW1 to SW4 FET (switching element)

Claims

複数のスイッチング素子をモータに対してＨブリッジ形に接続してなるＨブリッジ回路を有し、前記スイッチング素子のうちの少なくとも高電位電源側に接続されたスイッチング素子をＰＷＭ駆動することによってモータをＰＷＭ制御するモータ制御装置であって、
モータの各端子電圧をそれぞれ検出するモータ端子電圧検出手段と、
前記Ｈブリッジ回路に供給する電源電圧を検出する電源電圧検出手段と、
前記Ｈブリッジ回路が駆動状態の場合に、前記モータ端子電圧検出手段により検出される高電位側の端子電圧が、前記電源電圧検出手段により検出される電源電圧、及び前記ＰＷＭ制御のデューティ比に比例して変化する駆動時しきい値を下回ると、モータ端子の地絡故障が起きたと判断して故障対応制御を実行する制御手段と
を備えたことを特徴とするモータ制御装置。An H bridge circuit is formed by connecting a plurality of switching elements to the motor in an H bridge form, and the motor is PWM driven by PWM driving at least the switching elements connected to the high-potential power supply side of the switching elements. A motor control device for controlling,
Motor terminal voltage detection means for detecting each terminal voltage of the motor;
Power supply voltage detection means for detecting a power supply voltage supplied to the H bridge circuit;
When the H bridge circuit is in a driving state, the terminal voltage on the high potential side detected by the motor terminal voltage detecting means is proportional to the power supply voltage detected by the power supply voltage detecting means and the duty ratio of the PWM control. And a control means for executing failure response control by determining that a ground fault has occurred in the motor terminal when the drive threshold value changes below the driving threshold value.

前記制御手段は、前記電源電圧検出手段により検出される電源電圧、及び前記ＰＷＭ制御のデューティ比から、Ｈブリッジ回路が駆動状態である場合のモータの高電位側の端子電圧の推定値を算出し、この推定値から所定の許容値を差し引いてなる値を、前記駆動時しきい値として使用することを特徴とする請求項１記載のモータ制御装置。The control means calculates an estimated value of the terminal voltage on the high potential side of the motor when the H bridge circuit is in a drive state from the power supply voltage detected by the power supply voltage detection means and the duty ratio of the PWM control. 2. The motor control device according to claim 1, wherein a value obtained by subtracting a predetermined allowable value from the estimated value is used as the driving threshold value.

前記制御手段は、モータの高電位側の端子電圧の推定値を算出する際、ＰＷＭ信号がオフ状態にある場合の回生電流による電圧降下分を考慮することを特徴とする請求項２記載のモータ制御装置。3. The motor according to claim 2, wherein the control means considers a voltage drop due to a regenerative current when the PWM signal is in an OFF state when calculating the estimated value of the terminal voltage on the high potential side of the motor. Control device.

複数のスイッチング素子をモータに対してＨブリッジ形に接続してなるＨブリッジ回路を有し、前記スイッチング素子のうちの少なくとも高電位電源側に接続されたスイッチング素子をＰＷＭ駆動することによってモータをＰＷＭ制御するモータ制御装置であって、
モータの各端子電圧をそれぞれ検出するモータ端子電圧検出手段と、
前記Ｈブリッジ回路に供給する電源電圧を検出する電源電圧検出手段と、
モータの各端子をそれぞれ前記Ｈブリッジ回路の高電位側電源ラインに接続するプルアップ抵抗と、
前記Ｈブリッジ回路が停止状態の場合に、前記モータ端子電圧検出手段により検出される端子電圧の両方又は平均値が、前記電源電圧検出手段により検出される電源電圧に比例して変化する停止時しきい値を下回ると、モータ端子の地絡故障が起きたと判断して故障対応制御を実行する制御手段と
を備えたことを特徴とするモータ制御装置。An H bridge circuit is formed by connecting a plurality of switching elements to the motor in an H bridge form, and the motor is PWM driven by PWM driving at least the switching elements connected to the high-potential power supply side of the switching elements. A motor control device for controlling,
Motor terminal voltage detection means for detecting each terminal voltage of the motor;
Power supply voltage detection means for detecting a power supply voltage supplied to the H bridge circuit;
A pull-up resistor for connecting each terminal of the motor to the high potential side power line of the H bridge circuit;
When the H bridge circuit is in a stopped state, both terminal voltages detected by the motor terminal voltage detecting means or the average value changes in proportion to the power supply voltage detected by the power supply voltage detecting means. A motor control device, comprising: a control means for determining that a ground fault of the motor terminal has occurred when the threshold value is not exceeded and executing failure response control.

前記制御手段は、前記電源電圧検出手段により検出される電源電圧に、前記プルアップ抵抗による分圧比未満の係数を乗算してなる値を、前記停止時しきい値として使用することを特徴とする請求項４記載のモータ制御装置。The control means uses a value obtained by multiplying a power supply voltage detected by the power supply voltage detection means by a coefficient less than a voltage division ratio by the pull-up resistor as the stop-time threshold value. The motor control device according to claim 4.

複数のスイッチング素子をモータに対してＨブリッジ形に接続してなるＨブリッジ回路を有し、前記スイッチング素子のうちの少なくとも高電位電源側に接続されたスイッチング素子をＰＷＭ駆動することによってモータをＰＷＭ制御するモータ制御装置であって、
モータの各端子電圧をそれぞれ検出するモータ端子電圧検出手段と、
前記Ｈブリッジ回路に供給する電源電圧を検出する電源電圧検出手段と、
モータの各端子をそれぞれ前記Ｈブリッジ回路の高電位側電源ラインに接続するプルアップ抵抗と、
前記Ｈブリッジ回路が駆動状態の場合に、前記モータ端子電圧検出手段により検出される高電位側の端子電圧が、前記電源電圧検出手段により検出される電源電圧、及び前記ＰＷＭ制御のデューティ比に比例して変化する駆動時しきい値を下回るか、或いは、前記Ｈブリッジ回路が停止状態の場合に、前記モータ端子電圧検出手段により検出される端子電圧の両方又は平均値が、前記電源電圧検出手段により検出される電源電圧に比例して変化する停止時しきい値を下回ると、モータ端子の地絡故障が起きたと判断して故障対応制御を実行する制御手段と
を備えたことを特徴とするモータ制御装置。An H bridge circuit is formed by connecting a plurality of switching elements to the motor in an H bridge form, and the motor is PWM driven by PWM driving at least the switching elements connected to the high-potential power supply side of the switching elements. A motor control device for controlling,
Motor terminal voltage detection means for detecting each terminal voltage of the motor;
Power supply voltage detection means for detecting a power supply voltage supplied to the H bridge circuit;
A pull-up resistor for connecting each terminal of the motor to the high potential side power line of the H bridge circuit;
When the H bridge circuit is in a driving state, the terminal voltage on the high potential side detected by the motor terminal voltage detecting means is proportional to the power supply voltage detected by the power supply voltage detecting means and the duty ratio of the PWM control. When the drive threshold value changes below or when the H bridge circuit is in a stopped state, both or the average value of the terminal voltages detected by the motor terminal voltage detection means is the power supply voltage detection means. Control means for determining that a ground fault of the motor terminal has occurred and executing fault response control when a stop threshold value that changes in proportion to the power supply voltage detected by the Motor control device.

複数のスイッチング素子をモータに対してＨブリッジ形に接続してなるＨブリッジ回路を有し、前記スイッチング素子のうちのいずれかを駆動することによってモータを制御するモータ制御装置であって、
前記Ｈブリッジ回路とモータ間の通電ラインを開閉するモータ側リレーと、
モータの各端子をそれぞれ前記Ｈブリッジ回路の高電位側電源ラインに接続するプルアップ抵抗と、
モータの各端子をそれぞれグランドに接続するプルダウン抵抗と、
モータの各端子電圧をそれぞれ検出するモータ端子電圧検出手段と、
前記Ｈブリッジ回路に供給される電源電圧を検出する電源電圧検出手段と、
前記モータ側リレーの接点がオフの状態で、かつ前記Ｈブリッジ回路が停止状態の場合に、前記モータ端子電圧検出手段により検出される端子電圧の少なくとも一方が、前記電源電圧検出手段により検出される電源電圧に予め設定された規定比率を乗算して得られる天絡故障しきい値を上回ると、少なくともモータ端子の天絡故障が起きたと判断して故障対応制御を実行する制御手段と
を備えたことを特徴とするモータ制御装置。A motor control device having an H bridge circuit in which a plurality of switching elements are connected to a motor in an H bridge form, and controlling the motor by driving any of the switching elements;
A motor-side relay that opens and closes an energization line between the H-bridge circuit and the motor;
A pull-up resistor for connecting each terminal of the motor to the high potential side power line of the H bridge circuit;
Pull-down resistors that connect each terminal of the motor to ground,
Motor terminal voltage detection means for detecting each terminal voltage of the motor;
Power supply voltage detection means for detecting a power supply voltage supplied to the H-bridge circuit;
When the contact of the motor side relay is in an off state and the H bridge circuit is in a stopped state, at least one of the terminal voltages detected by the motor terminal voltage detecting means is detected by the power supply voltage detecting means. And a control means for determining that a power fault of the motor terminal has occurred and executing fault response control when a power fault exceeds a power fault threshold obtained by multiplying the power supply voltage by a predetermined ratio set in advance. A motor control device.

前記規定比率は、前記Ｈブリッジ回路における高電位電源側のスイッチング素子の抵抗値が許容値を下回るリーク故障が起きたときに、前記モータ端子電圧検出手段により検出される端子電圧の少なくとも一方が前記天絡故障しきい値を上回るように、設定されていることを特徴とする請求項７記載のモータ制御装置。The prescribed ratio is such that at least one of the terminal voltages detected by the motor terminal voltage detecting means when the leakage failure occurs in which the resistance value of the switching element on the high potential power supply side in the H bridge circuit falls below an allowable value. The motor control device according to claim 7, wherein the motor control device is set so as to exceed a power fault failure threshold.

複数のスイッチング素子をモータに対してＨブリッジ形に接続してなるＨブリッジ回路を有し、前記スイッチング素子のうちのいずれかを駆動することによってモータを制御するモータ制御装置であって、
前記Ｈブリッジ回路とモータ間の通電ラインを開閉するモータ側リレーと、
モータの各端子をそれぞれ前記Ｈブリッジ回路の高電位側電源ラインに接続するプルアップ抵抗と、
モータの各端子をそれぞれグランドに接続するプルダウン抵抗と、
モータの各端子電圧をそれぞれ検出するモータ端子電圧検出手段と、
前記Ｈブリッジ回路に供給される電源電圧を検出する電源電圧検出手段と、
前記モータ側リレーの接点がオフの状態で、かつ前記Ｈブリッジ回路が停止状態の場合に、前記モータ端子電圧検出手段により検出される端子電圧の少なくとも一方が、前記電源電圧検出手段により検出される電源電圧に予め設定された規定比率を乗算して得られる地絡故障しきい値を下回ると、モータ端子の地絡故障が起きたと判断して故障対応制御を実行する制御手段と
を備えたことを特徴とするモータ制御装置。A motor control device having an H bridge circuit in which a plurality of switching elements are connected to a motor in an H bridge form, and controlling the motor by driving any of the switching elements;
A motor-side relay that opens and closes an energization line between the H-bridge circuit and the motor;
A pull-up resistor for connecting each terminal of the motor to the high potential side power line of the H bridge circuit;
Pull-down resistors that connect each terminal of the motor to ground,
Motor terminal voltage detection means for detecting each terminal voltage of the motor;
Power supply voltage detection means for detecting a power supply voltage supplied to the H-bridge circuit;
When the contact of the motor side relay is in an off state and the H bridge circuit is in a stopped state, at least one of the terminal voltages detected by the motor terminal voltage detecting means is detected by the power supply voltage detecting means. Control means for determining that a ground fault of the motor terminal has occurred and executing fault response control when a ground fault fault threshold obtained by multiplying the power supply voltage by a predetermined ratio set in advance is provided. A motor control device.

前記規定比率は、前記Ｈブリッジ回路における低電位電源側のスイッチング素子の抵抗値が許容値を下回るリーク故障が起きたときに、前記モータ端子電圧検出手段により検出される端子電圧の少なくとも一方が前記地絡故障しきい値を下回るように、設定されていることを特徴とする請求項９記載のモータ制御装置。The specified ratio is such that at least one of the terminal voltages detected by the motor terminal voltage detecting means when the leakage failure occurs in which the resistance value of the switching element on the low potential power supply side in the H bridge circuit falls below an allowable value. The motor control device according to claim 9, wherein the motor control device is set to be lower than a ground fault failure threshold.

複数のスイッチング素子をモータに対してＨブリッジ形に接続してなるＨブリッジ回路を有し、前記スイッチング素子のうちのいずれかを駆動することによってモータを制御するモータ制御装置であって、
前記Ｈブリッジ回路の高電位側電源ラインを開閉する電源側リレーと、
前記Ｈブリッジ回路とモータ間の通電ラインを開閉するモータ側リレーと、
前記電源側リレーの接点に対して並列に接続された電源側抵抗と、
モータの各端子をそれぞれ前記高電位側電源ラインにおける前記電源側抵抗の下流側に接続するプルアップ抵抗と、
モータの各端子をそれぞれグランドに接続するプルダウン抵抗と、
前記高電位側電源ラインにおける前記電源側抵抗の下流側電源電圧を検出する下流側電源電圧検出手段と、
前記高電位側電源ラインにおける前記電源側抵抗の上流側電源電圧を検出する上流側電源電圧検出手段と、
前記電源側リレーとモータ側リレーの接点がオフの状態で、かつ前記Ｈブリッジ回路が停止状態の場合に、前記下流側電源電圧検出手段により検出される下流側電源電圧が、前記上流側電源電圧検出手段により検出される上流側電源電圧に予め設定された規定比率を乗算して得られる電源電圧しきい値を下回ると、前記スイッチング素子のオン故障が起きたと判断して故障対応制御を実行する制御手段と
を備えたことを特徴とするモータ制御装置。A motor control device having an H bridge circuit in which a plurality of switching elements are connected to a motor in an H bridge form, and controlling the motor by driving any of the switching elements;
A power supply side relay for opening and closing the high potential side power supply line of the H bridge circuit;
A motor-side relay that opens and closes an energization line between the H-bridge circuit and the motor;
A power supply side resistor connected in parallel to the contact of the power supply side relay;
A pull-up resistor that connects each terminal of the motor to the downstream side of the power source side resistor in the high potential side power line;
Pull-down resistors that connect each terminal of the motor to ground,
A downstream power supply voltage detection means for detecting a downstream power supply voltage of the power supply resistance in the high potential power supply line;
Upstream power supply voltage detection means for detecting an upstream power supply voltage of the power supply resistance in the high potential power supply line;
The downstream power supply voltage detected by the downstream power supply voltage detection means when the contact between the power supply relay and the motor relay is off and the H bridge circuit is in a stopped state is the upstream power supply voltage. When the power supply voltage threshold value obtained by multiplying the upstream power supply voltage detected by the detection means by a predetermined ratio set in advance is below, it is determined that an on-failure of the switching element has occurred, and fault response control is executed. And a motor control device.

前記規定比率は、前記Ｈブリッジ回路の高電位側スイッチング素子と低電位側スイッチング素子の抵抗値が何れも許容値を下回るリーク故障が起きたときに、前記下流側電源電圧が前記電源電圧しきい値を下回るように、設定されていることを特徴とする請求項１１記載のモータ制御装置。The specified ratio is determined so that the downstream power supply voltage becomes the power supply voltage threshold when a leak failure occurs in which the resistance values of the high-potential side switching element and the low-potential side switching element of the H-bridge circuit are both lower than an allowable value. The motor control device according to claim 11, wherein the motor control device is set to be lower than the value.

請求項１乃至１２の何れかに記載のモータ制御装置を有し、このモータ制御装置により車両の操舵系に連結されたアシストモータを駆動制御することを特徴とする電動パワーステアリング装置。An electric power steering apparatus comprising: the motor control apparatus according to claim 1, wherein the motor control apparatus drives and controls an assist motor coupled to a vehicle steering system.