JP3774905B2 - 燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置 - Google Patents
燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3774905B2 JP3774905B2 JP21149694A JP21149694A JP3774905B2 JP 3774905 B2 JP3774905 B2 JP 3774905B2 JP 21149694 A JP21149694 A JP 21149694A JP 21149694 A JP21149694 A JP 21149694A JP 3774905 B2 JP3774905 B2 JP 3774905B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- injection
- pump
- timing
- actual
- fuel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
Landscapes
- High-Pressure Fuel Injection Pump Control (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】
この発明は、内燃機関の運転に伴い燃料を燃料噴射ノズルに圧送する燃料噴射ポンプを備え、その燃料噴射時期を制御する燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
この種の噴射時期制御装置では、所望のタイミングで燃料噴射ノズルから燃料噴射させるべく、燃料噴射ポンプのタイマにて燃料噴射時期が制御されるようになっており、従来より内燃機関の排気ガス（エミッション）の改善や出力の最適化のために多種多様な技術が提案されている。例えば、実際のタイマ位置を検出すると共に、該タイマ位置と機関運転状態から求められる目標タイマ位置との偏差をなくすよう、フィードバック制御を実施する噴射時期制御装置がある。しかしながら、このようなタイマ位置フィードバックを行う制御装置では、経時変化等による目標噴射時期と実際の噴射時期（実噴射時期）とのずれを補正することができない。具体的には、燃料噴射ノズルの劣化に起因する開弁圧変化時や、燃料温度の低温化，燃料の高粘性化に起因する噴射管内の残圧変化時には、燃料の圧送開始が早くなったり管内圧が高くなったりして、実噴射時期が進み側へずれる。また、燃料噴射ポンプ内での加圧漏れ時には、実噴射時期が遅れ側にずれる。この場合、最適な噴射時期制御を実現することはできない。
【０００３】
また、上記タイマ位置フィードバック制御を行う噴射時期制御装置に対して、燃料噴射ノズルの針弁リフト量から求めた実噴射時期と、機関運転状態に応じて求めた目標噴射時期との偏差をなくすべく、フィードバック制御を実施するものがある。すなわち、この装置では、燃料噴射ノズルに設けた針弁リフトセンサにより実噴射時期を検出し、その実噴射時期を噴射時期制御に反映させている。このような噴射時期制御では、その制御精度をより一層精密にすることができる。例えば、特開昭６２−２１０２４２号公報の噴射時期制御装置では、燃料噴射ノズルの開弁圧の低下を検出し、該開弁圧の低下量に相当する噴射時期補正を実施している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、上記のような実噴射時期のフィードバック制御であっても最適な噴射時期制御を実現することはできない。これは以下の理由による。図８は、目標噴射時期の噴射率曲線（図８の”Ａ”）に対して実噴射時期が進み側にずれた場合の噴射率曲線（図８の”Ｂ”）と、実噴射時期が遅れ側にずれた場合の噴射率曲線（図８の”Ｃ”）とを示した図であり、その上段が補正前、下段が補正後の噴射率曲線である。この図８によれば、噴射率曲線が図８上段の”Ｂ”や”Ｃ”のように変化した場合、下段に示す如く噴射時期（噴射開始タイミング）を合わせただけでは、噴射終了タイミングに依然大きなずれが残る等、噴射時期補正が不十分であることが分かる。その結果、所望の燃焼を得られないという問題が生じる。
【０００５】
この発明は、上記問題に着目してなされたものであって、その目的とするところは、噴射率の特性に基づいて適切に噴射時期フィードバック制御を行い、最適燃焼を実現することができる燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明では噴射時期の進み側若しくは遅れ側へのずれとその時の噴射率特性との関係に従い、噴射時期補正を実施している。つまり、上述の図８から分かるように、噴射時期が進み側にずれる場合（曲線Ｂの場合）、噴射期間が短くなると共に噴射率のピークが高くなり、噴射率の重心位置は実噴射時期と目標噴射時期とのずれよりも進み側にずれる。これは、上述したように実噴射時期の進み側へのずれが燃料の圧送開始の早期化や管内圧の上昇に起因するためである。また、逆に噴射時期が遅れ側にずれる場合（曲線Ｃの場合）、噴射期間が長くなると共に噴射率のピークが低くなり、噴射率の重心位置は実噴射時期と目標噴射時期とのずれよりも遅れ側にずれる。これは、実噴射時期の遅れ側へのずれが燃料噴射ポンプ内での燃料漏れに起因するためである。このことから、本発明では、噴射率の重心位置に着目して以下の如く噴射時期制御装置を構成する。
【０００７】
請求項１に記載の発明では、図９に示すように、内燃機関Ｍ１の運転に伴い燃料の吸入及び加圧を行い、該加圧された高圧燃料を燃料噴射ノズルＭ２に供給する燃料噴射ポンプＭ３と、前記燃料噴射ノズルＭ２による実際の燃料噴射開始時期を検出するとともに、その検出結果に基づいて実噴射期間を演算する実噴射期間検出手段Ｍ４と、前記燃料噴射ポンプＭ３に設けられ、該燃料噴射ポンプＭ３による噴射開始時期を調整するためのタイマＭ５と、機関運転状態に応じて目標噴射開始時期及び目標噴射終了時期を演算する目標噴射期間演算手段Ｍ６と、前記実噴射期間検出手段Ｍ４により検出された実噴射期間での噴射率の重心位置が、前記目標噴射開始演算手段Ｍ６により演算された目標噴射期間での噴射率の重心位置よりも進み側若しくは遅れ側にある場合に、それら実噴射期間での重心位置と目標噴射期間での重心位置とが一致するよう、前記目標噴射開始時期を補正する噴射時期補正手段Ｍ７と、前記噴射時期補正手段Ｍ７による補正後の噴射開始時期に基づいて前記タイマＭ５を制御する噴射時期制御手段Ｍ８とを備えたことを要旨としている。
【０００８】
請求項２に記載の発明では、前記噴射時期補正手段Ｍ７は、実噴射開始時期が目標噴射開始時期よりも進み側若しくは遅れ側にあれば両者の差分よりも大きな量の補正を行う。
【０００９】
請求項３に記載の発明では、前記噴射時期補正手段Ｍ７は、内燃機関Ｍ１の運転負荷が大きいほど若しくは機関回転数が小さいほど、前記補正の量を過剰方向に大きくする。
【００１０】
請求項４に記載の発明は、燃料噴射ポンプＭ３には、内燃機関Ｍ１の基準クランク角度に対するポンプ基準角度が設定される請求項１〜３に記載の燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置において、前記燃料噴射ポンプＭ３の実際のポンプ基準角度を検出する実基準角度検出手段と、前記実基準角度検出手段による実際のポンプ基準角度と、予め設定されている目標ポンプ基準角度とのずれを演算する基準角度ずれ量演算手段とを備え、前記目標噴射期間演算手段Ｍ６は、前記ポンプ基準角度に対する目標噴射開始時期及び目標噴射終了時期を演算し、前記噴射時期補正手段Ｍ７は、前記基準角度ずれ量演算手段によるポンプ基準角度のずれ量に応じて前記目標噴射開始時期を補正する。
請求項５に記載の発明では、図９に示すように、内燃機関Ｍ１の運転に伴い燃料の吸入及び加圧を行い、該加圧された高圧燃料を燃料噴射ノズルＭ２に供給する燃料噴射ポンプＭ３と、前記燃料噴射ノズルＭ２による実際の燃料噴射時期を検出するための実噴射時期検出手段Ｍ４と、前記燃料噴射ポンプＭ３に設けられ、該燃料噴射ポンプＭ３による噴射時期を調整するためのタイマＭ５と、機関運転状態に応じて目標噴射時期を演算する目標噴射時期演算手段Ｍ６と、前記実噴射時期検出手段Ｍ４により検出された実噴射時期に前記燃料噴射ノズルによって燃料噴射が行われた際の実噴射率の重心位置が、前記目標噴射時期演算手段Ｍ６により演算された目標噴射時期に前記燃料噴射ノズルによって燃料噴射が行われた際の目標の噴射率の重心位置よりも進み側若しくは遅れ側にある場合に、それら実際の噴射率の重心位置と目標の噴射率の重心位置とを一致させるための係数を算出し、この係数に基づいて前記目標噴射時期を補正する噴射時期補正手段Ｍ７と、前記噴射時期補正手段Ｍ７による補正後の噴射時期に基づいて前記タイマＭ５を制御する噴射時期制御手段Ｍ８とを備えたことを要旨としている。
請求項６に記載の発明では、前記噴射時期補正手段Ｍ７は、実噴射時期が目標噴射時期よりも進み側若しくは遅れ側にあれば両者の差分よりも大きな量の補正を行う。
請求項７に記載の発明では、前記噴射時期補正手段Ｍ７は、内燃機関Ｍ１の運転負荷が大きいほど若しくは機関回転数が小さいほど、前記補正の量を過剰方向に大きくするように前記係数を算出する。
請求項８に記載の発明は、燃料噴射ポンプＭ３には、内燃機関Ｍ１の基準クランク角度に対するポンプ基準角度が設定される請求項５〜７に記載の燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置において、前記燃料噴射ポンプＭ３の実際のポンプ基準角度を検出する実基準角度検出手段と、前記実基準角度検出手段による実際のポンプ基準角度と、予め設定されている目標ポンプ基準角度とのずれを演算する基準角度ずれ量演算手段とを備え、前記目標噴射時期演算手段Ｍ６は、前記ポンプ基準角度に対する目標噴射時期を演算し、前記噴射時期補正手段Ｍ７は、前記基準角度ずれ量演算手段によるポンプ基準角度のずれ量に応じて前記目標噴射時期を補正する。
【００１１】
【作用】
請求項１に記載の発明によれば、燃料噴射ポンプＭ３は、内燃機関Ｍ１の運転に伴い燃料の吸入及び加圧を行い、該加圧された高圧燃料を燃料噴射ノズルＭ２に供給する。実噴射期間検出手段Ｍ４は、燃料噴射ノズルＭ２による実際の燃料噴射期間（実噴射開始時期及び実噴射終了時期）を検出する。目標噴射期間演算手段Ｍ６は、機関運転状態に応じて目標噴射期間（目標噴射開始時期及び目標噴射終了時期）を演算する。噴射時期補正手段Ｍ７は、実噴射期間検出手段Ｍ４により検出された実噴射期間での噴射率の重心位置が、目標噴射期間演算手段Ｍ６により演算された目標噴射期間での噴射率の重心位置よりも進み側若しくは遅れ側にある場合に、それら実噴射期間での重心位置と目標噴射期間での重心位置とが一致するよう、目標噴射開始時期を補正する。噴射時期制御手段Ｍ８は、噴射時期補正手段Ｍ７による補正後の噴射開始時期に基づいてタイマＭ５を制御する。
【００１２】
要するに、燃料噴射ノズルＭ２の劣化等、経時変化に伴う目標噴射期間と実噴射期間とのずれが生じる場合、噴射率の特性が変化し、噴射率の重心位置が進み側或いは遅れ側にずれる。しかし、本構成によれば、目標噴射期間での噴射率の重心位置と実噴射期間での噴射率の重心位置とを一致させるべく噴射開始時期を補正するため、噴射率特性が変化しても、所望の燃焼が実現される。
【００１３】
請求項２に記載の発明によれば、噴射時期補正手段Ｍ７は、実噴射開始時期が目標噴射開始時期よりも進み側若しくは遅れ側にあれば両者の差分よりも大きな量の補正を行う。つまり、上述したように、噴射率の重心位置は、噴射開始時期が進み側にずれる場合には実噴射開始時期と目標噴射開始時期との差分よりもさらに進み側にずれ、逆に、噴射開始時期が遅れ側にずれる場合には実噴射開始時期と目標噴射開始時期との差分よりもさらに遅れ側にずれる。従って、上記両噴射開始時期の偏差よりも過剰に補正を行うことで、より正確な噴射時期補正が可能となる。
【００１４】
請求項３に記載の発明によれば、噴射時期補正手段Ｍ７は、内燃機関Ｍ１の運転負荷が大きいほど若しくは機関回転数が小さいほど、前記補正の量を過剰方向に大きくする。つまり、内燃機関Ｍ１の運転負荷が大きい時や機関回転数が小さい時には、燃料圧の上昇や燃料漏れによる噴射率の変化（重心位置のずれ）が大きくなるが、上記補正を行うことで、より適切な噴射時期制御が実現される。
【００１５】
請求項４に記載の発明によれば、実基準角度検出手段は、内燃機関Ｍ１の基準クランク角度に対する燃料噴射ポンプＭ３の実際のポンプ基準角度を検出する。基準角度ずれ量検出手段は、実基準角度検出手段による実際のポンプ基準角度と、予め設定されている目標ポンプ基準角度とのずれを演算する。目標噴射期間演算手段Ｍ６は、ポンプ基準角度に対する目標噴射開始時期及び目標噴射終了時期を演算し、噴射時期補正手段Ｍ７は、基準角度ずれ量演算手段によるポンプ基準角度のずれ量に応じて目標噴射開始時期を補正する。つまり、内燃機関Ｍ１の基準クランク角度に対する目標噴射期間にて燃料噴射ポンプＭ３による噴射開始時期を制御する場合、燃料噴射ポンプＭ３の組付誤差等、固体差等により噴射時期のずれを生じることがある。しかし、本構成によれば、それらの不都合が解消される。
請求項５に記載の発明によれば、燃料噴射ポンプＭ３は、内燃機関Ｍ１の運転に伴い燃料の吸入及び加圧を行い、該加圧された高圧燃料を燃料噴射ノズルＭ２に供給する。実噴射時期検出手段Ｍ４は、燃料噴射ノズルＭ２による実際の燃料噴射時期を検出する。目標噴射時期演算手段Ｍ６は、機関運転状態に応じて目標噴射時期を演算する。噴射時期補正手段Ｍ７は、実噴射時期検出手段Ｍ４により検出された実噴射時期に前記燃料噴射ノズルによって燃料噴射が行われた際の実噴射率の重心位置が、目標噴射時期演算手段Ｍ６により演算された目標噴射時期に前記燃料噴射ノズルによって燃料噴射が行われた際の目標噴射率の重心位置よりも進み側若しくは遅れ側にある場合に、それら実際の噴射率の重心位置と目標の噴射率の重心位置とを一致させるための係数を算出し、この係数に基づいて目標噴射時期を補正する。噴射時期制御手段Ｍ８は、噴射時期補正手段Ｍ７による補正後の噴射時期に基づいてタイマＭ５を制御する。
要するに、燃料噴射ノズルＭ２の劣化等、経時変化に伴う目標噴射時期と実噴射時期とのずれが生じる場合、噴射率の特性が変化し、噴射率の重心位置が進み側或いは遅れ側にずれる。しかし、本構成によれば、目標噴射時期に燃料噴射ノズルによって燃料噴射が行われた際の目標噴射率の重心位置と、実噴射時期に燃料噴射ノズルによって燃料噴射が行われた際の実噴射率の重心位置とを一致させるための係数を算出し、この係数に基づいて目標噴射時期を補正するため、噴射率特性が変化しても、所望の燃焼が実現される。
請求項６に記載の発明によれば、噴射時期補正手段Ｍ７は、実噴射時期が目標噴射時期よりも進み側若しくは遅れ側にあれば両者の差分よりも大きな量の補正を行う。つまり、上述したように、噴射率の重心位置は、噴射時期が進み側にずれる場合には実噴射時期と目標噴射時期との差分よりもさらに進み側にずれ、逆に、噴射時期が遅れ側にずれる場合には実噴射時期と目標噴射時期との差分よりもさらに遅れ側にずれる。従って、上記両噴射時期の偏差よりも過剰に補正を行うことで、より正確な噴射時期補正が可能となる。
請求項７に記載の発明によれば、噴射時期補正手段Ｍ７は、内燃機関Ｍ１の運転負荷が大きいほど若しくは機関回転数が小さいほど、前記補正の量を過剰方向に大きくするように前記係数を算出する。つまり、内燃機関Ｍ１の運転負荷が大きい時や機関回転数が小さい時には、燃料圧の上昇や燃料漏れによる噴射率の変化（重心位置のずれ）が大きくなるが、上記補正を行うことで、より適切な噴射時期制御が実現される。
請求項８に記載の発明によれば、実基準角度検出手段は、内燃機関Ｍ１の基準クランク角度に対する燃料噴射ポンプＭ３の実際のポンプ基準角度を検出する。基準角度ずれ量検出手段は、実基準角度検出手段による実際のポンプ基準角度と、予め設定されている目標ポンプ基準角度とのずれを演算する。目標噴射時期演算手段Ｍ６は、ポンプ基準角度に対する目標噴射時期を演算し、噴射時期補正手段Ｍ７は、基準角度ずれ量演算手段によるポンプ基準角度のずれ量に応じて目標噴射時期を補正する。つまり、内燃機関Ｍ１の基準クランク角度に対する目標噴射時期にて燃料噴射ポンプＭ３による噴射時期を制御する場合、燃料噴射ポンプＭ３の組付誤差等、固体差等により噴射時期のずれを生じることがある。しかし、本構成によれば、それらの不都合が解消される。
【００１６】
【実施例】
以下、この発明をディーゼルエンジン用燃料噴射ポンプの燃料噴射制御装置に具体化した一実施例を図面に従って説明する。
【００１７】
図１は、本実施例における燃料噴射制御装置の概略構成を示している。図１に示す電磁スピル式分配型の燃料噴射ポンプ１において、ポンプハウジング２にはドライブシャフト３が回転可能に支持されており、このドライブシャフト３の一端部はポンプハウジング２の外部に露出している。ポンプハウジング２内にはベーン式フィードポンプ４（図１には９０度展開して示す）が設けられており、同フィードポンプ４はドライブシャフト３の回転により燃料を吸い上げて燃料室５に送る。ドライブシャフト３には、外周面に複数の歯を有するパルサ６が取り付けられ、さらにその先端部には図示しないカップリングを介してカムプレート７が接続されている。
【００１８】
パルサ６とカムプレート７との間には、ローラリング８が配置され、同ローラリング８にはカムプレート７のフェイスカム７ａに対向する複数のカムローラ９が取り付けられている。フェイスカム７ａはディーゼルエンジンの気筒数と同数だけ設けられている。カムプレート７はスプリング１２によって常にカムローラ９に付勢接触している。ポンプハウジング２の右側部に配設されたシリンダ１０には、プランジャ１１が配置され、プランジャ１１はカムプレート７に一体回転可能に支持されている。従って、カムプレート７及びプランジャ１１はドライブシャフト３の回転に伴い回転運動すると共に、カムローラ９によって図中左右方向に往復運動する。このとき、プランジャ１１の回転及び往復運動により吸入通路１３を通して燃料が加圧室１４に吸入されて加圧される。そして、その加圧燃料が分配通路１５、デリバリバルブ１６を通してエンジン３３の燃料噴射ノズル３４に供給される。
【００１９】
また、前記吸入通路１３（燃料室５と加圧室１４との連通路）の途中には、燃料カット弁（ＦＣＶ）１７が配置されている。この燃料カット弁１７は、コイル１８の通電（オン）により弁体１９を開放位置に移動させ、燃料室５から加圧室１４への燃料の吸入を許容する。また、コイル１８の非通電（オフ）時には弁体１９を閉鎖位置に移動させて燃料の吸入を停止させる。
【００２０】
さらに、ポンプハウジング２には、燃料室５と加圧室１４とを連通するスピル通路２０が形成されており、同スピル通路２０の途中には電磁スピル弁２１が配置されている。この電磁スピル弁２１は、コイル２２の非通電（オフ）時には弁体２３を開放位置に移動させて加圧室１４内の燃料をスピル通路２０を通じて燃料室５へスピルさせる。また、コイル２２の通電（オン）時には弁体２３を閉鎖位置に移動させ、加圧室１４から燃料室５への燃料のスピルを停止させる。この電磁スピル弁２１の開閉動作により後述する燃料噴射ノズル３４の燃料噴射量が所定量に調整されるようになっている。
【００２１】
さらに、ポンプ下部には、燃料噴射時期を調整するための油圧式タイマ２５（図１では９０度展開して示す）が内蔵されている。同タイマ２５は燃料室５の燃料圧によって作動するものであり、タイマハウジング２６内に配置されたタイマピストン２７は、スライドピン２８を介して前記ローラリング８と連結されている。そして、タイマピストン２７は、フィードポンプ４による送油圧の変化とタイマスプリング２９のバネ力とのバランスにより図示左右方向に摺動し、この動きによりローラリング８が回転する。
【００２２】
タイマ２５の燃料圧力は、デューティ比制御によるタイマ制御弁（ＴＣＶ）３０の開閉動作により調整される。そして、タイマ制御弁３０による燃料圧力調整に伴いタイマピストン２７の位置が調整される。そして、ローラリング８の回転に応じてプランジャ１１のリフトタイミングが調整され、燃料噴射時期が制御される。なお、タイマ制御弁３０の駆動（オン）時間が長い程、すなわち指令デューティ比信号が大きい程、燃料噴射時期は遅角側に制御され、駆動（オン）時間が短い程、すなわち指令デューティ比信号が小さい程、燃料噴射時期は進み側に制御される。
【００２３】
ポンプハウジング２内の燃料室５には、電磁ピックアップコイルよりなる回転角センサ３１が設けられている。回転角センサ３１は、磁性体からなるパルサ６の外周部に設けられた歯の通過を検知する。なお、パルサ６には、例えば３．７５°（７．５°ＣＡに相当する）毎に凸状の歯が形成されると共に、エンジン気筒数と同数だけ、等間隔に前記歯を数個切り欠いた欠歯部が設けられている。従って、ドライブシャフト３と共にパルサ６が回転すると、回転角センサ３１は歯の通過毎にパルス信号を出力する。ここで、パルサ６は、プランジャ１１によって加圧室１４が最小となるポンプＴＤＣ位置（ポンプ基準角度）で欠歯部の１つが回転角センサ３１に接近してポンプＴＤＣ信号が出力されるよう、その相対位置が設定されている。
【００２４】
一方、エンジン３３には、燃料噴射ポンプ１から圧送される燃料をエンジン３３に噴射供給するための燃料噴射ノズル３４が配設されている。燃料噴射ノズル３４には、針弁リフトに伴う渦損失を計測する針弁リフトセンサ３５が設けられており、同リフトセンサ３５は針弁リフト量に対応した電圧信号を出力する。また、エンジン３３の周辺には、アクセル開度を検出するアクセルセンサ３６、エンジン冷却水の温度を検出する水温センサ３７、及びエンジンＴＤＣ信号（基準クランク角度信号）を出力するエンジンＴＤＣセンサ３８が設けられている。
【００２５】
電子制御装置（以下、ＥＣＵという）４０は、ＣＰＵ、メモリ、入出力インターフェイス等を備えたマイクロコンピュータ（図示略）を中心に構成されている。ＥＣＵ４０は、回転角センサ３１、アクセルセンサ３６、水温センサ３７及びエンジンＴＤＣセンサ３８等の各種センサからの入力信号に基づいてエンジン運転情報を検知する。また、ＥＣＵ４０は、針弁リフトセンサ３５の出力信号に基づいて実際に燃料噴射が開始されるタイミング（実噴射時期）を検出する。
【００２６】
なお、本実施例では、針弁リフトセンサ３５及びＥＣＵ４０により実噴射時期検出手段が構成され、ＥＣＵ４０により目標噴射時期演算手段，噴射時期補正手段，噴射時期制御手段が構成されている。また、回転角センサ３１により実基準角度検出手段が構成され、ＥＣＵ４０により基準角度ずれ量演算手段が構成されている。
【００２７】
次いで、上記のように構成された燃料噴射制御装置の作用を説明する。
図２は本実施例における燃料噴射時期制御ルーチンを示したフローチャートであり、同ルーチンはＥＣＵ４０によって所定時間毎に実行される。図３は燃料噴射に関する各種信号を示したタイミングチャートである。
【００２８】
先ず図３を用いて本燃料噴射制御の概略を説明する。図３において、実際のポンプＴＤＣはエンジンＴＤＣに対してθT （以下、ＴＤＣ実進角量θT とする）だけ進角側にずれている。また、設計上ではθTO（以下、ＴＤＣ目標進角量θTOとする）の進角が予め与えられている。このとき、実ポンプＴＤＣと設計上の目標ポンプＴＤＣとはΔθT （以下、第１の進角補正量ΔθT とする）だけずれることになる。
【００２９】
また、目標噴射時期θPO及び実噴射時期θP は実際のポンプＴＤＣに対して設定され、両噴射時期の差（θPO−θP ）が第２の進角補正量ΔθP となっている。そして、前記第１の進角補正量ΔθT と第２の進角補正量ΔθP とにより噴射時期補正が実施される。
【００３０】
以下、図２のフローチャートに従い燃料噴射時期制御ルーチンを説明する。さて、本ルーチンがスタートすると、ＥＣＵ４０は、先ずステップ１００〜１０６で各種センサの検出データを入力する。詳しくは、ステップ１００では回転角センサ３１の検出結果に基づくエンジン回転数データが、ステップ１０１ではアクセルセンサ３６の検出結果に基づくアクセル開度データが、ステップ１０２では水温センサ３７の検出結果に基づく冷却水温データが、ステップ１０３ではエンジンＴＤＣセンサ３８の検出結果に基づくエンジンＴＤＣデータが、ステップ１０４では回転角センサ３１の検出結果に基づく実ポンプＴＤＣデータが、ステップ１０５では同じく回転角センサ３１の検出結果に基づくポンプ位相角度データが、ステップ１０６では針弁リフトセンサ３５の検出結果に基づく燃料噴射ノズル３４の針弁リフトデータが、それぞれ入力される。
【００３１】
その後、ＥＣＵ４０は、ステップ１０７で予め設定されているＴＤＣ目標進角量θTOと、上記ステップ１０３，１０４の入力データ（エンジンＴＤＣデータ，実ポンプＴＤＣデータ）から求められるＴＤＣ実進角量θT とを読み込む。そして、ＥＣＵ４０は、続くステップ１０８で上記ＴＤＣ目標進角量θTOからＴＤＣ実進角量θT を減算して第１の進角補正量ΔθT を算出する（ΔθT ＝θTO−θT ）。ここで、第１の進角補正量ΔθT は、燃料噴射ポンプ１の組付時におけるパルサ６，ローラリング８等の組付誤差に相当し、該誤差がなければ上記ＴＤＣ目標進角量θTO及びＴＤＣ実進角量θT が一致しΔθT ＝０になる。
【００３２】
また、ＥＣＵ４０は、ステップ１０９でポンプＴＤＣに対する目標噴射時期θPOと、同じくポンプＴＤＣに対する実噴射時期θP とを算出する。ここで、目標噴射時期θPOは、メモリに記憶されている算出マップを用いその時のエンジン回転数とアクセル開度と冷却水温とに応じて求められる。また、実噴射時期θP は針弁リフトセンサ３５による針弁リフト信号の微分にて求められる。続いて、ＥＣＵ４０は、ステップ１１０で上記目標噴射時期θPOから実噴射時期θP を減算して第２の進角補正量ΔθP を算出する（ΔθP ＝θPO−θP ）。
【００３３】
その後、ＥＣＵ４０は、ステップ１１１で第１の進角補正量ΔθT に、第２の進角補正量ΔθP を係数α倍（但し、１＜α＜２）した補正量を加算して最終進角補正量Δθを求める（Δθ＝ΔθT ＋α・ΔθP ）。ここで、係数αは、目標噴射率の重心位置と実噴射率の重心位置とを一致させるための係数であり、図４のテーブルを用いて算出される。図４のテーブルでは、負荷（アクセル開度）が大きいほど、又はエンジン回転数が小さいほど、係数αが大きくなるように設定されている。これは、エンジン負荷が大きい時やエンジン回転数が小さい時には、燃料圧の上昇や燃料漏れによる噴射率の変化（重心位置のずれ）が大きくなるためである。
【００３４】
最後に、ＥＣＵ４０は、ステップ１１２で最終進角補正量Δθを出力し、タイマ制御弁３０を駆動させる。
次いで、上記処理により得られる効果について図５を用いて説明する。図５（ａ）は実噴射時期が目標噴射時期よりも進み側にある場合を、図５（ｂ）は同じく遅れ側にある場合を示している。また、図５（ａ），（ｂ）において、実線は目標噴射率曲線を、破線は実際の噴射率曲線を示すと共に、その上段は補正前の噴射率曲線を、下段は補正後の噴射率曲線を示している。この図５（ａ），（ｂ）によれば、噴射時期を遅れ側若しくは進み側に補正する場合において、目標噴射時期と実噴射時期との差（ΔθP ）よりも大きな値（α・ΔθP ）にて補正が行われているのが分かる。
【００３５】
つまり、図５（ａ）の場合、実際の噴射率曲線（破線）では目標の噴射率曲線（実線）よりも噴射期間が短く、また、実際の噴射率曲線のピークは目標の噴射率曲線のピークよりも高くなっている。すなわち、噴射率の重心位置は噴射時期の進み量よりもさらに進み側にずれている。これは、実噴射時期が進み側にずれる理由が、主に燃料噴射ノズル３４の劣化等に起因する燃料噴射開始の早期化や管内圧の上昇によるためである。従って、この場合、目標噴射時期と実噴射時期との差（ΔθP ）だけを補正したのでは、不十分であり、実際の噴射率曲線に基づいた過剰な補正が行われている。
【００３６】
一方、図５（ｂ）の場合、実際の噴射率曲線（破線）では目標の噴射率曲線（実線）よりも噴射期間が長く、また、実際の噴射率曲線のピークは目標の噴射率曲線のピークよりも低くなっている。すなわち、噴射率の重心位置は噴射時期の遅れ量よりもさらに遅れ側にずれている。これは、実噴射時期が遅れ側にずれる理由が、主に燃料噴射ポンプ１におけるプランジャ１１周りの燃料漏れ等によるためであり、この場合にも上記同様、過剰補正が行われている。
【００３７】
以上詳述したように本実施例の噴射時期制御装置によれば、実噴射時期が目標噴射時期よりも進み側或いは遅れ側にある場合、両噴射時期の差分よりも大きな量の補正を行うようにした。その結果、実噴射時期に燃料噴射が行われた際の実噴射率の重心位置と、目標噴射時期に燃料噴射が行われた際の目標噴射率の重心位置とをほぼ一致させることができ、燃料噴射ノズル３４の劣化時等、噴射率の特性が変化する場合であっても適切に噴射時期フィードバック制御を行うことができる。そして、最適燃焼を実現することができる。
【００３８】
また、本実施例では、エンジン負荷が大きいほど若しくはエンジン回転数が小さいほど、補正量を過剰方向に大きくした。つまり、エンジン負荷が大きい時やエンジン回転数が小さい時には、燃料圧の上昇や燃料漏れによる噴射率の変化が大きくなるが、上記補正を行うことで、より適切な噴射時期制御を実現することができる。
【００３９】
さらに、本実施例では、実ポンプＴＤＣと目標ポンプＴＤＣとのずれを演算し、該ずれ量を噴射時期補正に反映させた。つまり、エンジンＴＤＣに対する目標噴射時期にて燃料噴射ポンプ１による噴射時期を制御する場合、燃料噴射ポンプ１の組付誤差による固体差等により噴射時期のずれを生じることがあるが、本構成によれば、それらの不都合が解消される。
【００４０】
（第２実施例）
以下、第２実施例における噴射時期制御装置について、第１実施例との相違点を中心に説明する。
【００４１】
図６のフローチャートは、第２実施例における燃料噴射時期制御ルーチンを示している。このルーチンは前述した図２のルーチンのステップ１００〜１０８及びステップ１１２を共通部分としており、図２のステップ１０９〜１１１を図６のステップ２００〜２０３に置き換えたものである。
【００４２】
さて、図６において、ＥＣＵ４０は、前記図２のステップ１０８に続くステップ２００で、目標噴射期間の中心位置（これを、目標中心角度θXOとする）を算出する。つまり、ＥＣＵ４０は、その時のエンジン運転状態（エンジン回転数、アクセル開度、冷却水温）に応じて燃料噴射の目標噴射期間（目標噴射開始時期及び目標噴射終了時期）を算出すると共に、その目標噴射開始時期と目標噴射終了時期との中間値である目標中心角度θXOを算出する。このとき、目標中心角度θXOは、目標噴射期間での噴射率の重心位置にほぼ一致する。
【００４３】
ＥＣＵ４０は、ステップ２０１で実際の燃料噴射期間の中心位置（これを、実中心角度θX とする）を算出する。つまり、ＥＣＵ４０は、針弁リフトセンサ３５の出力信号から実際の噴射期間（実噴射開始時期と実噴射終了時期）を算出すると共に、その実噴射開始時期と実噴射終了時期との中間値である実中心角度θX を算出する。このとき、実中心角度θX は、実噴射期間での噴射率の重心位置にほぼ一致する。なお、目標中心角度θXO及び実中心角度θX は、ポンプＴＤＣに対する角度である。
【００４４】
そして、ＥＣＵ４０は、ステップ２０２で前記目標中心角度θXOから実中心角度θX を減算して第３の進角補正量ΔθX を算出する（ΔθX ＝θXO−θX ）。さらに、ＥＣＵ４０は、ステップ２０３で図２のステップ１０８で算出した第１の進角補正量ΔθT とステップ２０２で算出した第３の進角補正量ΔθX とを加算して最終進角補正量Δθを算出する（Δθ＝ΔθT ＋ΔθX ）。その後、ＥＣＵ４０は、図２のステップ１１２で最終進角補正量Δθを出力し、タイマ制御弁３０を駆動させる。
【００４５】
図７は噴射期間のタイミングを示す図であり、図７（ａ）は実噴射時期が目標噴射時期よりも進み側にある場合を、図７（ｂ）は実噴射時期が目標噴射時期よりも遅れ側にある場合を示している。また、図７（ａ），（ｂ）において、実線は目標噴射期間を、破線は実噴射期間を示すと共に、その上段は補正前を、下段は補正後を示している。つまり、図７（ａ）の場合、目標噴射期間（実線）の中心角度をｔ１、実噴射期間（破線）の中心角度をｔ２としたとき、ｔ２がｔ１に一致するように噴射時期が補正される。また、図７（ｂ）の場合、目標噴射期間（実線）の中心角度をｔ３、実噴射期間（破線）の中心角度をｔ４としたとき、ｔ４がｔ３に一致するように噴射時期が補正される。
【００４６】
以上のように本第２実施例においても、上記第１実施例と同様に本発明の目的を達成することができる。なお、第２実施例の構成では、目標噴射期間の中心と実噴射期間の中心とからそれぞれについて噴射率の重心位置を直接求め、その重心位置を一致させるようにしたため、第１実施例の係数α（図４のテーブル参照）を設定する必要はない。
【００４７】
なお、本発明は上記実施例の他に、次の様態にて具体化することができる。
（１）上記各実施例では、実噴射時期検出手段として、燃料噴射ノズル３４の針弁リフトを検出する針弁リフトセンサ３５を設け、該検出結果に従い実噴射時期を検出したが、燃料噴射ノズル３４に給送される燃料圧力を検出する燃料圧力センサを設け、該センサの検出結果に基づいて実噴射時期を決定するようにしてもよい。
【００４８】
（２）上記実施例では、フェイスカム式の燃料噴射ポンプ１に具体化したが、インナカム式の燃料噴射ポンプに具体化することも可能である。
（３）上記各実施例では、ディーゼルエンジンに具体化したが、高圧燃料を噴射供給する他のタイプの内燃機関に具体化することも可能である。
【００４９】
【発明の効果】
請求項１及び５に記載の発明によれば、噴射率の特性に基づいて適切に噴射時期フィードバック制御を行い、最適燃焼を実現することができるという優れた効果を発揮する。
【００５０】
請求項２及び６に記載の発明によれば、噴射時期の進み側への補正時又は遅れ側への補正時において、噴射率の重心位置に基づいた適切な補正を実現することができる。
【００５１】
請求項３及び７に記載の発明によれば、機関運転状態に対する噴射率の変化が補正に反映され、より適切な噴射時期制御を実現することができる。請求項４及び８に記載の発明によれば、燃料噴射ポンプの組付誤差等、固体差等による噴射時期のずれを解消することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例におけるディーゼルエンジン用燃料噴射ポンプの噴射制御装置を示す概略構成図である。
【図２】第１実施例における燃料噴射時期制御ルーチンを示すフローチャートである。
【図３】燃料噴射に関する各種信号を示すタイミングチャートである。
【図４】負荷及びエンジン回転数に対応する係数を算出するためのテーブルである。
【図５】第１実施例における噴射率曲線を示すタイミングチャートであり、（ａ）は実噴射時期が進み側にずれた場合を、（ｂ）は実噴射時期が遅れ側にずれた場合を示している。
【図６】第２実施例における燃料噴射時期制御ルーチンの一部を示すフローチャートである。
【図７】第２実施例における噴射率曲線を示すタイミングチャートであり、（ａ）は実噴射時期が進み側にずれた場合を、（ｂ）は実噴射時期が遅れ側にずれた場合を示している。
【図８】従来技術の問題点を説明するためのタイミングチャートである。
【図９】クレームに対応するブロック図である。
【符号の説明】
１…燃料噴射ポンプ、２５…タイマ、３１…実基準角度検出手段としての回転角センサ、３３…エンジン（内燃機関）、３４…燃料噴射ノズル、３５…実噴射期間検出手段及び実噴射時期検出手段としての針弁リフトセンサ、４０…実噴射期間検出手段及び実噴射時期検出手段，目標噴射期間演算手段及び目標噴射時期演算手段，噴射時期補正手段，噴射時期制御手段，基準角度ずれ量演算手段としてのＥＣＵ。
【産業上の利用分野】
この発明は、内燃機関の運転に伴い燃料を燃料噴射ノズルに圧送する燃料噴射ポンプを備え、その燃料噴射時期を制御する燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
この種の噴射時期制御装置では、所望のタイミングで燃料噴射ノズルから燃料噴射させるべく、燃料噴射ポンプのタイマにて燃料噴射時期が制御されるようになっており、従来より内燃機関の排気ガス（エミッション）の改善や出力の最適化のために多種多様な技術が提案されている。例えば、実際のタイマ位置を検出すると共に、該タイマ位置と機関運転状態から求められる目標タイマ位置との偏差をなくすよう、フィードバック制御を実施する噴射時期制御装置がある。しかしながら、このようなタイマ位置フィードバックを行う制御装置では、経時変化等による目標噴射時期と実際の噴射時期（実噴射時期）とのずれを補正することができない。具体的には、燃料噴射ノズルの劣化に起因する開弁圧変化時や、燃料温度の低温化，燃料の高粘性化に起因する噴射管内の残圧変化時には、燃料の圧送開始が早くなったり管内圧が高くなったりして、実噴射時期が進み側へずれる。また、燃料噴射ポンプ内での加圧漏れ時には、実噴射時期が遅れ側にずれる。この場合、最適な噴射時期制御を実現することはできない。
【０００３】
また、上記タイマ位置フィードバック制御を行う噴射時期制御装置に対して、燃料噴射ノズルの針弁リフト量から求めた実噴射時期と、機関運転状態に応じて求めた目標噴射時期との偏差をなくすべく、フィードバック制御を実施するものがある。すなわち、この装置では、燃料噴射ノズルに設けた針弁リフトセンサにより実噴射時期を検出し、その実噴射時期を噴射時期制御に反映させている。このような噴射時期制御では、その制御精度をより一層精密にすることができる。例えば、特開昭６２−２１０２４２号公報の噴射時期制御装置では、燃料噴射ノズルの開弁圧の低下を検出し、該開弁圧の低下量に相当する噴射時期補正を実施している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、上記のような実噴射時期のフィードバック制御であっても最適な噴射時期制御を実現することはできない。これは以下の理由による。図８は、目標噴射時期の噴射率曲線（図８の”Ａ”）に対して実噴射時期が進み側にずれた場合の噴射率曲線（図８の”Ｂ”）と、実噴射時期が遅れ側にずれた場合の噴射率曲線（図８の”Ｃ”）とを示した図であり、その上段が補正前、下段が補正後の噴射率曲線である。この図８によれば、噴射率曲線が図８上段の”Ｂ”や”Ｃ”のように変化した場合、下段に示す如く噴射時期（噴射開始タイミング）を合わせただけでは、噴射終了タイミングに依然大きなずれが残る等、噴射時期補正が不十分であることが分かる。その結果、所望の燃焼を得られないという問題が生じる。
【０００５】
この発明は、上記問題に着目してなされたものであって、その目的とするところは、噴射率の特性に基づいて適切に噴射時期フィードバック制御を行い、最適燃焼を実現することができる燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明では噴射時期の進み側若しくは遅れ側へのずれとその時の噴射率特性との関係に従い、噴射時期補正を実施している。つまり、上述の図８から分かるように、噴射時期が進み側にずれる場合（曲線Ｂの場合）、噴射期間が短くなると共に噴射率のピークが高くなり、噴射率の重心位置は実噴射時期と目標噴射時期とのずれよりも進み側にずれる。これは、上述したように実噴射時期の進み側へのずれが燃料の圧送開始の早期化や管内圧の上昇に起因するためである。また、逆に噴射時期が遅れ側にずれる場合（曲線Ｃの場合）、噴射期間が長くなると共に噴射率のピークが低くなり、噴射率の重心位置は実噴射時期と目標噴射時期とのずれよりも遅れ側にずれる。これは、実噴射時期の遅れ側へのずれが燃料噴射ポンプ内での燃料漏れに起因するためである。このことから、本発明では、噴射率の重心位置に着目して以下の如く噴射時期制御装置を構成する。
【０００７】
請求項１に記載の発明では、図９に示すように、内燃機関Ｍ１の運転に伴い燃料の吸入及び加圧を行い、該加圧された高圧燃料を燃料噴射ノズルＭ２に供給する燃料噴射ポンプＭ３と、前記燃料噴射ノズルＭ２による実際の燃料噴射開始時期を検出するとともに、その検出結果に基づいて実噴射期間を演算する実噴射期間検出手段Ｍ４と、前記燃料噴射ポンプＭ３に設けられ、該燃料噴射ポンプＭ３による噴射開始時期を調整するためのタイマＭ５と、機関運転状態に応じて目標噴射開始時期及び目標噴射終了時期を演算する目標噴射期間演算手段Ｍ６と、前記実噴射期間検出手段Ｍ４により検出された実噴射期間での噴射率の重心位置が、前記目標噴射開始演算手段Ｍ６により演算された目標噴射期間での噴射率の重心位置よりも進み側若しくは遅れ側にある場合に、それら実噴射期間での重心位置と目標噴射期間での重心位置とが一致するよう、前記目標噴射開始時期を補正する噴射時期補正手段Ｍ７と、前記噴射時期補正手段Ｍ７による補正後の噴射開始時期に基づいて前記タイマＭ５を制御する噴射時期制御手段Ｍ８とを備えたことを要旨としている。
【０００８】
請求項２に記載の発明では、前記噴射時期補正手段Ｍ７は、実噴射開始時期が目標噴射開始時期よりも進み側若しくは遅れ側にあれば両者の差分よりも大きな量の補正を行う。
【０００９】
請求項３に記載の発明では、前記噴射時期補正手段Ｍ７は、内燃機関Ｍ１の運転負荷が大きいほど若しくは機関回転数が小さいほど、前記補正の量を過剰方向に大きくする。
【００１０】
請求項４に記載の発明は、燃料噴射ポンプＭ３には、内燃機関Ｍ１の基準クランク角度に対するポンプ基準角度が設定される請求項１〜３に記載の燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置において、前記燃料噴射ポンプＭ３の実際のポンプ基準角度を検出する実基準角度検出手段と、前記実基準角度検出手段による実際のポンプ基準角度と、予め設定されている目標ポンプ基準角度とのずれを演算する基準角度ずれ量演算手段とを備え、前記目標噴射期間演算手段Ｍ６は、前記ポンプ基準角度に対する目標噴射開始時期及び目標噴射終了時期を演算し、前記噴射時期補正手段Ｍ７は、前記基準角度ずれ量演算手段によるポンプ基準角度のずれ量に応じて前記目標噴射開始時期を補正する。
請求項５に記載の発明では、図９に示すように、内燃機関Ｍ１の運転に伴い燃料の吸入及び加圧を行い、該加圧された高圧燃料を燃料噴射ノズルＭ２に供給する燃料噴射ポンプＭ３と、前記燃料噴射ノズルＭ２による実際の燃料噴射時期を検出するための実噴射時期検出手段Ｍ４と、前記燃料噴射ポンプＭ３に設けられ、該燃料噴射ポンプＭ３による噴射時期を調整するためのタイマＭ５と、機関運転状態に応じて目標噴射時期を演算する目標噴射時期演算手段Ｍ６と、前記実噴射時期検出手段Ｍ４により検出された実噴射時期に前記燃料噴射ノズルによって燃料噴射が行われた際の実噴射率の重心位置が、前記目標噴射時期演算手段Ｍ６により演算された目標噴射時期に前記燃料噴射ノズルによって燃料噴射が行われた際の目標の噴射率の重心位置よりも進み側若しくは遅れ側にある場合に、それら実際の噴射率の重心位置と目標の噴射率の重心位置とを一致させるための係数を算出し、この係数に基づいて前記目標噴射時期を補正する噴射時期補正手段Ｍ７と、前記噴射時期補正手段Ｍ７による補正後の噴射時期に基づいて前記タイマＭ５を制御する噴射時期制御手段Ｍ８とを備えたことを要旨としている。
請求項６に記載の発明では、前記噴射時期補正手段Ｍ７は、実噴射時期が目標噴射時期よりも進み側若しくは遅れ側にあれば両者の差分よりも大きな量の補正を行う。
請求項７に記載の発明では、前記噴射時期補正手段Ｍ７は、内燃機関Ｍ１の運転負荷が大きいほど若しくは機関回転数が小さいほど、前記補正の量を過剰方向に大きくするように前記係数を算出する。
請求項８に記載の発明は、燃料噴射ポンプＭ３には、内燃機関Ｍ１の基準クランク角度に対するポンプ基準角度が設定される請求項５〜７に記載の燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置において、前記燃料噴射ポンプＭ３の実際のポンプ基準角度を検出する実基準角度検出手段と、前記実基準角度検出手段による実際のポンプ基準角度と、予め設定されている目標ポンプ基準角度とのずれを演算する基準角度ずれ量演算手段とを備え、前記目標噴射時期演算手段Ｍ６は、前記ポンプ基準角度に対する目標噴射時期を演算し、前記噴射時期補正手段Ｍ７は、前記基準角度ずれ量演算手段によるポンプ基準角度のずれ量に応じて前記目標噴射時期を補正する。
【００１１】
【作用】
請求項１に記載の発明によれば、燃料噴射ポンプＭ３は、内燃機関Ｍ１の運転に伴い燃料の吸入及び加圧を行い、該加圧された高圧燃料を燃料噴射ノズルＭ２に供給する。実噴射期間検出手段Ｍ４は、燃料噴射ノズルＭ２による実際の燃料噴射期間（実噴射開始時期及び実噴射終了時期）を検出する。目標噴射期間演算手段Ｍ６は、機関運転状態に応じて目標噴射期間（目標噴射開始時期及び目標噴射終了時期）を演算する。噴射時期補正手段Ｍ７は、実噴射期間検出手段Ｍ４により検出された実噴射期間での噴射率の重心位置が、目標噴射期間演算手段Ｍ６により演算された目標噴射期間での噴射率の重心位置よりも進み側若しくは遅れ側にある場合に、それら実噴射期間での重心位置と目標噴射期間での重心位置とが一致するよう、目標噴射開始時期を補正する。噴射時期制御手段Ｍ８は、噴射時期補正手段Ｍ７による補正後の噴射開始時期に基づいてタイマＭ５を制御する。
【００１２】
要するに、燃料噴射ノズルＭ２の劣化等、経時変化に伴う目標噴射期間と実噴射期間とのずれが生じる場合、噴射率の特性が変化し、噴射率の重心位置が進み側或いは遅れ側にずれる。しかし、本構成によれば、目標噴射期間での噴射率の重心位置と実噴射期間での噴射率の重心位置とを一致させるべく噴射開始時期を補正するため、噴射率特性が変化しても、所望の燃焼が実現される。
【００１３】
請求項２に記載の発明によれば、噴射時期補正手段Ｍ７は、実噴射開始時期が目標噴射開始時期よりも進み側若しくは遅れ側にあれば両者の差分よりも大きな量の補正を行う。つまり、上述したように、噴射率の重心位置は、噴射開始時期が進み側にずれる場合には実噴射開始時期と目標噴射開始時期との差分よりもさらに進み側にずれ、逆に、噴射開始時期が遅れ側にずれる場合には実噴射開始時期と目標噴射開始時期との差分よりもさらに遅れ側にずれる。従って、上記両噴射開始時期の偏差よりも過剰に補正を行うことで、より正確な噴射時期補正が可能となる。
【００１４】
請求項３に記載の発明によれば、噴射時期補正手段Ｍ７は、内燃機関Ｍ１の運転負荷が大きいほど若しくは機関回転数が小さいほど、前記補正の量を過剰方向に大きくする。つまり、内燃機関Ｍ１の運転負荷が大きい時や機関回転数が小さい時には、燃料圧の上昇や燃料漏れによる噴射率の変化（重心位置のずれ）が大きくなるが、上記補正を行うことで、より適切な噴射時期制御が実現される。
【００１５】
請求項４に記載の発明によれば、実基準角度検出手段は、内燃機関Ｍ１の基準クランク角度に対する燃料噴射ポンプＭ３の実際のポンプ基準角度を検出する。基準角度ずれ量検出手段は、実基準角度検出手段による実際のポンプ基準角度と、予め設定されている目標ポンプ基準角度とのずれを演算する。目標噴射期間演算手段Ｍ６は、ポンプ基準角度に対する目標噴射開始時期及び目標噴射終了時期を演算し、噴射時期補正手段Ｍ７は、基準角度ずれ量演算手段によるポンプ基準角度のずれ量に応じて目標噴射開始時期を補正する。つまり、内燃機関Ｍ１の基準クランク角度に対する目標噴射期間にて燃料噴射ポンプＭ３による噴射開始時期を制御する場合、燃料噴射ポンプＭ３の組付誤差等、固体差等により噴射時期のずれを生じることがある。しかし、本構成によれば、それらの不都合が解消される。
請求項５に記載の発明によれば、燃料噴射ポンプＭ３は、内燃機関Ｍ１の運転に伴い燃料の吸入及び加圧を行い、該加圧された高圧燃料を燃料噴射ノズルＭ２に供給する。実噴射時期検出手段Ｍ４は、燃料噴射ノズルＭ２による実際の燃料噴射時期を検出する。目標噴射時期演算手段Ｍ６は、機関運転状態に応じて目標噴射時期を演算する。噴射時期補正手段Ｍ７は、実噴射時期検出手段Ｍ４により検出された実噴射時期に前記燃料噴射ノズルによって燃料噴射が行われた際の実噴射率の重心位置が、目標噴射時期演算手段Ｍ６により演算された目標噴射時期に前記燃料噴射ノズルによって燃料噴射が行われた際の目標噴射率の重心位置よりも進み側若しくは遅れ側にある場合に、それら実際の噴射率の重心位置と目標の噴射率の重心位置とを一致させるための係数を算出し、この係数に基づいて目標噴射時期を補正する。噴射時期制御手段Ｍ８は、噴射時期補正手段Ｍ７による補正後の噴射時期に基づいてタイマＭ５を制御する。
要するに、燃料噴射ノズルＭ２の劣化等、経時変化に伴う目標噴射時期と実噴射時期とのずれが生じる場合、噴射率の特性が変化し、噴射率の重心位置が進み側或いは遅れ側にずれる。しかし、本構成によれば、目標噴射時期に燃料噴射ノズルによって燃料噴射が行われた際の目標噴射率の重心位置と、実噴射時期に燃料噴射ノズルによって燃料噴射が行われた際の実噴射率の重心位置とを一致させるための係数を算出し、この係数に基づいて目標噴射時期を補正するため、噴射率特性が変化しても、所望の燃焼が実現される。
請求項６に記載の発明によれば、噴射時期補正手段Ｍ７は、実噴射時期が目標噴射時期よりも進み側若しくは遅れ側にあれば両者の差分よりも大きな量の補正を行う。つまり、上述したように、噴射率の重心位置は、噴射時期が進み側にずれる場合には実噴射時期と目標噴射時期との差分よりもさらに進み側にずれ、逆に、噴射時期が遅れ側にずれる場合には実噴射時期と目標噴射時期との差分よりもさらに遅れ側にずれる。従って、上記両噴射時期の偏差よりも過剰に補正を行うことで、より正確な噴射時期補正が可能となる。
請求項７に記載の発明によれば、噴射時期補正手段Ｍ７は、内燃機関Ｍ１の運転負荷が大きいほど若しくは機関回転数が小さいほど、前記補正の量を過剰方向に大きくするように前記係数を算出する。つまり、内燃機関Ｍ１の運転負荷が大きい時や機関回転数が小さい時には、燃料圧の上昇や燃料漏れによる噴射率の変化（重心位置のずれ）が大きくなるが、上記補正を行うことで、より適切な噴射時期制御が実現される。
請求項８に記載の発明によれば、実基準角度検出手段は、内燃機関Ｍ１の基準クランク角度に対する燃料噴射ポンプＭ３の実際のポンプ基準角度を検出する。基準角度ずれ量検出手段は、実基準角度検出手段による実際のポンプ基準角度と、予め設定されている目標ポンプ基準角度とのずれを演算する。目標噴射時期演算手段Ｍ６は、ポンプ基準角度に対する目標噴射時期を演算し、噴射時期補正手段Ｍ７は、基準角度ずれ量演算手段によるポンプ基準角度のずれ量に応じて目標噴射時期を補正する。つまり、内燃機関Ｍ１の基準クランク角度に対する目標噴射時期にて燃料噴射ポンプＭ３による噴射時期を制御する場合、燃料噴射ポンプＭ３の組付誤差等、固体差等により噴射時期のずれを生じることがある。しかし、本構成によれば、それらの不都合が解消される。
【００１６】
【実施例】
以下、この発明をディーゼルエンジン用燃料噴射ポンプの燃料噴射制御装置に具体化した一実施例を図面に従って説明する。
【００１７】
図１は、本実施例における燃料噴射制御装置の概略構成を示している。図１に示す電磁スピル式分配型の燃料噴射ポンプ１において、ポンプハウジング２にはドライブシャフト３が回転可能に支持されており、このドライブシャフト３の一端部はポンプハウジング２の外部に露出している。ポンプハウジング２内にはベーン式フィードポンプ４（図１には９０度展開して示す）が設けられており、同フィードポンプ４はドライブシャフト３の回転により燃料を吸い上げて燃料室５に送る。ドライブシャフト３には、外周面に複数の歯を有するパルサ６が取り付けられ、さらにその先端部には図示しないカップリングを介してカムプレート７が接続されている。
【００１８】
パルサ６とカムプレート７との間には、ローラリング８が配置され、同ローラリング８にはカムプレート７のフェイスカム７ａに対向する複数のカムローラ９が取り付けられている。フェイスカム７ａはディーゼルエンジンの気筒数と同数だけ設けられている。カムプレート７はスプリング１２によって常にカムローラ９に付勢接触している。ポンプハウジング２の右側部に配設されたシリンダ１０には、プランジャ１１が配置され、プランジャ１１はカムプレート７に一体回転可能に支持されている。従って、カムプレート７及びプランジャ１１はドライブシャフト３の回転に伴い回転運動すると共に、カムローラ９によって図中左右方向に往復運動する。このとき、プランジャ１１の回転及び往復運動により吸入通路１３を通して燃料が加圧室１４に吸入されて加圧される。そして、その加圧燃料が分配通路１５、デリバリバルブ１６を通してエンジン３３の燃料噴射ノズル３４に供給される。
【００１９】
また、前記吸入通路１３（燃料室５と加圧室１４との連通路）の途中には、燃料カット弁（ＦＣＶ）１７が配置されている。この燃料カット弁１７は、コイル１８の通電（オン）により弁体１９を開放位置に移動させ、燃料室５から加圧室１４への燃料の吸入を許容する。また、コイル１８の非通電（オフ）時には弁体１９を閉鎖位置に移動させて燃料の吸入を停止させる。
【００２０】
さらに、ポンプハウジング２には、燃料室５と加圧室１４とを連通するスピル通路２０が形成されており、同スピル通路２０の途中には電磁スピル弁２１が配置されている。この電磁スピル弁２１は、コイル２２の非通電（オフ）時には弁体２３を開放位置に移動させて加圧室１４内の燃料をスピル通路２０を通じて燃料室５へスピルさせる。また、コイル２２の通電（オン）時には弁体２３を閉鎖位置に移動させ、加圧室１４から燃料室５への燃料のスピルを停止させる。この電磁スピル弁２１の開閉動作により後述する燃料噴射ノズル３４の燃料噴射量が所定量に調整されるようになっている。
【００２１】
さらに、ポンプ下部には、燃料噴射時期を調整するための油圧式タイマ２５（図１では９０度展開して示す）が内蔵されている。同タイマ２５は燃料室５の燃料圧によって作動するものであり、タイマハウジング２６内に配置されたタイマピストン２７は、スライドピン２８を介して前記ローラリング８と連結されている。そして、タイマピストン２７は、フィードポンプ４による送油圧の変化とタイマスプリング２９のバネ力とのバランスにより図示左右方向に摺動し、この動きによりローラリング８が回転する。
【００２２】
タイマ２５の燃料圧力は、デューティ比制御によるタイマ制御弁（ＴＣＶ）３０の開閉動作により調整される。そして、タイマ制御弁３０による燃料圧力調整に伴いタイマピストン２７の位置が調整される。そして、ローラリング８の回転に応じてプランジャ１１のリフトタイミングが調整され、燃料噴射時期が制御される。なお、タイマ制御弁３０の駆動（オン）時間が長い程、すなわち指令デューティ比信号が大きい程、燃料噴射時期は遅角側に制御され、駆動（オン）時間が短い程、すなわち指令デューティ比信号が小さい程、燃料噴射時期は進み側に制御される。
【００２３】
ポンプハウジング２内の燃料室５には、電磁ピックアップコイルよりなる回転角センサ３１が設けられている。回転角センサ３１は、磁性体からなるパルサ６の外周部に設けられた歯の通過を検知する。なお、パルサ６には、例えば３．７５°（７．５°ＣＡに相当する）毎に凸状の歯が形成されると共に、エンジン気筒数と同数だけ、等間隔に前記歯を数個切り欠いた欠歯部が設けられている。従って、ドライブシャフト３と共にパルサ６が回転すると、回転角センサ３１は歯の通過毎にパルス信号を出力する。ここで、パルサ６は、プランジャ１１によって加圧室１４が最小となるポンプＴＤＣ位置（ポンプ基準角度）で欠歯部の１つが回転角センサ３１に接近してポンプＴＤＣ信号が出力されるよう、その相対位置が設定されている。
【００２４】
一方、エンジン３３には、燃料噴射ポンプ１から圧送される燃料をエンジン３３に噴射供給するための燃料噴射ノズル３４が配設されている。燃料噴射ノズル３４には、針弁リフトに伴う渦損失を計測する針弁リフトセンサ３５が設けられており、同リフトセンサ３５は針弁リフト量に対応した電圧信号を出力する。また、エンジン３３の周辺には、アクセル開度を検出するアクセルセンサ３６、エンジン冷却水の温度を検出する水温センサ３７、及びエンジンＴＤＣ信号（基準クランク角度信号）を出力するエンジンＴＤＣセンサ３８が設けられている。
【００２５】
電子制御装置（以下、ＥＣＵという）４０は、ＣＰＵ、メモリ、入出力インターフェイス等を備えたマイクロコンピュータ（図示略）を中心に構成されている。ＥＣＵ４０は、回転角センサ３１、アクセルセンサ３６、水温センサ３７及びエンジンＴＤＣセンサ３８等の各種センサからの入力信号に基づいてエンジン運転情報を検知する。また、ＥＣＵ４０は、針弁リフトセンサ３５の出力信号に基づいて実際に燃料噴射が開始されるタイミング（実噴射時期）を検出する。
【００２６】
なお、本実施例では、針弁リフトセンサ３５及びＥＣＵ４０により実噴射時期検出手段が構成され、ＥＣＵ４０により目標噴射時期演算手段，噴射時期補正手段，噴射時期制御手段が構成されている。また、回転角センサ３１により実基準角度検出手段が構成され、ＥＣＵ４０により基準角度ずれ量演算手段が構成されている。
【００２７】
次いで、上記のように構成された燃料噴射制御装置の作用を説明する。
図２は本実施例における燃料噴射時期制御ルーチンを示したフローチャートであり、同ルーチンはＥＣＵ４０によって所定時間毎に実行される。図３は燃料噴射に関する各種信号を示したタイミングチャートである。
【００２８】
先ず図３を用いて本燃料噴射制御の概略を説明する。図３において、実際のポンプＴＤＣはエンジンＴＤＣに対してθT （以下、ＴＤＣ実進角量θT とする）だけ進角側にずれている。また、設計上ではθTO（以下、ＴＤＣ目標進角量θTOとする）の進角が予め与えられている。このとき、実ポンプＴＤＣと設計上の目標ポンプＴＤＣとはΔθT （以下、第１の進角補正量ΔθT とする）だけずれることになる。
【００２９】
また、目標噴射時期θPO及び実噴射時期θP は実際のポンプＴＤＣに対して設定され、両噴射時期の差（θPO−θP ）が第２の進角補正量ΔθP となっている。そして、前記第１の進角補正量ΔθT と第２の進角補正量ΔθP とにより噴射時期補正が実施される。
【００３０】
以下、図２のフローチャートに従い燃料噴射時期制御ルーチンを説明する。さて、本ルーチンがスタートすると、ＥＣＵ４０は、先ずステップ１００〜１０６で各種センサの検出データを入力する。詳しくは、ステップ１００では回転角センサ３１の検出結果に基づくエンジン回転数データが、ステップ１０１ではアクセルセンサ３６の検出結果に基づくアクセル開度データが、ステップ１０２では水温センサ３７の検出結果に基づく冷却水温データが、ステップ１０３ではエンジンＴＤＣセンサ３８の検出結果に基づくエンジンＴＤＣデータが、ステップ１０４では回転角センサ３１の検出結果に基づく実ポンプＴＤＣデータが、ステップ１０５では同じく回転角センサ３１の検出結果に基づくポンプ位相角度データが、ステップ１０６では針弁リフトセンサ３５の検出結果に基づく燃料噴射ノズル３４の針弁リフトデータが、それぞれ入力される。
【００３１】
その後、ＥＣＵ４０は、ステップ１０７で予め設定されているＴＤＣ目標進角量θTOと、上記ステップ１０３，１０４の入力データ（エンジンＴＤＣデータ，実ポンプＴＤＣデータ）から求められるＴＤＣ実進角量θT とを読み込む。そして、ＥＣＵ４０は、続くステップ１０８で上記ＴＤＣ目標進角量θTOからＴＤＣ実進角量θT を減算して第１の進角補正量ΔθT を算出する（ΔθT ＝θTO−θT ）。ここで、第１の進角補正量ΔθT は、燃料噴射ポンプ１の組付時におけるパルサ６，ローラリング８等の組付誤差に相当し、該誤差がなければ上記ＴＤＣ目標進角量θTO及びＴＤＣ実進角量θT が一致しΔθT ＝０になる。
【００３２】
また、ＥＣＵ４０は、ステップ１０９でポンプＴＤＣに対する目標噴射時期θPOと、同じくポンプＴＤＣに対する実噴射時期θP とを算出する。ここで、目標噴射時期θPOは、メモリに記憶されている算出マップを用いその時のエンジン回転数とアクセル開度と冷却水温とに応じて求められる。また、実噴射時期θP は針弁リフトセンサ３５による針弁リフト信号の微分にて求められる。続いて、ＥＣＵ４０は、ステップ１１０で上記目標噴射時期θPOから実噴射時期θP を減算して第２の進角補正量ΔθP を算出する（ΔθP ＝θPO−θP ）。
【００３３】
その後、ＥＣＵ４０は、ステップ１１１で第１の進角補正量ΔθT に、第２の進角補正量ΔθP を係数α倍（但し、１＜α＜２）した補正量を加算して最終進角補正量Δθを求める（Δθ＝ΔθT ＋α・ΔθP ）。ここで、係数αは、目標噴射率の重心位置と実噴射率の重心位置とを一致させるための係数であり、図４のテーブルを用いて算出される。図４のテーブルでは、負荷（アクセル開度）が大きいほど、又はエンジン回転数が小さいほど、係数αが大きくなるように設定されている。これは、エンジン負荷が大きい時やエンジン回転数が小さい時には、燃料圧の上昇や燃料漏れによる噴射率の変化（重心位置のずれ）が大きくなるためである。
【００３４】
最後に、ＥＣＵ４０は、ステップ１１２で最終進角補正量Δθを出力し、タイマ制御弁３０を駆動させる。
次いで、上記処理により得られる効果について図５を用いて説明する。図５（ａ）は実噴射時期が目標噴射時期よりも進み側にある場合を、図５（ｂ）は同じく遅れ側にある場合を示している。また、図５（ａ），（ｂ）において、実線は目標噴射率曲線を、破線は実際の噴射率曲線を示すと共に、その上段は補正前の噴射率曲線を、下段は補正後の噴射率曲線を示している。この図５（ａ），（ｂ）によれば、噴射時期を遅れ側若しくは進み側に補正する場合において、目標噴射時期と実噴射時期との差（ΔθP ）よりも大きな値（α・ΔθP ）にて補正が行われているのが分かる。
【００３５】
つまり、図５（ａ）の場合、実際の噴射率曲線（破線）では目標の噴射率曲線（実線）よりも噴射期間が短く、また、実際の噴射率曲線のピークは目標の噴射率曲線のピークよりも高くなっている。すなわち、噴射率の重心位置は噴射時期の進み量よりもさらに進み側にずれている。これは、実噴射時期が進み側にずれる理由が、主に燃料噴射ノズル３４の劣化等に起因する燃料噴射開始の早期化や管内圧の上昇によるためである。従って、この場合、目標噴射時期と実噴射時期との差（ΔθP ）だけを補正したのでは、不十分であり、実際の噴射率曲線に基づいた過剰な補正が行われている。
【００３６】
一方、図５（ｂ）の場合、実際の噴射率曲線（破線）では目標の噴射率曲線（実線）よりも噴射期間が長く、また、実際の噴射率曲線のピークは目標の噴射率曲線のピークよりも低くなっている。すなわち、噴射率の重心位置は噴射時期の遅れ量よりもさらに遅れ側にずれている。これは、実噴射時期が遅れ側にずれる理由が、主に燃料噴射ポンプ１におけるプランジャ１１周りの燃料漏れ等によるためであり、この場合にも上記同様、過剰補正が行われている。
【００３７】
以上詳述したように本実施例の噴射時期制御装置によれば、実噴射時期が目標噴射時期よりも進み側或いは遅れ側にある場合、両噴射時期の差分よりも大きな量の補正を行うようにした。その結果、実噴射時期に燃料噴射が行われた際の実噴射率の重心位置と、目標噴射時期に燃料噴射が行われた際の目標噴射率の重心位置とをほぼ一致させることができ、燃料噴射ノズル３４の劣化時等、噴射率の特性が変化する場合であっても適切に噴射時期フィードバック制御を行うことができる。そして、最適燃焼を実現することができる。
【００３８】
また、本実施例では、エンジン負荷が大きいほど若しくはエンジン回転数が小さいほど、補正量を過剰方向に大きくした。つまり、エンジン負荷が大きい時やエンジン回転数が小さい時には、燃料圧の上昇や燃料漏れによる噴射率の変化が大きくなるが、上記補正を行うことで、より適切な噴射時期制御を実現することができる。
【００３９】
さらに、本実施例では、実ポンプＴＤＣと目標ポンプＴＤＣとのずれを演算し、該ずれ量を噴射時期補正に反映させた。つまり、エンジンＴＤＣに対する目標噴射時期にて燃料噴射ポンプ１による噴射時期を制御する場合、燃料噴射ポンプ１の組付誤差による固体差等により噴射時期のずれを生じることがあるが、本構成によれば、それらの不都合が解消される。
【００４０】
（第２実施例）
以下、第２実施例における噴射時期制御装置について、第１実施例との相違点を中心に説明する。
【００４１】
図６のフローチャートは、第２実施例における燃料噴射時期制御ルーチンを示している。このルーチンは前述した図２のルーチンのステップ１００〜１０８及びステップ１１２を共通部分としており、図２のステップ１０９〜１１１を図６のステップ２００〜２０３に置き換えたものである。
【００４２】
さて、図６において、ＥＣＵ４０は、前記図２のステップ１０８に続くステップ２００で、目標噴射期間の中心位置（これを、目標中心角度θXOとする）を算出する。つまり、ＥＣＵ４０は、その時のエンジン運転状態（エンジン回転数、アクセル開度、冷却水温）に応じて燃料噴射の目標噴射期間（目標噴射開始時期及び目標噴射終了時期）を算出すると共に、その目標噴射開始時期と目標噴射終了時期との中間値である目標中心角度θXOを算出する。このとき、目標中心角度θXOは、目標噴射期間での噴射率の重心位置にほぼ一致する。
【００４３】
ＥＣＵ４０は、ステップ２０１で実際の燃料噴射期間の中心位置（これを、実中心角度θX とする）を算出する。つまり、ＥＣＵ４０は、針弁リフトセンサ３５の出力信号から実際の噴射期間（実噴射開始時期と実噴射終了時期）を算出すると共に、その実噴射開始時期と実噴射終了時期との中間値である実中心角度θX を算出する。このとき、実中心角度θX は、実噴射期間での噴射率の重心位置にほぼ一致する。なお、目標中心角度θXO及び実中心角度θX は、ポンプＴＤＣに対する角度である。
【００４４】
そして、ＥＣＵ４０は、ステップ２０２で前記目標中心角度θXOから実中心角度θX を減算して第３の進角補正量ΔθX を算出する（ΔθX ＝θXO−θX ）。さらに、ＥＣＵ４０は、ステップ２０３で図２のステップ１０８で算出した第１の進角補正量ΔθT とステップ２０２で算出した第３の進角補正量ΔθX とを加算して最終進角補正量Δθを算出する（Δθ＝ΔθT ＋ΔθX ）。その後、ＥＣＵ４０は、図２のステップ１１２で最終進角補正量Δθを出力し、タイマ制御弁３０を駆動させる。
【００４５】
図７は噴射期間のタイミングを示す図であり、図７（ａ）は実噴射時期が目標噴射時期よりも進み側にある場合を、図７（ｂ）は実噴射時期が目標噴射時期よりも遅れ側にある場合を示している。また、図７（ａ），（ｂ）において、実線は目標噴射期間を、破線は実噴射期間を示すと共に、その上段は補正前を、下段は補正後を示している。つまり、図７（ａ）の場合、目標噴射期間（実線）の中心角度をｔ１、実噴射期間（破線）の中心角度をｔ２としたとき、ｔ２がｔ１に一致するように噴射時期が補正される。また、図７（ｂ）の場合、目標噴射期間（実線）の中心角度をｔ３、実噴射期間（破線）の中心角度をｔ４としたとき、ｔ４がｔ３に一致するように噴射時期が補正される。
【００４６】
以上のように本第２実施例においても、上記第１実施例と同様に本発明の目的を達成することができる。なお、第２実施例の構成では、目標噴射期間の中心と実噴射期間の中心とからそれぞれについて噴射率の重心位置を直接求め、その重心位置を一致させるようにしたため、第１実施例の係数α（図４のテーブル参照）を設定する必要はない。
【００４７】
なお、本発明は上記実施例の他に、次の様態にて具体化することができる。
（１）上記各実施例では、実噴射時期検出手段として、燃料噴射ノズル３４の針弁リフトを検出する針弁リフトセンサ３５を設け、該検出結果に従い実噴射時期を検出したが、燃料噴射ノズル３４に給送される燃料圧力を検出する燃料圧力センサを設け、該センサの検出結果に基づいて実噴射時期を決定するようにしてもよい。
【００４８】
（２）上記実施例では、フェイスカム式の燃料噴射ポンプ１に具体化したが、インナカム式の燃料噴射ポンプに具体化することも可能である。
（３）上記各実施例では、ディーゼルエンジンに具体化したが、高圧燃料を噴射供給する他のタイプの内燃機関に具体化することも可能である。
【００４９】
【発明の効果】
請求項１及び５に記載の発明によれば、噴射率の特性に基づいて適切に噴射時期フィードバック制御を行い、最適燃焼を実現することができるという優れた効果を発揮する。
【００５０】
請求項２及び６に記載の発明によれば、噴射時期の進み側への補正時又は遅れ側への補正時において、噴射率の重心位置に基づいた適切な補正を実現することができる。
【００５１】
請求項３及び７に記載の発明によれば、機関運転状態に対する噴射率の変化が補正に反映され、より適切な噴射時期制御を実現することができる。請求項４及び８に記載の発明によれば、燃料噴射ポンプの組付誤差等、固体差等による噴射時期のずれを解消することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例におけるディーゼルエンジン用燃料噴射ポンプの噴射制御装置を示す概略構成図である。
【図２】第１実施例における燃料噴射時期制御ルーチンを示すフローチャートである。
【図３】燃料噴射に関する各種信号を示すタイミングチャートである。
【図４】負荷及びエンジン回転数に対応する係数を算出するためのテーブルである。
【図５】第１実施例における噴射率曲線を示すタイミングチャートであり、（ａ）は実噴射時期が進み側にずれた場合を、（ｂ）は実噴射時期が遅れ側にずれた場合を示している。
【図６】第２実施例における燃料噴射時期制御ルーチンの一部を示すフローチャートである。
【図７】第２実施例における噴射率曲線を示すタイミングチャートであり、（ａ）は実噴射時期が進み側にずれた場合を、（ｂ）は実噴射時期が遅れ側にずれた場合を示している。
【図８】従来技術の問題点を説明するためのタイミングチャートである。
【図９】クレームに対応するブロック図である。
【符号の説明】
１…燃料噴射ポンプ、２５…タイマ、３１…実基準角度検出手段としての回転角センサ、３３…エンジン（内燃機関）、３４…燃料噴射ノズル、３５…実噴射期間検出手段及び実噴射時期検出手段としての針弁リフトセンサ、４０…実噴射期間検出手段及び実噴射時期検出手段，目標噴射期間演算手段及び目標噴射時期演算手段，噴射時期補正手段，噴射時期制御手段，基準角度ずれ量演算手段としてのＥＣＵ。
Claims (8)
- 内燃機関の運転に伴い燃料の吸入及び加圧を行い、該加圧された高圧燃料を燃料噴射ノズルに供給する燃料噴射ポンプと、
前記燃料噴射ノズルによる実際の燃料噴射開始時期を検出するとともに、その検出結果に基づいて実噴射期間を演算する実噴射期間検出手段と、
前記燃料噴射ポンプに設けられ、該燃料噴射ポンプによる噴射開始時期を調整するためのタイマと、
機関運転状態に応じて目標噴射開始時期及び目標噴射終了時期を演算する目標噴射期間演算手段と、
前記実噴射期間検出手段により検出された実噴射期間での噴射率の重心位置が、前記目標噴射期間演算手段により演算された目標噴射期間での噴射率の重心位置よりも進み側若しくは遅れ側にある場合に、それら実噴射期間での重心位置と目標噴射期間での重心位置とが一致するよう、前記目標噴射開始時期を補正する噴射時期補正手段と、
前記噴射時期補正手段による補正後の噴射開始時期に基づいて前記タイマを制御する噴射時期制御手段と
を備えたことを特徴とする燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置。 - 前記噴射時期補正手段は、実噴射開始時期が目標噴射開始時期よりも進み側若しくは遅れ側にあれば両者の差分よりも大きな量の補正を行う請求項１に記載の燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置。
- 前記噴射時期補正手段は、内燃機関の運転負荷が大きいほど若しくは機関回転数が小さいほど、前記補正の量を過剰方向に大きくする請求項２に記載の燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置。
- 燃料噴射ポンプには、内燃機関の基準クランク角度に対するポンプ基準角度が設定される請求項１〜３に記載の燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置において、
前記燃料噴射ポンプの実際のポンプ基準角度を検出する実基準角度検出手段と、
前記実基準角度検出手段による実際のポンプ基準角度と、予め設定されている目標ポンプ基準角度とのずれを演算する基準角度ずれ量演算手段とを備え、
前記目標噴射期間演算手段は、前記ポンプ基準角度に対する目標噴射開始時期及び目標噴射終了時期を演算し、
前記噴射時期補正手段は、前記基準角度ずれ量演算手段によるポンプ基準角度のずれ量に応じて前記目標噴射開始時期を補正する燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置。 - 内燃機関の運転に伴い燃料の吸入及び加圧を行い、該加圧された高圧燃料を燃料噴射ノズルに供給する燃料噴射ポンプと、
前記燃料噴射ノズルによる実際の燃料噴射時期を検出するための実噴射時期検出手段と、
前記燃料噴射ポンプに設けられ、該燃料噴射ポンプによる噴射時期を調整するためのタイマと、
機関運転状態に応じて目標噴射時期を演算する目標噴射時期演算手段と、
前記実噴射時期検出手段により検出された実噴射時期に前記燃料噴射ノズルによって燃料噴射が行われた際の実噴射率の重心位置が、前記目標噴射時期演算手段により演算された目標噴射時期に前記燃料噴射ノズルによって燃料噴射が行われた際の目標噴射率の重心位置よりも進み側若しくは遅れ側にある場合に、それら実際の噴射率の重心位置と目標の噴射率の重心位置とを一致させるための係数を算出し、この係数に基づいて前記目標噴射時期を補正する噴射時期補正手段と、
前記噴射時期補正手段による補正後の噴射時期に基づいて前記タイマを制御する噴射時期制御手段とを備えたことを特徴とする燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置。 - 前記噴射時期補正手段は、実噴射時期が目標噴射時期よりも進み側若しくは遅れ側にあれば両者の差分よりも大きな量の補正を行う請求項５に記載の燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置。
- 前記噴射時期補正手段は、内燃機関の運転負荷が大きいほど若しくは 機関回転数が小さいほど、前記補正の量を過剰方向に大きくするように、前記係数を算出する請求項６に記載の燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置。
- 燃料噴射ポンプには、内燃機関の基準クランク角度に対するポンプ基準角度が設定される請求項５〜７に記載の燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置において、 前記燃料噴射ポンプの実際のポンプ基準角度を検出する実基準角度検出手段と、
前記実基準角度検出手段による実際のポンプ基準角度と、予め設定されている目標ポンプ基準角度とのずれを演算する基準角度ずれ量演算手段とを備え、
前記目標噴射時期演算手段は、前記ポンプ基準角度に対する目標噴射時期を演算し、 前記噴射時期補正手段は、前記基準角度ずれ量演算手段によるポンプ基準角度のずれ量に応じて前記目標噴射時期を補正する燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21149694A JP3774905B2 (ja) | 1994-09-05 | 1994-09-05 | 燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21149694A JP3774905B2 (ja) | 1994-09-05 | 1994-09-05 | 燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0874644A JPH0874644A (ja) | 1996-03-19 |
| JP3774905B2 true JP3774905B2 (ja) | 2006-05-17 |
Family
ID=16606915
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21149694A Expired - Fee Related JP3774905B2 (ja) | 1994-09-05 | 1994-09-05 | 燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3774905B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4407731B2 (ja) | 2007-08-31 | 2010-02-03 | 株式会社デンソー | 燃料噴射制御装置 |
| DE102011004902A1 (de) * | 2011-03-01 | 2012-09-06 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zum Steuern einer Brennkraftmaschine |
-
1994
- 1994-09-05 JP JP21149694A patent/JP3774905B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0874644A (ja) | 1996-03-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9404457B2 (en) | Fuel supply system for internal combustion engine | |
| JP3540095B2 (ja) | ディーゼルエンジンの噴射時期制御装置における異常判定装置 | |
| JP3774905B2 (ja) | 燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置 | |
| JP5556209B2 (ja) | 高圧燃料ポンプの基準時期算出装置 | |
| JP2003201865A (ja) | 蓄圧式燃料噴射装置 | |
| JP2958993B2 (ja) | ディーゼルエンジンの燃料噴射制御装置 | |
| JP3722218B2 (ja) | 内燃機関用燃料噴射装置 | |
| JP2874590B2 (ja) | ディーゼル機関の電子制御燃料噴射装置 | |
| JP3180387B2 (ja) | ディーゼルエンジンの燃料噴射量制御装置 | |
| JPS6258034A (ja) | デイ−ゼル機関の燃料噴射制御装置 | |
| JP2950010B2 (ja) | 電子制御ディーゼルエンジンの燃料噴射装置及びその燃料噴射調整方法 | |
| EP0738829B1 (en) | Fuel injection control apparatus of diesel engine | |
| JP3756603B2 (ja) | ディーゼル機関の噴射時期制御装置 | |
| JPH09195838A (ja) | ディーゼルエンジンの燃料噴射時期制御装置 | |
| JP3195479B2 (ja) | ディーゼルエンジンの燃料噴射量制御装置 | |
| JP4026063B2 (ja) | 蓄圧式燃料噴射装置 | |
| EP1138921B1 (en) | Injection rate controller for internal combustion engine | |
| JP3644059B2 (ja) | ディーゼルエンジンの燃料噴射制御装置 | |
| JPH088277Y2 (ja) | 電子制御燃料噴射装置 | |
| JP2002242743A (ja) | 燃料噴射装置の調整方法 | |
| JP2000110649A (ja) | エンジンの燃料噴射時期制御装置及び車両 | |
| JPH09151772A (ja) | 燃料噴射制御装置 | |
| JP2002235583A (ja) | ディーゼルエンジンの燃料噴射制御装置 | |
| JPH07133741A (ja) | ディーゼルエンジンの燃料噴射量制御装置 | |
| JPS63150443A (ja) | 燃料噴射量制御装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040511 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20041130 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050121 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050222 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050425 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060131 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060213 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |