JP3678522B2

JP3678522B2 - Camera with zoom lens

Info

Publication number: JP3678522B2
Application number: JP00017797A
Authority: JP
Inventors: 青木法彦
Original assignee: Olympus Corp
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1997-01-06
Filing date: 1997-01-06
Publication date: 2005-08-03
Anticipated expiration: 2017-01-06
Also published as: JPH10197793A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、小型のズームレンズを備えたカメラに関し、特に、軸外収差が良好に補正されたバックフォーカスの短いズームレンズを備えたレンズシャッターカメラ等に関するものである。また、本発明は、ライカ判よりも大きなフィルムサイズのカメラに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、レンズシャッターカメラ等に用いられる小型のズームレンズとしては、特開昭５６−１２８９１１号等に開示されているように、前群を正レンズ群、後群を負レンズ群の構成にしたタイプがよく知られている。このタイプは、正・負配置のいわゆるテレフォトタイプを構成しているので、後群の屈折力を効率よく上げることにより小型化を達成することが可能である。しかし、このタイプは２つの群を移動させることで変倍を行っているので、自由度が小さく高変倍比化や高性能化には限界がある。
【０００３】
そのため、最近では、特開昭６３−２５６１３号等に開示されているように、物体側より順に、負、正、負の３群構成にしたタイプや、特開昭６３−３２５１３号等に開示されているように、更にその後ろに正又は負のレンズ群を付加した４群構成のズームレンズが多数提案されている。
【０００４】
また、特開昭６３−１５３５１１号等に開示されているように、物体側より順に、正、正、負の３群構成にしたタイプや、特開昭６３−４３１１５号等に開示されているように、正、正、負の３群構成のタイプの第２群を負・正に分割した正、負、正、負の４群構成のズームレンズが多数提案されている。
【０００５】
しかし、これらの例は全てライカサイズのフィルムフォーマットを基準としており、それ以上に大きなフィルムサイズへ適用するという視点は含まれていない。さらに、これらの例では、良好な収差性能を維持したままバックフォーカスを短くしてレンズ系を小型化することは最早限界であった。そのため、広角端でのバックフォーカスを更に短くすることは、最像側の負レンズ群のパワーアップを意味し、この負レンズ群により補正していた軸外収差が過剰に補正されすぎてしまい、反対に光学性能の劣化を招くことになる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は従来技術のこのような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、最も像側に配置された負レンズ群を効果的に使って軸外収差を補正した小型のズームレンズを備えたカメラを提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成する本発明の第１のズームレンズを備えたカメラは、最も像側に負の屈折力を有するレンズ群が配置された複数のレンズ群よりなり、少なくとも一つのレンズ群間隔を変化させることにより変倍を行い、以下の条件を満足することを特徴とするものである。
（１）０．０１＜−１／（ＨＢ×ｔａｎω）＜０．０５（１／ｍｍ）
（３）’０．６＜−ｆ_N／ｆ_W＜１．０
（４） −１．２＜Σｄ／ｆ_N＜−０．３
ここで、ＨＢは物点が無限遠の場合の広角端においてレンズ最終面から全系の後側主点位置までの距離、ωは物点が無限遠の場合の広角端での半画角、ｆ_Wは物点が無限遠の場合の広角端での焦点距離、ｆ_Nは最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズ群の焦点距離、Σｄは最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズ群の光軸上の厚みである。
【００１２】
（１）０．０１＜−１／（ＨＢ×ｔａｎω）＜０．０５（１／ｍｍ）
（３）０．６＜−ｆ_N／ｆ_W＜１．５
ここで、ＨＢは物点が無限遠の場合の広角端においてレンズ最終面から全系の後側主点位置までの距離、ωは物点が無限遠の場合の広角端での半画角、ｆ_Wは物点が無限遠の場合の広角端での焦点距離、ｆ_Nは最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズ群の焦点距離である。
【００１３】
以下、本発明において上記の構成をとる理由と作用について説明する。
レンズ系を小型にするためには、像側に負の屈折力成分を配置することによりテレフォトタイプとして、全系の後側主点を物体側に移動させることが一般的である。像面との間に特にミラーを配置する必要のないタイプのズームレンズも同様で、最も像側に負のレンズ群を配置することで、レンズ系の小型化を達成している。像側の負レンズ群の屈折力を強くすればそれだけ全長の小型化は達成できるが、特に広角端の軸外収差の発生量が大きくなり、その補正が困難となる。
【００１４】
そこで、本発明に用いるズームレンズでは、上記の構成をとり、さらに、条件式（１）を満足させることで、レンズ系の小型化を図ったまま、特に広角端における軸外収差を良好に補正することを可能にしたものである。
【００１５】
軸外収差には、ザイデルの５収差の表現を使うと、非点収差と像面湾曲、コマ収差、歪曲収差がある。これら軸外収差は、非点収差と像面湾曲は入射半画角の２乗に、コマ収差は１乗に、歪曲収差は３乗に比例してそれらの発生量が大きくなる。また、屈折面の光線高が高くなればそれだけ発生量も増え、最も像側に配置された負のレンズ群においては、特に広角端の軸外光線の光線高が高くなるため、その発生量も大きくなる。そのため、一般には、入射半画角を不変のままで軸外収差の補正を行うために、軸外光線の光線高を低くして収差の発生量自体を小さくすることが行われている。これを最も像側に配置された負のレンズ群に適用すると、広角端の焦点距離に対してバックフォーカスを小さくすることが不可能となり、レンズ系の小型化が図れなくなる。
【００１６】
一方、本発明に用いるズームレンズでは、広角端の焦点距離に対してバックフォーカスを十分小さくすることにより、意図的に最も像側に配置された負のレンズ群を通る軸外光線の光線高を高くする。そのことで、軸外収差が発生しやすくなるが、それをコントロールさせるように後で記載する条件式（３）’、（４）を満足するようにしたものである。
【００１７】
条件式（１）はそのために設定したもので、同じ入射半画角でより効果的に軸外収差の補正が可能なように、軸外光線の光線高を規定するための条件式である。条件式（１）の下限の０．０１を越えると、軸外光線の光線高が高くなりすぎ、その発生量が大きくなりすぎるばかりか、それを負レンズ群内でコントロールすること自体が不可能となり、十分な収差補正ができなくなってしまう。また、上限の０．０５を越えると、逆に軸外光線の光線高が低くなり、広角端の焦点距離に対しバックフォーカスが長くなり、レンズ系の小型化が図れなくなってしまう。
【００１８】
また、特に２群ズームレンズの場合は、物体側より順に、全体として正の屈折力を有する前群と、全体としての負の屈折力を有する後群とを配置し、双方の間隔を変えて変倍を行い、前記の条件式（１）と（２）を満足するようにする。
【００１９】
前群正、後群負の２群ズームの場合は、条件式（１）を満足することで、レンズ系の小型化と広角端での軸外収差補正が良好に行われるが、条件式（２）を満足することで、更にそれを良好にすることができる。条件式（１）の作用効果は上記の通りであり、条件式（２）は、負の後群を通る軸外光線の光線高とレンズ系の小型化をバランスさせるために、広角端のバックフォーカスを規定した条件式である。
【００２０】
条件式（２）の下限の０．０４を越えると、全系の後側主点位置が物体側に必要以上に大きく移動し、負の後群を通る軸外光線の光線高が高くなりすぎる結果、後群だけではコントロールできなくなる量の軸外収差が発生してしまう。また、さらに、バックフォーカスが短くなりすぎて、フィルム上にレンズのゴミ等が写り込んでしまう。条件式（２）の上限の０．２を越えると、広角端の焦点距離に対するバックフォーカスが長くなりすぎ、レンズ系の小型化が図れない。以上の構成と、条件式（１）、（２）、（３）’（４）を満足することにより、正・負の２群ズームレンズは更に良好な結果が得られる。
【００２１】
また、さらに、３群以上のズームレンズの場合は、最も像側に負の屈折力を有するレンズ群が配置された複数のレンズ群よりなり、少なくとも一つのレンズ群間隔を変化させることにより変倍を行い、前記の条件式（１）と（３）を満足するようにする。
【００２２】
最も像側に負の屈折力のレンズ群を配置した３群以上のズームレンズの場合には、条件式（１）、（３）’（４）を満足することで、レンズ系の小型化と広角端での軸外収差補正が良好に行われる。
条件式（１）の作用効果は上記の通りであり、条件式（３）’は、最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズ群の焦点距離を規定することで、軸外収差を積極的に補正できるだけの軸外収差の発生量を確保すると同時に、レンズ系の小型化を達成するために設定した条件式である。
【００２３】
条件式（３）’の下限の０．６を越えると、最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズ群の屈折力が強くなり、発生する収差量が大きくなりすぎてその補正ができなくなると同時に、広角端での全系の後側主点が必要以上に物体側へ移動してしまう結果、バックフォーカスが短くなり、フィルム上にゴミ等が写り込んでしまう。また、上限の１．０を越えると、逆にバックフォーカスが長くなり、レンズ系の小型化が図れなくなる上、広角端で最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズ群で発生する軸外収差の発生量が小さく、全系でその補正ができなくなってしまう。以上の構成と、条件式（１）、（３）’を満足することにより、最も像側に負の屈折力のレンズ群を配置した３群以上のズームレンズは更に良好な結果が得られる。
【００２４】
また、条件式（３）’は、正・負の２群ズームレンズの場合にも適用が可能で、これを満足することにより、レンズ系の小型化を達成することができる。
【００２５】
そして、本発明に用いるズームレンズは、以下の条件式を満足することで、更に良好な収差補正が可能である。
（４） −１．２＜Σｄ／ｆ_N＜−０．３
ここで、Σｄは最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズ群の光軸上の厚みである。
【００２６】
条件式（４）は、軸外収差の中でも特に非点収差と歪曲収差を補正する目的で、最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズ群の厚みを規定した条件式であり、その上限−０．３、下限−１．２の範囲を越えると、特に、それぞれの収差が補正不足、補正過剰となり、十分な性能を満足することができなくなってしまう。
【００２７】
なお、条件式（１）、（２）の数値範囲の中でも、それぞれ以下の条件式（１）’、（２）’の数値範囲に限定することで、更なる軸外収差の補正と全系の小型化が可能である。
【００２８】
（１）’０．０２＜−１／（ＨＢ×ｔａｎω）＜０．０５（１／ｍｍ）
（２）’０．０８＜ｆ_BW／ｆ_W＜０．１５
また、本発明のズームレンズを３群で構成する場合は、物体側より順に、正、正、負あるいは負、正、負の群構成が望ましい。特に、正、正、負の３群で構成した場合には、高変倍比化と小型化に有利であり、負、正、負の３群で構成した場合には、その対称性から軸外収差の補正に有利であるためである。また、これらの場合、レンズ系の最も物体側の面を物体に対して凹面とすることにより、特にその面で軸外光線の入射角を大きくし、最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズ群で発生する軸外収差とキャンセルするような収差を発生させ、良好な軸外性能を得ることができる。なお、例えば正、正、負の３群構成のズームレンズの第２群を負正に分割し、正、負、正、負の４群構成にすれば、自由度が更に増えて収差補正上有利なのはいうまでもない。
【００２９】
また、本発明に用いるズームレンズはどこでフォーカシングをすることも可能であるが、２群構成のズームレンズの場合は、正の前群で、３群構成のズームレンズの場合は、正の第２群をフォーカシング群として用いるのが、物点位置の違いによる収差変動が小さくて好ましい。
【００３０】
さらに、３群以上の構成のズームレンズの場合は、フローティングの考えを導入し、２つ以上の群を独立に移動させることによりフォーカシングを行うことが可能なのはいうまでもない。
【００３１】
また、さらに、本発明に用いるズームレンズに非球面を導入すれば、なお一層良好な性能が得られる。特に軸外収差を補正する目的で、最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズ群に非球面を導入する場合は、少なくとも１面は光軸から離れるに従って正の屈折力が強くなるような形状の非球面が望ましい。また、正の屈折力を有するレンズ群に、特に望遠端の球面収差を補正する目的で非球面を導入する場合は、少なくとも１面は光軸から離れるに従って正の屈折力が弱くなるような形状の非球面が望ましい。
また、本発明に用いるズームレンズにプラスチックレンズに用いれば、コスト上有利であり、非球面レンズをプラスチックで構成すれば、生産上も好ましい。
【００３２】
また、本発明に用いるズームレンズは、広角端を以下の条件式（５）を満足するような範囲に設定することで、以上説明してきた作用効果をさらに活かすことが可能である。
（５）０．３＜ＩＨ／ｆ_W＜１．２
ここで、ＩＨはフィルム対角長の１／２の長さ、ｆ_Wは物点が無限遠の場合の広角端での焦点距離である。
条件式（５）の上限１．２、下限０．３の範囲を越えると、レンズ系の広角端での小型化と軸外収差のバランスが崩れ、所望の性能を得ることができなくなってしまう。
【００３３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に用いるズームレンズの実施例１〜５について図面を参照にして説明する。図１〜図５に物点無限遠における実施例１〜５のレンズ断面図を示す。各図中、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離、（ｃ）は望遠端での断面図である。
【００３４】
実施例１〜５中、実施例１と実施例２は、前群Ｇ１が正、後群Ｇ２が負の屈折力を有する２群ズームレンズの例であり、実施例３と実施例４は、物体側から順に、正、正、負の屈折力を有する３群ズームレンズの例であり、実施例５は、物体側から順に、負、正、負の屈折力を有する３群ズームレンズの例である。なお、実施例５は、第２群Ｇ２を移動させることにより−１／５０倍の近距離物点にフォーカシングするようにしている。
【００３５】
各実施例の数値データは後記するが、実施例１においては、図１に示すように、第１群（前群）Ｇ１は、物体側に凸の正メニスカスレンズと、両凹レンズと、両凸レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズと、絞りとからなり、第２群（後群）Ｇ２は、像側に凸の正メニスカスレンズと、像側に凸の負メニスカスレンズ２枚とからなる。非球面は、第２群Ｇ２の最も物体側の面１面に用いられている。なお、第２群Ｇ２の最も物体側のレンズはプラスチックレンズである。
【００３６】
実施例２においては、図２に示すように、第１群（前群）Ｇ１は、物体側に凸の正メニスカスレンズと、像側に凸の負メニスカスレンズと、両凹レンズと、両凸レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズと、絞りとからなり、第２群（後群）Ｇ２は、像側に凸の正メニスカスレンズと、像側に凸の負メニスカスレンズ２枚とからなる。非球面は用いられていない。
【００３７】
実施例３においては、図３に示すように、第１群Ｇ１は、物体側に凸の正メニスカスレンズと、像側に凸の負メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、両凹レンズと、両凸レンズ２枚と、絞りとからなり、第３群Ｇ３は、像側に凸の正メニスカスレンズと、両凹レンズと、像側に凸の負メニスカスレンズとからなる。非球面は、第２群Ｇ２の絞りの前の面１面に用いられている。
【００３８】
実施例４においては、図４に示すように、第１群Ｇ１は、両凹レンズと、両凸レンズとからなり、第２群Ｇ２は、両凹レンズと、両凸レンズ２枚と、絞りとからなり、第３群Ｇ３は、像側に凸の正メニスカスレンズと、両凹レンズと、像側に凸の負メニスカスレンズとからなる。非球面は、第１群Ｇ１の両凹レンズの像側の面１面に用いられている。
【００３９】
実施例５においては、図５に示すように、第１群Ｇ１は、両凹レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズと、像側に凸の負メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、物体側に凸の負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズとの接合レンズと、両凸レンズと、絞りとからなり、第３群Ｇ３は、像側に凸の正メニスカスレンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズと、像側に凸の負メニスカスレンズとからなる。非球面は、第１群Ｇ１の両凹レンズの像側の面と、第２群Ｇ２の最も物体側の面の２面に用いられている。
【００４０】
以下に、上記各実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバー、２ωは画角、ｆ_Bはバックフォーカス、ｒ₁、ｒ₂…は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁、ｄ₂…は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直行する方向にとると、下記の式にて表される。
ｘ＝（ｙ²／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）²｝^1/2］＋A₄ｙ⁴＋A₆ｙ⁶＋A₈ｙ⁸＋ A₁₀ｙ¹⁰
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、A₄、A₆、A₈、A₁₀はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。
【００４１】
実施例１
ｆ＝57.48190〜69.48431〜89.45734
Ｆ_NO＝ 3.872 〜 4.787 〜 6.077
２ω＝60.596°〜53.098°〜42.926°
ｆ_B＝ . 〜 . 〜 .
ＩＨ＝34.85mm
ｒ₁= 27.7244 ｄ₁= 3.5254 ｎ_d1 =1.71300 ν_d1 =53.84
ｒ₂= 122.4137 ｄ₂= 2.8434
ｒ₃= -59.8497 ｄ₃= 3.5191 ｎ_d2 =1.83400 ν_d2 =37.17
ｒ₄= 34.4570 ｄ₄= 1.8420
ｒ₅= 77.5696 ｄ₅=16.5530 ｎ_d3 =1.58313 ν_d3 =59.38
ｒ₆= -32.8760 ｄ₆= 0.2420
ｒ₇= 38.3177 ｄ₇= 2.5486 ｎ_d4 =1.51823 ν_d4 =58.96
ｒ₈= 361.0018 ｄ₈= 1.2907
ｒ₉= ∞（絞り）ｄ₉=(可変)
ｒ₁₀= -104.2747（非球面）ｄ₁₀= 6.9367 ｎ_d5 =1.52542 ν_d5 =55.78
ｒ₁₁= -69.7755 ｄ₁₁= 4.2091
ｒ₁₂= -36.3975 ｄ₁₂= 1.4864 ｎ_d6 =1.78590 ν_d6 =44.19
ｒ₁₃= -54.0732 ｄ₁₃=11.0520
ｒ₁₄= -19.3697 ｄ₁₄= 2.3686 ｎ_d7 =1.72916 ν_d7 =54.68
ｒ₁₅= -37.4152

非球面係数
第１０面
Ｋ = 0
A₄ = 1.0069 ×10^-5
A₆ =-3.2735 ×10^-8
A₈ = 4.3649 ×10^-10
A₁₀=-1.4686 ×10^-12 。
【００４２】
実施例２
ｆ＝56.49997〜70.49962〜89.63455
Ｆ_NO＝ 3.946 〜 4.923 〜 6.035
２ω＝61.944°〜52.980°〜43.146°
ｆ_B＝ . 〜 . 〜 .
ＩＨ＝34.85mm
ｒ₁= 30.1324 ｄ₁= 3.0455 ｎ_d1 =1.69680 ν_d1 =55.53
ｒ₂= 64.0157 ｄ₂= 2.5724
ｒ₃= -37.4440 ｄ₃= 9.7899 ｎ_d2 =1.78590 ν_d2 =44.19
ｒ₄= -39.8481 ｄ₄= 0.7910
ｒ₅= -61.3819 ｄ₅= 3.5800 ｎ_d3 =1.83400 ν_d3 =37.17
ｒ₆= 45.1134 ｄ₆= 0.8675
ｒ₇= 64.1348 ｄ₇= 6.5821 ｎ_d4 =1.60311 ν_d4 =60.68
ｒ₈= -37.7502 ｄ₈= 0.2000
ｒ₉= 38.0136 ｄ₉= 5.4007 ｎ_d5 =1.62280 ν_d5 =57.04
ｒ₁₀= 266.1204 ｄ₁₀= 1.2907
ｒ₁₁= ∞（絞り）ｄ₁₁=(可変)
ｒ₁₂= -81.9778 ｄ₁₂= 3.0084 ｎ_d6 =1.83400 ν_d6 =37.17
ｒ₁₃= -35.9506 ｄ₁₃= 0.2000
ｒ₁₄= -50.1773 ｄ₁₄= 5.7885 ｎ_d7 =1.72916 ν_d7 =54.68
ｒ₁₅= -737.8817 ｄ₁₅=10.7738
ｒ₁₆= -22.5194 ｄ₁₆= 2.8000 ｎ_d8 =1.78590 ν_d8 =44.19
ｒ₁₇= -48.3899

【００４３】
実施例３
ｆ＝56.98133〜70.46247〜89.45954
Ｆ_NO＝ 4.307 〜 5.340 〜 6.750
２ω＝61.596°〜52.174°〜42.614°
ｆ_B＝ . 〜 . 〜 .
ＩＨ＝34.85mm
ｒ₁= 32.4052 ｄ₁= 3.2000 ｎ_d1 =1.69680 ν_d1 =55.53
ｒ₂= 45.7497 ｄ₂= 4.0340
ｒ₃= -36.6768 ｄ₃= 8.3167 ｎ_d2 =1.78590 ν_d2 =44.19
ｒ₄= -42.7845 ｄ₄=(可変)
ｒ₅= -35.1280 ｄ₅= 3.2710 ｎ_d3 =1.83400 ν_d3 =37.17
ｒ₆= 59.6928 ｄ₆= 0.2000
ｒ₇= 25.1868 ｄ₇= 6.6603 ｎ_d4 =1.60311 ν_d4 =60.68
ｒ₈= -34.5814 ｄ₈= 0.2000
ｒ₉= 50.7268 ｄ₉= 2.8000 ｎ_d5 =1.62280 ν_d5 =57.04
ｒ₁₀= -457.9309（非球面）ｄ₁₀= 1.5000
ｒ₁₁= ∞（絞り）ｄ₁₁=(可変)
ｒ₁₂= -124.8078 ｄ₁₂= 3.4804 ｎ_d6 =1.83400 ν_d6 =37.17
ｒ₁₃= -30.2302 ｄ₁₃= 0.2000
ｒ₁₄= -40.2138 ｄ₁₄= 2.5000 ｎ_d7 =1.74100 ν_d7 =52.65
ｒ₁₅= 112.8500 ｄ₁₅=10.0460
ｒ₁₆= -17.7043 ｄ₁₆= 2.8000 ｎ_d8 =1.78590 ν_d8 =44.19
ｒ₁₇= -33.5387

非球面係数
第１０面
Ｋ = 0
A₄ = 2.0979 ×10^-5
A₆ = 6.6723 ×10^-8
A₈ = 1.8229 ×10^-10
A₁₀= 0 。
【００４４】
実施例４
ｆ＝57.42205〜69.97808〜89.92677
Ｆ_NO＝ 4.143 〜 5.098 〜 6.638
２ω＝61.996°〜52.942°〜42.604°
ｆ_B＝ . 〜 . 〜 .
ＩＨ＝34.85mm
ｒ₁= -127.5116 ｄ₁= 3.7631 ｎ_d1 =1.72916 ν_d1 =54.68
ｒ₂= 55.6452（非球面）ｄ₂= 3.6407
ｒ₃= 41.0946 ｄ₃= 4.9817 ｎ_d2 =1.83400 ν_d2 =37.16
ｒ₄= -181.2868 ｄ₄=(可変)
ｒ₅= -72.3793 ｄ₅= 2.1262 ｎ_d3 =1.68893 ν_d3 =31.08
ｒ₆= 30.6782 ｄ₆= 1.8000
ｒ₇= 72.2304 ｄ₇= 3.7273 ｎ_d4 =1.56873 ν_d4 =63.16
ｒ₈= -47.4098 ｄ₈= 0.2000
ｒ₉= 47.0591 ｄ₉=10.8386 ｎ_d5 =1.48749 ν_d5 =70.23
ｒ₁₀= -31.4740 ｄ₁₀= 1.5000
ｒ₁₁= ∞（絞り）ｄ₁₁=(可変)
ｒ₁₂= -79.9855 ｄ₁₂=13.9133 ｎ_d6 =1.72342 ν_d6 =37.95
ｒ₁₃= -31.3262 ｄ₁₃= 0.2000
ｒ₁₄= -41.8528 ｄ₁₄= 7.1230 ｎ_d7 =1.69680 ν_d7 =55.53
ｒ₁₅= 243.9638 ｄ₁₅=13.9905
ｒ₁₆= -22.5775 ｄ₁₆= 2.4372 ｎ_d8 =1.74100 ν_d8 =52.64
ｒ₁₇= -49.8360

非球面係数
第２面
Ｋ = 0
A₄ = 5.6926 ×10^-6
A₆ = 5.3656 ×10^-9
A₈ =-1.7080 ×10^-12
A₁₀= 2.1066 ×10^-14 。
【００４５】
実施例５
ｆ＝58.62419〜69.93659〜89.09643
Ｆ_NO＝ 4.210 〜 4.885 〜 6.024
２ω＝62.872°〜53.306°〜42.580°
ｆ_B＝ . 〜 . 〜 .
ＩＨ＝34.85mm
ｒ₁= -136.8802 ｄ₁= 1.8500 ｎ_d1 =1.69680 ν_d1 =55.53
ｒ₂= 28.0894（非球面）ｄ₂= 0.4000
ｒ₃= 25.8510 ｄ₃= 4.2185 ｎ_d2 =1.80100 ν_d2 =34.97
ｒ₄= 114.3033 ｄ₄= 1.9014
ｒ₅= -171.8671 ｄ₅= 2.4564 ｎ_d3 =1.69680 ν_d3 =55.53
ｒ₆= -672.2122 ｄ₆=(可変)
ｒ₇= 61.3055（非球面）ｄ₇= 1.7164 ｎ_d4 =1.72825 ν_d4 =28.46
ｒ₈= 21.6683 ｄ₈= 8.2982 ｎ_d5 =1.51633 ν_d5 =64.14
ｒ₉= 75.9732 ｄ₉= 0.2000
ｒ₁₀= 34.7837 ｄ₁₀=11.7838 ｎ_d6 =1.48749 ν_d6 =70.23
ｒ₁₁= -27.6249 ｄ₁₁= 1.5000
ｒ₁₂= ∞（絞り）ｄ₁₂=(可変)
ｒ₁₃= -55.0380 ｄ₁₃=11.1130 ｎ_d7 =1.66446 ν_d7 =35.81
ｒ₁₄= -38.5152 ｄ₁₄= 2.8888
ｒ₁₅= 37.7960 ｄ₁₅= 3.2366 ｎ_d8 =1.77250 ν_d8 =49.60
ｒ₁₆= 39.0980 ｄ₁₆= 9.9471
ｒ₁₇= -22.9028 ｄ₁₇= 5.1740 ｎ_d9 =1.72916 ν_d9 =54.68
ｒ₁₈= -491.0107

非球面係数
第２面
Ｋ = 0
A₄ = 1.9012 ×10^-6
A₆ = 2.5404 ×10^-9
A₈ =-6.8183 ×10^-13
A₁₀= 2.0412 ×10^-14
第７面
Ｋ = 0
A₄ =-1.1625 ×10^-5
A₆ =-2.1198 ×10^-8
A₈ =-6.6221 ×10^-12
A₁₀=-7.4818 ×10^-14 。
【００４６】
上記実施例１〜５の無限遠物点に対する収差図をそれぞれ図６〜図１０に示す。また、実施例５の−１／５０倍の近距離物点にフォーカシングした状態での収差図を図１１に示す。各収差図中、（ａ１）〜（ａ３）は球面収差、（ｂ１）〜（ｂ３）は非点収差、（ｃ１）〜（ｃ３）は歪曲収差、（ｄ１）〜（ｄ３）は倍率色収差を示し、（ａ１）〜（ｄ１）は広角端での、（ａ２）〜（ｄ２）は中間焦点距離での、（ａ３）〜（ｄ３）は望遠端でのそれぞれの収差を表す。
【００４７】
次に、上記実施例１〜５の前記条件式（１）〜（５）の値を次の表に示す。
【００４８】

【００４９】
〔１〕最も像側に負の屈折力を有するレンズ群が配置された複数のレンズ群よりなり、少なくとも一つのレンズ群間隔を変化させることにより変倍を行い、以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１）０．０１＜−１／（ＨＢ×ｔａｎω）＜０．０５（１／ｍｍ）
ここで、ＨＢは物点が無限遠の場合の広角端においてレンズ最終面から全系の後側主点位置までの距離、ωは物点が無限遠の場合の広角端での半画角である。
【００５０】
〔２〕最も像側に負の屈折力を有するレンズ群が配置された複数のレンズ群よりなり、少なくとも一つのレンズ群間隔を変化させることにより変倍を行い、以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１）０．０１＜−１／（ＨＢ×ｔａｎω）＜０．０５（１／ｍｍ）
（５）０．３＜ＩＨ／ｆ_W＜１．２
ここで、ＨＢは物点が無限遠の場合の広角端においてレンズ最終面から全系の後側主点位置までの距離、ωは物点が無限遠の場合の広角端での半画角、ＩＨはフィルム対角長の１／２の長さ、ｆ_Wは物点が無限遠の場合の広角端での焦点距離である。
【００５１】
〔３〕物体側より順に、全体として正の屈折力を有する前群と、全体としての負の屈折力を有する後群とを配置し、双方の間隔を変えて変倍を行い、以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１）０．０１＜−１／（ＨＢ×ｔａｎω）＜０．０５（１／ｍｍ）
（２）０．０４＜ｆ_BW／ｆ_W＜０．２
ここで、ＨＢは物点が無限遠の場合の広角端においてレンズ最終面から全系の後側主点位置までの距離、ωは物点が無限遠の場合の広角端での半画角、ｆ_Wは物点が無限遠の場合の広角端での焦点距離、ｆ_BWは物点が無限遠の広角端でのバックフォーカスである。
【００５２】
〔４〕最も像側に負の屈折力を有するレンズ群が配置された複数のレンズ群よりなり、少なくとも複数のレンズ群間隔を変化させることにより変倍を行い、以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１）０．０１＜−１／（ＨＢ×ｔａｎω）＜０．０５（１／ｍｍ）
（３）０．６＜−ｆ_N／ｆ_W＜１．５
ここで、ＨＢは物点が無限遠の場合の広角端においてレンズ最終面から全系の後側主点位置までの距離、ωは物点が無限遠の場合の広角端での半画角、ｆ_Wは物点が無限遠の場合の広角端での焦点距離、ｆ_Nは最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズ群の焦点距離である。
【００５３】
〔５〕最も像側に負の屈折力を有するレンズ群が配置された複数のレンズ群よりなり、少なくとも一つのレンズ群間隔を変化させることにより変倍を行い、以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１）’０．０２＜−１／（ＨＢ×ｔａｎω）＜０．０５（１／ｍｍ）
ここで、ＨＢは物点が無限遠の場合の広角端においてレンズ最終面から全系の後側主点位置までの距離、ωは物点が無限遠の場合の広角端での半画角である。
【００５４】
〔６〕最も像側に負の屈折力を有するレンズ群が配置された複数のレンズ群よりなり、少なくとも一つのレンズ群間隔を変化させることにより変倍を行い、以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１）’０．０２＜−１／（ＨＢ×ｔａｎω）＜０．０５（１／ｍｍ）
（５）０．３＜ＩＨ／ｆ_W＜１．２
ここで、ＨＢは物点が無限遠の場合の広角端においてレンズ最終面から全系の後側主点位置までの距離、ωは物点が無限遠の場合の広角端での半画角、ＩＨはフィルム対角長の１／２の長さ、ｆ_Wは物点が無限遠の場合の広角端での焦点距離である。
【００５５】
〔７〕物体側より順に、全体として正の屈折力を有する前群と、全体としての負の屈折力を有する後群とを配置し、双方の間隔を変えて変倍を行い、以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１）’０．０２＜−１／（ＨＢ×ｔａｎω）＜０．０５（１／ｍｍ）
（２）０．０４＜ｆ_BW／ｆ_W＜０．２
ここで、ＨＢは物点が無限遠の場合の広角端においてレンズ最終面から全系の後側主点位置までの距離、ωは物点が無限遠の場合の広角端での半画角、ｆ_Wは物点が無限遠の場合の広角端での焦点距離、ｆ_BWは物点が無限遠の広角端でのバックフォーカスである。
【００５６】
〔８〕最も像側に負の屈折力を有するレンズ群が配置された複数のレンズ群よりなり、少なくとも複数のレンズ群間隔を変化させることにより変倍を行い、以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１）’０．０２＜−１／（ＨＢ×ｔａｎω）＜０．０５（１／ｍｍ）
（３）０．６＜−ｆ_N／ｆ_W＜１．５
ここで、ＨＢは物点が無限遠の場合の広角端においてレンズ最終面から全系の後側主点位置までの距離、ωは物点が無限遠の場合の広角端での半画角、ｆ_Wは物点が無限遠の場合の広角端での焦点距離、ｆ_Nは最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズ群の焦点距離である。
【００５７】
〔９〕物体側より順に、全体として正の屈折力を有する前群と、全体としての負の屈折力を有する後群とを配置し、双方の間隔を変えて変倍を行い、以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１）０．０１＜−１／（ＨＢ×ｔａｎω）＜０．０５（１／ｍｍ）
（２）’０．０８＜ｆ_BW／ｆ_W＜０．１５
ここで、ＨＢは物点が無限遠の場合の広角端においてレンズ最終面から全系の後側主点位置までの距離、ωは物点が無限遠の場合の広角端での半画角、ｆ_Wは物点が無限遠の場合の広角端での焦点距離、ｆ_BWは物点が無限遠の広角端でのバックフォーカスである。
【００５８】
〔１０〕最も像側に負の屈折力を有するレンズ群が配置された複数のレンズ群よりなり、少なくとも複数のレンズ群間隔を変化させることにより変倍を行い、以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１）０．０１＜−１／（ＨＢ×ｔａｎω）＜０．０５（１／ｍｍ）
（３）’０．６＜−ｆ_N／ｆ_W＜１．０
ここで、ＨＢは物点が無限遠の場合の広角端においてレンズ最終面から全系の後側主点位置までの距離、ωは物点が無限遠の場合の広角端での半画角、ｆ_Wは物点が無限遠の場合の広角端での焦点距離、ｆ_Nは最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズ群の焦点距離である。
【００５９】
〔１１〕物体側より順に、全体として正の屈折力を有する前群と、全体としての負の屈折力を有する後群とを配置し、双方の間隔を変えて変倍を行い、以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１）’０．０２＜−１／（ＨＢ×ｔａｎω）＜０．０５（１／ｍｍ）
（２）’０．０８＜ｆ_BW／ｆ_W＜０．１５
ここで、ＨＢは物点が無限遠の場合の広角端においてレンズ最終面から全系の後側主点位置までの距離、ωは物点が無限遠の場合の広角端での半画角、ｆ_Wは物点が無限遠の場合の広角端での焦点距離、ｆ_BWは物点が無限遠の広角端でのバックフォーカスである。
【００６０】
〔１２〕最も像側に負の屈折力を有するレンズ群が配置された複数のレンズ群よりなり、少なくとも複数のレンズ群間隔を変化させることにより変倍を行い、以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１）’０．０２＜−１／（ＨＢ×ｔａｎω）＜０．０５（１／ｍｍ）
（３）’０．６＜−ｆ_N／ｆ_W＜１．０
ここで、ＨＢは物点が無限遠の場合の広角端においてレンズ最終面から全系の後側主点位置までの距離、ωは物点が無限遠の場合の広角端での半画角、ｆ_Wは物点が無限遠の場合の広角端での焦点距離、ｆ_Nは最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズ群の焦点距離である。
【００６１】
〔１３〕物体側より順に、正の屈折力の前群と、負の屈折力の後群とからなることを特徴とする上記〔１〕又は〔２〕記載のズームレンズ。
【００６２】
〔１４〕物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群とを配置したことを特徴とする上記〔１〕、〔２〕又は〔４〕記載のズームレンズ。
【００６３】
〔１５〕物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群とを配置したことを特徴とする上記〔１〕、〔２〕又は〔４〕記載のズームレンズ。
【００６４】
〔１６〕物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群とを配置したことを特徴とする上記〔１〕、〔２〕又は〔４〕記載のズームレンズ。
【００６５】
〔１７〕前群でフォーカシングをすることを特徴とする上記〔３〕記載のズームレンズ。
【００６６】
〔１８〕正のレンズ群でフォーカシングをすることを特徴とする上記〔４〕又は〔１５〕記載のズームレンズ。
【００６７】
〔１９〕以下の条件式（４）を満足することを特徴とする上記〔１〕から〔４〕の何れか１項記載のズームレンズ。
（４） −１．２＜Σｄ／ｆ_N＜−０．３
ここで、Σｄは最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズ群の光軸上の厚みである。
【００６８】
〔２０〕最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズ群に導入された非球面の少なくとも１面は、光軸から離れるに従って正の屈折力が強くなるような形状であることを特徴とする上記〔１〕から〔４〕の何れか１項記載のズームレンズ。
【００６９】
〔２１〕正の屈折力を有するレンズ群に導入された非球面の少なくとも１面は、光軸から離れるに従って正の屈折力が弱くなるような形状であることを特徴とする上記〔１〕から〔４〕の何れか１項記載のズームレンズ。
【００７０】
【発明の効果】
以上の説明から明らかなように、本発明によると、最も像側に配置された負レンズ群を効果的に使って軸外収差を補正した小型のズームレンズを備えたカメラ得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に用いる実施例１のズームレンズの物点無限遠における断面図である。
【図２】実施例２のズームレンズの物点無限遠における断面図である。
【図３】実施例３のズームレンズの物点無限遠における断面図である。
【図４】実施例４のズームレンズの物点無限遠における断面図である。
【図５】実施例５のズームレンズの物点無限遠における断面図である。
【図６】実施例１の物点無限遠における収差図である。
【図７】実施例２の物点無限遠における収差図である。
【図８】実施例３の物点無限遠における収差図である。
【図９】実施例４の物点無限遠における収差図である。
【図１０】実施例５の物点無限遠における収差図である。
【図１１】実施例５の−１／５０倍の近距離物点にフォーカシングした状態での収差図である。
【符号の説明】
Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a camera including a small zoom lens, and more particularly to a lens shutter camera including a zoom lens with a short back focus in which off-axis aberrations are well corrected. The present invention also relates to a camera having a film size larger than the Leica size.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, as a small zoom lens used for a lens shutter camera or the like, as disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 56-128911, the front group has a positive lens group and the rear group has a negative lens group. The type is well known. Since this type constitutes a so-called telephoto type of positive / negative arrangement, it is possible to achieve miniaturization by efficiently increasing the refractive power of the rear group. However, since this type performs zooming by moving two groups, the degree of freedom is small and there is a limit to high zoom ratio and high performance.
[0003]
Therefore, recently, as disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 63-25613, etc., a type in which three groups of negative, positive, and negative are arranged in order from the object side, and disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 63-32513, etc. As described above, a large number of zoom lenses having a four-group configuration in which a positive or negative lens group is further added have been proposed.
[0004]
Further, as disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. Sho 63-153511, etc., it is disclosed in a type in which three groups of positive, positive, and negative are arranged in order from the object side, and in Japanese Patent Laid-Open No. 63-43115, etc. As described above, there have been proposed a large number of positive, negative, positive, and negative four-group zoom lenses obtained by dividing the second group of the positive, positive, and negative three-group types into negative and positive.
[0005]
However, these examples are all based on Leica-sized film formats and do not include the viewpoint of applying to larger film sizes. Further, in these examples, it is no longer possible to reduce the size of the lens system by shortening the back focus while maintaining good aberration performance. Therefore, further shortening the back focus at the wide-angle end means power-up of the negative lens group on the most image side, and the off-axis aberration corrected by the negative lens group is excessively corrected, On the contrary, the optical performance is deteriorated.
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
The present invention has been made in view of such problems of the prior art, and an object thereof is a compact zoom lens in which off-axis aberrations are corrected by effectively using a negative lens group disposed closest to the image side. It is to provide a camera equipped with.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
  The camera having the first zoom lens of the present invention that achieves the above object comprises a plurality of lens groups in which a lens group having a negative refractive power is arranged closest to the image side, and changes at least one lens group interval. The zooming is performed by satisfying the following conditions.
  (1) 0.01 <−1 / (HB × tan ω) <0.05 (1 / mm)
  (3) '0.6 <-f_N/ F_W<1.0
  (4) -1.2 <Σd / f_N<-0.3
Here, HB is the distance from the lens final surface to the rear principal point position of the entire system at the wide angle end when the object point is at infinity, ω is the half angle of view at the wide angle end when the object point is at infinity, f_WIs the focal length at the wide-angle end when the object point is infinity, f_NIs the focal length of the lens unit having the negative refractive power disposed closest to the image side, and Σd is the thickness on the optical axis of the lens unit having the negative refractive power disposed closest to the image side.
[0012]
(1) 0.01 <−1 / (HB × tan ω) <0.05 (1 / mm)
(3) 0.6 <−f_N/ F_W<1.5
Here, HB is the distance from the lens final surface to the rear principal point position of the entire system at the wide angle end when the object point is at infinity, ω is the half angle of view at the wide angle end when the object point is at infinity, f_WIs the focal length at the wide-angle end when the object point is infinity, f_NIs the focal length of the lens unit having the negative refractive power arranged closest to the image side.
[0013]
Hereinafter, the reason and effect | action which take said structure in this invention are demonstrated.
In order to reduce the size of the lens system, the rear principal point of the entire system is generally moved to the object side as a telephoto type by disposing a negative refractive power component on the image side. The same applies to a zoom lens of a type that does not require a mirror in particular between the image plane, and the lens system is miniaturized by disposing a negative lens group closest to the image side. If the refractive power of the negative lens unit on the image side is increased, the overall length can be reduced. However, the amount of off-axis aberration at the wide-angle end is particularly large, and the correction becomes difficult.
[0014]
Therefore, the zoom lens used in the present invention adopts the above-described configuration, and further satisfies conditional expression (1), thereby favorably correcting off-axis aberrations particularly at the wide-angle end while reducing the size of the lens system. It is possible to do.
[0015]
Off-axis aberrations include astigmatism, field curvature, coma aberration, and distortion aberration when using Seidel's five aberration expressions. These off-axis aberrations are generated in proportion to astigmatism and field curvature to the square of the incident half field angle, coma to the first power, and distortion to the third power. In addition, the amount of generated light increases as the ray height of the refracting surface increases, and in the negative lens group arranged closest to the image side, the height of off-axis light rays at the wide-angle end increases, so the amount of generated light also increases. growing. Therefore, in general, in order to correct off-axis aberrations with the incident half angle of view unchanged, the height of off-axis rays is lowered to reduce the amount of aberration itself. When this is applied to the negative lens group arranged closest to the image side, it becomes impossible to reduce the back focus with respect to the focal length at the wide-angle end, and the lens system cannot be downsized.
[0016]
  On the other hand, in the zoom lens used in the present invention, by reducing the back focus sufficiently with respect to the focal length at the wide-angle end, the height of the off-axis light beam passing through the negative lens group that is intentionally arranged closest to the image side can be reduced. Make it high. As a result, off-axis aberrations are likely to occur, but conditional expressions (3) 'and (4) described later are satisfied so as to control them.
[0017]
  Conditional expression (1) is set for this purpose, and is a conditional expression for defining the ray height of off-axis rays so that off-axis aberrations can be more effectively corrected at the same incident half angle of view. Exceeding the lower limit of 0.01 of conditional expression (1), the height of off-axis rays becomes too high, and the amount of generation becomes too large, and it is impossible to control it within the negative lens group itself. Therefore, sufficient aberration correction cannot be performed. On the other hand, if the upper limit of 0.05 is exceeded, the height of off-axis rays is reduced, the back focus becomes longer with respect to the focal length at the wide-angle end, and the lens system cannot be downsized.
[0018]
Particularly in the case of a two-group zoom lens, in order from the object side, a front group having a positive refractive power as a whole and a rear group having a negative refractive power as a whole are arranged, and the distance between them is changed. The zooming is performed so that the conditional expressions (1) and (2) are satisfied.
[0019]
In the case of the front-group positive and rear-group negative two-group zoom, satisfying conditional expression (1) makes it possible to reduce the size of the lens system and correct off-axis aberrations at the wide-angle end. By satisfying 2), it can be further improved. The effect of conditional expression (1) is as described above. Conditional expression (2) is designed to balance the height of off-axis rays passing through the negative rear group and the reduction in size of the lens system. This is a conditional expression that defines the focus.
[0020]
  If the lower limit of 0.04 of conditional expression (2) is exceeded, the rear principal point position of the entire system moves more than necessary to the object side, and the height of off-axis rays passing through the negative rear group becomes too high. As a result, an amount of off-axis aberration that cannot be controlled by the rear group alone occurs. In addition, the back focus becomes too short, and lens dust or the like appears on the film. If the upper limit of 0.2 in conditional expression (2) is exceeded, the back focus with respect to the focal length at the wide angle end becomes too long, and the lens system cannot be downsized. By satisfying the above configuration and the conditional expressions (1), (2), (3) ′ (4), the positive / negative two-group zoom lens can obtain better results.
[0021]
Further, in the case of a zoom lens having three or more groups, the zoom lens includes a plurality of lens groups in which a lens group having a negative refractive power is disposed closest to the image side. By changing at least one lens group interval, zooming is performed. To satisfy the above conditional expressions (1) and (3).
[0022]
  In the case of a zoom lens having three or more groups in which a lens unit having a negative refractive power on the most image side is satisfied, it is possible to reduce the size of the lens system by satisfying conditional expressions (1), (3) ′ (4). The off-axis aberration correction at the wide angle end is performed well.
  The operational effect of the conditional expression (1) is as described above, and the conditional expression (3) ′ defines an off-axis aberration by defining the focal length of the lens unit having the negative refractive power arranged closest to the image side. Is a conditional expression set in order to secure the amount of off-axis aberration that can be corrected positively and at the same time to achieve downsizing of the lens system.
[0023]
  If the lower limit of 0.6 of conditional expression (3) ′ is exceeded, the refractive power of the lens unit having the negative refractive power arranged closest to the image side becomes strong, and the amount of aberration that occurs becomes too large to correct it. At the same time, the rear principal point of the entire system at the wide-angle end moves to the object side more than necessary. As a result, the back focus is shortened and dust or the like appears on the film. On the other hand, if the upper limit of 1.0 is exceeded, the back focus becomes longer, making it impossible to reduce the size of the lens system, and it occurs in a lens group having a negative refractive power disposed closest to the image side at the wide-angle end. The amount of off-axis aberration is small, and the correction cannot be made in the entire system. By satisfying the above-described configuration and conditional expressions (1) and (3) ′, the zoom lens of three or more groups in which the lens unit having the negative refractive power on the most image side can obtain better results.
[0024]
  Conditional expression (3) 'can also be applied to a positive / negative two-group zoom lens. By satisfying this, it is possible to reduce the size of the lens system.
[0025]
  In addition, the zoom lens used in the present invention can further correct aberrations by satisfying the following conditional expression.
  (4) -1.2 <Σd / f_N<-0.3
Here, Σd is the thickness on the optical axis of the lens group having the negative refractive power arranged closest to the image side.
[0026]
Conditional expression (4) is a conditional expression that prescribes the thickness of the lens unit having the negative refractive power arranged closest to the image side for the purpose of correcting astigmatism and distortion among the off-axis aberrations. If the upper limit of −0.3 and the lower limit of −1.2 are exceeded, the respective aberrations are particularly undercorrected and overcorrected, and sufficient performance cannot be satisfied.
[0027]
  In addition, among the numerical ranges of the conditional expressions (1) and (2), by further limiting to the numerical ranges of the following conditional expressions (1) ′ and (2) ′, further correction of off-axis aberrations and the entire system Can be miniaturized.
[0028]
  (1) '0.02 <−1 / (HB × tan ω) <0.05 (1 / mm)
  (2) '0.08 <f_BW/ F_W<0.15
  Further, when the zoom lens of the present invention is configured by three groups, it is desirable that the positive, positive, negative or negative, positive, negative group configurations are arranged in order from the object side. In particular, when it is composed of three groups of positive, positive, and negative, it is advantageous for achieving a high zoom ratio and miniaturization, and when it is composed of three groups of negative, positive, and negative, the axis is determined from its symmetry. This is because it is advantageous for correcting external aberrations. In these cases, the most object-side surface of the lens system is concave with respect to the object, so that the incident angle of off-axis rays is increased particularly on that surface, and the negative refractive power arranged closest to the image side. It is possible to generate an off-axis aberration that occurs in a lens group that has a canceling aberration and to obtain a good off-axis performance. For example, if the second group of the positive, positive, and negative three-group zoom lens is divided into negative and positive groups to form a positive, negative, positive, and negative four-group structure, the degree of freedom is further increased and aberration correction is performed. It goes without saying that it is advantageous.
[0029]
The zoom lens used in the present invention can be focused anywhere, but in the case of a zoom lens having a two-group configuration, it is a positive front group, and in the case of a zoom lens having a three-group configuration, it is a positive second. It is preferable to use the group as a focusing group because the variation in aberration due to the difference in object point position is small.
[0030]
Further, in the case of a zoom lens having three or more groups, it is needless to say that focusing can be performed by introducing the idea of floating and moving two or more groups independently.
[0031]
Furthermore, even better performance can be obtained by introducing an aspherical surface to the zoom lens used in the present invention. In particular, when an aspherical surface is introduced to the lens group having the negative refractive power arranged on the most image side for the purpose of correcting off-axis aberration, the positive refractive power increases as the distance from the optical axis increases. An aspheric surface having such a shape is desirable. In addition, when an aspherical surface is introduced into a lens group having a positive refractive power, particularly for the purpose of correcting spherical aberration at the telephoto end, at least one surface has a shape in which the positive refractive power decreases as the distance from the optical axis increases. An aspherical surface is desirable.
Further, if the zoom lens used in the present invention is used as a plastic lens, it is advantageous in terms of cost, and if the aspherical lens is made of plastic, it is preferable in production.
[0032]
In addition, the zoom lens used in the present invention can make further use of the functions and effects described above by setting the wide-angle end to a range that satisfies the following conditional expression (5).
(5) 0.3 <IH / f_W<1.2
Here, IH is 1/2 of the film diagonal length, f_WIs the focal length at the wide-angle end when the object point is at infinity.
If the range of the upper limit 1.2 and the lower limit 0.3 of conditional expression (5) is exceeded, the balance between miniaturization and off-axis aberration at the wide-angle end of the lens system will be lost, and the desired performance cannot be obtained. .
[0033]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiments 1 to 5 of the zoom lens used in the present invention will be described below with reference to the drawings. FIGS. 1 to 5 show lens cross sections of Examples 1 to 5 at an object point at infinity. In each figure, (a) is a wide-angle end, (b) is an intermediate focal length, and (c) is a sectional view at a telephoto end.
[0034]
Among Examples 1 to 5, Example 1 and Example 2 are examples of a two-group zoom lens in which the front group G1 has a positive refractive power and the rear group G2 has a negative refractive power. Examples 3 and 4 are FIG. 5 is an example of a three-group zoom lens having positive, positive, and negative refractive powers in order from the object side, and Example 5 is an example of a three-group zoom lens having negative, positive, and negative refractive powers in order from the object side. It is. In the fifth embodiment, the second group G2 is moved so as to focus on a short distance object point of -1/50 times.
[0035]
Numerical data of each embodiment will be described later. In the first embodiment, as shown in FIG. 1, the first group (front group) G1 includes a positive meniscus lens convex to the object side, a biconcave lens, and a biconvex lens. And a positive meniscus lens convex toward the object side and a stop. The second group (rear group) G2 includes a positive meniscus lens convex toward the image side and two negative meniscus lenses convex toward the image side. . The aspherical surface is used for one surface closest to the object side in the second group G2. The lens closest to the object side in the second group G2 is a plastic lens.
[0036]
In the second embodiment, as shown in FIG. 2, the first group (front group) G1 includes a positive meniscus lens convex on the object side, a negative meniscus lens convex on the image side, a biconcave lens, and a biconvex lens. The second lens group (rear group) G2 includes a positive meniscus lens convex on the image side and two negative meniscus lenses convex on the image side. An aspheric surface is not used.
[0037]
In Example 3, as shown in FIG. 3, the first group G1 includes a positive meniscus lens convex on the object side and a negative meniscus lens convex on the image side, and the second group G2 includes a biconcave lens. The third group G3 is composed of a positive meniscus lens convex on the image side, a biconcave lens, and a negative meniscus lens convex on the image side. The aspherical surface is used for one surface before the stop of the second group G2.
[0038]
In Example 4, as shown in FIG. 4, the first group G1 is composed of a biconcave lens and a biconvex lens, and the second group G2 is composed of a biconcave lens, two biconvex lenses, and a diaphragm. The third group G3 includes a positive meniscus lens convex on the image side, a biconcave lens, and a negative meniscus lens convex on the image side. The aspherical surface is used for one surface on the image side of the biconcave lens in the first group G1.
[0039]
In Example 5, as shown in FIG. 5, the first group G1 is composed of a biconcave lens, a positive meniscus lens convex on the object side, and a negative meniscus lens convex on the image side. The third lens unit G3 includes a cemented lens of a negative meniscus lens convex on the object side and a positive meniscus lens convex on the object side, a biconvex lens, and a stop. The third group G3 includes a positive meniscus lens convex on the image side It consists of a positive meniscus lens convex on the side and a negative meniscus lens convex on the image side. The aspheric surfaces are used for the two surfaces of the image side surface of the biconcave lens of the first group G1 and the most object side surface of the second group G2.
[0040]
In the following, numerical data of each of the above embodiments is shown. Symbols are the above, f is the total focal length,_NOIs the F number, 2ω is the angle of view, f_BIs back focus, r₁, R₂... is the radius of curvature of each lens surface, d₁, D₂... is the distance between each lens surface, n_d1, N_d2... is the refractive index of d-line of each lens, ν_d1, Ν_d2... is the Abbe number of each lens. The aspherical shape is expressed by the following equation, where x is an optical axis with the light traveling direction being positive, and y is a direction perpendicular to the optical axis.
x = (y²/ R) / [1+ {1- (K + 1) (y / r)²}^1/2] + A_Foury^Four+ A₆y⁶+ A₈y⁸+ A_Teny^Ten
Where r is the paraxial radius of curvature, K is the cone coefficient, A_Four, A₆, A₈, A_TenAre the 4th, 6th, 8th and 10th order aspherical coefficients, respectively.
[0041]
Example 1
f = 57.48190-69.48431-89.45734
F_NO= 3.872 to 4.787 to 6.077
2ω = 60.596 ° 〜53.098 ° 〜42.926 °
f_B=.
IH = 34.85mm
r₁= 27.7244 d₁= 3.5254 n_d1 = 1.71300 ν_d1 = 53.84
r₂= 122.4137 d₂= 2.8434
r_Three= -59.8497 d_Three= 3.5191 n_d2 = 1.83400 ν_d2 = 37.17
r_Four= 34.4570 d_Four= 1.8420
r_Five= 77.5696 d_Five= 16.5530 n_d3 = 1.58313 ν_d3 = 59.38
r₆= -32.8760 d₆= 0.2420
r₇= 38.3177 d₇= 2.5486 n_d4 = 1.51823 ν_d4 = 58.96
r₈= 361.0018 d₈= 1.2907
r₉= ∞ (aperture) d₉= (Variable)
r_Ten= -104.2747 (aspherical surface) d_Ten= 6.9367 n_d5 = 1.52542 ν_d5 = 55.78
r₁₁= -69.7755 d₁₁= 4.2091
r₁₂= -36.3975 d₁₂= 1.4864 n_d6 = 1.78590 ν_d6 = 44.19
r₁₃= -54.0732 d₁₃= 11.0520
r₁₄= -19.3697 d₁₄= 2.3686 n_d7 = 1.72916 ν_d7 = 54.68
r₁₅= -37.4152

Aspheric coefficient
10th page
K = 0
A_Four = 1.0069 × 10^-Five
A₆ = -3.2735 × 10^-8
A₈ = 4.3649 × 10^-Ten
A_Ten= -1.4686 × 10^-12 .
[0042]
Example 2
f = 56.49997 to 70.49962 to 89.63455
F_NO= 3.946 to 4.923 to 6.035
2ω = 61.944 ° -52.980 ° -43.146 °
f_B=.
IH = 34.85mm
r₁= 30.1324 d₁= 3.0455 n_d1 = 1.69680 ν_d1 = 55.53
r₂= 64.0157 d₂= 2.5724
r_Three= -37.4440 d_Three= 9.7899 n_d2 = 1.78590 ν_d2 = 44.19
r_Four= -39.8481 d_Four= 0.7910
r_Five= -61.3819 d_Five= 3.5800 n_d3 = 1.83400 ν_d3 = 37.17
r₆= 45.1134 d₆= 0.8675
r₇= 64.1348 d₇= 6.5821 n_d4 = 1.60311 ν_d4 = 60.68
r₈= -37.7502 d₈= 0.2000
r₉= 38.0136 d₉= 5.4007 n_d5 = 1.62280 ν_d5 = 57.04
r_Ten= 266.1204 d_Ten= 1.2907
r₁₁= ∞ (aperture) d₁₁= (Variable)
r₁₂= -81.9778 d₁₂= 3.0084 n_d6 = 1.83400 ν_d6 = 37.17
r₁₃= -35.9506 d₁₃= 0.2000
r₁₄= -50.1773 d₁₄= 5.7885 n_d7 = 1.72916 ν_d7 = 54.68
r₁₅= -737.8817 d₁₅= 10.7738
r₁₆= -22.5194 d₁₆= 2.8000 n_d8 = 1.78590 ν_d8 = 44.19
r₁₇= -48.3899

[0043]
Example 3
f = 56.98133-70.46247-89.45954
F_NO= 4.307 to 5.340 to 6.750
2ω = 61.596 ° 〜52.174 ° 〜42.614 °
f_B=.
IH = 34.85mm
r₁= 32.4052 d₁= 3.2000 n_d1 = 1.69680 ν_d1 = 55.53
r₂= 45.7497 d₂= 4.0340
r_Three= -36.6768 d_Three= 8.3167 n_d2 = 1.78590 ν_d2 = 44.19
r_Four= -42.7845 d_Four= (Variable)
r_Five= -35.1280 d_Five= 3.2710 n_d3 = 1.83400 ν_d3 = 37.17
r₆= 59.6928 d₆= 0.2000
r₇= 25.1868 d₇= 6.6603 n_d4 = 1.60311 ν_d4 = 60.68
r₈= -34.5814 d₈= 0.2000
r₉= 50.7268 d₉= 2.8000 n_d5 = 1.62280 ν_d5 = 57.04
r_Ten= -457.9309 (Aspherical surface) d_Ten= 1.5000
r₁₁= ∞ (aperture) d₁₁= (Variable)
r₁₂= -124.8078 d₁₂= 3.4804 n_d6 = 1.83400 ν_d6 = 37.17
r₁₃= -30.2302 d₁₃= 0.2000
r₁₄= -40.2138 d₁₄= 2.5000 n_d7 = 1.74100 ν_d7 = 52.65
r₁₅= 112.8500 d₁₅= 10.0460
r₁₆= -17.7043 d₁₆= 2.8000 n_d8 = 1.78590 ν_d8 = 44.19
r₁₇= -33.5387

Aspheric coefficient
10th page
K = 0
A_Four = 2.0979 × 10^-Five
A₆ = 6.6723 × 10^-8
A₈ = 1.8229 x10^-Ten
A_Ten= 0.
[0044]
Example 4
f = 57.42205-69.97808-89.92677
F_NO= 4.143 to 5.098 to 6.638
2ω = 61.996 °-52.942 °-42.604 °
f_B=.
IH = 34.85mm
r₁= -127.5116 d₁= 3.7631 n_d1 = 1.72916 ν_d1 = 54.68
r₂= 55.6452 (aspherical surface) d₂= 3.6407
r_Three= 41.0946 d_Three= 4.9817 n_d2 = 1.83400 ν_d2 = 37.16
r_Four= -181.2868 d_Four= (Variable)
r_Five= -72.3793 d_Five= 2.1262 n_d3 = 1.68893 ν_d3 = 31.08
r₆= 30.6782 d₆= 1.8000
r₇= 72.2304 d₇= 3.7273 n_d4 = 1.56873 ν_d4 = 63.16
r₈= -47.4098 d₈= 0.2000
r₉= 47.0591 d₉= 10.8386 n_d5 = 1.48749 ν_d5 = 70.23
r_Ten= -31.4740 d_Ten= 1.5000
r₁₁= ∞ (aperture) d₁₁= (Variable)
r₁₂= -79.9855 d₁₂= 13.9133 n_d6 = 1.72342 ν_d6 = 37.95
r₁₃= -31.3262 d₁₃= 0.2000
r₁₄= -41.8528 d₁₄= 7.1230 n_d7 = 1.69680 ν_d7 = 55.53
r₁₅= 243.9638 d₁₅= 13.9905
r₁₆= -22.5775 d₁₆= 2.4372 n_d8 = 1.74100 ν_d8 = 52.64
r₁₇= -49.8360

Aspheric coefficient
Second side
K = 0
A_Four = 5.6926 × 10^-6
A₆ = 5.3656 x10^-9
A₈ = -1.7080 × 10^-12
A_Ten= 2.1066 x10^-14 .
[0045]
Example 5
f = 58.62419-69.93659-89.09643
F_NO= 4.210 to 4.885 to 6.024
2ω = 62.872 °-53.306 °-42.580 °
f_B=.
IH = 34.85mm
r₁= -136.8802 d₁= 1.8500 n_d1 = 1.69680 ν_d1 = 55.53
r₂= 28.0894 (aspherical surface) d₂= 0.4000
r_Three= 25.8510 d_Three= 4.2185 n_d2 = 1.80100 ν_d2 = 34.97
r_Four= 114.3033 d_Four= 1.9014
r_Five= -171.8671 d_Five= 2.4564 n_d3 = 1.69680 ν_d3 = 55.53
r₆= -672.2122 d₆= (Variable)
r₇= 61.3055 (aspherical surface) d₇= 1.7164 n_d4 = 1.72825 ν_d4 = 28.46
r₈= 21.6683 d₈= 8.2982 n_d5 = 1.51633 ν_d5 = 64.14
r₉= 75.9732 d₉= 0.2000
r_Ten= 34.7837 d_Ten= 11.7838 n_d6 = 1.48749 ν_d6 = 70.23
r₁₁= -27.6249 d₁₁= 1.5000
r₁₂= ∞ (aperture) d₁₂= (Variable)
r₁₃= -55.0380 d₁₃= 11.1130 n_d7 = 1.66446 ν_d7 = 35.81
r₁₄= -38.5152 d₁₄= 2.8888
r₁₅= 37.7960 d₁₅= 3.2366 n_d8 = 1.77250 ν_d8 = 49.60
r₁₆= 39.0980 d₁₆= 9.9471
r₁₇= -22.9028 d₁₇= 5.1740 n_d9 = 1.72916 ν_d9 = 54.68
r₁₈= -491.0107

Aspheric coefficient
Second side
K = 0
A_Four = 1.9012 × 10^-6
A₆ = 2.5404 x10^-9
A₈ = -6.8183 × 10^-13
A_Ten= 2.0412 × 10^-14
7th page
K = 0
A_Four = -1.1625 × 10^-Five
A₆ = -2.1198 × 10^-8
A₈ = -6.6221 x10^-12
A_Ten= -7.4818 x10^-14 .
[0046]
Aberration diagrams with respect to object points at infinity in Examples 1 to 5 are shown in FIGS. In addition, FIG. 11 shows aberration diagrams in a state where focusing is performed on a short-distance object point of −1/50 times that in Example 5. In each aberration diagram, (a1) to (a3) are spherical aberration, (b1) to (b3) are astigmatism, (c1) to (c3) are distortion aberration, and (d1) to (d3) are chromatic aberration of magnification. (A1) to (d1) represent aberrations at the wide-angle end, (a2) to (d2) represent intermediate focal lengths, and (a3) to (d3) represent aberrations at the telephoto end, respectively.
[0047]
Next, the values of the conditional expressions (1) to (5) of Examples 1 to 5 are shown in the following table.
[0048]

[0049]
[1] It is composed of a plurality of lens groups in which a lens group having a negative refractive power on the most image side is arranged, and zooming is performed by changing an interval between at least one lens group, and the following conditions are satisfied. A featured zoom lens.
(1) 0.01 <−1 / (HB × tan ω) <0.05 (1 / mm)
Here, HB is the distance from the last lens surface to the rear principal point position of the entire system at the wide angle end when the object point is at infinity, and ω is the half field angle at the wide angle end when the object point is at infinity. is there.
[0050]
[2] It is composed of a plurality of lens groups in which a lens group having a negative refractive power on the most image side is arranged, and zooming is performed by changing an interval between at least one lens group, and the following conditions are satisfied. A featured zoom lens.
(1) 0.01 <−1 / (HB × tan ω) <0.05 (1 / mm)
(5) 0.3 <IH / f_W<1.2
Here, HB is the distance from the lens final surface to the rear principal point position of the entire system at the wide angle end when the object point is at infinity, ω is the half angle of view at the wide angle end when the object point is at infinity, IH is ½ the diagonal length of the film, f_WIs the focal length at the wide-angle end when the object point is at infinity.
[0051]
[3] In order from the object side, a front group having a positive refractive power as a whole and a rear group having a negative refractive power as a whole are arranged, and magnification is changed by changing the distance between the two. A zoom lens characterized by satisfying
(1) 0.01 <−1 / (HB × tan ω) <0.05 (1 / mm)
(2) 0.04 <f_BW/ F_W<0.2
Here, HB is the distance from the lens final surface to the rear principal point position of the entire system at the wide angle end when the object point is at infinity, ω is the half angle of view at the wide angle end when the object point is at infinity, f_WIs the focal length at the wide-angle end when the object point is infinity, f_BWIs the back focus at the wide-angle end where the object point is at infinity.
[0052]
[4] It is composed of a plurality of lens groups in which a lens group having a negative refractive power on the most image side is arranged, and at least the distance between the plurality of lens groups is changed to satisfy the following conditions. A featured zoom lens.
(1) 0.01 <−1 / (HB × tan ω) <0.05 (1 / mm)
(3) 0.6 <−f_N/ F_W<1.5
Here, HB is the distance from the lens final surface to the rear principal point position of the entire system at the wide angle end when the object point is at infinity, ω is the half angle of view at the wide angle end when the object point is at infinity, f_WIs the focal length at the wide-angle end when the object point is infinity, f_NIs the focal length of the lens unit having the negative refractive power arranged closest to the image side.
[0053]
[5] It is composed of a plurality of lens groups in which a lens group having a negative refractive power on the most image side is arranged, and zooming is performed by changing an interval between at least one lens group, and the following conditions are satisfied. A featured zoom lens.
(1) '0.02 <−1 / (HB × tan ω) <0.05 (1 / mm)
Here, HB is the distance from the last lens surface to the rear principal point position of the entire system at the wide angle end when the object point is at infinity, and ω is the half field angle at the wide angle end when the object point is at infinity. is there.
[0054]
[6] It is composed of a plurality of lens groups in which a lens group having a negative refractive power on the most image side is arranged, and zooming is performed by changing an interval between at least one lens group, and the following conditions are satisfied. A featured zoom lens.
(1) '0.02 <−1 / (HB × tan ω) <0.05 (1 / mm)
(5) 0.3 <IH / f_W<1.2
Here, HB is the distance from the lens final surface to the rear principal point position of the entire system at the wide angle end when the object point is at infinity, ω is the half angle of view at the wide angle end when the object point is at infinity, IH is 1/2 the diagonal length of the film, f_WIs the focal length at the wide-angle end when the object point is at infinity.
[0055]
[7] In order from the object side, a front group having a positive refractive power as a whole and a rear group having a negative refractive power as a whole are arranged, and the magnification is changed by changing the distance between them. A zoom lens characterized by satisfying
(1) '0.02 <−1 / (HB × tan ω) <0.05 (1 / mm)
(2) 0.04 <f_BW/ F_W<0.2
Here, HB is the distance from the lens final surface to the rear principal point position of the entire system at the wide angle end when the object point is at infinity, ω is the half angle of view at the wide angle end when the object point is at infinity, f_WIs the focal length at the wide-angle end when the object point is infinity, f_BWIs the back focus at the wide-angle end where the object point is at infinity.
[0056]
[8] It is composed of a plurality of lens groups in which a lens group having a negative refractive power on the most image side is disposed, and at least the distance between the plurality of lens groups is changed to satisfy the following condition. A featured zoom lens.
(1) '0.02 <−1 / (HB × tan ω) <0.05 (1 / mm)
(3) 0.6 <−f_N/ F_W<1.5
Here, HB is the distance from the lens final surface to the rear principal point position of the entire system at the wide angle end when the object point is at infinity, ω is the half angle of view at the wide angle end when the object point is at infinity, f_WIs the focal length at the wide-angle end when the object point is infinity, f_NIs the focal length of the lens unit having the negative refractive power arranged closest to the image side.
[0057]
[9] In order from the object side, a front group having a positive refractive power as a whole and a rear group having a negative refractive power as a whole are arranged, and the magnification is changed by changing the distance between them. A zoom lens characterized by satisfying
(1) 0.01 <−1 / (HB × tan ω) <0.05 (1 / mm)
(2) '0.08 <f_BW/ F_W<0.15
Here, HB is the distance from the lens final surface to the rear principal point position of the entire system at the wide angle end when the object point is at infinity, ω is the half angle of view at the wide angle end when the object point is at infinity, f_WIs the focal length at the wide-angle end when the object point is infinity, f_BWIs the back focus at the wide-angle end where the object point is at infinity.
[0058]
[10] It is composed of a plurality of lens groups in which a lens group having a negative refractive power on the most image side is arranged, and at least a plurality of lens group intervals are varied to satisfy the following conditions. A featured zoom lens.
(1) 0.01 <−1 / (HB × tan ω) <0.05 (1 / mm)
(3) '0.6 <-f_N/ F_W<1.0
Here, HB is the distance from the lens final surface to the rear principal point position of the entire system at the wide angle end when the object point is at infinity, ω is the half angle of view at the wide angle end when the object point is at infinity, f_WIs the focal length at the wide-angle end when the object point is infinity, f_NIs the focal length of the lens unit having the negative refractive power arranged closest to the image side.
[0059]
[11] In order from the object side, a front group having a positive refractive power as a whole and a rear group having a negative refractive power as a whole are arranged, and magnification is changed by changing the distance between the two, and the following conditions are satisfied. A zoom lens characterized by satisfying
(1) '0.02 <−1 / (HB × tan ω) <0.05 (1 / mm)
(2) '0.08 <f_BW/ F_W<0.15
Here, HB is the distance from the lens final surface to the rear principal point position of the entire system at the wide angle end when the object point is at infinity, ω is the half angle of view at the wide angle end when the object point is at infinity, f_WIs the focal length at the wide-angle end when the object point is infinity, f_BWIs the back focus at the wide-angle end where the object point is at infinity.
[0060]
[12] It is composed of a plurality of lens groups in which a lens group having a negative refractive power on the most image side is disposed, and at least the distance between the plurality of lens groups is changed to satisfy the following condition. A featured zoom lens.
(1) '0.02 <−1 / (HB × tan ω) <0.05 (1 / mm)
(3) '0.6 <-f_N/ F_W<1.0
Here, HB is the distance from the lens final surface to the rear principal point position of the entire system at the wide angle end when the object point is at infinity, ω is the half angle of view at the wide angle end when the object point is at infinity, f_WIs the focal length at the wide-angle end when the object point is infinity, f_NIs the focal length of the lens unit having the negative refractive power arranged closest to the image side.
[0061]
[13] The zoom lens as described in [1] or [2] above, comprising, in order from the object side, a front group having a positive refractive power and a rear group having a negative refractive power.
[0062]
[14] A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power are arranged in this order from the object side. The zoom lens according to [1], [2] or [4].
[0063]
[15] A first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power are arranged in this order from the object side. The zoom lens according to [1], [2] or [4].
[0064]
[16] In order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power The zoom lens according to [1], [2] or [4] above, wherein a fourth lens group is disposed.
[0065]
[17] The zoom lens according to [3], wherein focusing is performed in the front group.
[0066]
[18] The zoom lens as described in [4] or [15] above, wherein focusing is performed with a positive lens group.
[0067]
[19] The zoom lens according to any one of [1] to [4], wherein the following conditional expression (4) is satisfied.
(4) -1.2 <Σd / f_N<-0.3
Here, Σd is the thickness on the optical axis of the lens group having the negative refractive power arranged closest to the image side.
[0068]
[20] At least one aspheric surface introduced into the lens group having the negative refractive power arranged on the most image side has a shape such that the positive refractive power increases as the distance from the optical axis increases. The zoom lens according to any one of [1] to [4] above.
[0069]
[21] From the above [1], wherein at least one aspherical surface introduced into the lens group having a positive refractive power has a shape such that the positive refractive power decreases as the distance from the optical axis increases. The zoom lens according to any one of [4].
[0070]
【The invention's effect】
As apparent from the above description, according to the present invention, it is possible to obtain a camera including a small zoom lens in which off-axis aberrations are corrected by effectively using the negative lens group arranged closest to the image side.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view at an object point infinity of a zoom lens according to a first embodiment used in the present invention.
2 is a cross-sectional view of a zoom lens according to Embodiment 2 at an object point at infinity. FIG.
3 is a cross-sectional view of a zoom lens according to Embodiment 3 at an object point at infinity. FIG.
4 is a cross-sectional view of a zoom lens according to Embodiment 4 at an object point at infinity. FIG.
5 is a cross-sectional view of a zoom lens according to Embodiment 5 at an object point at infinity. FIG.
FIG. 6 is an aberration diagram for Example 1 at an object point of infinity.
7 is an aberration diagram at Example infinity for Example 2. FIG.
FIG. 8 is an aberration diagram for Example 3 at an object point of infinity.
9 is an aberration diagram for Example 4 at an object point of infinity. FIG.
10 is an aberration diagram for Example 5 at an object point of infinity. FIG.
FIG. 11 is an aberration diagram in a state in which focusing is performed on an object point at a short distance of −1/50 times that in Example 5.
[Explanation of symbols]
G1: First lens group
G2: Second lens group
G3 ... Third lens group

Claims

最も像側に負の屈折力を有するレンズ群が配置された複数のレンズ群よりなり、少なくとも一つのレンズ群間隔を変化させることにより変倍を行い、以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズを備えたカメラ。
（１）０．０１＜−１／（ＨＢ×ｔａｎω）＜０．０５（１／ｍｍ）
（３）’０．６＜−ｆ _N ／ｆ _W ＜１．０
（４） −１．２＜Σｄ／ｆ _N ＜−０．３
ここで、ＨＢは物点が無限遠の場合の広角端においてレンズ最終面から全系の後側主点位置までの距離、ωは物点が無限遠の場合の広角端での半画角、ｆ _W は物点が無限遠の場合の広角端での焦点距離、ｆ _N は最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズ群の焦点距離、Σｄは最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズ群の光軸上の厚みである。It is composed of a plurality of lens groups in which a lens group having a negative refractive power on the most image side is arranged, and zooming is performed by changing an interval between at least one lens group, and the following conditions are satisfied: A camera with a zoom lens.
(1) 0.01 <−1 / (HB × tan ω) <0.05 (1 / mm)
(3) '0.6 <−f _N / f _W <1.0
(4) −1.2 <Σd / f _N <−0.3
Here, HB is the distance from the lens final surface to the rear principal point position of the entire system at the wide angle end when the object point is at infinity, ω is the half angle of view at the wide angle end when the object point is at infinity , f _W is the focal length at the wide-angle end when the object point is at infinity, f _N is the focal length of the lens unit having the negative refractive power disposed closest to the image side, and Σd is the negative distance disposed closest to the image side. It is the thickness on the optical axis of the lens group which has a refractive power .

以下の条件を満足することを特徴とする請求項１記載のズームレンズを備えたカメラ。
（５）０．３＜ＩＨ／ｆ_W＜１．２
ここで、ＩＨはフィルム対角長の１／２の長さである。Camera equipped with claim 1 zoom lens according to satisfies the following conditions:.
(5) 0.3 <IH / f _W <1.2
Here, I H is the length of 1/2 of the film diagonal length.

物体側より順に、全体として正の屈折力を有する前群と、前記負の屈折力を有するレンズ群である全体としての負の屈折力を有する後群とからなり、双方の間隔を変えて変倍を行い、以下の条件を満足することを特徴とする請求項１又は２記載のズームレンズを備えたカメラ。
（２）０．０４＜ｆ_BW／ｆ_W＜０．２
ここで、ｆ _BWは物点が無限遠の広角端でのバックフォーカスである。In order from the object side, a front group having positive refractive power as a whole, consists of a rear group having negative refractive power as a whole is a lens unit having negative refractive power, varying by changing both the distance The camera equipped with a zoom lens according to claim 1 or 2 , wherein the following conditions are satisfied.
(2) 0.04 <f _BW / f _W <0.2
Here , f _BW is the back focus at the wide-angle end where the object point is infinity.

以下の条件を満足することを特徴とする請求項１から３の何れか１項記載のズームレンズを備えたカメラ。
（１）’０．０２＜−１／（ＨＢ×ｔａｎω）＜０．０５（１／ｍｍ）Camera equipped with a zoom lens according to any one of claims 1 to 3, characterized by satisfying the following conditions:.
(1) '0.02 <−1 / (HB × tan ω) <0.05 (1 / mm)

物体側より順に、全体として正の屈折力を有する前群と、前記負の屈折力を有するレンズ群である後群とを配置し、双方の間隔を変えて変倍を行い、以下の条件を満足することを特徴とする請求項１又は２記載のズームレンズを備えたカメラ。
（２）’０．０８＜ｆ_BW／ｆ_W＜０．１５
ここで、ｆ _BWは物点が無限遠の広角端でのバックフォーカスである。In order from the object side, a front group having a positive refractive power as a whole and a rear group which is a lens group having the negative refractive power are arranged, and magnification is changed by changing the distance between the two, and the following conditions are satisfied. 3. A camera comprising a zoom lens according to claim 1, wherein the camera is satisfied.
(2) '0.08 <f _BW / f _W <0.15
Here , f _BW is the back focus at the wide-angle end where the object point is infinity.

物体側より順に、全体として正の屈折力を有する前群と、前記負の屈折力を有するレンズ群である後群とを配置し、双方の間隔を変えて変倍を行い、以下の条件を満足することを特徴とする請求項１又は２記載のズームレンズを備えたカメラ。
（１）’０．０２＜−１／（ＨＢ×ｔａｎω）＜０．０５（１／ｍｍ）
（２）’０．０８＜ｆBW／ｆW ＜０．１５
ここで、ｆ _BWは物点が無限遠の広角端でのバックフォーカスである。In order from the object side, a front group having a positive refractive power as a whole and a rear group which is a lens group having the negative refractive power are arranged, and magnification is changed by changing the distance between the two, and the following conditions are satisfied. 3. A camera comprising a zoom lens according to claim 1, wherein the camera is satisfied.
(1) '0.02 <−1 / (HB × tan ω) <0.05 (1 / mm)
(2) '0.08 <fBW / fW <0.15
Here , f _BW is the back focus at the wide-angle end where the object point is infinity.

物体側より順に、正の屈折力の前群と、前記負の屈折力を有するレンズ群である後群とからなることを特徴とする請求項１又は２記載のズームレンズを備えたカメラ。3. A camera having a zoom lens according to claim 1, comprising a front group having a positive refractive power and a rear group which is the lens group having the negative refractive power in order from the object side.

物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、前記負の屈折力を有するレンズ群である第３レンズ群とを配置したことを特徴とする請求項１又は２記載のズームレンズを備えたカメラ。In order from the object side, a first lens group having positive refractive power, a second lens group having a positive refractive power, in that a third lens group is a lens group having negative refractive power A camera comprising the zoom lens according to claim 1 or 2 .

物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、前記負の屈折力を有するレンズ群である第３レンズ群とを配置したことを特徴とする請求項１又は２記載のズームレンズを備えたカメラ。In order from the object side, a first lens group having negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, in that a third lens group is a lens group having negative refractive power A camera comprising the zoom lens according to claim 1 or 2 .

物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、前記負の屈折力を有するレンズ群である第４レンズ群とを配置したことを特徴とする請求項１又は２記載のズームレンズを備えたカメラ。In order from the object side, a first lens group having positive refractive power, a lens unit having a second lens group having negative refractive power, a third lens group having positive refractive power, the negative refractive power A camera having a zoom lens according to claim 1 or 2 , wherein a fourth lens group is arranged.

前記前群でフォーカシングをすることを特徴とする請求項３、５、６又は７記載のズームレンズを備えたカメラ。 8. A camera equipped with a zoom lens according to claim 3 , wherein the front group is focused.

前記正のレンズ群でフォーカシングをすることを特徴とする請求項９記載のズームレンズを備えたカメラ。The camera with a zoom lens according to claim 9 , wherein focusing is performed by the positive lens group.

最も像側に配置された前記負の屈折力を有するレンズ群は、光軸から離れるに従って正の屈折力が強くなるような形状の少なくとも１面の非球面を有することを特徴とする請求項１から３の何れか１項記載のズームレンズを備えたカメラ。Most wherein arranged on the image side lens group having a negative refractive power, claim 1, characterized in that it comprises at least one aspherical surface shaped like a positive refractive power becomes stronger as the distance from the optical axis 4. A camera comprising the zoom lens according to any one of items 1 to 3 .