JP3414519B2 - Camera using a small 3-group zoom lens - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、バックフォーカスに制
限のないレンズシャッターカメラ等に適した小型３群ズ
ームレンズとそれを用いたカメラに係わり、特に、レン
ズ枚数が少なく、コンパクトな高倍ズームレンズを用い
たカメラに関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a compact three-group zoom lens suitable for a lens shutter camera having no limitation on back focus and a camera using the same, and particularly to a compact high-power zoom lens having a small number of lenses. It relates to a camera using.

【０００２】[0002]

【従来の技術】従来、レンズシャッターカメラ用ズーム
レンズとしては、正・負の２群ズームレンズタイプ、
正・正・負の３群ズームレンズタイプ、負・正・負
の３群ズームレンズタイプ、等がよく知られている。何
れのタイプも、バックフォーカスに制限がない利点を生
かして、小型化を可能としている。しかし、ズームレン
ズを高変倍化しようとすると、様々な問題が生じてく
る。2. Description of the Related Art Conventionally, as a zoom lens for a lens shutter camera, a positive / negative two-group zoom lens type,
Well-known are positive / positive / negative three-group zoom lens type, negative / positive / negative three-group zoom lens type, and the like. Both types can be downsized by taking advantage of the fact that the back focus is not limited. However, when trying to increase the zoom ratio of the zoom lens, various problems occur.

【０００３】第１の問題点は、大型化である。特に、
とのタイプは、ズーム時の群の移動量が大きくなる。
したがって、鏡枠が長くなったり、あるいは、鏡枠を短
くするために複数の枠で構成したとしても、鏡枠が太く
なったりして、結局カメラが大型化してしまう。一方、
のタイプは、ズーム時の移動量が比較的小さいが、広
角端でのレンズ全長が大きいため、やはりカメラの大型
化につながる。The first problem is the increase in size. In particular,
With the and types, the amount of movement of the group during zooming becomes large.
Therefore, the lens frame becomes long, or even if the lens frame is made up of a plurality of frames in order to shorten the lens frame, the lens frame becomes thick and the camera eventually becomes large. on the other hand,
The type (3) has a relatively small amount of movement during zooming, but since the total lens length at the wide-angle end is large, it also leads to an increase in the size of the camera.

【０００４】第２の問題点は、性能の劣化である。特
に、とのタイプは、群のパワー配置が非対称な構成
となっているため、軸外収差の悪化を招きやすい。一
方、のタイプは、群のパワー配置が対称な構成である
から軸外収差に関しては有利であるが、負パワーの第１
群で軸上光線がハネ上げられるため、第２群での光線高
が高くなり、球面収差の補正が難しくなる。The second problem is deterioration of performance. In particular, since the power distributions of the groups of and are asymmetrical, off-axis aberrations are likely to be deteriorated. On the other hand, the type (1) is advantageous in terms of off-axis aberrations because the power arrangement of the groups is symmetrical, but the first type of negative power
Since the axial ray is raised in the group, the ray height in the second group becomes high and it becomes difficult to correct spherical aberration.

【０００５】かかる状況を考慮して、後記する本発明で
は、正・負・正の３群ズームレンズタイプを採用してい
る。このタイプをレンズシャッターカメラに適用した例
として、特開平５−６０９７５号のものが知られてい
る。この例では、第１群の移動量が少ない特徴を積極的
に利用して、第１群をズームレンズ時に固定となし、防
水機能を盛り込んでいる。その結果、９枚から１１枚の
レンズ枚数にて２倍程度の標準ズームレンズを達成して
いる。In consideration of such a situation, in the present invention described later, a positive / negative / positive three-group zoom lens type is adopted. As an example in which this type is applied to a lens shutter camera, the one disclosed in JP-A-5-60975 is known. In this example, the feature that the movement amount of the first group is small is positively used, the first group is fixed at the time of the zoom lens, and the waterproof function is incorporated. As a result, a standard zoom lens of about 2 times is achieved with 9 to 11 lenses.

【０００６】一方、ＴＴＬカメラに適用した例として、
特開昭５４−３０８５５号等のものが知られている。こ
の例は、第２群と第３群の変倍作用を共に増倍させるこ
とで、効率良く変倍比をかせいでいる。その結果、１０
枚から１１枚のレンズ枚数にて２．５倍程度の標準ズー
ムレンズを達成している。On the other hand, as an example applied to a TTL camera,
For example, Japanese Patent Laid-Open No. 54-30855 is known. In this example, the zooming ratios are efficiently obtained by multiplying the zooming actions of the second and third groups together. As a result, 10
A standard zoom lens of about 2.5 times has been achieved with the number of lenses from 11 to 11.

【０００７】また、レンズ枚数を極端に減らした例とし
て、特開平４−３１７０１９号等のものが知られてい
る。この例は、各群のレンズ枚数を２枚ないし３枚程度
まで減らし、非球面の多用で収差を補正しようとしてい
る。その結果、６枚から９枚のレンズ枚数にて２倍から
３倍程度の標準ズームレンズを達成している。Also, as an example in which the number of lenses is extremely reduced, there is known one such as Japanese Patent Laid-Open No. 4-317019. In this example, the number of lenses in each group is reduced to about 2 to 3, and aberrations are corrected by using aspherical surfaces. As a result, a standard zoom lens of about 2 to 3 times has been achieved with 6 to 9 lenses.

【０００８】また、望遠ズームレンズに適用した例とし
て、特開平１−３１０３２２号等のものが知られてい
る。この例は、第３群の構成を正・負のいわゆるテレフ
ォトタイプとして全長の短縮を図っている。その結果、
１０枚のレンズ枚数にて２．８倍程度の望遠ズームレン
ズを達成している。Further, as an example applied to a telephoto zoom lens, there is known one disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 1-310322. In this example, the total length is shortened by using a positive / negative so-called telephoto type as the third group. as a result,
We have achieved a 2.8x telephoto zoom lens with 10 lenses.

【０００９】[0009]

【発明が解決しようとする課題】上記先行例の中、特開
平５−６０９７５号のものは、防水のために第１群を固
定となしているから、広角端レンズ全長が大きく、好ま
しくない。また、変倍比も２倍程度であり、レンズ枚数
も多い。Among the above-mentioned prior art examples, the one disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 5-60975 is not preferable because the first lens unit is fixed for waterproofing, so that the wide-angle end lens has a large total length. Further, the variable power ratio is about twice, and the number of lenses is large.

【００１０】特開昭５４−３０８５５号のものは、ＴＴ
Ｌカメラ用のためにバックフォーカスが長く、したがっ
て、レンズ全長も大きいため、小型化にとって好ましく
ない。また、レンズ枚数も多い。JP-A-54-30855 discloses a TT
The back focus is long for the L camera, and therefore the total lens length is large, which is not preferable for downsizing. Also, the number of lenses is large.

【００１１】特開平４−３１７０１９号のものも、ＴＴ
Ｌカメラ用のためにバックフォーカスが長く、したがっ
て、レンズ全長も大きいため、小型化にとって好ましく
ない。一方、レンズ枚数は少ないが非球面が非常に多い
ため、かえってコスト高になってしまう。また、収差補
正も不十分である。Japanese Patent Laid-Open No. 4-317019 also discloses a TT
The back focus is long for the L camera, and therefore the total lens length is large, which is not preferable for downsizing. On the other hand, the number of lenses is small, but the number of aspherical surfaces is very large, so the cost is rather high. Also, the aberration correction is insufficient.

【００１２】特開平１−３１０３２２号のものも、ＴＴ
Ｌカメラ用のためにバックフォーカスが長いが、望遠レ
ンズのため、さらにレンズ全長が大きくなっている。ま
た、レンズ枚数も多い。Japanese Unexamined Patent Publication No. 1-310322 also has a TT
The back focus is long for the L camera, but because of the telephoto lens, the total lens length is further increased. Also, the number of lenses is large.

【００１３】本発明は従来技術の上記のような問題点に
鑑みてなされたものであり、その目的は、変倍比が３程
度で、レンズ枚数が８枚程度と少なく、収差の良好な小
型ズームレンズを用いたカメラを提供することである。The present invention has been made in view of the above-mentioned problems of the prior art, and its object is a small size with a zoom ratio of about 3, a small number of lenses of about 8 and good aberrations. The object is to provide a camera using a zoom lens.

【００１４】[0014]

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の第１の小型３群ズームレンズを用いたカメ
ラは、正屈折力の第１群と負屈折力の第２群と正屈折力
の第３群からなり、広角端から望遠端への変倍に際して
前記第１群と第３群が物体側へ移動するズームレンズを
用いたカメラにおいて、第１群の最も像側には両凸正レ
ンズが配置され、第２群の最も物体側には両凹負レンズ
が配置され、下記条件式を満足することを特徴とするも
のである。 ０．２０＜ｆ_BW／ＩＨ＜０．７５ ・・・（１） １＜｜ｒ_1a−ｒ_1b｜／｜ｒ_1a＋ｒ_1b｜ ・・・（３） １＜（ｒ_2a−ｒ_2b）／（ｒ_2a＋ｒ_2b）＜３ ・・・（４） ただし、ｆ_BWは広角端におけるバックフォーカス、ＩＨ
は画面対角長、ｒ_1a及びｒ_1bは第１群の最も像側に配置
されたレンズの物体側の面及び像側の面の曲率半径、ｒ
_2a及びｒ_2bは第２群の最も物体側に配置されたレンズの
物体側の面及び像側の面の曲率半径である。In order to achieve the above object, a camera using the first small three-group zoom lens of the present invention comprises a first group having a positive refractive power and a second group having a negative refractive power. In a camera using a zoom lens composed of a third lens unit having a positive refractive power, wherein the first lens unit and the third lens unit move to the object side during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens unit is located closest to the image side. Is characterized in that a biconvex positive lens is arranged and a biconcave negative lens is arranged on the most object side of the second lens group, and the following conditional expression is satisfied. _{0.20 <f BW /IH<0.75 ··· (1} ) 1 <| r 1a -r 1b | / | r 1a + r 1b | ··· (3) 1 <(r 2a -r 2b) / (R _2a + r _2b ) <3 (4) where f _BW is the back focus at the wide-angle end, IH
Is the diagonal length of the screen, r _1a and r _1b are the radii of curvature of the object-side surface and the image-side surface of the lens closest to the image side in the first group, and r 1
_2a and _r2b are the radii of curvature of the object-side surface and the image-side surface of the lens arranged closest to the object in the second group.

【００１５】本発明の第２の小型３群ズームレンズを用
いたカメラは、正屈折力の第１群と負屈折力の第２群と
正屈折力の第３群からなり、広角端から望遠端への変倍
に際して前記第１群と第３群が物体側へ移動するズーム
レンズを用いたカメラにおいて、第１群の最も像側には
両凸正レンズが配置され、第２群の最も物体側には両凹
負レンズが配置され、下記条件式を満足し、前記第３群
は正レンズと負レンズと正レンズにて構成されているこ
とを特徴とするものである。 １＜｜ｒ_1a−ｒ_1b｜／｜ｒ_1a＋ｒ_1b｜ ・・・（３） １＜（ｒ_2a−ｒ_2b）／（ｒ_2a＋ｒ_2b）＜３ ・・・（４） ただし、ｒ_1a及びｒ_1bは第１群の最も像側に配置された
レンズの物体側の面及び像側の面の曲率半径、ｒ_2a及び
ｒ_2bは第２群の最も物体側に配置されたレンズの物体側
の面及び像側の面の曲率半径である。A camera using the second small-sized three-group zoom lens of the present invention comprises a first group having positive refracting power, a second group having negative refracting power, and a third group having positive refracting power. In a camera using a zoom lens in which the first group and the third group move to the object side upon zooming to the edge, a biconvex positive lens is arranged on the most image side of the first group, and the most of the second group. A biconcave negative lens is arranged on the object side, the following conditional expression is satisfied, and the third group is composed of a positive lens, a negative lens, and a positive lens. 1 <| r _1a −r _1b | / | r _1a + r _1b | (3) 1 <(r _2a −r _2b ) / (r _2a + r _2b ) <3 (4) However, r _1a And r _1b are radii of curvature of the object-side surface and the image-side surface of the lens arranged closest to the image side in the first group, and r _2a and r _2b are objects of the lens arranged closest to the object side in the second group. Is the radius of curvature of the side surface and the image side surface.

【００１６】[0016]

【作用】以下、本発明において上記の構成をとる理由と
作用について説明する。本発明では、上記目的を達成す
るために２通りの手段を提案する。Now, the reason why the above structure is adopted and the function of the present invention will be described. The present invention proposes two means for achieving the above object.

【００１７】第１の手段は、正屈折力の第１群と負屈折
力の第２群と正屈折力の第３群からなり、広角端から望
遠端への変倍に際して前記第１群と第３群が物体側へ移
動するズームレンズにおいて、下記条件式を満足するも
のである。 ０．２０＜ｆ_BW／ＩＨ＜０．７５ ・・・（１） ただし、ｆ_BWは広角端におけるバックフォーカス、ＩＨ
は画面対角長である。The first means comprises a first group having a positive refracting power, a second group having a negative refracting power, and a third group having a positive refracting power, and when the magnification is changed from the wide-angle end to the telephoto end, the first unit is used. In the zoom lens in which the third lens unit moves to the object side, the following conditional expression is satisfied. 0.20 <f _BW /IH<0.75 (1) where f _BW is the back focus at the wide-angle end, IH
Is the diagonal length of the screen.

【００１８】上記の従来技術に関して述べた通り、ズー
ムレンズのパワー配置を対称な構成にしておけば、軸外
収差の補正に有利になる。しかし、負屈折力の群が先行
してしまうと軸上光線がハネ上げられ、後続する群にお
いて光線高が高くなってしまうため、球面収差の補正が
困難になる。その結果、レンズ枚数を増やさざるを得な
い。そこで、本発明のように、正屈折力の群を先行させ
ておくと、第２群において軸上光線の光線高を低くする
ことができ、球面収差の良好な補正を可能にしている。
また、軸外収差に関しても、正・負・正の対称な構成に
より、良好な補正が可能となる。As described above with respect to the prior art, if the power arrangement of the zoom lens is symmetrical, it is advantageous for correction of off-axis aberrations. However, if the group of negative refracting power precedes, the axial ray is lifted up, and the ray height becomes high in the subsequent group, so that it becomes difficult to correct the spherical aberration. As a result, the number of lenses has to be increased. Therefore, as in the present invention, if the group having the positive refracting power is preceded, the ray height of the axial ray in the second group can be lowered, and the spherical aberration can be favorably corrected.
Further, with respect to the off-axis aberration, good correction can be performed by the positive / negative / positive symmetrical configuration.

【００１９】一方、変倍比を効率良く確保するために
は、第１群と第３群が物体側へ移動するようにするのが
よい。その結果、第２群と第３群が共に増倍作用を持
ち、高変倍比を達成することができる。また、レンズ全
長については、広角端よりも望遠端で長くなる。On the other hand, in order to efficiently secure the variable power ratio, it is preferable that the first group and the third group move to the object side. As a result, both the second group and the third group have a multiplication effect, and a high zoom ratio can be achieved. Further, the total lens length is longer at the telephoto end than at the wide-angle end.

【００２０】ところで、近年の鏡枠の高精度化技術によ
り、多段繰り出し等の鏡枠構造が利用されるようになっ
ており、小型化に対しレンズ全長の短縮とズーム移動量
の短縮がレンズの設計に求められるようになってきた。
しかし、変倍比の確保と良好な収差補正のためには、各
群のレンズ厚みと群間隔がある程度決まってしまうの
で、レンズ全長の短縮にはバックフォーカスを短くする
ことが有効であり、そのための条件が条件式（１）であ
る。したがって、条件式（１）の上限の０．７５を越え
ると、バックフォーカスが長くなり、小型化が達成でき
ない。一方、条件式（１）の下限の０．２０を越える
と、バックフォーカスが短くなり過ぎ、第３群のレンズ
径が大きくなるため、やはり小型化が達成できない。By the way, a lens frame structure such as a multi-stage feeding is used by the recent technology for improving the accuracy of the lens frame. With respect to downsizing, it is possible to shorten the total lens length and zoom movement amount of the lens. It has come to be required for design.
However, in order to secure the zoom ratio and correct aberrations, the lens thickness and group spacing of each group are determined to some extent, so it is effective to shorten the back focus to shorten the total lens length. The condition is the conditional expression (1). Therefore, if the upper limit of 0.75 of the conditional expression (1) is exceeded, the back focus becomes long and downsizing cannot be achieved. On the other hand, when the lower limit of 0.20 of the conditional expression (1) is exceeded, the back focus becomes too short and the lens diameter of the third lens group becomes large, so that downsizing cannot be achieved either.

【００２１】次に、ズーム時の移動量を短縮するために
は、下記条件式（２）を満足することが望ましい。 ０．１５＜Δ₁ ／ＩＨ・Ｚ＜０．４５ ・・・（２） ただし、Δ₁ は広角端から望遠端へ変倍する時の第１群
の移動量、Ｚは変倍比である。Next, in order to reduce the amount of movement during zooming, it is desirable to satisfy the following conditional expression (2). 0.15 <Δ ₁ /IH·Z<0.45 (2) where Δ ₁ is the moving amount of the first lens unit when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and Z is the zoom ratio. .

【００２２】条件式（２）の上限の０．４５を越えるこ
とは、第１群のズーム移動量が大きくなることであり、
また、第１群のパワーが弱くなることであり、鏡枠の小
型化が達成できない。一方、条件式（２）の下限の０．
１５を越えると、第１群のズーム移動量は少なくなって
小型化には有利だが、第１群のパワーが強くなるため、
収差補正上レンズ枚数が増加して好ましくない。If the upper limit of 0.45 to condition (2) is exceeded, the amount of zoom movement of the first lens unit will increase, and
In addition, the power of the first group is weakened, so that the lens frame cannot be downsized. On the other hand, the lower limit of conditional expression (2) is 0.
Beyond 15, the amount of zoom movement of the first group is small, which is advantageous for downsizing, but the power of the first group becomes strong,
This is not preferable because the number of lenses increases due to aberration correction.

【００２３】第１の手段において、レンズ全長短縮を実
現するためには、第３群を正レンズ成分とそれから間隔
を隔てて負レンズ成分とから構成し、いわゆるテレフォ
トタイプとするのがよい。また、正レンズ成分・負レン
ズ成分共に１枚の正レンズと１枚の負レンズにて構成す
ることが望ましい。In the first means, in order to realize the shortening of the total lens length, it is preferable that the third lens group be composed of a positive lens component and a negative lens component spaced apart from the positive lens component, so-called telephoto type. Further, it is desirable that both the positive lens component and the negative lens component are composed of one positive lens and one negative lens.

【００２４】本発明の第２の手段は、正屈折力の第１群
と負屈折力の第２群と正屈折力の第３群からなり、広角
端から望遠端への変倍に際して前記第１群と第３群が物
体側へ移動するズームレンズにおいて、前記第３群は正
レンズと負レンズと正レンズにて構成されているもので
ある。A second means of the present invention comprises a first group having a positive refracting power, a second group having a negative refracting power, and a third group having a positive refracting power, and the above-mentioned first group at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end. In the zoom lens in which the first group and the third group move to the object side, the third group is composed of a positive lens, a negative lens and a positive lens.

【００２５】ズームレンズの場合、各群単独にてある程
度収差補正をしておく必要があり、このことは高変倍に
なる程重要になってくる。また、第３群には第２群で発
散された光束が入射するため、光線高が高くなり、収差
補正にとって不利となる。したがって、第３群において
ある程度収差補正をするために、正レンズと負レンズと
正レンズにて構成することが望ましい。この時、負レン
ズの像側の面のパワーが強くなり、この面にてコマ収差
や歪曲収差の発生が大きくなるから、これを補正するた
めに、最も物体側の正レンズの物体側の面のパワーを強
くし、さらに、負レンズの物体側の面は物体側に凸面を
向ける形状とするのがよい。また、各レンズを接合レン
ズにて構成しても、本発明中に含まれるものである。In the case of a zoom lens, it is necessary to correct aberrations to some extent by each group alone, and this becomes more important as the zoom ratio becomes higher. Further, since the light flux diverged by the second lens group enters the third lens group, the height of the light beam becomes high, which is disadvantageous for aberration correction. Therefore, in order to correct aberrations to some extent in the third lens group, it is desirable that the third lens group be composed of a positive lens, a negative lens and a positive lens. At this time, the power of the image side surface of the negative lens becomes strong, and the coma aberration and the distortion aberration become large at this surface, so in order to correct this, the object side surface of the positive lens closest to the object side. It is preferable that the surface of the negative lens on the object side has a convex surface facing the object side. Further, even if each lens is composed of a cemented lens, it is included in the present invention.

【００２６】第２の手段の場合、バックフォーカスを短
縮することは容易ではない。したがって、小型化のため
には、群の移動量を減らすことが重要であり、前記条件
式（２）を満足することが望ましい。In the case of the second means, it is not easy to shorten the back focus. Therefore, in order to reduce the size, it is important to reduce the amount of movement of the group, and it is desirable to satisfy the conditional expression (2).

【００２７】上記何れの手段においても、第３群中には
非球面の使用が望ましく、その非球面は光軸から離れる
に従って正パワーが弱くなるような形状がよい。特に、
第２群にて発散された光束が入射する第３群の最も物体
側の面に非球面を用いることが望ましい。In any of the above means, it is desirable to use an aspherical surface in the third lens group, and the aspherical surface preferably has a shape such that its positive power becomes weaker as it moves away from the optical axis. In particular,
It is desirable to use an aspherical surface for the surface of the third group that is closest to the object side and on which the light beam diverged by the second group enters.

【００２８】また、良好な収差補正のために、第１群の
最も像側には両凸正レンズが配置され、第２群の最も物
体側には両凹負レンズが配置されることが望ましい。両
レンズ共に各群のパワーを負担しながら、両凸正レンズ
の像側面と両凹負レンズの物体側面にて非点収差と歪曲
収差を補正している。そのために、上記の形状にするこ
とがよい。For good aberration correction, it is desirable that the biconvex positive lens is arranged on the most image side of the first group, and the biconcave negative lens is arranged on the most object side of the second group. . Both lenses correct the astigmatism and distortion on the image side surface of the biconvex positive lens and the object side surface of the biconcave negative lens while bearing the power of each group. Therefore, the above-mentioned shape is preferable.

【００２９】さらに、下記条件式（３）と条件式（４）
を満足することが望ましい。 １＜｜ｒ_1a−ｒ_1b｜／｜ｒ_1a＋ｒ_1b｜ ・・・（３） １＜（ｒ_2a−ｒ_2b）／（ｒ_2a＋ｒ_2b）＜３ ・・・（４） ただし、ｒ_1a及びｒ_1bは上記両凸正レンズの物体側の面
及び像側の面の曲率半径、ｒ_2a及びｒ_2bは上記両凹負レ
ンズの物体側の面及び像側の面の曲率半径である。Further, the following conditional expressions (3) and (4)
It is desirable to satisfy. 1 <| r _1a −r _1b | / | r _1a + r _1b | (3) 1 <(r _2a −r _2b ) / (r _2a + r _2b ) <3 (4) However, r _1a And r _1b are the radii of curvature of the object-side surface and the image-side surface of the biconvex positive lens, and r _2a and r _2b are the radii of curvature of the object-side surface and the image-side surface of the biconcave negative lens.

【００３０】条件式（３）の下限の１を越えると、正の
歪曲収差が大きくなり、好ましくない。また、条件式
（４）の下限の１を越えると、像面湾曲収差が補正過剰
になり、一方、条件式（４）の上限の３を越えると、像
面湾曲収差が補正不足になり、何れも好ましくない。ま
た、条件式（４）の範囲を越えると、歪曲収差の変倍に
伴う変動が大きくなる。If the lower limit of 1 to condition (3) is exceeded, positive distortion becomes large, which is not preferable. If the lower limit of 1 to condition (4) is exceeded, the field curvature aberration will be overcorrected, whereas if the upper limit of 3 to condition (4) is exceeded, the field curvature will be undercorrected. Neither is preferable. Further, when the range of the conditional expression (4) is exceeded, the variation of the distortion aberration due to zooming becomes large.

【００３１】また、第２群は下記条件式（５）を満足す
ることが望ましい。 １．６５＜ｎ_2N ・・・（５） ただし、ｎ_2Nは第２群中の負レンズの屈折率の平均値で
ある。この条件式は、ペッツバール像面を良好に補正す
るための条件である。条件式（５）の下限の１．６５を
越えると、ペッツバール像面が補正過剰になり好ましく
ない。Further, it is desirable that the second lens group satisfies the following conditional expression (5). 1.65 <n _2N (5) where n _2N is the average value of the refractive indices of the negative lenses in the second group. This conditional expression is a condition for favorably correcting the Petzval image plane. If the lower limit of 1.65 to condition (5) is exceeded, the Petzval image plane will be overcorrected, which is not preferable.

【００３２】[0032]

【実施例】以下、本発明のカメラ用の小型３群ズームレ
ンズの実施例１〜５について説明する。図１〜図５にそ
れぞれ実施例１〜５の広角端（ａ）と望遠端（ｂ）のレ
ンズ断面図を示す。各実施例の数値データは後記する
が、何れの実施例も、画角２ωが６４．３５°〜２４．
４６°、ＦナンバーＦ_NOが４．６６〜７．１４であり、
変倍比２．９を有している。また、画面対角長は３４．
６ｍｍである。Embodiments Embodiments 1 to 5 of the compact three-group zoom lens for a camera of the present invention will be described below. 1 to 5 are sectional views of lenses at the wide-angle end (a) and the telephoto end (b) of Examples 1 to 5, respectively. Numerical data of each example will be described later, but in each example, the angle of view 2ω is 64.35 ° to 24.
46 °, F number F _NO is 4.66 to 7.14,
It has a variable power ratio of 2.9. The screen diagonal length is 34.
It is 6 mm.

【００３３】実施例１は、第１群Ｇ１は、像側に凹な負
メニスカスレンズと両凸レンズの接合レンズからなり、
第２群Ｇ２は、両凹レンズと物体側に凸な正メニスカス
レンズからなり、第３群Ｇ３は、両凸レンズと物体側に
凹な負メニスカスレンズと、それから間隔を隔てて両凸
レンズと物体側に凹な負メニスカスレンズとからなり、
全系は７群８枚にて構成されている。In the first embodiment, the first group G1 is composed of a cemented lens of a negative meniscus lens concave on the image side and a biconvex lens,
The second group G2 is composed of a biconcave lens and a positive meniscus lens convex to the object side, and the third group G3 is a biconvex lens and a negative meniscus lens concave to the object side, and a biconvex lens and an object side at a distance from the negative meniscus lens. Consisting of a negative negative meniscus lens,
The entire system consists of 8 elements in 7 groups.

【００３４】絞りは、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３の間にあ
り、独立に移動する。非球面は、第２群Ｇ２の正メニス
カスレンズの物体側の面、第３群Ｇ３の最も物体側の両
凸レンズの物体側の面、第３群Ｇ３の最も像側の両凸レ
ンズの像側の面の３面に用いられている。The diaphragm is located between the second group G2 and the third group G3 and moves independently. The aspherical surface is the object-side surface of the positive meniscus lens of the second group G2, the object-side surface of the most object-side biconvex lens of the third group G3, and the image-side surface of the most image-side biconvex lens of the third group G3. It is used for three surfaces.

【００３５】実施例２は、第１群Ｇ１は、像側に凹な負
メニスカスレンズと両凸レンズの接合レンズからなり、
第２群Ｇ２は、２枚の両凹レンズと両凸レンズからな
り、第３群Ｇ３は、両凸レンズと物体側に凹な負メニス
カスレンズの接合レンズと、それから間隔を隔てて両凸
レンズと物体側に凹な負メニスカスレンズとからなり、
全系は７群９枚にて構成されている。In the second embodiment, the first group G1 is composed of a cemented lens of a negative meniscus lens concave on the image side and a biconvex lens,
The second group G2 is composed of two biconcave lenses and a biconvex lens, and the third group G3 is a cemented lens of a biconvex lens and a negative meniscus lens concave on the object side, and a biconvex lens and an object side with a distance from the cemented lens. Consisting of a negative negative meniscus lens,
The whole system consists of 9 elements in 7 groups.

【００３６】絞りは、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３の間にあ
り、第３群Ｇ３と一体で移動する。非球面は、第３群Ｇ
３の最も物体側の両凸レンズの物体側の面１面に用いら
れている。The diaphragm is located between the second group G2 and the third group G3 and moves integrally with the third group G3. The aspherical surface is the third lens group G
3 is used as the first object-side surface of the biconvex lens closest to the object side.

【００３７】実施例３は、第１群Ｇ１は、像側に凹な負
メニスカスレンズと両凸レンズの接合レンズからなり、
第２群Ｇ２は、両凹レンズと物体側に凸な正メニスカス
レンズからなり、第３群Ｇ３は、両凸レンズと物体側に
凹な負メニスカスレンズの接合レンズと、それから間隔
を隔てて両凸レンズと物体側に曲率半径の小さい面を向
けた両凹レンズとからなり、全系は６群８枚にて構成さ
れている。In the third embodiment, the first group G1 is composed of a cemented lens of a negative meniscus lens concave on the image side and a biconvex lens.
The second group G2 is composed of a biconcave lens and a positive meniscus lens convex to the object side, and the third group G3 is composed of a cemented lens of a biconvex lens and a negative meniscus lens concave to the object side, and a biconvex lens spaced apart from the cemented lens. It is composed of a biconcave lens with a surface having a small radius of curvature facing the object side, and the entire system is composed of 8 elements in 6 groups.

【００３８】絞りは、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３の間にあ
り、独立に移動する。非球面は、第３群Ｇ３の最も物体
側の両凸レンズの物体側の面、第３群Ｇ３の最も像側の
両凸レンズの像側の面の２面に用いられている。The diaphragm is located between the second group G2 and the third group G3 and moves independently. The aspherical surfaces are used for the two surfaces, that is, the object-side surface of the most object-side biconvex lens of the third group G3 and the image-side surface of the most image-side biconvex lens of the third group G3.

【００３９】実施例４は、第１群Ｇ１は、像側に凹な負
メニスカスレンズと両凸レンズの接合レンズからなり、
第２群Ｇ２は、２枚の両凹レンズと物体側に凸な正メニ
スカスレンズからなり、第３群Ｇ３は、両凸レンズと像
側に凹な負メニスカスレンズと両凸レンズからなり、全
系は７群８枚にて構成されている。In the fourth embodiment, the first group G1 is composed of a cemented lens of a negative meniscus lens concave on the image side and a biconvex lens,
The second group G2 is composed of two biconcave lenses and a positive meniscus lens convex to the object side, and the third group G3 is composed of a biconvex lens, a negative meniscus lens concave to the image side and a biconvex lens, and the entire system is 7 It consists of 8 sheets.

【００４０】絞りは、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３の間にあ
り、第３群Ｇ３と一体で移動する。非球面は、第２群Ｇ
２の正メニスカスレンズの物体側の面、第３群Ｇ３の最
も物体側の両凸レンズの物体側の面、第３群Ｇ３の最も
像側の両凸レンズの像側の面の３面に用いられている。The diaphragm is located between the second group G2 and the third group G3 and moves integrally with the third group G3. The aspherical surface is the second group G
2 is used for the object-side surface of the positive meniscus lens, the object-side surface of the most object-side biconvex lens of the third group G3, and the image-side surface of the most image-side biconvex lens of the third group G3. ing.

【００４１】実施例５は、第１群Ｇ１は、像側に凹な負
メニスカスレンズと両凸レンズからなり、第２群Ｇ２
は、両凹レンズと物体側に凸な正メニスカスレンズから
なり、第３群Ｇ３は、両凸レンズと、両凸レンズと両凹
レンズの接合レンズと、像側に凸な正メニスカスレンズ
とからなり、全系は７群８枚にて構成されている。In the fifth embodiment, the first group G1 is composed of a negative meniscus lens concave to the image side and a biconvex lens, and the second group G2
Is composed of a biconcave lens and a positive meniscus lens convex to the object side, and the third group G3 is composed of a biconvex lens, a cemented lens of a biconvex lens and a biconcave lens, and a positive meniscus lens convex to the image side. Consists of 8 sheets in 7 groups.

【００４２】絞りは、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３の間にあ
り、第３群Ｇ３と一体で移動する。非球面は、第２群Ｇ
２の正メニスカスレンズ物体側の面、第３群Ｇ３の最も
物体側の両凸レンズの物体側の面の２面に用いられてい
る。The diaphragm is located between the second group G2 and the third group G3 and moves integrally with the third group G3. The aspherical surface is the second group G
It is used for two surfaces of the positive meniscus lens object side surface of 2 and the object side surface of the most object side biconvex lens of the third group G3.

【００４３】以下に、上記各実施例の数値データを示す
が、記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナン
バー、２ωは画角、ｆ_B はバックフォーカス、ｒ₁ 、ｒ
₂ …は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁ 、ｄ₂ …は各レンズ
面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、
ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球
面形状は、光軸上光の進行方向をｘ、光軸に直交する方
向をｙとした時、次式で表される。 ｘ＝（ｙ² ／ｒ）／［１＋｛１−（ｙ／ｒ）² ｝^1/2 ］ ＋A₄ｙ⁴ ＋A₆ｙ⁶ ＋A₈ｙ⁸ ＋A₁₀ ｙ¹⁰ ただし、ｒは近軸曲率半径、A₄、A₆、A₈、A₁₀ はそれぞ
れ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。Numerical data of each of the above embodiments are shown below. Symbols are other than the above, f is the focal length of the entire system, F _NO is the F number, 2ω is the angle of view, f _B is the back focus, r ₁ , r
₂ ... is the radius of curvature of each lens surface, d ₁ , d ₂ ... Is the distance between the lens surfaces, n _d1 , n _d2 ... Is the d-line refractive index of each lens,
ν _d1 , ν _d2 ... Are Abbe numbers of each lens. The aspherical shape is expressed by the following equation, where x is the traveling direction of light on the optical axis and y is the direction orthogonal to the optical axis. ^{x = (y 2 / r)} / [1+ {1- (y / r) 2} 1/2] + A 4 y 4 + A 6 y 6 + A 8 y 8 + A 10 y 10 where, r is a paraxial radius of curvature, A ₄ , A ₆ , A ₈ and A ₁₀ are aspherical coefficients of the 4th, 6th, 8th and 10th orders, respectively.

【００４４】実施例１ ｆ ＝ 27.5 〜 46.8 〜 79.8 Ｆ_NO＝ 4.66 〜 5.77 〜 7.14 ２ω＝ 64.35°〜 40.57°〜 24.46° ｆ_B ＝ 19.27 〜 30.12 〜 46.86 ｒ₁ = 251.2860 ｄ₁ = 2.500 ｎ_d1 =1.80518 ν_d1 =25.43 ｒ₂ = 65.6210 ｄ₂ = 5.000 ｎ_d2 =1.51454 ν_d2 =54.69 ｒ₃ = -76.0950 ｄ₃ =(可変) ｒ₄ = -65.1520 ｄ₄ = 1.500 ｎ_d3 =1.72916 ν_d3 =54.68 ｒ₅ = 17.4630 ｄ₅ = 4.190 ｒ₆ = 22.8080（非球面） ｄ₆ = 3.000 ｎ_d4 =1.80518 ν_d4 =25.43 ｒ₇ = 40.4440 ｄ₇ =(可変) ｒ₈ = ∞（絞り） ｄ₈ =(可変) ｒ₉ = 13.1090（非球面） ｄ₉ = 5.170 ｎ_d5 =1.48749 ν_d5 =70.21 ｒ₁₀= -22.5240 ｄ₁₀= 1.120 ｒ₁₁= -18.2760 ｄ₁₁= 1.500 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78 ｒ₁₂= -30.7870 ｄ₁₂= 8.490 ｒ₁₃= 35.1390 ｄ₁₃= 3.550 ｎ_d7 =1.53172 ν_d7 =48.90 ｒ₁₄= -19.9170（非球面） ｄ₁₄= 3.640 ｒ₁₅= -11.1430 ｄ₁₅= 1.500 ｎ_d8 =1.83481 ν_d8 =42.72 ｒ₁₆= -1363.1700 非球面係数 第６面 A₄ = 0.27597×10^-5 A₆ =-0.17760×10^-7 A₈ = 0.31410×10^-9 A₁₀= 0 第９面 A₄ =-0.43785×10^-4 A₆ =-0.61839×10^-7 A₈ =-0.16116×10^-8 A₁₀= 0.43368×10^-11 第１４面 A₄ = 0.25900×10^-4 A₆ = 0.24932×10^-6 A₈ =-0.19822×10^-8 A₁₀= 0
。Example 1 f = 27.5 to 46.8 to 79.8 F _NO = 4.66 to 5.77 to 7.14 2ω = 64.35 ° to 40.57 ° to 24.46 ° f _B = 19.27 to 30.12 to 46.86 r ₁ = 251.2860 d ₁ = 2.500 nd ₁ = 1.80518 ν _d1 = 25.43 r ₂ = 65.6210 d ₂ = 5.000 n _d2 = 1.51454 ν _d2 = 54.69 r ₃ = -76.0950 d ₃ = (variable) r ₄ = -65.1520 d ₄ = 1.500 n _d3 = 1.72916 ν _d3 = 54.68 r ₅ = 17.4630 d ₅ = 4.190 r ₆ = 22.8080 (aspherical surface) d ₆ = 3.000 n _d4 = 1.80518 ν _d4 = 25.43 r ₇ = 40.4440 d ₇ = (variable) r ₈ = ∞ (aperture) d ₈ = (variable) r ₉ = 13.1090 _{(aspherical) d 9 = 5.170 n d5 =} 1.48749 ν d5 = 70.21 r 10 = -22.5240 d 10 = 1.120 r 11 = -18.2760 d 11 = 1.500 n d6 = 1.84666 ν d6 = 23.78 r 12 = - 30.7870 d ₁₂ = 8.490 r ₁₃ = 35.1390 d ₁₃ = 3.550 n _d7 = 1.53172 ν _d7 = 48.90 r ₁₄ = -19.9170 (aspherical surface) d ₁₄ = 3.640 r ₁₅ = -11.1430 d ₁₅ = 1.500 n _d8 = 1.83481 ν _d8 = 42.72 r ₁₆ = -1363.1700 Aspheric coefficient 6th surface A ₄ = 0.27597 × 10 ^-5 A ₆ = -0.17760 × 10 ^-7 A ₈ = 0.31410 × 10 ^-9 A ₁₀ = 0 9th surface A ₄ = -0.43785 × 10 ^-4 A ₆ = _{^{-0.61839 × 10 -7 A 8 = -0.16116}} × 10 -8 A 10 = 0.43368 × 10 -11 14th surface ^{_{A 4 = 0.25900 × 10 -4 A}} 6 = 0.24932 × 10 -6 A 8 = -0.19822 × 10 - ⁸ A ₁₀ = 0
.

【００４５】実施例２ ｆ ＝ 27.5 〜 46.8 〜 79.8 Ｆ_NO＝ 4.66 〜 5.77 〜 7.14 ２ω＝ 64.35°〜 40.57°〜 24.46° ｆ_B ＝ 23.65 〜 32.86 〜 47.87 ｒ₁ = 46.6220 ｄ₁ = 2.500 ｎ_d1 =1.80518 ν_d1 =25.43 ｒ₂ = 27.0700 ｄ₂ = 6.000 ｎ_d2 =1.57135 ν_d2 =52.96 ｒ₃ = -245.9110 ｄ₃ =(可変) ｒ₄ = -209.3760 ｄ₄ = 1.500 ｎ_d3 =1.78800 ν_d3 =47.38 ｒ₅ = 14.6280 ｄ₅ = 3.670 ｒ₆ = -48.3530 ｄ₆ = 1.500 ｎ_d4 =1.77250 ν_d4 =49.60 ｒ₇ = 77.3830 ｄ₇ = 1.030 ｒ₈ = 30.2480 ｄ₈ = 3.000 ｎ_d5 =1.80518 ν_d5 =25.43 ｒ₉ = -284.7420 ｄ₉ =(可変) ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 1.500 ｒ₁₁= 12.9600（非球面） ｄ₁₁= 5.180 ｎ_d6 =1.48749 ν_d6 =70.21 ｒ₁₂= -15.2140 ｄ₁₂= 1.500 ｎ_d7 =1.69895 ν_d7 =30.12 ｒ₁₃= -33.3970 ｄ₁₃= 9.550 ｒ₁₄= 70.3770 ｄ₁₄= 3.270 ｎ_d8 =1.51454 ν_d8 =54.69 ｒ₁₅= -20.3510 ｄ₁₅= 3.350 ｒ₁₆= -9.9860 ｄ₁₆= 1.500 ｎ_d9 =1.88300 ν_d9 =40.78 ｒ₁₇= -28.4350 非球面係数 第１１面 A₄ =-0.48143×10^-4A₆ = 0.14592×10^-6 A₈ =-0.81941×10^-8 A₁₀= 0.70062×10^-10
。[0045] Example 2 f = 27.5 ~ 46.8 ~ 79.8 F NO = 4.66 ~ 5.77 ~ 7.14 2ω = 64.35 ° ~ 40.57 ° ~ 24.46 ° f B = 23.65 ~ 32.86 ~ 47.87 r 1 = 46.6220 d 1 = 2.500 n d1 = 1.80518 ν _d1 = 25.43 r ₂ = 27.0700 d ₂ = 6.000 n _d2 = 1.57135 ν _d2 = 52.96 r ₃ = -245.9110 d ₃ = (variable) r ₄ = -209.3760 d ₄ = 1.500 n _d3 = 1.78800 ν _d3 = 47.38 r ₅ = 14.6280 d ₅ = 3.670 r ₆ = -48.3530 d ₆ = 1.500 n _d4 = 1.77250 ν _d4 = 49.60 r ₇ = 77.3830 d ₇ = 1.030 r ₈ = 30.2480 d ₈ = 3.000 n _d5 = 1.80518 ν _d5 = 25.43 r ₉ = -284.7420 d ₉ = (variable) r ₁₀ = ∞ (aperture) d ₁₀ = 1.500 r ₁₁ = 12.9600 (aspherical surface) d ₁₁ = 5.180 n _d6 = 1.48749 ν _d6 = 70.21 r ₁₂ = -15.2140 d ₁₂ = 1.500 n _d7 = 1.69895 ν _d7 = 30.12 r ₁₃ = -33.3970 d ₁₃ = 9.550 r ₁₄ = 70.3770 d ₁₄ = 3.270 n _d8 = 1.51454 ν _d8 = 54.69 r ₁₅ = -20.3510 d ₁₅ = 3.350 r ₁₆ = -9.9860 d ₁₆ = 1.500 n _d9 = 1.88300 ν _d9 = 40.78 r ₁₇ = -28.4350 Aspherical surface 11th surface A ₄ = -0.48143 × 10 ^-4 A ₆ = 0.14592 × 10 ^-6 A ₈ = -0.81941 × 10 ^-8 A ₁₀ = 0.70062 × 10 ^-10
.

【００４６】実施例３ ｆ ＝ 27.5 〜 46.8 〜 79.8 Ｆ_NO＝ 4.66 〜 5.77 〜 7.14 ２ω＝ 64.35°〜 40.57°〜 24.46° ｆ_B ＝ 18.28 〜 28.75 〜 45.51 ｒ₁ = 642.9120 ｄ₁ = 2.500 ｎ_d1 =1.80518 ν_d1 =25.43 ｒ₂ = 92.9060 ｄ₂ = 5.000 ｎ_d2 =1.51454 ν_d2 =54.69 ｒ₃ = -75.2380 ｄ₃ =(可変) ｒ₄ = -63.7050 ｄ₄ = 1.500 ｎ_d3 =1.72916 ν_d3 =54.68 ｒ₅ = 18.3610 ｄ₅ = 4.230 ｒ₆ = 22.9070 ｄ₆ = 3.000 ｎ_d4 =1.80518 ν_d4 =25.43 ｒ₇ = 39.7820 ｄ₇ =(可変) ｒ₈ = ∞（絞り） ｄ₈ =(可変) ｒ₉ = 13.6900（非球面） ｄ₉ = 5.300 ｎ_d5 =1.48749 ν_d5 =70.21 ｒ₁₀= -16.5990 ｄ₁₀= 1.500 ｎ_d6 =1.78470 ν_d6 =26.30 ｒ₁₁= -29.8010 ｄ₁₁= 9.560 ｒ₁₂= 33.7420 ｄ₁₂= 3.540 ｎ_d7 =1.51742 ν_d7 =52.41 ｒ₁₃= -21.7420（非球面） ｄ₁₃= 3.610 ｒ₁₄= -10.7870 ｄ₁₄= 1.500 ｎ_d8 =1.78800 ν_d8 =47.38 ｒ₁₅= 123.4560 非球面係数 第９面 A₄ =-0.46432×10^-4 A₆ =-0.12416×10^-7 A₈ =-0.29000×10^-8 A₁₀= 0.15241×10^-10 第１３面 A₄ = 0.11567×10^-4 A₆ = 0.21994×10^-6 A₈ =-0.35579×10^-8 A₁₀= 0
。Example 3 f = 27.5 to 46.8 to 79.8 F _NO = 4.66 to 5.77 to 7.14 2ω = 64.35 ° to 40.57 ° to 24.46 ° f _B = 18.28 to 28.75 to 45.51 r ₁ = 642.9120 d ₁ = 2.500 nd ₁ = 1.80518 ν _d1 = 25.43 r ₂ = 92.9060 d ₂ = 5.000 n _d2 = 1.51454 ν _d2 = 54.69 r ₃ = -75.2380 d ₃ = (variable) r ₄ = -63.7050 d ₄ = 1.500 n _d3 = 1.72916 ν _d3 = 54.68 r ₅ = 18.3610 d ₅ = 4.230 r ₆ = 22.9070 d ₆ = 3.000 n _d4 = 1.80518 ν _d4 = 25.43 r ₇ = 39.7820 d ₇ = (variable) r ₈ = ∞ (aperture) d ₈ = (variable) r ₉ = 13.6900 _{(aspherical) d 9 = 5.300 n d5 =} 1.48749 ν d5 = 70.21 r 10 = -16.5990 d 10 = 1.500 n d6 = 1.78470 ν d6 = 26.30 r 11 = -29.8010 d 11 = 9.560 r 12 = 33.7420 d 12 = 3.540 n _d7 = 1.51742 ν _d7 = 52.41 r ₁₃ = -21.7420 (aspherical surface) d ₁₃ = 3.610 r ₁₄ = -10.7870 d ₁₄ = 1.500 n _d8 = 1.78800 ν _d8 = 47.38 r ₁₅ = 123.4560 Aspheric coefficient 9th surface A ₄ = -0.46432 × 10 ^-4 A ₆ = -0.12416 × 10 ^-7 A ₈ = -0.29000 × 10 ^-8 A ₁₀ = 0.15241 × 10 ^-10 13th surface A ₄ = 0.11567 × 10 ^-4 A ₆ = 0.21994 × 10 ^-6 A ₈ = -0.35579 × 10 ^-8 A ₁₀ = 0
.

【００４７】実施例４ ｆ ＝ 27.5 〜 46.8 〜 79.8 Ｆ_NO＝ 4.66 〜 5.77 〜 7.14 ２ω＝ 64.35°〜 40.57°〜 24.46° ｆ_B ＝ 41.30 〜 52.48 〜 70.27 ｒ₁ = 47.1410 ｄ₁ = 2.500 ｎ_d1 =1.78470 ν_d1 =26.30 ｒ₂ = 27.0530 ｄ₂ = 6.000 ｎ_d2 =1.57099 ν_d2 =50.80 ｒ₃ = -218.3390 ｄ₃ =(可変) ｒ₄ = -271.5520 ｄ₄ = 1.700 ｎ_d3 =1.72916 ν_d3 =54.68 ｒ₅ = 11.9770 ｄ₅ = 3.710 ｒ₆ = -72.2150 ｄ₆ = 1.700 ｎ_d4 =1.72916 ν_d4 =54.68 ｒ₇ = 124.6090 ｄ₇ = 0.710 ｒ₈ = 24.5980（非球面） ｄ₈ = 2.500 ｎ_d5 =1.80518 ν_d5 =25.43 ｒ₉ = 85.7040 ｄ₉ =(可変) ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 1.500 ｒ₁₁= 12.7870（非球面） ｄ₁₁= 4.000 ｎ_d6 =1.48749 ν_d6 =70.21 ｒ₁₂= -64.2790 ｄ₁₂= 2.090 ｒ₁₃= 30.2450 ｄ₁₃= 3.220 ｎ_d7 =1.80518 ν_d7 =25.43 ｒ₁₄= 13.4060 ｄ₁₄= 2.000 ｒ₁₅= 50.5810 ｄ₁₅= 3.000 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.15 ｒ₁₆= -43.9540（非球面） 非球面係数 第８面 A₄ = 0.12672×10^-4 A₆ =-0.16702×10^-6 A₈ = 0.53241×10^-8 A₁₀=-0.40848×10^-10 第１１面 A₄ =-0.63708×10^-4 A₆ = 0.26747×10^-6 A₈ =-0.12512×10^-7 A₁₀= 0.10692×10^-9 第１６面 A₄ = 0.22948×10^-4 A₆ = 0.91846×10^-7 A₈ = 0.54081×10^-8 A₁₀=-0.26742×10^-11
。[0047] Example 4 f = 27.5 ~ 46.8 ~ 79.8 F NO = 4.66 ~ 5.77 ~ 7.14 2ω = 64.35 ° ~ 40.57 ° ~ 24.46 ° f B = 41.30 ~ 52.48 ~ 70.27 r 1 = 47.1410 d 1 = 2.500 n d1 = 1.78470 ν _d1 = 26.30 r ₂ = 27.0530 d ₂ = 6.000 n _d2 = 1.57099 ν _d2 = 50.80 r ₃ = -218.3390 d ₃ = (variable) r ₄ = -271.5520 d ₄ = 1.700 n _d3 = 1.72916 ν _d3 = 54.68 r _{5 = 11.9770 d 5 = 3.710 r} 6 = -72.2150 d 6 = 1.700 n d4 = 1.72916 ν d4 = 54.68 r 7 = 124.6090 d 7 = 0.710 r 8 = 24.5980 ( _{aspherical) d 8 = 2.500 n d5 =} 1.80518 ν d5 = 25.43 r ₉ = 85.7040 d ₉ = (variable) r ₁₀ = ∞ (aperture) d ₁₀ = 1.500 r ₁₁ = 12.7870 (aspherical surface) d ₁₁ = 4.000 n _d6 = 1.48749 ν _d6 = 70.21 r ₁₂ = -64.2790 d ₁₂ = 2.090 r ₁₃ = 30.2450 d ₁₃ = 3.220 n _d7 = 1.80518 ν _d7 = 25.43 r ₁₄ = 13.4060 d ₁₄ = 2.000 r ₁₅ = 50.5810 d ₁₅ = 3.000 n _d8 = 1.51633 ν _d8 = 64.15 r ₁₆ = -43.9540 (aspherical surface) ) Aspheric coefficient 8th surface A ₄ = 0.12672 × 10 ^-4 A ₆ = -0.16702 × 10 ^-6 A ₈ = 0.53241 × 10 ^-8 A ₁₀ = -0.40848 × 10 ^-10 11th surface A ₄ = -0.63708 × 10 ^-4 A ₆ = 0.26747 × 10 ^-6 A ₈ = -0.12512 × 10 ^-7 A ₁₀ = 0.10692 × 10 ^-9 16th surface A ₄ = 0.22948 × 10 ^-4 A ₆ = 0.91846 × 10 ^-7 A ₈ = 0.54081 × 10 ^-8 A ₁₀ = -0.26742 × 10 ^-11
.

【００４８】実施例５ ｆ ＝ 27.5 〜 46.8 〜 79.8 Ｆ_NO＝ 4.66 〜 5.77 〜 7.14 ２ω＝ 64.35°〜 40.57°〜 24.46° ｆ_B ＝ 37.27 〜 50.48 〜 69.59 ｒ₁ = 107.2970 ｄ₁ = 2.000 ｎ_d1 =1.78470 ν_d1 =26.30 ｒ₂ = 45.9800 ｄ₂ = 1.410 ｒ₃ = 58.5450 ｄ₃ = 4.500 ｎ_d2 =1.69350 ν_d2 =50.81 ｒ₄ = -120.2870 ｄ₄ =(可変) ｒ₅ = -96.2650 ｄ₅ = 1.700 ｎ_d3 =1.72916 ν_d3 =54.68 ｒ₆ = 12.9460 ｄ₆ = 4.370 ｒ₇ = 21.8000（非球面） ｄ₇ = 2.500 ｎ_d4 =1.80518 ν_d4 =25.43 ｒ₈ = 41.0090 ｄ₈ =(可変) ｒ₉ = ∞（絞り） ｄ₉ = 1.500 ｒ₁₀= 15.6700（非球面） ｄ₁₀= 3.500 ｎ_d5 =1.58904 ν_d5 =53.20 ｒ₁₁= -49.8540 ｄ₁₁= 0.990 ｒ₁₂= 17.4540 ｄ₁₂= 4.040 ｎ_d6 =1.56873 ν_d6 =63.16 ｒ₁₃= -20.7610 ｄ₁₃= 2.000 ｎ_d7 =1.83400 ν_d7 =37.17 ｒ₁₄= 12.3470 ｄ₁₄= 2.380 ｒ₁₅= -85.9230 ｄ₁₅= 2.000 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.15 ｒ₁₆= -18.7640 非球面係数 第７面 A₄ = 0.19011×10^-4 A₆ =-0.14588×10^-6 A₈ = 0.54332×10^-8 A₁₀=-0.36028×10^-10 第１０面 A₄ =-0.26928×10^-4 A₆ = 0.58777×10^-7 A₈ =-0.24635×10^-8 A₁₀= 0.46358×10^-11
。Example 5 f = 27.5 to 46.8 to 79.8 F _NO = 4.66 to 5.77 to 7.14 2ω = 64.35 ° to 40.57 ° to 24.46 ° f _B = 37.27 to 50.48 to 69.59 r ₁ = 107.2970 d ₁ = 2.000 nd ₁ = 1.78470 ν _d1 = 26.30 r ₂ = 45.9800 d ₂ = 1.410 r ₃ = 58.5450 d ₃ = 4.500 n _d2 = 1.69350 ν _d2 = 50.81 r ₄ = -120.2870 d ₄ = (variable) r ₅ = -96.2650 d ₅ = 1.700 n _d3 = 1.72916 ν _d3 = 54.68 r ₆ = 12.9460 d ₆ = 4.370 r ₇ = 21.8000 (aspherical surface) d ₇ = 2.500 n _d4 = 1.80518 ν _d4 = 25.43 r ₈ = 41.0090 d ₈ = (variable) r ₉ = ∞ ( Aperture) d ₉ = 1.500 r ₁₀ = 15.6700 (aspherical surface) d ₁₀ = 3.500 n _d5 = 1.58904 ν _d5 = 53.20 r ₁₁ = -49.8540 d ₁₁ = 0.990 r ₁₂ = 17.4540 d ₁₂ = 4.040 n _d6 = 1.56873 ν _d6 = 63.16 r ₁₃ = -20.7610 d ₁₃ = 2.000 n _d7 = 1.83400 ν _d7 = 37.17 r ₁₄ = 12.3470 d ₁₄ = 2.380 r ₁₅ = -85.9230 d ₁₅ = 2.000 n _d8 = 1.51633 ν _d8 = 64.15 r ₁₆ = -18.7640 Aspherical coefficient 7th surface A ₄ = 0.19011 × 10 ^-4 A ₆ = -0.14588 × 10 ^-6 A ₈ = 0.54332 × 10 ^-8 A ₁₀ = -0.36028 × 10 ^-10 10th surface A ₄ = -0.26928 × 10 ^-4 A ₆ = 0.58777 x 10 ^-7 A ₈ = -0.24635 x 10 ^-8 A ₁₀ = 0.46358 x 10 ^-11
.

【００４９】次に、上記実施例１〜５の各条件式の値を
示す。 Next, the values of the conditional expressions of Examples 1 to 5 will be shown.

【００５０】次に、図６〜８、図９〜１１、図１２〜１
４、図１５〜１７、図１８〜２０にそれぞれ実施例１〜
５の無限遠物点に対する広角端、中間焦点距離、望遠端
における収差図を示す。なお、各図において、（ａ）は
球面収差、（ｂ）は非点収差、（ｃ）は歪曲収差、
（ｄ）は倍率色収差を示す。Next, FIGS. 6 to 8, 9 to 11 and 12 to 1
4, FIGS. 15 to 17 and FIGS.
5 is an aberration diagram at a wide-angle end, an intermediate focal length, and a telephoto end for object point 5 at infinity. In each figure, (a) is spherical aberration, (b) is astigmatism, (c) is distortion,
(D) shows lateral chromatic aberration.

【００５１】以上の本発明の小型３群ズームレンズは以
下のように構成することができる。 〔１〕 正屈折力の第１群と負屈折力の第２群と正屈折
力の第３群からなり、広角端から望遠端への変倍に際し
て前記第１群と第３群が物体側へ移動するズームレンズ
において、下記条件式を満足することを特徴とする小型
３群ズームレンズ。 ０．２０＜ｆ_BW／ＩＨ＜０．７５ ・・・（１） ただし、ｆ_BWは広角端におけるバックフォーカス、ＩＨ
は画面対角長である。The compact three-group zoom lens of the present invention described above can be constructed as follows. [1] It consists of a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, and the first lens group and the third lens group are on the object side when zooming from the wide-angle end to the telephoto end. A compact three-group zoom lens characterized by satisfying the following conditional expression in a zoom lens moving to. 0.20 <f _BW /IH<0.75 (1) where f _BW is the back focus at the wide-angle end, IH
Is the diagonal length of the screen.

【００５２】〔２〕 正屈折力の第１群と負屈折力の第
２群と正屈折力の第３群からなり、広角端から望遠端へ
の変倍に際して前記第１群と第３群が物体側へ移動する
ズームレンズにおいて、前記第３群は正レンズと負レン
ズと正レンズにて構成されていることを特徴とする小型
３群ズームレンズ。[2] A first lens unit having a positive refractive power, a second lens unit having a negative refractive power, and a third lens unit having a positive refractive power, and the first and third lens units upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end. Is a zoom lens in which the third lens unit moves toward the object side, the third lens unit is composed of a positive lens, a negative lens, and a positive lens.

【００５３】〔３〕 上記〔１〕又は〔２〕のズームレ
ンズにおいて、下記条件式を満足することを特徴とする
小型３群ズームレンズ。 ０．１５＜Δ₁ ／ＩＨ・Ｚ＜０．４５ ・・・（２） ただし、Δ₁ は広角端から望遠端へ変倍する時の第１群
の移動量、Ｚは変倍比である。[3] A compact three-group zoom lens according to the above [1] or [2], which satisfies the following conditional expression: 0.15 <Δ ₁ /IH·Z<0.45 (2) where Δ ₁ is the moving amount of the first lens unit when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and Z is the zoom ratio. .

【００５４】〔４〕 上記〔３〕のズームレンズにおい
て、非球面を有し、その形状が光軸から離れるにつれて
正パワーが弱くなる形状であることを特徴とする小型３
群ズームレンズ。[4] The zoom lens according to the above [3], which has an aspherical surface and has a shape in which the positive power becomes weaker as the distance from the optical axis becomes smaller.
Group zoom lens.

【００５５】〔５〕 上記〔４〕ズームレンズにおい
て、前記非球面は前記第３群の最も物体側の面に用いら
れていることを特徴とする小型３群ズームレンズ。[5] The zoom lens according to the above [4], wherein the aspherical surface is used as a surface of the third lens group closest to the object side.

【００５６】〔６〕 上記〔１〕又は〔２〕のズームレ
ンズにおいて、下記条件式を満足することを特徴とする
小型３群ズームレンズ。 １＜｜ｒ_1a−ｒ_1b｜／｜ｒ_1a＋ｒ_1b｜ ・・・（３） １＜（ｒ_2a−ｒ_2b）／（ｒ_2a＋ｒ_2b）＜３ ・・・（４） ただし、ｒ_1a及びｒ_1bは第１群の最も像側に配置された
レンズの物体側の面及び像側の面の曲率半径、ｒ_2a及び
ｒ_2bは第２群の最も物体側に配置されたレンズの物体側
の面及び像側の面の曲率半径である。[6] A compact three-group zoom lens according to the above [1] or [2], characterized by satisfying the following conditional expression. 1 <| r _1a −r _1b | / | r _1a + r _1b | (3) 1 <(r _2a −r _2b ) / (r _2a + r _2b ) <3 (4) However, r _1a And r _1b are radii of curvature of the object-side surface and the image-side surface of the lens arranged closest to the image side in the first group, and r _2a and r _2b are objects of the lens arranged closest to the object side in the second group. Is the radius of curvature of the side surface and the image side surface.

【００５７】[0057]

【発明の効果】以上説明から明らかなように、本発明の
構成により、正・負・正の３群ズームレンズタイプにお
いて、少ないレンズ枚数でありながら、小型で収差の良
好な高倍ズームレンズを用いたカメラが得られる。As is apparent from the above description, according to the configuration of the present invention, in the positive / negative / positive three-group zoom lens type, it is possible to use the high-power zoom lens having a small number of lenses and good aberrations. You will get the camera you had.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】本発明のカメラ用の小型３群ズームレンズの実
施例１の広角端（ａ）と望遠端（ｂ）のレンズ断面図で
ある。FIG. 1 is a lens sectional view at a wide-angle end (a) and a telephoto end (b) of Example 1 of a small-sized three-group zoom lens for a camera of the present invention.

【図２】実施例２の図１と同様なレンズ断面図である。2 is a lens cross-sectional view similar to FIG. 1 of Example 2. FIG.

【図３】実施例３の図１と同様なレンズ断面図である。FIG. 3 is a lens cross-sectional view similar to FIG. 1 of Example 3.

【図４】実施例４の図１と同様なレンズ断面図である。FIG. 4 is a lens cross-sectional view similar to FIG. 1 of Example 4.

【図５】実施例５の図１と同様なレンズ断面図である。5 is a lens cross-sectional view similar to FIG. 1 of Example 5. FIG.

【図６】実施例１の広角端における球面収差（ａ）、非
点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ）、倍率色収差（ｄ）を示
す収差図である。FIG. 6 is an aberration diagram showing spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c), and lateral chromatic aberration (d) at the wide-angle end in Example 1.

【図７】実施例１の中間焦点距離における図６と同様な
収差図である。FIG. 7 is an aberration diagram similar to FIG. 6 at the intermediate focal length of Example 1.

【図８】実施例１の望遠端における図６と同様な収差図
である。FIG. 8 is an aberration diagram similar to that of FIG. 6 at the telephoto end of Example 1;

【図９】実施例２の広角端における図６と同様な収差図
である。FIG. 9 is an aberration diagram similar to FIG. 6 at the wide-angle end in Example 2.

【図１０】実施例２の中間焦点距離における図６と同様
な収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram similar to FIG. 6 at the intermediate focal length of Example 2.

【図１１】実施例２の望遠端における図６と同様な収差
図である。FIG. 11 is an aberration diagram similar to FIG. 6 at the telephoto end in Example 2;

【図１２】実施例３の広角端における図６と同様な収差
図である。FIG. 12 is an aberration diagram similar to FIG. 6 at the wide-angle end in Example 3.

【図１３】実施例３の中間焦点距離における図６と同様
な収差図である。FIG. 13 is an aberration diagram similar to FIG. 6 at the intermediate focal length of Example 3.

【図１４】実施例３の望遠端における図６と同様な収差
図である。FIG. 14 is an aberration diagram similar to FIG. 6 at the telephoto end of Example 3;

【図１５】実施例４の広角端における図６と同様な収差
図である。FIG. 15 is an aberration diagram similar to FIG. 6 at the wide-angle end in Example 4.

【図１６】実施例４の中間焦点距離における図６と同様
な収差図である。16 is an aberration diagram similar to FIG. 6 at the intermediate focal length of Example 4. FIG.

【図１７】実施例４の望遠端における図６と同様な収差
図である。FIG. 17 is an aberration diagram for Example 4 at the telephoto end, similar to FIG. 6.

【図１８】実施例５の広角端における図６と同様な収差
図である。FIG. 18 is an aberration diagram similar to FIG. 6 at the wide-angle end in Example 5.

【図１９】実施例５の中間焦点距離における図６と同様
な収差図である。FIG. 19 is an aberration diagram similar to FIG. 6 at the intermediate focal length of Example 5.

【図２０】実施例５の望遠端における図６と同様な収差
図である。FIG. 20 is an aberration diagram similar to FIG. 6 at the telephoto end of Example 5;

【符号の説明】[Explanation of symbols]

Ｇ１…第１レンズ群 Ｇ２…第２レンズ群 Ｇ３…第３レンズ群 G1 ... First lens group G2: Second lens group G3 ... Third lens group

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭58−199312（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−317019（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−25813（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−93713（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−95911（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−324812（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−69017（ＪＰ，Ａ) 特公 昭40−24876（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G02B 9/00 - 17/08 G02B 21/02 - 21/04 G02B 25/00 - 25/04 ─────────────────────────────────────────────────── --- Continuation of the front page (56) Reference JP-A-58-199312 (JP, A) JP-A-4-317019 (JP, A) JP-A-4-25813 (JP, A) JP-A-1- 93713 (JP, A) JP 4-95911 (JP, A) JP 4-324812 (JP, A) JP 61-69017 (JP, A) JP 40-24876 (JP, B1) (58) Fields investigated (Int.Cl. ⁷ , DB name) G02B 9/00-17/08 G02B 21/02-21/04 G02B 25/00-25/04

Claims (7)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 正屈折力の第１群と負屈折力の第２群と
正屈折力の第３群からなり、広角端から望遠端への変倍
に際して前記第１群と第３群が物体側へ移動するズーム
レンズを用いたカメラにおいて、第１群の最も像側には
両凸正レンズが配置され、第２群の最も物体側には両凹
負レンズが配置され、下記条件式を満足することを特徴
とする小型３群ズームレンズを用いたカメラ。 ０．２０＜ｆ_BW／ＩＨ＜０．７５ ・・・（１） １＜｜ｒ _1a −ｒ _1b ｜／｜ｒ _1a ＋ｒ _1b ｜ ・・・（３） １＜（ｒ _2a −ｒ _2b ）／（ｒ _2a ＋ｒ _2b ）＜３ ・・・（４） ただし、ｆ_BWは広角端におけるバックフォーカス、ＩＨ
は画面対角長、ｒ _1a 及びｒ _1b は第１群の最も像側に配置
されたレンズの物体側の面及び像側の面の曲率半径、ｒ
_2a 及びｒ _2b は第２群の最も物体側に配置されたレンズの
物体側の面及び像側の面の曲率半径である。1. A first lens unit having a positive refractive power, a second lens unit having a negative refractive power, and a third lens unit having a positive refractive power, wherein the first lens unit and the third lens unit are arranged at the time of zooming from a wide-angle end to a telephoto end. in a camera using the zoom lens moves toward the object side, the most image side of the first group
A biconvex positive lens is arranged, and the biconcave lens is closest to the object side in the second group.
A camera using a small three-group zoom lens , characterized in that a negative lens is arranged and the following conditional expression is satisfied. _{0.20 <f BW /IH<0.75 ··· (1} ) 1 <| r 1a -r 1b | / | r 1a + r 1b | ··· (3) 1 <(r 2a -r 2b) / (R _2a + r _2b ) <3 (4) However, f _BW is the back focus at the wide-angle end, IH
Is the diagonal length of the screen , and r _1a and r _1b are located closest to the image in the first group
Radius of curvature of the object-side surface and the image-side surface of the lens, r
_2a and r _2b are of the lens arranged closest to the object in the second lens group.
It is the radius of curvature of the surface on the object side and the surface on the image side . 【請求項２】 正屈折力の第１群と負屈折力の第２群と
正屈折力の第３群からなり、広角端から望遠端への変倍
に際して前記第１群と第３群が物体側へ移動するズーム
レンズを用いたカメラにおいて、第１群の最も像側には
両凸正レンズが配置され、第２群の最も物体側には両凹
負レンズが配置され、下記条件式を満足し、前記第３群
は正レンズと負レンズと正レンズにて構成されているこ
とを特徴とする小型３群ズームレンズを用いたカメラ。 １＜｜ｒ _1a −ｒ _1b ｜／｜ｒ _1a ＋ｒ _1b ｜ ・・・（３） １＜（ｒ _2a −ｒ _2b ）／（ｒ _2a ＋ｒ _2b ）＜３ ・・・（４） ただし、ｒ _1a 及びｒ _1b は第１群の最も像側に配置された
レンズの物体側の面及び像側の面の曲率半径、ｒ _2a 及び
ｒ _2b は第２群の最も物体側に配置されたレンズの物体側
の面及び像側の面の曲率半径である。 2. A first lens unit having a positive refractive power, a second lens unit having a negative refractive power, and a third lens unit having a positive refractive power, wherein the first lens unit and the third lens unit are arranged upon zooming from a wide-angle end to a telephoto end. in a camera using the zoom lens moves toward the object side, the most image side of the first group
A biconvex positive lens is arranged, and the biconcave lens is closest to the object side in the second group.
A camera using a small three-group zoom lens , characterized in that a negative lens is arranged and the following conditional expression is satisfied , and the third group is composed of a positive lens, a negative lens and a positive lens. 1 <| r _1a −r _1b | / | r _1a + r _1b | (3) 1 <(r _2a −r _2b ) / (r _2a + r _2b ) <3 (4) However, r _1a And r _1b are located closest to the image in the first group
The radii of curvature of the object-side and image-side surfaces of the lens, r _2a and
r _2b is the object side of the lens arranged closest to the object side in the second group
And the radius of curvature of the surface on the image side. 【請求項３】 請求項１又は２記載のズームレンズを用
いたカメラにおいて、下記条件式を満足することを特徴
とする小型３群ズームレンズを用いたカメラ。 ０．１５＜Δ₁ ／ＩＨ・Ｚ＜０．４５ ・・・（２） ただし、Δ₁ は広角端から望遠端へ変倍する時の第１群
の移動量、Ｚは変倍比、ＩＨは画面対角長である。3. A zoom lens according to claim 1 or 2 is used.
A camera using a small three-group zoom lens , characterized in that the following conditional expression is satisfied. 0.15 <Δ ₁ /IH·Z<0.45 (2) where Δ ₁ is the moving amount of the first lens unit when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, Z is the zoom ratio, IH Is the diagonal length of the screen. 【請求項４】 請求項３記載のズームレンズを用いたカ
メラにおいて、前記第３群が非球面を有し、その形状が
光軸から離れるにつれて正パワーが弱くなる形状である
ことを特徴とする小型３群ズームレンズを用いたカメ
ラ。4. A camera using the zoom lens according to claim 3.
A camera using a small three-group zoom lens , characterized in that the third lens group has an aspherical surface, and its shape becomes weaker in positive power as the distance from the optical axis increases.
La . 【請求項５】 請求項４記載のズームレンズを用いたカ
メラにおいて、前記非球面は前記第３群の最も物体側の
面に用いられていることを特徴とする小型３群ズームレ
ンズを用いたカメラ。5. A camera using the zoom lens according to claim 4.
In the camera , the aspherical surface is used as the most object-side surface of the third lens group, and a camera using a small three-group zoom lens. 【請求項６】 前記第２群は下記条件式を満足すること
を特徴とする請求項１から５の何れか１項記載の小型３
群ズームレンズを用いたカメラ。 １．６５＜ｎ_2N ・・・（５） ただし、ｎ_2Nは第２群中の負レンズの屈折率の平均値で
ある。6. A small 3 according to any one of claims 1-5, wherein the second group satisfying the following condition
A camera that uses a group zoom lens. 1.65 <n _2N (5) where n _2N is the average value of the refractive indices of the negative lenses in the second group. 【請求項７】 レンズシャッターカメラであることを特
徴とする請求項１から６の何れか１項記載の小型３群ズ
ームレンズを用いたカメラ。7. A lens shutter camera a camera using a small three-unit zoom lens of any one of claims 1 6, characterized in that.