JP3447424B2 - High zoom lens - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、高変倍ズームレンズに
関し、特に、バックフォーカスに制限の少ないコンパク
トカメラ用の撮影レンズに適した高変倍ズームレンズに
関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a high-magnification zoom lens, and more particularly to a high-magnification zoom lens suitable as a taking lens for a compact camera with a limited back focus.

【０００２】[0002]

【従来の技術】従来、最も簡単なズームレンズの方式と
しては、群数が２群であるいわゆる２群ズームレンズ方
式が知られている。この方式は、鏡枠構造が簡素になる
等の利点がある反面、収差変動が大きいため、変倍比を
あまり大きくできないという欠点がある。2. Description of the Related Art Conventionally, as a simplest zoom lens system, a so-called two-group zoom lens system having two groups is known. This method has advantages such as a simple lens frame structure, but has a drawback that the zoom ratio cannot be increased so much because the aberration variation is large.

【０００３】ところで、近年、ズームレンズの高変倍化
が強く望まれているが、この２群ズームレンズ方式を用
いて高変倍比を目指したものとしては、特開平４−２１
８０１３号等のものがあり、この中で変倍比は２．８倍
程度を達成している。By the way, in recent years, there has been a strong demand for a high zoom ratio of a zoom lens, and as one aiming for a high zoom ratio using this two-group zoom lens system, there is disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 4-21.
8013 and the like, among which the variable power ratio has reached about 2.8.

【０００４】[0004]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
先行例の構成を用いて更なる高変倍比を達成しようとす
ると、単色収差、色収差の両面で破綻をきたし、結像性
能上実用レベルのものを達成できない。However, if an attempt is made to achieve a further high zoom ratio using the configuration of the above-mentioned prior art example, both monochromatic aberration and chromatic aberration will break down, which is a practical level in terms of imaging performance. I can't achieve things.

【０００５】本発明は従来技術のこのような問題点に鑑
みてなされたものであり、その目的は、２群ズームレン
ズ方式という簡素な構成を採用しながら、３倍クラスの
高変倍比であり、さらに良好に収差補正されたズームレ
ンズを提供することである。The present invention has been made in view of the above problems of the prior art, and its object is to achieve a high zoom ratio of 3 × class while adopting a simple structure of a two-group zoom lens system. Therefore, it is to provide a zoom lens in which the aberration is corrected more favorably.

【０００６】[0006]

【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明の高変倍ズームレンズは、物体側より順に、正のパワ
ーの第１レンズ群と、負のパワーの第２レンズ群とを備
え、これらのレンズ群の間隔を変化させることにより全
系の焦点距離を変化させるズームレンズにおいて、前記
第１レンズ群は、物体側から順に、負のパワーを持つ第
１レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負
パワーを持つ第２レンズと、正のパワーを持つレンズ群
とを有し、前記第１レンズが以下の条件を満足すること
を特徴とするものである。 （１） −５＜ＳＦ_L1＜０ ここで、ＳＦ_L1は第１レンズ群内の第１レンズのシェイ
ピングファクタであり、第１レンズの物体側面及び像側
面の曲率半径をｒ₁ 、ｒ₂ とするとき、ＳＦ_L1＝（ｒ₁
＋ｒ₂ ）／（ｒ₁ −ｒ₂ ）で与えられるパラメータであ
る。A high zoom lens system according to the present invention which achieves the above object comprises a first lens unit having a positive power and a second lens unit having a negative power in order from the object side. In the zoom lens in which the focal length of the entire system is changed by changing the distance between these lens groups, the first lens group includes, in order from the object side, a first lens having negative power and a convex surface on the object side. A second lens having a negative meniscus shape having a negative power, and a lens group having a positive power, wherein the first lens satisfies the following condition. (1) -5 <SF _L1 <0 Here, SF _L1 is the shaping factor of the first lens in the first lens group, and the radius of curvature of the object side surface and the image side surface of the first lens is r ₁ , r ₂ . When SF _L1 = (r ₁
This is a parameter given by + r ₂ ) / (r ₁ −r ₂ ).

【０００７】[0007]

【０００８】[0008]

【０００９】[0009]

【作用】以下に、本発明において上記構成を採用する理
由とその作用について説明する。まず、第１レンズ群中
の構成についてであるが、高変倍比化を達成するために
は、色収差の各群での発生量を少なくすることが必要で
あるため、少なくとも１つの負のレンズ成分と正のレン
ズ成分を有することが必要となってくる。The reason why the above-mentioned structure is adopted in the present invention and its operation will be described below. First, regarding the configuration in the first lens group, in order to achieve a high zoom ratio, it is necessary to reduce the amount of chromatic aberration generated in each group, so at least one negative lens It becomes necessary to have a component and a positive lens component.

【００１０】また、正群＋負群の２群ズームレンズにお
いては、特に、広角化を目指したときにバックフォーカ
スが短くなるという欠点がある。そのために、機械的な
干渉の問題等が生じやすくなり、好ましくなかったが、
本発明の構成のように、負レンズを物体側に配置する構
成をとることにより、比較的長大なバックフォーカスを
確保することが可能となる。Further, in the two-group zoom lens of positive group + negative group, there is a drawback that the back focus becomes short especially when aiming at widening of the angle. Therefore, the problem of mechanical interference is likely to occur, which is not preferable,
By adopting a configuration in which the negative lens is arranged on the object side as in the configuration of the present invention, it is possible to secure a relatively long back focus.

【００１１】次に、物体側から順に、負レンズ、物体側
に凸の負メニスカスレンズの構成を採用することが、良
い理由を述べる。第１レンズ群は、負レンズ群＋正レン
ズ群の構成である。ここで、第１レンズ群全体としては
正レンズ群であるので、群内では相対的に正レンズ群の
パワーが強くなる。そのために、ここで発生するアンダ
ーの球面収差等の発生量が多くなってしまう。また、本
発明のズームレンズのように、３倍クラスの高変倍比に
する際には、特に、中間ズーム状態での非点収差の発生
量が多くなる問題が生じ、像周辺部の結像性能が著しく
低下していた。このような問題は、群のパワーを強くし
て全長を短縮化した際にさらに顕著となる。Next, the reason why it is preferable to employ a negative lens and a negative meniscus lens having a convex surface on the object side in order from the object side will be described. The first lens group has a configuration of a negative lens group + a positive lens group. Here, since the first lens group as a whole is a positive lens group, the power of the positive lens group becomes relatively strong within the group. Therefore, the amount of under spherical aberration and the like generated here increases. Further, as in the zoom lens of the present invention, when a high zoom ratio of 3 × class is set, there is a problem in that the amount of astigmatism generated increases, particularly in the intermediate zoom state, and the image peripheral portion is affected. The image performance was significantly reduced. Such a problem becomes more remarkable when the power of the group is increased and the total length is shortened.

【００１２】そこで、この正レンズ群で発生する諸収差
を打ち消すために、まず、特に、球面収差やコマ収差に
関しては、物体側に凸の負メニスカスレンズを設けるこ
とによってオーバーの球面収差等を多く発生させ、打ち
消しの作用により全体として収差の発生量を小さくする
ことができる。Therefore, in order to cancel various aberrations generated in this positive lens group, first, regarding spherical aberration and coma, in particular, by providing a negative meniscus lens having a convex surface on the object side, a large amount of over spherical aberration and the like are caused. The amount of aberration generated can be reduced as a whole by the effect of the generation and cancellation.

【００１３】また、非点収差や歪曲収差の補正に関して
は、次の（１）の条件式を満たすレンズを設ける構成が
よい。 （１） −５＜ＳＦ_L1＜０ ここで、ＳＦ_L1は第１レンズ群内の第１レンズのシェイ
ピングファクタであり、第１レンズの物体側面及び像側
面の曲率半径をｒ₁ 、ｒ₂ とするとき、ＳＦ_L1＝（ｒ₁
＋ｒ₂ ）／（ｒ₁ −ｒ₂ ）で与えられるパラメータであ
る。Regarding the correction of astigmatism and distortion, it is preferable to provide a lens that satisfies the following conditional expression (1). (1) -5 <SF _L1 <0 Here, SF _L1 is the shaping factor of the first lens in the first lens group, and the radius of curvature of the object side surface and the image side surface of the first lens is r ₁ , r ₂ . When SF _L1 = (r ₁
This is a parameter given by + r ₂ ) / (r ₁ −r ₂ ).

【００１４】すなわち、（１）式は、負の第１レンズの
形状を規定したものであり、この式（１）によれば、第
１レンズは第１面が第２面よりも比較的大きな曲率を持
つ構成になっている。したがって、この式の範囲に規定
することにより、非点収差や歪曲収差の発生量を多くし
て、正の群で発生する分を打ち消す作用を持つことがで
きる。また、このレンズの主平面位置が物体側寄りにな
るため、メニスカス形状の負レンズによる像側への主平
面位置のシフトをキャンセルし、広画角化あるいは第１
レンズ群内の軸上厚みの減少という効果もある。上記
（１）式の上限値０、あるいは、下限値−５を越える
と、上記の非点収差や歪曲収差の打ち消す作用が達成さ
れず、また、広画角化あるいは第１レンズ群内の軸上厚
みの減少をさせることが困難になる。That is, the expression (1) defines the shape of the negative first lens. According to this expression (1), the first surface of the first lens is relatively larger than the second surface. It has a curvature. Therefore, by defining the value in the range of this equation, it is possible to increase the amount of astigmatism or distortion and to cancel the amount generated in the positive group. Further, since the principal plane position of this lens is closer to the object side, the shift of the principal plane position to the image side due to the meniscus-shaped negative lens is canceled to widen the angle of view or
There is also an effect of reducing the axial thickness in the lens group. If the upper limit value 0 or the lower limit value -5 of the above formula (1) is exceeded, the action of canceling the above-mentioned astigmatism and distortion is not achieved, and the wide angle of view or the axis in the first lens group is not achieved. It becomes difficult to reduce the upper thickness.

【００１５】さらに、上記２つの負レンズの配置順につ
いてであるが、非点収差や歪曲収差等の収差を多く発生
させるレンズは、軸外光線の高い場所、すなわち、像面
側寄りに配置し、球面収差やコマ収差の発生量が多いレ
ンズは相対的に軸上光線が高い所、すなわち、物体側寄
りに配置する構成を採用することにより、第１レンズ群
の構成としては収差補正上最も効率的な配置となる。Regarding the order of arrangement of the above-mentioned two negative lenses, a lens which produces a lot of aberrations such as astigmatism and distortion is arranged at a place where off-axis rays are high, that is, near the image plane side. By adopting a configuration in which a lens with a large amount of spherical aberration and coma generated has a relatively high axial ray, that is, a configuration in which it is arranged closer to the object side, the configuration of the first lens group is the most effective for aberration correction. Efficient placement.

【００１６】以上の構成により、諸収差の良好に補正さ
れた高変倍比のズームレンズを得ることができる。ま
た、（１）式に関しては、 （１）’−２＜ＳＦ_L1＜−０．１ の範囲に定めることにより、非点収差や歪曲収差の発生
量のバランスが最適となり、無理なく高画質な像が得ら
れるため、好ましい。With the above arrangement, it is possible to obtain a zoom lens system having a high zoom ratio and various aberrations favorably corrected. With regard to the expression (1), by setting the range of (1) ′ − 2 <SF _L1 <−0.1, the balance of the amount of astigmatism and distortion generated is optimized, and high image quality is achieved without difficulty. It is preferable because an image is obtained.

【００１７】また、本発明のズームレンズにおいては、
第１レンズ群内の第２レンズの物体側に凸の負メニスカ
スの形状を以下の（２）式のように定めることにより、
さらに望ましいものとなる。In the zoom lens of the present invention,
By defining the shape of the negative meniscus convex to the object side of the second lens in the first lens group by the following equation (2),
More desirable.

【００１８】（２） １＜ＳＦ_L2＜１０ ここで、ＳＦ_L2は第１レンズ群内の第２レンズのシェイ
ピングファクタであり、第２レンズの物体側面及び像側
面の曲率半径をｒ₃ 、ｒ₄ とするとき、ＳＦ_L2＝（ｒ₃
＋ｒ₄ ）／（ｒ₃ −ｒ₄ ）で与えられるパラメータであ
る。(2) 1 <SF _L2 <10 Here, SF _L2 is the shaping factor of the second lens in the first lens group, and the radius of curvature of the object side surface and the image side surface of the second lens is r ₃ , r _{If 4} , then SF _L2 = (r ₃
+ R ₄₎ is a parameter given by / (r ₃ -r _4).

【００１９】すなわち、（２）式の上限値１０を越える
と、同一のパワーを保つためには、曲率半径が小さくな
りすぎてしまい、高次収差の発生量が多くなる等、好ま
しくない。逆に、下限値１を越えると、上記で規定した
ようなメニスカス形状でなくなるため、その収差補正上
の効果が現れず、好ましくない。That is, if the upper limit of 10 in the expression (2) is exceeded, the radius of curvature becomes too small to maintain the same power, and the amount of high-order aberrations increases, which is not preferable. On the other hand, if the lower limit of 1 is exceeded, the meniscus shape as defined above will not be obtained, and the effect on aberration correction will not appear, which is not preferable.

【００２０】また、本発明のズームレンズにおいては、
第１レンズの第１面の曲率半径の範囲を以下の（３）式
のように定めることにより、収差補正上の観点からさら
に望ましい構成となる。 （３） −２＜ｆ_W ／ｒ₁ ＜−０．６ ここで、ｆ_W は全系の広角端での焦点距離、ｒ₁ は第１
レンズの第１面の曲率半径である。Further, in the zoom lens of the present invention,
By defining the range of the radius of curvature of the first surface of the first lens as in the following expression (3), a more desirable configuration is obtained from the viewpoint of aberration correction. (3) −2 <f _W / r ₁ <−0.6 where f _W is the focal length at the wide-angle end of the entire system, and r ₁ is the first
It is the radius of curvature of the first surface of the lens.

【００２１】すなわち、（３）式の上限値の−０．６を
越えると、軸外光線に対する入射角度が小さすぎ、所望
の収差補正能力が得られないが、反対に、下限値の−２
を越えると、第１面の曲率が小さくなりすぎてこの面で
の収差の発生量が多くなりすぎ、特に非点収差や像面湾
曲収差量が増大して、好ましくない。That is, if the upper limit of -0.6 of the equation (3) is exceeded, the incident angle with respect to the off-axis ray is too small to obtain the desired aberration correction capability, but conversely, the lower limit of -2 is used.
When the value exceeds 1.0, the curvature of the first surface becomes too small, and the amount of aberration generated on this surface becomes too large. Especially, the amount of astigmatism and field curvature aberration increases, which is not preferable.

【００２２】また、（３）式に関しては、特に、 （３）’−１．６＜ｆ_W ／ｒ₁ ＜−０．８ の範囲に納めることにより、第１面での収差の発生量が
最適な範囲となり、レンズ枚数や非球面数が抑えられる
ため、さらに望ましい。Further, with respect to (3), in particular, (3) '- 1.6 <by paying a range of f _W / r ₁ <-0.8, the generation amount of the aberration of the first surface is It is more desirable because it becomes the optimum range and the number of lenses and the number of aspherical surfaces can be suppressed.

【００２３】また、さらに、本発明のズームレンズにお
いては、第１レンズ群の第１レンズと第２レンズの焦点
距離の比について、以下のように定めればより望まし
い。Further, in the zoom lens of the present invention, it is more desirable to set the ratio of the focal lengths of the first lens and the second lens of the first lens group as follows.

【００２４】（４） ０．２＜ｆ_L1／ｆ_L2＜１ ここで、ｆ_L1は第１レンズ群の第１レンズの焦点距離、
ｆ_L2は第１レンズ群の第２レンズの焦点距離である。(4) 0.2 <f _L1 / f _L2 <1 where f _L1 is the focal length of the first lens of the first lens group,
f _L2 is the focal length of the second lens of the first lens group.

【００２５】すなわち、上記条件式（４）の範囲内に規
定することにより、負メニスカスレンズのパワーに対し
て、負パワーの第１レンズのパワーを強くすることによ
って、主平面位置の像面側へのシフト、ひいてはバック
フォーカスの確保につながり、好ましい。That is, by setting the conditional expression (4) within the range, the power of the negative first lens is made stronger than the power of the negative meniscus lens, so that the image plane side at the principal plane position is obtained. This is preferable because it leads to a shift to, and thus a back focus is secured.

【００２６】また、（４）式に関しても、 （４）’０．２＜ｆ_L1／ｆ_L2＜０．６ の範囲に納めれば、パワー比のバランスが最適となる。Also regarding the equation (4), if the equation (4) 'is set within the range of 0.2 <f _L1 / f _L2 <0.6, the balance of the power ratio becomes optimum.

【００２７】また、さらに、本発明のズームレンズにお
いては、この第１レンズ群中の何れかの面に非球面を用
いることによって、諸収差の全系トータルの発生量を小
さくすることができるようになるため、枚数の削除や強
パワー化による小型化に効果がある。Further, in the zoom lens of the present invention, by using an aspherical surface on any surface in the first lens group, it is possible to reduce the total amount of various aberrations generated in the entire system. Therefore, it is effective for size reduction by deleting the number of sheets and increasing the power.

【００２８】さらに、本発明のズームレンズは、以下の
ような構成を採用しても、簡素で高変倍比のズームレン
ズを提供することができる。すなわち、物体側より順
に、正のパワーの第１レンズ群と、負のパワーの第２レ
ンズ群とからなり、第２レンズ群が、物体側から順に、
負レンズと、正レンズと、負レンズの順に配置されたズ
ームレンズとする。Furthermore, the zoom lens of the present invention can provide a simple zoom lens having a high zoom ratio even if the following configuration is adopted. That is, the first lens group having positive power and the second lens group having negative power are arranged in order from the object side, and the second lens group is arranged in order from the object side.
It is assumed that a negative lens, a positive lens, and a zoom lens are arranged in this order.

【００２９】これは、主として第２レンズ群の構成につ
いてであるが、２群ズームレンズにおいては、特に第２
レンズ群のみしか変倍作用を持たないため、軸上色収差
の変動を小さくするには、この群の色収差の発生量を減
らすことが重要である。そこで、レンズ配置に関して
は、まず、少なくとも１枚の負レンズ群と、正レンズ群
を設ける必要があり、像側に相対的に強いパワーの負レ
ンズ群を配置する構成が主平面位置を像面側に位置さ
せ、バックフォーカス確保につながり好ましい。This is mainly about the configuration of the second lens group, but in the two-group zoom lens, it is particularly the second lens group.
Since only the lens group has a zooming effect, it is important to reduce the amount of chromatic aberration generated in this group in order to reduce the fluctuation of axial chromatic aberration. Therefore, regarding the lens arrangement, first, it is necessary to provide at least one negative lens group and a positive lens group, and a configuration in which a negative lens group having a relatively strong power is arranged on the image side is the main plane position in the image plane. It is preferable that it is located on the side because it can secure the back focus.

【００３０】また、ここで、倍率の色収差の補正の観点
から、負レンズにアッベ数の大きな硝材を使用するのが
好ましい。しかし、上記の硝材使用法では、高変倍化し
たときには軸上色収差の変動が大きくなってしまう。Further, from the viewpoint of correction of lateral chromatic aberration, it is preferable to use a glass material having a large Abbe number for the negative lens. However, in the above-mentioned method of using a glass material, the variation of the axial chromatic aberration becomes large when the zoom ratio is increased.

【００３１】そこで、この補正のために、軸上光線が高
いところ、すなわち、正レンズの物体側に負レンズを設
けることによって、倍率、軸上両方の色収差の変動を小
さくすることができ、望ましい。Therefore, for this correction, by providing a negative lens at a position where the axial ray is high, that is, on the object side of the positive lens, it is possible to reduce variations in both chromatic aberrations of magnification and axial chromatic aberration, which is desirable. .

【００３２】また、上記構成を採用する際に、次の条件
式（５）を満足すれば、負レンズ群の色消しとしては軸
上色収差の発生量を小さくすることができ、望ましい。 （５） ν₁ ＞ν₂ ここで、ν₁ は第２レンズ群の負パワーの第１レンズの
アッベ数、ν₂ は第２レンズ群の正パワーの第２レンズ
のアッベ数である。When the above-mentioned structure is adopted, if the following conditional expression (5) is satisfied, it is desirable for the achromaticity of the negative lens group to reduce the amount of axial chromatic aberration. (5) ν ₁ > ν ₂ where ν ₁ is the Abbe number of the first lens of negative power in the second lens group, and ν ₂ is the Abbe number of the second lens of positive power in the second lens group.

【００３３】このように、負、正、負３枚のレンズを用
いれば、上記の効果が達成できるが、製造上の観点か
ら、この何れかの組み合わせを接合レンズとすること
が、偏心の影響を小さくすることができるため望まし
い。As described above, the above effect can be achieved by using negative, positive, and negative three lenses. However, from the viewpoint of manufacturing, it is not preferable to use any one of these combined lenses as a cemented lens. Is desirable because it can be made smaller.

【００３４】また、さらに、以下の条件式（６）を満た
すことによって、より高性能なズームレンズを得ること
ができるので、これを説明する。 （６） −３＜ｆ₂₂／ｆ₂₁＜０ ここで、ｆ₂₁は第２レンズ群の負パワーの第１レンズの
焦点距離、ｆ₂₂は第２レンズ群の正パワーの第２レンズ
の焦点距離である。Further, by satisfying the following conditional expression (6), a higher performance zoom lens can be obtained, which will be explained. (6) −3 <f ₂₂ / f ₂₁ <0 where f ₂₁ is the focal length of the first lens of negative power in the second lens group, and f ₂₂ is the focus of the second lens of positive power in the second lens group It is a distance.

【００３５】（６）式は、第２レンズ群の物体側の負レ
ンズと正レンズの屈折力の比について規定したもので、
（６）式の範囲に納めることにより、色収差発生量を一
般的な硝材を用いる範囲において小さくすることができ
るためである。ここで、条件式（６）の下限値の−３を
越えることは、第２レンズのパワーが相対的に強くなり
すぎ、正レンズでの色消し作用が十分でなくなり、逆
に、上限値の０を越えると、物体側の負レンズを設けた
効果がなくなってしまい、特に軸上色収差の変動を小さ
くすることが困難となってしまう。Expression (6) defines the ratio of the refractive powers of the negative lens and the positive lens on the object side of the second lens group,
This is because by setting it in the range of the expression (6), the amount of chromatic aberration generated can be reduced in the range where a general glass material is used. Here, if the lower limit of -3 of the conditional expression (6) is exceeded, the power of the second lens becomes relatively strong, and the achromatizing effect of the positive lens becomes insufficient, and conversely, the upper limit of When it exceeds 0, the effect of providing the negative lens on the object side is lost, and it becomes difficult to reduce the fluctuation of the axial chromatic aberration in particular.

【００３６】以上のように、上記の構成を採用すること
によっても、高変倍なズームレンズを得ることができる
ことが説明されたわけであるが、さらに、この第２レン
ズ群に関しても、何れかの面に非球面を設けることは、
前述した第１レンズ群中における非球面と同様の効果が
あり、望ましいものである。As described above, it has been explained that a zoom lens having a high zoom ratio can be obtained by adopting the above-mentioned structure. Further, with respect to the second lens group, any one of them can be obtained. Providing an aspherical surface
This is desirable because it has the same effect as the aspherical surface in the first lens group described above.

【００３７】なお、これらの非球面の形状は、ｘを光の
進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直角する方向
にとると、下記の式にて表される。 ｘ＝（ｙ² ／ｒ）／［１＋｛１−Ｐ（ｙ／ｒ）² ｝^1/2 ］ ＋A₄ｙ⁴ ＋A₆ｙ⁶ ＋A₈ｙ⁸ ＋ A₁₀ｙ¹⁰・・・（ａ） ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｐは円錐係数、A₄、A₆、
A₈、A₁₀ はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面
係数である。The shape of these aspherical surfaces is expressed by the following equation, where x is an optical axis with the traveling direction of light being positive and y is a direction perpendicular to the optical axis. ^{x = (y 2 / r)} / [1+ {1-P (y / r) 2} 1/2] + A 4 y 4 + A 6 y 6 + A 8 y 8 + A 10 y 10 ··· (a) provided that , R is a paraxial radius of curvature, P is a conic coefficient, A ₄ , A ₆ ,
A ₈ and A ₁₀ are aspherical coefficients of the 4th, 6th, 8th and 10th orders, respectively.

【００３８】また、本発明のズームレンズにおいては、
第１レンズ群の構成が、物体側より順に、負のパワーを
持つ第１レンズ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状
の負パワーを持つ第２レンズ、及び、それに続く正のパ
ワーを持つレンズ群を有し、さらに、第２レンズ群が、
物体側より順に、負レンズ、正レンズ、負レンズの順に
配置された構成を採用することによっても、前述してき
たような効果を得ることができ、高変倍化を達成するの
に十分である。In the zoom lens of the present invention,
The first lens group includes, in order from the object side, a first lens having a negative power, a second lens having a meniscus negative power with a convex surface facing the object side, and a lens having a positive power following the first lens. And a second lens group,
By adopting a configuration in which a negative lens, a positive lens, and a negative lens are arranged in this order from the object side, the effects as described above can be obtained, which is sufficient to achieve a high zoom ratio. .

【００３９】[0039]

【実施例】次に、本発明のズームレンズの実施例１〜３
について説明する。なお、実施例３は本発明の参考例で
ある。図１〜図３は、それぞれ実施例１〜３の広角端、
中間焦点距離、望遠端でのレンズ群配置を対比して示す
断面図である。各実施例の数値データは後記するが、以
下に各実施例の構成を説明する。EXAMPLES Next, Examples 1 to 3 of the zoom lens of the present invention will be described.
Will be described. In addition, Example 3 is a reference example of the present invention. 1 to 3 are the wide-angle end of Examples 1 to 3,
FIG. 3 is a cross-sectional view showing the arrangement of lens groups at the intermediate focal length and the telephoto end for comparison. The numerical data of each example will be described later, but the configuration of each example will be described below.

【００４０】第１レンズ群Ｇ１の構成は、実施例１〜３
共に、両凹レンズの第１レンズＬ₁、物体側に凸面を向
けた負メニスカスレンズの第２レンズＬ₂ 、及び、それ
に続く、両凸レンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズと両凸レンズの接合レンズでなる正レンズ群Ｌ
_P からなる。なお、絞りが第１レンズ群Ｇ１の最も像面
側に一体に移動するように配置されている。The structure of the first lens group G1 is the same as that of the first to third embodiments.
The first lens L _{1 is} a biconcave lens, the second lens L ₂ is a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and the subsequent biconvex lens is the negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and the biconvex lens. Positive lens group L consisting of cemented lenses
_It consists of _P. The stop is arranged so as to move integrally with the first lens group G1 closest to the image plane side.

【００４１】第２レンズ群Ｇ２の構成は、実施例１の場
合、物体側より順に、像面側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズ、両凸レンズ、像面側に凸面を向けた負メニス
カスレンズから構成され、実施例２の場合、物体側より
順に、両凹レンズと両凸レンズの接合レンズ、像面側に
凸面を向けた負メニスカスレンズから構成され、実施例
３の場合、両凹レンズ、像面側に凸面を向けた正メニス
カスレンズ、像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
から構成されている。非球面は、実施例１〜３共に、第
１レンズ群Ｇ１の第２レンズＬ₂ の物体側の面、第２レ
ンズ群Ｇ２の最も物体側の面の２面に用いられている。In the first embodiment, the construction of the second lens group G2 is, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the image surface side, a biconvex lens, and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the image surface side. In the case of Example 2, it is composed of a cemented lens of a biconcave lens and a biconvex lens in order from the object side, and a negative meniscus lens having a convex surface facing the image side, and in the case of Example 3, a biconcave lens, an image side. It is composed of a positive meniscus lens having a convex surface facing toward and a negative meniscus lens having a convex surface facing toward the image side. Aspherical surface, both Examples 1 to 3 are used second lens surface on the object side of the L ₂ of the first lens group G1, the second surface of the most object side surface of the second lens group G2.

【００４２】以下に、上記各実施例の数値データを示す
が、記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナン
バー、ωは半画角、ｆ_B はバックフォーカス、ｒ₁ 、ｒ
₂ …は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁ 、ｄ₂ …は各レンズ
面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、
ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球
面形状は、前記（ａ）式にて表す。Numerical data of each of the above-mentioned embodiments will be shown below. Symbols are other than the above, f is the focal length of the entire system, F _NO is the F number, ω is the half angle of view, f _B is the back focus, and r ₁ , R
₂ ... is the radius of curvature of each lens surface, d ₁ , d ₂ ... Is the distance between the lens surfaces, n _d1 , n _d2 ... Is the d-line refractive index of each lens,
ν _d1 , ν _d2 ... Are Abbe numbers of each lens. The aspherical shape is represented by the above equation (a).

【００４３】実施例１ ｆ ＝ 32.8 〜 57.3 〜 104.9 Ｆ_NO＝ 4.7 〜 6.6 〜 9.3 ω ＝ 33.4°〜 20.7°〜 11.6° ｆ_B ＝ 4.9 〜 33.1 〜 87.8 ｒ₁ = -34.0405 ｄ₁ = 1.300 ｎ_d1 =1.48749 ν_d1 =70.21 ｒ₂ = 45.5988 ｄ₂ = 0.380 ｒ₃ = 24.7296（非球面） ｄ₃ = 1.760 ｎ_d2 =1.51823 ν_d2 =58.98 ｒ₄ = 14.5247 ｄ₄ = 4.830 ｒ₅ = 36.1164 ｄ₅ = 3.700 ｎ_d3 =1.59270 ν_d3 =35.30 ｒ₆ = -28.8962 ｄ₆ = 0.380 ｒ₇ = 111.4152 ｄ₇ = 1.080 ｎ_d4 =1.76182 ν_d4 =26.52 ｒ₈ = 18.6680 ｄ₈ = 8.090 ｎ_d5 =1.48749 ν_d5 =70.21 ｒ₉ = -15.6221 ｄ₉ = 1.000 ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀=(可変) ｒ₁₁= -76.1412（非球面） ｄ₁₁= 1.700 ｎ_d6 =1.60311 ν_d6 =60.68 ｒ₁₂= -529.1814 ｄ₁₂= 0.800 ｒ₁₃= 8265.8776 ｄ₁₃= 3.400 ｎ_d7 =1.60342 ν_d7 =38.02 r₁₄= -33.5011 ｄ₁₄= 4.530 ｒ₁₅= -13.7032 ｄ₁₅= 1.880 ｎ_d8 =1.77250 ν_d8 =49.60 ｒ₁₆= -66.1061 非球面係数 第３面 Ｐ = 1.4179 A₄ =-0.80383×10^-4 A₆ =-0.43771×10^-6 A₈ = 0.21893×10^-8 A₁₀=-0.13754×10^-10 第１１面 Ｐ = 1.0000 A₄ = 0.28913×10^-4 A₆ = 0.80503×10^-7 A₈ = 0.34547×10^-9 A₁₀= 0.13239×10^-11 （１）ＳＦ_L1＝ -0.15 （２）ＳＦ_L2＝ 3.85 （３）ｆ_W ／ｒ₁ ＝ -0.96 （４）ｆ_L1／ｆ_L2＝ 0.55 （６）ｆ₂₂／ｆ₂₁＝ -0.37
。Example 1 f = 32.8 to 57.3 to 104.9 F _NO = 4.7 to 6.6 to 9.3 ω = 33.4 ° to 20.7 ° to 11.6 ° f _B = 4.9 to 33.1 to 87.8 r ₁ = -34.0405 d ₁ = 1.300 n _d1 = 1.48749 ν _d1 = 70.21 r ₂ = 45.5988 d ₂ = 0.380 r ₃ = 24.7296 (aspherical surface) d ₃ = 1.760 n _d2 = 1.51823 ν _d2 = 58.98 r ₄ = 14.5247 d ₄ = 4.830 r ₅ = 36.1164 d ₅ = 3.700 n _d3 = 1.59270 ν _d3 = 35.30 r ₆ = -28.8962 d ₆ = 0.380 r ₇ = 111.4152 d ₇ = 1.080 n _d4 = 1.76182 ν _d4 = 26.52 r ₈ = 18.6680 d ₈ = 8.090 n _d5 = 1.48749 ν _d5 = 70.21 r ₉ = -15.6221 d ₉ = 1.000 r ₁₀ = ∞ (aperture) d ₁₀ = (variable) r ₁₁ = -76.1412 (aspherical surface) d ₁₁ = 1.700 n _d6 = 1.60311 ν _d6 = 60.68 r ₁₂ = -529.1814 d ₁₂ = 0.800 r ₁₃ = 8265.8776 d ₁₃ = 3.400 n _d7 = 1.60342 ν _d7 = 38.02 r ₁₄ = -33.5011 d ₁₄ = 4.530 r ₁₅ = -13.7032 d ₁₅ = 1.880 n _d8 = 1.77250 ν _d8 = 49.60 r ₁₆ = -66.1061 Aspheric coefficient Third surface P = 1.4179 A ₄ = -0.80383 × 10 ^-4 A ₆ = -0.43771 × 10 ^-6 A ₈ = 0.21893 × 10 ^-8 A ₁₀ = -0.13754 × 10 ^-10 11th surface P = 1.0000 A ₄ = 0.28913 × 10 ^-4 A ₆ = 0.80503 × 10 ^-7 A ₈ = 0.34547 × 10 ^-9 A ₁₀ = 0.13239 × 10 ^-11 (1) SF _L1 = -0.15 (2) SF _L2 = 3.85 (3) f _W / r ₁ = -0.96 (4) f _L1 / f _L2 = 0.55 (6) f ₂₂ / f ₂₁ = -0.37
.

【００４４】実施例２ ｆ ＝ 35.2 〜 56.9 〜 105.6 Ｆ_NO＝ 4.6 〜 6.6 〜 9.7 ω ＝ 31.5°〜 20.8°〜 11.6° ｆ_B ＝ 6.0 〜 30.0 〜 83.7 ｒ₁ = -32.5553 ｄ₁ = 1.250 ｎ_d1 =1.48749 ν_d1 =70.21 ｒ₂ = 54.9496 ｄ₂ = 0.380 ｒ₃ = 22.1057（非球面） ｄ₃ = 1.740 ｎ_d2 =1.51823 ν_d2 =58.98 ｒ₄ = 15.6175 ｄ₄ = 3.940 ｒ₅ = 35.1000 ｄ₅ = 2.590 ｎ_d3 =1.59270 ν_d3 =35.30 ｒ₆ = -35.3450 ｄ₆ = 0.380 ｒ₇ = 93.3222 ｄ₇ = 1.070 ｎ_d4 =1.76182 ν_d4 =26.52 ｒ₈ = 17.9674 ｄ₈ = 8.000 ｎ_d5 =1.48749 ν_d5 =70.21 ｒ₉ = -15.0689 ｄ₉ = 1.000 ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀=(可変) ｒ₁₁= -42.2935（非球面） ｄ₁₁= 1.250 ｎ_d6 =1.48749 ν_d6 =70.21 ｒ₁₂= 97.9308 ｄ₁₂= 4.000 ｎ_d7 =1.57501 ν_d7 =41.49 ｒ₁₃= -30.5666 ｄ₁₃= 4.700 ｒ₁₄= -11.7741 ｄ₁₄= 1.880 ｎ_d8 =1.77250 ν_d8 =49.60 ｒ₁₅= -33.5326 非球面係数 第３面 Ｐ = 1.5239 A₄ =-0.82698×10^-4 A₆ =-0.48832×10^-6 A₈ = 0.13526×10^-8 A₁₀=-0.12961×10^-10 第１１面 Ｐ = 1.0000 A₄ = 0.58364×10^-4 A₆ = 0.18349×10^-6 A₈ = 0.16159×10^-8 A₁₀= 0.21409×10^-11 （１）ＳＦ_L1＝ -0.26 （２）ＳＦ_L2＝ 5.81 （３）ｆ_W ／ｒ₁ ＝ -0.92 （４）ｆ_L1／ｆ_L2＝ 0.37 （６）ｆ₂₂／ｆ₂₁＝ -0.81
。Example 2 f = 35.2 to 56.9 to 105.6 F _NO = 4.6 to 6.6 to 9.7 ω = 31.5 ° to 20.8 ° to 11.6 ° f _B = 6.0 to 30.0 to 83.7 r ₁ = -32.5553 d ₁ = 1.250 n _d1 = 1.48749 ν _d1 = 70.21 r ₂ = 54.9496 d ₂ = 0.380 r ₃ = 22.1057 (aspherical surface) d ₃ = 1.740 n _d2 = 1.51823 ν _d2 = 58.98 r ₄ = 15.6175 d ₄ = 3.940 r ₅ = 35.1000 d ₅ = 2.590 n _d3 = 1.59270 ν _d3 = 35.30 r ₆ = -35.3450 d ₆ = 0.380 r ₇ = 93.3222 d ₇ = 1.070 n _d4 = 1.76182 ν _d4 = 26.52 r ₈ = 17.9674 d ₈ = 8.000 n _d5 = 1.48749 ν _d5 = 70.21 r ₉ = -15.0689 d ₉ = 1.000 r ₁₀ = ∞ (aperture) d ₁₀ = (variable) r ₁₁ = -42.2935 (aspherical surface) d ₁₁ = 1.250 n _d6 = 1.48749 ν _d6 = 70.21 r ₁₂ = 97.9308 d ₁₂ = 4.000 n _d7 = 1.57501 ν _d7 = 41.49 r ₁₃ = -30.5666 d ₁₃ = 4.700 r ₁₄ = -11.7741 d ₁₄ = 1.880 n _d8 = 1.77250 ν _d8 = 49.60 r ₁₅ = -33.5326 Aspherical coefficient 3rd surface P = 1.5239 A ₄ = -0.82698 × 10 ^-4 A ₆ = -0.48832 × 10 ^-6 A ₈ = 0.13526 × 10 ^-8 A ₁₀ = -0.12961 × 10 ^-10 11th surface P = 1.0000 A ₄ = 0.58364 × 10 ^-4 A ₆ = 0.18349 × 10 ^-6 A ₈ = 0.16159 × 10 ^-8 A ₁₀ = 0.21409 × 10 ^-11 (1) SF _L1 = -0.26 (2) SF _L2 = 5.81 (3) f _W / r ₁ = -0.92 (4) f _L1 / f _L2 = 0.37 (6) f ₂₂ / f ₂₁ = -0.81
.

【００４５】実施例３ ｆ ＝ 35.2 〜 57.1 〜 112.6 Ｆ_NO＝ 4.6 〜 6.6 〜 9.2 ω ＝ 31.5°〜 20.7°〜 10.9° ｆ_B ＝ 5.6 〜 31.5 〜 97.3 ｒ₁ = -85.2875 ｄ₁ = 1.300 ｎ_d1 =1.48749 ν_d1 =70.21 ｒ₂ = 29.3007 ｄ₂ = 0.400 ｒ₃ = 23.0828（非球面） ｄ₃ = 3.220 ｎ_d2 =1.51823 ν_d2 =58.98 ｒ₄ = 14.5343 ｄ₄ = 4.950 ｒ₅ = 52.9605 ｄ₅ = 3.700 ｎ_d3 =1.59270 ν_d3 =35.30 ｒ₆ = -28.0124 ｄ₆ = 0.380 ｒ₇ = 517.4441 ｄ₇ = 1.080 ｎ_d4 =1.76182 ν_d4 =26.52 ｒ₈ = 24.6431 ｄ₈ = 8.090 ｎ_d5 =1.48749 ν_d5 =70.21 ｒ₉ = -15.0647 ｄ₉ = 1.000 ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀=(可変) ｒ₁₁= -150.8830（非球面） ｄ₁₁= 1.700 ｎ_d6 =1.60311 ν_d6 =60.68 ｒ₁₂= 1396.8392 ｄ₁₂= 0.800 ｒ₁₃= -350.1608 ｄ₁₃= 3.400 ｎ_d7 =1.60342 ν_d7 =38.02 ｒ₁₄= -36.1047 ｄ₁₄= 4.530 ｒ₁₅= -14.4031 ｄ₁₅= 1.880 ｎ_d8 =1.77250 ν_d8 =49.60 ｒ₁₆= -60.0956 非球面係数 第３面 Ｐ = 1.3899 A₄ =-0.82663×10^-4 A₆ =-0.43672×10^-6 A₈ = 0.50830×10^-9 A₁₀=-0.64099×10^-11 第１１面 Ｐ = 1.0000 A₄ = 0.25070×10^-4 A₆ = 0.94881×10^-7 A₈ = 0.65637×10^-10 A₁₀= 0.11165×10^-11 （１）ＳＦ_L1＝ 0.49 （２）ＳＦ_L2＝ 4.4 （３）ｆ_W ／ｒ₁ ＝ -0.41 (4)f_L1／ｆ_L2＝ 0.51 （６）ｆ₂₂／ｆ₂₁＝ -0.29
。Example 3 f = 35.2 to 57.1 to 112.6 F _NO = 4.6 to 6.6 to 9.2 ω = 31.5 ° to 20.7 ° to 10.9 ° f _B = 5.6 to 31.5 to 97.3 r ₁ = -85.2875 d ₁ = 1.300 n _d1 = 1.48749 ν _d1 = 70.21 r ₂ = 29.3007 d ₂ = 0.400 r ₃ = 23.0828 (aspherical surface) d ₃ = 3.220 n _d2 = 1.51823 ν _d2 = 58.98 r ₄ = 14.5343 d ₄ = 4.950 r ₅ = 52.9605 d ₅ = 3.700 n _d3 = 1.59270 ν _d3 = 35.30 r ₆ = -28.0124 d ₆ = 0.380 r ₇ = 517.4441 d ₇ = 1.080 n _d4 = 1.76182 ν _d4 = 26.52 r ₈ = 24.6431 d ₈ = 8.090 n _d5 = 1.48749 ν _d5 = 70.21 r ₉ = -15.0647 d ₉ = 1.000 r ₁₀ = ∞ (aperture) d ₁₀ = (variable) r ₁₁ = -150.8830 (aspherical surface) d ₁₁ = 1.700 n _d6 = 1.60311 ν _d6 = 60.68 r ₁₂ = 1396.8392 d ₁₂ = 0.800 r ₁₃ = -350.1608 d ₁₃ = 3.400 n _d7 = 1.60342 ν _d7 = 38.02 r ₁₄ = -36.1047 d ₁₄ = 4.530 r ₁₅ = -14.4031 d ₁₅ = 1.880 n _d8 = 1.77250 ν _d8 = 49.60 r ₁₆ = -60.0956 Aspheric coefficient 3rd surface P = 1.3899 A ₄ = -0.82663 × 10 ^-4 A ₆ = -0.43672 × 10 ^-6 A ₈ = 0.50830 × 10 ^-9 A ₁₀ = -0.64099 × 10 ^-11 11th surface P = 1.0000 A ₄ = 0.25070 × 10 ^-4 A ₆ = 0.94881 × 10 ^-7 A ₈ = 0.65637 × 10 ^-10 A ₁₀ = 0.11165 × 10 ^-11 (1) SF _L1 = 0.49 (2) SF _L2 = 4.4 (3) f _W / r ₁ = -0.41 (4) f _L1 / f _L2 = 0.51 (6) f ₂₂ / f ₂₁ = -0.29
.

【００４６】次に、上記実施例１の無限遠合焦時の広角
端、中間焦点距離、望遠端での収差図をそれぞれ図４〜
図６に、実施例２の同様な収差図を図７〜図９に、実施
例３の同様な収差図を図１０〜図１２に示す。各収差図
において、（ａ）は球面収差、（ｂ）は非点収差、
（ｃ）は歪曲収差、（ｄ）は倍率色収差を示す。Next, FIG. 4 to FIG. 4 show aberration diagrams at the wide-angle end, the intermediate focal length, and the telephoto end, respectively, when focusing on infinity in the first embodiment.
FIG. 6 shows similar aberration diagrams of Example 2 in FIGS. 7 to 9, and similar aberration diagrams of Example 3 in FIGS. In each aberration diagram, (a) is spherical aberration, (b) is astigmatism,
(C) shows distortion and (d) shows lateral chromatic aberration.

【００４７】以上の本発明の高変倍ズームレンズは、例
えば次のように構成することができる。 〔１〕 物体側より順に、正のパワーの第１レンズ群
と、負のパワーの第２レンズ群とを備え、これらのレン
ズ群の間隔を変化させることにより全系の焦点距離を変
化させるズームレンズにおいて、前記第１レンズ群は、
物体側から順に、負のパワーを持つ第１レンズと、物体
側に凸面を向けたメニスカス形状の負パワーを持つ第２
レンズと、正のパワーを持つレンズ群とを有することを
特徴とする高変倍ズームレンズ。The above-described high variable power zoom lens of the present invention can be constructed, for example, as follows. [1] A zoom that includes, in order from the object side, a first lens group having a positive power and a second lens group having a negative power, and changing the distance between these lens groups to change the focal length of the entire system. In the lens, the first lens group includes
In order from the object side, a first lens having negative power and a second lens having a meniscus-shaped negative power with a convex surface facing the object side.
A high variable power zoom lens having a lens and a lens group having a positive power.

【００４８】〔２〕 物体側より順に、正のパワーの第
１レンズ群と、負のパワーの第２レンズ群とを備え、こ
れらのレンズ群の間隔を変化させることにより全系の焦
点距離を変化させるズームレンズにおいて、前記第２レ
ンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、
負レンズとを有することを特徴とする高変倍ズームレン
ズ。[2] A first lens group having a positive power and a second lens group having a negative power are provided in this order from the object side, and the focal length of the entire system is changed by changing the distance between these lens groups. In the zoom lens to be changed, the second lens group includes, in order from the object side, a negative lens, a positive lens,
A high variable power zoom lens having a negative lens.

【００４９】〔３〕 物体側より順に、正のパワーの第
１レンズ群と、負のパワーの第２レンズ群とを備え、こ
れらのレンズ群の間隔を変化させることにより全系の焦
点距離を変化させるズームレンズにおいて、前記第１レ
ンズ群は、物体側から順に、負のパワーを持つ第１レン
ズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負パワー
を持つ第２レンズと、正のパワーを持つレンズ群とを有
し、前記第２レンズ群は、物体側から順に、負レンズ
と、正レンズと、負レンズとを有することを特徴とする
高変倍ズームレンズ。[3] A first lens unit having a positive power and a second lens unit having a negative power are provided in order from the object side, and the focal length of the entire system is changed by changing the distance between these lens units. In the zoom lens to be changed, the first lens group includes, in order from the object side, a first lens having negative power, a second lens having meniscus shape negative power with a convex surface facing the object side, and positive power. And a second lens group having, in order from the object side, a negative lens, a positive lens, and a negative lens.

【００５０】〔４〕 上記〔１〕又は〔３〕において、
前記第１レンズが以下の条件を満足することを特徴とす
る高変倍ズームレンズ。 （１） −５＜ＳＦ_L1＜０ ここで、ＳＦ_L1は第１レンズ群内の第１レンズのシェイ
ピングファクタであり、第１レンズの物体側面及び像側
面の曲率半径をｒ₁ 、ｒ₂ とするとき、ＳＦ_L1＝（ｒ₁
＋ｒ₂ ）／（ｒ₁ −ｒ₂ ）で与えられるパラメータであ
る。[4] In the above [1] or [3],
A high variable power zoom lens, wherein the first lens satisfies the following conditions. (1) -5 <SF _L1 <0 Here, SF _L1 is the shaping factor of the first lens in the first lens group, and the radius of curvature of the object side surface and the image side surface of the first lens is r ₁ , r ₂ . When SF _L1 = (r ₁
This is a parameter given by + r ₂ ) / (r ₁ −r ₂ ).

【００５１】〔５〕 上記〔１〕又は〔３〕において、
前記第２レンズが以下の条件を満足することを特徴とす
る高変倍ズームレンズ。 （２） １＜ＳＦ_L2＜１０ ここで、ＳＦ_L2は第１レンズ群内の第２レンズのシェイ
ピングファクタであり、第２レンズの物体側面及び像側
面の曲率半径をｒ₃ 、ｒ₄ とするとき、ＳＦ_L2＝（ｒ₃
＋ｒ₄ ）／（ｒ₃ −ｒ₄ ）で与えられるパラメータであ
る。[5] In the above [1] or [3],
A high-zoom zoom lens, wherein the second lens satisfies the following conditions. (2) 1 <SF _L2 <10 Here, SF _L2 is the shaping factor of the second lens in the first lens group, and the curvature radii of the object side surface and the image side surface of the second lens are r ₃ and r ₄ . When SF _L2 = (r ₃
+ R ₄₎ is a parameter given by / (r ₃ -r _4).

【００５２】〔６〕 上記〔１〕又は〔３〕において、
以下の条件を満足することを特徴とする高変倍ズームレ
ンズ。 （３） −２＜ｆ_W ／ｒ₁ ＜−０．６ ここで、ｆ_W は全系の広角端での焦点距離、ｒ₁ は第１
レンズの第１面の曲率半径である。[6] In the above [1] or [3],
A high-zoom zoom lens characterized by satisfying the following conditions. (3) −2 <f _W / r ₁ <−0.6 where f _W is the focal length at the wide-angle end of the entire system, and r ₁ is the first
It is the radius of curvature of the first surface of the lens.

【００５３】〔７〕 上記〔１〕、〔３〕又は〔６〕に
おいて、以下の条件を満足することを特徴とする高変倍
ズームレンズ。 （４） ０．２＜ｆ_L1／ｆ_L2＜１ ここで、ｆ_L1は第１レンズ群の第１レンズの焦点距離、
ｆ_L2は第１レンズ群の第２レンズの焦点距離である。[7] A high zoom ratio zoom lens characterized by satisfying the following conditions in [1], [3] or [6]. (4) 0.2 <f _L1 / f _L2 <1 where f _L1 is the focal length of the first lens of the first lens group,
f _L2 is the focal length of the second lens of the first lens group.

【００５４】〔８〕 上記〔２〕又は〔３〕において、
以下の条件を満足することを特徴とする高変倍ズームレ
ンズ。 （５） ν₁ ＞ν₂ ここで、ν₁ は第２レンズ群の負パワーの第１レンズの
アッベ数、ν₂ は第２レンズ群の正パワーの第２レンズ
のアッベ数である。[8] In the above [2] or [3],
A high-zoom zoom lens characterized by satisfying the following conditions. (5) ν ₁ > ν ₂ where ν ₁ is the Abbe number of the first lens of negative power in the second lens group, and ν ₂ is the Abbe number of the second lens of positive power in the second lens group.

【００５５】[0055]

〔９〕 上記〔２〕、〔３〕又は〔８〕に
おいて、以下の条件を満足することを特徴とする高変倍
ズームレンズ。 （６） −３＜ｆ₂₂／ｆ₂₁＜０ ここで、ｆ₂₁は第２レンズ群の負パワーの第１レンズの
焦点距離、ｆ₂₂は第２レンズ群の正パワーの第２レンズ
の焦点距離である。[9] A high-magnification zoom lens which satisfies the following condition in [2], [3] or [8]. (6) −3 <f ₂₂ / f ₂₁ <0 where f ₂₁ is the focal length of the first lens of negative power in the second lens group, and f ₂₂ is the focus of the second lens of positive power in the second lens group It is a distance.

【００５６】〔１０〕 上記〔１〕において、前記第１
レンズ群内の正のレンズ群が正レンズと接合正レンズと
からなることを特徴とする高変倍ズームレンズ。[10] In the above [1], the first
A high-zoom zoom lens, wherein the positive lens group in the lens group is composed of a positive lens and a cemented positive lens.

【００５７】〔１１〕 上記〔２〕又は〔３〕におい
て、前記第２レンズ群内の物体側の負レンズと正レンズ
とが接合されていることを特徴とする高変倍ズームレン
ズ。[11] A high-magnification zoom lens according to the above [2] or [3], wherein the object-side negative lens and the positive lens in the second lens group are cemented together.

【００５８】〔１２〕 上記〔１〕、〔２〕又は〔３〕
において、少なくとも１つの非球面を含むことを特徴と
する高変倍ズームレンズ。[12] The above [1], [2] or [3]
2. A high variable power zoom lens including at least one aspherical surface.

【００５９】〔１３〕 上記〔１〕又は〔３〕におい
て、前記第１レンズと第２レンズとの間隔が、前記第２
レンズとこれに続く正のパワーを持つレンズ群との間隔
より狭いことを特徴とする高変倍ズームレンズ。[13] In the above [1] or [3], the distance between the first lens and the second lens is the second lens.
A high-zoom zoom lens characterized by being narrower than the distance between the lens and the lens group that has positive power following it.

【００６０】[0060]

【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によると、２群ズームレンズ方式という簡素な構成を採
用しながら、３倍クラスの高変倍比であり、さらに良好
に収差補正された高変倍ズームレンズを得ることができ
る。As is apparent from the above description, according to the present invention, while adopting the simple structure of the two-group zoom lens system, the zoom ratio is high in the 3 × class, and the aberration is further favorably corrected. It is possible to obtain a zoom lens with high zoom ratio.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】本発明の実施例１の高変倍ズームレンズの広角
端、中間焦点距離、望遠端での群配置を対比して示すレ
ンズ断面図である。FIG. 1 is a lens cross-sectional view showing, in contrast, lens arrangements at a wide-angle end, an intermediate focal length, and a telephoto end of a high-magnification zoom lens of Embodiment 1 of the present invention.

【図２】実施例２の高変倍ズームレンズの図１と同様な
レンズ断面図である。FIG. 2 is a lens cross-sectional view similar to FIG. 1 of a high variable power zoom lens of Embodiment 2.

【図３】実施例３の高変倍ズームレンズの図１と同様な
レンズ断面図である。FIG. 3 is a lens cross-sectional view similar to FIG. 1 of a high magnification zoom lens of Embodiment 3.

【図４】実施例１の無限遠合焦時の広角端での収差図で
ある。FIG. 4 is an aberration diagram for Example 1 at the wide-angle end when focused on infinity.

【図５】実施例１の無限遠合焦時の中間焦点距離での収
差図である。FIG. 5 is an aberration diagram of Example 1 at an intermediate focal length when focused on an object at infinity.

【図６】実施例１の無限遠合焦時の望遠端での収差図で
ある。FIG. 6 is an aberration diagram for Example 1 at the telephoto end when focused on infinity.

【図７】実施例２の無限遠合焦時の広角端での収差図で
ある。FIG. 7 is an aberration diagram for Example 2 at the wide-angle end when focused on infinity.

【図８】実施例２の無限遠合焦時の中間焦点距離での収
差図である。FIG. 8 is an aberration diagram for Example 2 at the intermediate focal length when focused on infinity.

【図９】実施例２の無限遠合焦時の望遠端での収差図で
ある。FIG. 9 is an aberration diagram of Example 2 at the telephoto end when focused on infinity.

【図１０】実施例３の無限遠合焦時の広角端での収差図
である。FIG. 10 is an aberration diagram of Example 3 at the wide-angle end when focused on infinity.

【図１１】実施例３の無限遠合焦時の中間焦点距離での
収差図である。FIG. 11 is an aberration diagram for Example 3 at the intermediate focal length when focused on infinity.

【図１２】実施例３の無限遠合焦時の望遠端での収差図
である。FIG. 12 is an aberration diagram for Example 3 at the telephoto end when focused on infinity.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

Ｇ１…第１レンズ群 Ｇ２…第２レンズ群 Ｌ₁ …第１レンズ群の第１レンズ Ｌ₂ …第１レンズ群の第２レンズ Ｌ_P …第１レンズ群の正レンズ群G1 ... positive lens group of the first lens group G2 ... second lens L _P ... first lens group of the first lens L ₂ ... the first lens group in the second lens group L ₁ ... the first lens group

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G02B 9/00 - 17/08 G02B 21/02 - 21/04 G02B 25/00 - 25/04 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (58) Fields surveyed (Int.Cl. ⁷ , DB name) G02B 9/00-17/08 G02B 21/02-21/04 G02B 25/00-25/04

Claims (14)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 物体側より順に、正のパワーの第１レン
ズ群と、負のパワーの第２レンズ群とを備え、これらの
レンズ群の間隔を変化させることにより全系の焦点距離
を変化させるズームレンズにおいて、 前記第１レンズ群は、物体側から順に、負のパワーを持
つ第１レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状
の負パワーを持つ第２レンズと、正のパワーを持つレン
ズ群とを有し、前記第１レンズが以下の条件を満足する
ことを特徴とする高変倍ズームレンズ。（１） −５＜ＳＦ _L1 ＜０ ここで、ＳＦ _L1 は第１レンズ群内の第１レンズのシェイ
ピングファクタであり、第１レンズの物体側面及び像側
面の曲率半径をｒ ₁ 、ｒ ₂ とするとき、ＳＦ _L1 ＝（ｒ ₁
＋ｒ ₂ ）／（ｒ ₁ −ｒ ₂ ）で与えられるパラメータであ
る。 1. A first lens group having a positive power and a second lens group having a negative power are provided in this order from the object side, and the focal length of the entire system is changed by changing the distance between these lens groups. In the zoom lens, the first lens group includes, in order from the object side, a first lens having a negative power, a second lens having a meniscus negative power with a convex surface facing the object side, and a positive power. have a lens group having the high magnification zoom lens in which the first lens is characterized <br/> satisfies the following conditions. (1) −5 <SF _L1 <0 where SF _L1 is the _shape of the first lens in the first lens group.
Ping factor, which is the object side surface and image side of the first lens
When the radii of curvature of the surface are r ₁ and r ₂ , SF _L1 = (r ₁
It is a parameter given by + r ₂ ) / (r ₁ −r ₂ ).
It 【請求項２】 請求項１において、前記第２レンズ群
は、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、負レン
ズとを有することを特徴とする高変倍ズームレンズ。 2. The second lens group according to claim 1.
Is a negative lens, a positive lens, and a negative lens in order from the object side.
A high-zoom zoom lens characterized by having a zoom lens. 【請求項３】 請求項１又は２において、前記第２レン
ズが以下の条件を満足することを特徴とする高変倍ズー
ムレンズ。 （２） １＜ＳＦ_L2＜１０ ここで、ＳＦ_L2は第１レンズ群内の第２レンズのシェイ
ピングファクタであり、第２レンズの物体側面及び像側
面の曲率半径をｒ₃ 、ｒ₄ とするとき、ＳＦ_L2＝（ｒ₃
＋ｒ₄ ）／（ｒ₃ −ｒ₄ ）で与えられるパラメータであ
る。3. The method of claim 1 or 2, high-zoom-ratio zoom lens, wherein the second lens satisfies the following condition. (2) 1 <SF _L2 <10 Here, SF _L2 is the shaping factor of the second lens in the first lens group, and the curvature radii of the object side surface and the image side surface of the second lens are r ₃ and r ₄ . When SF _L2 = (r ₃
+ R ₄₎ is a parameter given by / (r ₃ -r _4). 【請求項４】 請求項１又は２において、以下の条件を
満足することを特徴とする高変倍ズームレンズ。 （３） −２＜ｆ_W ／ｒ₁ ＜−０．６ ここで、ｆ_W は全系の広角端での焦点距離、ｒ₁ は第１
レンズの第１面の曲率半径である。4. The method of claim 1 or 2, high-zoom-ratio zoom lens that satisfies the following conditions. (3) −2 <f _W / r ₁ <−0.6 where f _W is the focal length at the wide-angle end of the entire system, and r ₁ is the first
It is the radius of curvature of the first surface of the lens. 【請求項５】 請求項１、２又は４において、以下の条
件を満足することを特徴とする高変倍ズームレンズ。 （４） ０．２＜ｆ_L1／ｆ_L2＜１ ここで、ｆ_L1は第１レンズ群の第１レンズの焦点距離、
ｆ_L2は第１レンズ群の第２レンズの焦点距離である。5. A high variable power zoom lens according to claim 1, 2 or 4, wherein the following condition is satisfied. (4) 0.2 <f _L1 / f _L2 <1 where f _L1 is the focal length of the first lens of the first lens group,
f _L2 is the focal length of the second lens of the first lens group. 【請求項６】 請求項２において、以下の条件を満足す
ることを特徴とする高変倍ズームレンズ。 （５） ν₁ ＞ν₂ ここで、ν₁ は第２レンズ群の負パワーの第１レンズの
アッベ数、ν₂ は第２レンズ群の正パワーの第２レンズ
のアッベ数である。6. Oite to claim 2, high-zoom-ratio zoom lens that satisfies the following conditions. (5) ν ₁ > ν ₂ where ν ₁ is the Abbe number of the first lens of negative power in the second lens group, and ν ₂ is the Abbe number of the second lens of positive power in the second lens group. 【請求項７】 請求項２又は６において、以下の条件を
満足することを特徴とする高変倍ズームレンズ。 （６） −３＜ｆ₂₂／ｆ₂₁＜０ ここで、ｆ₂₁は第２レンズ群の負パワーの第１レンズの
焦点距離、ｆ₂₂は第２レンズ群の正パワーの第２レンズ
の焦点距離である。7. The method of claim 2 or 6, high-zoom-ratio zoom lens that satisfies the following conditions. (6) −3 <f ₂₂ / f ₂₁ <0 where f ₂₁ is the focal length of the first lens of negative power in the second lens group, and f ₂₂ is the focus of the second lens of positive power in the second lens group It is a distance. 【請求項８】 請求項１において、前記第１レンズ群内
の正のレンズ群が正レンズと接合正レンズとからなるこ
とを特徴とする高変倍ズームレンズ。8. The zoom lens according to claim 1, wherein the positive lens group in the first lens group comprises a positive lens and a cemented positive lens. 【請求項９】 請求項２において、前記第２レンズ群内
の物体側の負レンズと正レンズとが接合されていること
を特徴とする高変倍ズームレンズ。9. Oite to claim 2, a high-zoom-ratio zoom lens and a negative lens and a positive lens on the object side in the second lens group is characterized in that it is joined. 【請求項１０】 請求項１又は２において、少なくとも
１つの非球面を含むことを特徴とする高変倍ズームレン
ズ。10. A method according to claim 1 or 2, high-zoom-ratio zoom lens, which comprises at least one aspherical surface. 【請求項１１】 請求項１又は２において、前記第１レ
ンズと第２レンズとの間隔が、前記第２レンズとこれに
続く正のパワーを持つレンズ群との間隔より狭いことを
特徴とする高変倍ズームレンズ。11. The distance between the first lens and the second lens according to claim 1 or 2 , wherein the distance between the first lens and the second lens is narrower than the distance between the second lens and a lens group having positive power following the second lens. High magnification zoom lens. 【請求項１２】 請求項１又は２において、前記第１レ
ンズが以下の条件を満足することを特徴とする高変倍ズ
ームレンズ。 （１）’−２＜ＳＦ_L1＜−０．１ ここで、ＳＦ_L1は第１レンズ群内の第１レンズのシェイ
ピングファクタであり、第１レンズの物体側面及び像側
面の曲率半径をｒ₁ 、ｒ₂ とするとき、ＳＦ_L1＝（ｒ₁
＋ｒ₂ ）／（ｒ₁ −ｒ₂ ）で与えられるパラメータであ
る。12. The method of claim 1 or 2, high-zoom-ratio zoom lens, wherein the first lens satisfies the following condition. (1) ′ − 2 <SF _L1 <−0.1 where SF _L1 is the shaping factor of the first lens in the first lens group, and the radius of curvature of the object side surface and the image side surface of the first lens is r ₁ , R ₂ , SF _L1 = (r ₁
This is a parameter given by + r ₂ ) / (r ₁ −r ₂ ). 【請求項１３】 請求項１又は２において、以下の条件
を満足することを特徴とする高変倍ズームレンズ。
（３）’−１．６＜ｆ_W ／ｒ₁ ＜−０．８ ここで、ｆ_W は全系の広角端での焦点距離、ｒ₁ は第１
レンズの第１面の曲率半径である。13. The method of Claim 1 or 2, high-zoom-ratio zoom lens that satisfies the following conditions.
(3) ′ − 1.6 <f _W / r ₁ <−0.8 where f _W is the focal length at the wide-angle end of the entire system, and r ₁ is the first
It is the radius of curvature of the first surface of the lens. 【請求項１４】 請求項１、２又は４において、以下の
条件を満足することを特徴とする高変倍ズームレンズ。 （４）’０．２＜ｆ_L1／ｆ_L2＜０．６ ここで、ｆ_L1は第１レンズ群の第１レンズの焦点距離、
ｆ_L2は第１レンズ群の第２レンズの焦点距離である。14. A high variable power zoom lens according to claim 1, 2 or 4, wherein the following condition is satisfied. (4) '0.2 <f _L1 / f _L2 <0.6 where f _L1 is the focal length of the first lens of the first lens group,
f _L2 is the focal length of the second lens of the first lens group.