【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は海水の温度差を利用した発電・淡水化装置、更に詳しくは比較的深海域に浮揚するバージ等に設置して海水温度差を効果的に利用して発電と淡水化とを同時に行うことができる装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、自然エネルギーの利用を図るため風力や波力又は太陽熱を利用することが提案され、その一部は実用化されつつある。海水の温度差を利用してエネルギーを回収する方法もその一つであり、この方法は海水の表層の２８℃程度と５００〜６００ｍ程度の深層の７℃程度の海水温度差を効果的に利用して電力等を得ようとするものである。
【０００３】
この海水温度差発電の一例を示すと、図４に示すように蒸発器１で得られたアンモニアガスＧを管路Ｌ1 でアンモニアタービン２に供給してこのアンモニアタービン２を作動して発電機３を駆動して電力を発生させ、このアンモニアタービン２で低温低圧となったアンモニアガスＧ’を管路Ｌ2 を介して凝縮器４に供給し、こゝで深層海水ポンプ５で管路Ｌ3 を介して供給される低温の深層海水Ｗ1 によって冷却されて凝縮して液体アンモニアＬＧとなり、管路Ｌ4 を経由してアンモニアポンプ６で加圧して蒸発器１に供給する。そしてこの蒸発器１において表層海水ポンプ７により管路Ｌ5 を介して供給される高温の表層海水Ｗ2 より熱を受けてアンモニアガスＧを発生するようになっている。
【０００４】
また、一方で海水温度差発電とは独立して海水を淡水化する装置が提案されている。なお、海水温度差発電は、陸地より遠く離れた海域に浮揚する浮体上にプラントを設置して行うものであるので、このプラントを操作する人達の生活水が必要であり、このプラントは必要なものである。
この淡水化装置は、図５に示すように分離膜装置８の冷却側８a に冷却水ポンプ９で管路Ｌ6 を経由して低温の深層海水Ｗ1 を供給する。そして、原海水投入ポンプ１０で表層海水Ｗ2 を海水ポンプ１１を有する管路Ｌ7 を経由して熱交換器１２に供給して昇温させた後、分離膜装置８の高温側８b に供給するようにしている。この高温側８b には膜体８c が配置されており、この膜体８c を表層海水Ｗ2 の一部が蒸気の状態で透過し、この蒸気は冷却側８a を流れる低温の深層海水Ｗ1 によって冷却されて淡水Ｗ3 となり、真空ポンプ１３を経て貯槽１４に回収するようになっている。
【０００５】
前記のように海水温度差発電装置と、海水の淡水化装置とは独立して実施されており、両者を合体化して効率化を図るという手段が提案されていなかった。ところで、海水温度差発電装置と海水淡水化装置には次のような大きな問題があった。
即ち、図４に示す発電装置の場合は、海水より大量の熱を得るために蒸発器１と凝縮器４に大量の海水を供給する必要があり、そのため深層海水ポンプ５と表層海水ポンプ７を駆動する電力は発電量の２０％も必要とするために有効に利用できる電力が減少するばかりでなく、更に通常は表層海水Ｗ2 の温度が２８℃程度と比較的低く、十分な熱量を確保するためには蒸発器１に大量の表層海水Ｗ2 を供給する必要とすることから装置が大型化するという問題があった。また、図５に示す淡水化装置の場合は、冷却水ポンプ９と原海水投入ポンプ１０に多量の動力を必要とするという問題があった。
【０００６】
前記のように海水温度差発電装置と海水淡水化装置には各種の問題が存在しているが、これをまとめると次のようになる。
１）海水温度差発電装置
ア）深層海水と表層海水の温度差が比較的小さい。
イ）深層と表層との海水の温度差が小さいことから、十分な熱量を得るためには大量の海水を必要とする。具体的には発電量12.5ＭＷで30 t/sもの海水を必要とする。
【０００７】
ウ）イ）のように、大量の海水を移送する必要があることから大型の海水ポンプが必要となる。
エ）タービンの冷却用に使用した温排水が多量に廃棄され、エネルギーが無駄になる。
２）海水淡水化装置
Ａ）十分な熱量を得るために海水を大量に必要とする。但し、１）の方法とは比較にならない程度に少ない。
【０００８】
Ｂ）海水を大量に必要とするために大型の海水ポンプを必要とする。
Ｃ）廃棄される温排水が多量に発生する。
Ｄ）淡水製造のため海水を温める必要がある。
本発明は前記海水温度差発電方法と海水淡水化方法との両方法の欠点を分析した結果、両者を結合することによってこれらの欠点を大幅に改善できることを見出し、提案することを目的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明の基本的な技術思想は、（ア〜Ｃ）、（イ〜Ｂ）、（ウ〜Ａ）及び（エ〜Ｄ）の２条件あるいはそれ以上の条件を相互に組合わせることによって両工程の欠点を互いに補完させて結合された両工程の総合的な効率化を図ろうとするものである。
【００１０】
本発明に係る海水温度差を利用した発電・淡水化装置は、表層海水と深層海水との温度差を利用して熱媒を蒸発させ、得られた蒸気によって発電用タービンを駆動して発電する装置と、表層海水と深層海水との温度差を利用して海水を淡水化する装置とを併設し、前記両装置に深層海水を供給する海水ポンプを兼用すると共に、前記発電装置側の温排水を淡水化装置の熱源とし、前記淡水化装置側の温排水を発電装置側の熱媒を加熱する熱源に利用することを特徴としている。
【００１１】
表層海水を海水ポンプによって発電装置側と海水淡水化装置側とに圧力損失の調整用具を介して逆流を防止しながら供給するように構成している。また、この圧力損失の調整用具はバルブあるいはオリフイスを使用するのがよい。更に、海水を淡水化する装置は膜分離装置を使用するのが好ましい。
【００１２】
【作 用】
海水温度差を利用した発電設備に海水淡水化装置を併設したので、海水淡水化装置の海水ポンプを削減することが可能となる。海水淡水化装置の排水の熱を発電装置側の熱媒を加熱する熱源として利用できるので、熱を効率的に利用することができる。
【００１３】
【実 施 例】
以下、図１及び２に基づき本発明による海水温度差利用による発電・淡水化装置の実施例を説明する。
（実施例−１）
図１は「電力優先」の実施例のプロセスフローシートであり、蒸発器２１でガス化したアンモニアガスＧは例えば２２．９℃程度の温度で管路２２からアンモニアタービン２３に供給され、このアンモニアタービン２３を作動させて発電機２４（出力：１２９．５ＭＷ）を駆動する。
【００１４】
そしてこのアンモニアタービン２３で使用されたアンモニアガスＧ’は低温となって管路２５から凝縮器２６に供給され、こゝで深層海水ポンプ２７（出力：１４．４ＭＷ）により管路２８を経て７℃程度の深層海水Ｗ1 （流量：２．９２×１０5 kg/s）により冷却されて凝縮し、例えば１２．５℃程度の液体アンモニアＬＧとなってアンモニアポンプ２９により管路３０を経て蒸発器２１に供給される。
【００１５】
そしてこの蒸発器２１には表層海水ポンプ３１により管路３２を経て供給される２８℃程度の表層海水Ｗ2 （流量：３．５２×１０5 kg/s）と、後述する管路３３から供給される約４１．８℃程度の加熱海水Ｗ4 （流量：１．３５×１０3 kg/s）との混合海水Ｗ5 （流量：３．５２×１０5 kg/s）が２８℃程度となって供給され、液体アンモニアＬＧを気化させる。このようにして海水温度差発電が行なわれるのである。
【００１６】
一方、分離膜装置３４の冷却側３４ａには管路２８上で、かつ深層海水ポンプ２７の下流側に連結された管路３５から約７℃程度の深層海水Ｗ1 （流量：１．１０×１０3 kg/s）が供給され、膜体３４ｃを透過した蒸気を冷却した後、約２５℃に昇温し、管路３６において蒸発器２１から送出された海水と合流して系外へ排出される。
【００１７】
表層海水ポンプ３１により管路３２に供給された表層海水Ｗ2 （流量：１．３９×１０3 kg/s）の一部は管路３７から熱交換器３８に至り、こゝで５５℃程度の加熱海水Ｗ4 となって分離膜装置３４の高温側３４ｂに至り、その一部が膜体３４ｃを水蒸気となって透過して真空側３４ｄに至り、こゝで冷却されて透過液となる。即ち、淡水（流量：３４．７kg/s）が製造されることになる。なお、４０は真空側３４ｄ内を真空に保持するための真空ポンプである。
【００１８】
分離膜装置３４の高温側３４ｂに供給された加熱海水Ｗ4 は、これを通過する間に４１．８℃程度に減温されて加熱海水Ｗ5 となって管路３３から管路３２に流入し、蒸発器２１に供給される。
この場合、実際の運転においては前記した発電系と淡水化系においては圧力損失が異なる。即ち、一般には淡水化系の圧力損失が大きい（抵抗が大きい）ために表層海水ポンプ３１から供給される表層海水Ｗ2 が蒸発器２１側へ流入し易く、管路３７への流入量が減少する傾向がある。そのため、この管路３２にバルブ３９を設けてこれによって自動的に圧力制御して分離膜装置３４側へ供給される表層海水Ｗ2 の流量を調節する。このバルブ３９の代わりに流量を管路にオリフイスを設けて流量を調節するようにしてもよい。
【００１９】
なお、４１は凝縮器２６の排出管路であり、更に４２は熱交換器２１を通過した海水Ｗ5 の一部をアンモニアタービン２３の軸受冷却水として利用して６０℃程度に昇温させて熱交換器３８の熱源とするための管路である。
図２に図１におけるラインを丸印内の記号で示し、物質・熱収支を下記の表１に示している。
【００２０】
（実施例−２）
図３は「淡水優先」の実施例のプロセスフローシートであり、淡水の製造量を増加させ、その代わりに淡水製造の排熱を用いてアンモニア蒸発器の大きさを小さくすることを目的としたものである。図３と図２との装置を比較すると、蒸発器の入口での海水温度が２８℃から３９℃と高くなっている。従って、ΔＴm が大きくなるので熱交換器の伝熱面積を小さくすることができ、熱交換器全体の大きさを小さくすることができる。
【００２１】
【発明の効果】
本発明にかかる海水温度差を利用した発電・淡水化装置は、表層海水Ｗ2 と深層海水Ｗ1 との温度差を利用して熱媒を蒸発させ、得られた蒸気によって発電用タービン２３を駆動して発電する装置と、表層海水Ｗ2 と深層海水Ｗ1 との温度差を利用して海水を淡水化する装置３４とを併設し、前記両装置に深層海水Ｗ1 を供給する海水ポンプ２７を兼用すると共に、前記発電装置側の温排水を淡水化装置の熱源とし、前記淡水化装置側の温排水を発電装置側の熱媒を加熱する熱源に利用することを特徴としており、次の効果を奏することができる。
【００２２】
Ａ）発電装置側の深層海水ポンプ２７を淡水化装置側の深層海水ポンプと兼用するために高価なポンプを１台あるいは少数台準備するだけで良く、ポンプ購入費のコストを低減することができる。
なお、ポンプの容量にもよるが、１０3 〜１０5 t/h の容量のポンプは１台では実現できず、複数台のものを必要とする。従って、淡水化装置のポンプも複数台あり、このポンプ台数の削減による建設費の低下は大きいものがある。
【００２３】
Ｂ）淡水化装置の分離膜装置と３４より排出される高温の温排水Ｗ5 を発電装置側の蒸発器２１の熱原として使用することにより、この熱交換器２１を小型化することができ、これもまた熱交換器２１の製造コストを低減することができることになる。
Ｃ）タービン２３の軸受部分を冷却した冷却水を淡水化装置の熱交換器３８の熱原として使用することにより、表層海水Ｗ2 を温めるヒータが不要となる。
【００２４】
Ｄ）既設の海水温度差発電装置に、海水温度差淡水化装置を併設することによって陸地より離れた海域の発電設備に生活用淡水を供給することができるので、一連の装置を効率的に設置し、運転することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施例を示すフローシートである。
【図２】図２のフローシートにおける物質・熱収支を示すための図である。
【図３】本発明の第２の実施例を示すフローシートである。
【図４】従来の海水温度差発電装置の一例を示すフローシートである。
【図５】従来の海水温度差淡水化装置の一例を示すフローシートである。
【符号の説明】
２１ 蒸発器 ２２，２５，２８，３０，３２，３３ 管路
２３ アンモニアタービン ２６ 凝縮器 ２７ 深層海水ポンプ
２９ アンモニアポンプ ３１ 表層海水ポンプ ３４ 分離膜装置
３４ａ 冷却側 ３４ｂ 高温側 ３４ｃ 膜体 ３４ｄ 真空側
３８ 熱交換器 ３９ 圧力損失の調整用具：バルブ
４０ 真空ポンプ ４１ 排水管路[0001]
[Industrial application fields]
The present invention is a power generation / desalination apparatus that uses seawater temperature difference, and more specifically, is installed in a barge or the like that floats in a relatively deep sea area to effectively use seawater temperature difference to simultaneously generate power and desalinate. It relates to a device that can
[0002]
[Prior art]
Conventionally, in order to use natural energy, it has been proposed to use wind power, wave power or solar heat, and some of them are being put into practical use. One method is to recover the energy by utilizing the temperature difference of seawater, and this method effectively uses the seawater temperature difference of about 28 ° C on the surface layer of seawater and about 7 ° C of the deep layer of 500-600m. In order to obtain electric power and the like.
[0003]
An example of this seawater temperature difference power generation is shown in FIG. 4. As shown in FIG. 4, the ammonia gas G obtained by the evaporator 1 is supplied to the ammonia turbine 2 through a pipe L 1, and the ammonia turbine 2 is operated to generate a generator 3. To generate electric power, and supply ammonia gas G ′, which has become low-temperature and low-pressure by the ammonia turbine 2, to the condenser 4 via the line L 2, and then the deep seawater pump 5 via the line L 3. Then, it is cooled and condensed by the low-temperature deep seawater W1 supplied to form liquid ammonia LG, which is pressurized by the ammonia pump 6 via the line L4 and supplied to the evaporator 1. In the evaporator 1, ammonia gas G is generated by receiving heat from the high-temperature seawater W2 supplied by the surface seawater pump 7 through the pipe L5.
[0004]
On the other hand, a device for desalinating seawater independently of seawater temperature difference power generation has been proposed. In addition, seawater temperature differential power generation is performed by installing a plant on a floating body that floats in a sea area far away from the land, so the water for the people who operate this plant is necessary. Is.
As shown in FIG. 5, this desalination apparatus supplies low-temperature deep seawater W1 to the cooling side 8a of the separation membrane apparatus 8 via the pipe L6 by the cooling water pump 9. Then, after the surface seawater W2 is supplied to the heat exchanger 12 via the pipe L7 having the seawater pump 11 to be heated by the raw seawater charging pump 10, it is supplied to the high temperature side 8b of the separation membrane device 8. I have to. A film body 8c is disposed on the high temperature side 8b, and a part of the surface seawater W2 passes through the film body 8c in the form of steam, and this steam is cooled by the low-temperature deep seawater W1 flowing on the cooling side 8a. The water becomes fresh water W3 and is collected in the storage tank 14 through the vacuum pump 13.
[0005]
As described above, the seawater temperature difference power generation apparatus and the seawater desalination apparatus are implemented independently, and no means has been proposed for improving efficiency by combining the two. By the way, the seawater temperature difference power generation device and the seawater desalination device have the following major problems.
That is, in the case of the power generation apparatus shown in FIG. 4, it is necessary to supply a large amount of seawater to the evaporator 1 and the condenser 4 in order to obtain a large amount of heat from seawater. The driving power requires 20% of the power generation amount, so that not only the power that can be used effectively is reduced, but also the surface seawater W2 is usually at a relatively low temperature of about 28 ° C. to ensure a sufficient amount of heat. Therefore, there is a problem that the apparatus becomes large because it is necessary to supply a large amount of surface seawater W2 to the evaporator 1. Further, the desalination apparatus shown in FIG. 5 has a problem that a large amount of power is required for the cooling water pump 9 and the raw seawater charging pump 10.
[0006]
As described above, there are various problems in the seawater temperature difference power generation device and the seawater desalination device, which are summarized as follows.
1) Seawater temperature difference power generator a) The temperature difference between deep seawater and surface seawater is relatively small.
B) Since the temperature difference between the deep and surface seawater is small, a large amount of seawater is required to obtain a sufficient amount of heat. Specifically, it requires 30 t / s of seawater with a power generation of 12.5 MW.
[0007]
(C) Since a large amount of seawater needs to be transferred as in (a), a large seawater pump is required.
D) A large amount of hot wastewater used for cooling the turbine is discarded, and energy is wasted.
2) Seawater desalination equipment A) A large amount of seawater is required to obtain a sufficient amount of heat. However, it is so small that it cannot be compared with the method 1).
[0008]
B) A large-scale seawater pump is required to require a large amount of seawater.
C) A large amount of hot wastewater is discarded.
D) Seawater needs to be warmed for freshwater production.
As a result of analyzing the drawbacks of both the seawater temperature difference power generation method and the seawater desalination method, the present invention aims to find and propose that these drawbacks can be significantly improved by combining the two. It is.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
The basic technical idea of the present invention is that both steps (A to C), (I to B), (U to A), and (D to D) are combined by combining two or more conditions. It is intended to improve the overall efficiency of the combined processes by complementing each other's drawbacks.
[0010]
The power generation and desalination apparatus using the seawater temperature difference according to the present invention uses the temperature difference between the surface seawater and the deep seawater to evaporate the heat medium, and drives the power generation turbine with the obtained steam to generate power. And a device for desalinating seawater using a temperature difference between surface seawater and deep seawater, and also serves as a seawater pump that supplies deep seawater to both devices, Is used as a heat source for the desalination apparatus, and the warm drainage on the desalination apparatus side is used as a heat source for heating the heat medium on the power generation apparatus side.
[0011]
Surface seawater is supplied to the power generator side and the seawater desalination device side by means of a seawater pump while preventing backflow through a pressure loss adjusting tool. Moreover, it is preferable to use a valve or an orifice as the pressure loss adjusting tool. Furthermore, it is preferable to use a membrane separator as the apparatus for desalinating seawater.
[0012]
[Operation]
Since the seawater desalination device is added to the power generation facility using the seawater temperature difference, the seawater pump of the seawater desalination device can be reduced. Since the heat of the wastewater from the seawater desalination apparatus can be used as a heat source for heating the heat medium on the power generation apparatus side, heat can be used efficiently.
[0013]
【Example】
Hereinafter, based on FIG. 1 and 2, the Example of the power generation and desalination apparatus by the seawater temperature difference utilization by this invention is described.
(Example-1)
FIG. 1 is a process flow sheet of an example of “power priority”. Ammonia gas G gasified by an evaporator 21 is supplied to an ammonia turbine 23 from a pipeline 22 at a temperature of about 22.9 ° C., for example. The turbine 23 is operated to drive the generator 24 (output: 129.5 MW).
[0014]
The ammonia gas G ′ used in the ammonia turbine 23 becomes a low temperature and is supplied from the pipeline 25 to the condenser 26, where it passes through the pipeline 28 by the deep seawater pump 27 (output: 14.4 MW). It is cooled and condensed by deep seawater W1 (flow rate: 2.92 × 10 5 kg / s) of about 1 ° C., and becomes, for example, liquid ammonia LG of about 12.5 ° C. through the pipeline 30 by the ammonia pump 29. 21 is supplied.
[0015]
The evaporator 21 is supplied from a surface seawater W2 (flow rate: 3.52 × 10 5 kg / s) of about 28 ° C. supplied by a surface seawater pump 31 via a line 32 and a line 33 described later. The mixed seawater W5 (flow rate: 3.52 × 10 5 kg / s) with heated seawater W4 (flow rate: 1.35 × 10 3 kg / s) of about 41.8 ° C. is supplied at about 28 ° C. The liquid ammonia LG is vaporized. In this way, seawater temperature difference power generation is performed.
[0016]
On the other hand, on the cooling side 34a of the separation membrane device 34, the deep seawater W1 (flow rate: 1.10 × 10) is about 7 ° C. from the pipe 35 connected to the downstream side of the deep seawater pump 27 on the pipe 28. 3 kg / s) is supplied and after the vapor that has passed through the membrane 34c is cooled, the temperature is raised to about 25 ° C., merged with the seawater sent from the evaporator 21 in the pipeline 36, and discharged outside the system. The
[0017]
A portion of the surface seawater W2 (flow rate: 1.39 × 10 3 kg / s) supplied to the pipe line 32 by the surface seawater pump 31 reaches the heat exchanger 38 from the pipe line 37, and this is about 55 ° C. Heated seawater W4 reaches the high temperature side 34b of the separation membrane device 34, a part of which passes through the membrane 34c as water vapor and reaches the vacuum side 34d, and is cooled by this to become a permeate. That is, fresh water (flow rate: 34.7 kg / s) is produced. Reference numeral 40 denotes a vacuum pump for keeping the vacuum side 34d in a vacuum.
[0018]
The heated seawater W4 supplied to the high temperature side 34b of the separation membrane device 34 is reduced to about 41.8 ° C. while passing through it, and becomes heated seawater W5 and flows into the line 32 from the line 33, It is supplied to the evaporator 21.
In this case, in actual operation, the pressure loss differs between the power generation system and the desalination system. That is, in general, since the pressure loss of the desalination system is large (resistance is large), the surface seawater W2 supplied from the surface seawater pump 31 tends to flow into the evaporator 21 side, and the amount of inflow into the pipe 37 decreases. Tend. For this reason, a valve 39 is provided in the pipe line 32 to automatically control the pressure thereby adjusting the flow rate of the surface seawater W2 supplied to the separation membrane device 34 side. Instead of this valve 39, the flow rate may be adjusted by providing an orifice in the pipeline.
[0019]
Reference numeral 41 denotes a discharge pipe of the condenser 26, and 42 denotes a part of seawater W5 that has passed through the heat exchanger 21 as bearing cooling water for the ammonia turbine 23 to raise the temperature to about 60 ° C. This is a pipe line that serves as a heat source for the exchanger 38.
In FIG. 2, the lines in FIG. 1 are indicated by symbols in circles, and the mass and heat balance is shown in Table 1 below.
[0020]
(Example-2)
FIG. 3 is a process flow sheet of the example of “fresh water priority”, which aims to increase the production amount of fresh water and instead reduce the size of the ammonia evaporator by using the waste heat of fresh water production. Is. Comparing the apparatus of FIG. 3 and FIG. 2, the seawater temperature at the inlet of the evaporator is as high as 28 ° C. to 39 ° C. Therefore, since ΔTm increases, the heat transfer area of the heat exchanger can be reduced, and the overall size of the heat exchanger can be reduced.
[0021]
【The invention's effect】
The power generation and desalination apparatus using the seawater temperature difference according to the present invention uses the temperature difference between the surface seawater W2 and the deep seawater W1 to evaporate the heat medium, and drives the power generation turbine 23 with the obtained steam. And a device 34 for desalinating seawater using the temperature difference between the surface seawater W2 and the deep seawater W1, and a seawater pump 27 for supplying the seawater W1 to both the devices. The heat drainage on the power generation device side is used as a heat source for the desalination device, and the heat drainage on the desalination device side is used as a heat source for heating the heat medium on the power generation device side, and has the following effects Can do.
[0022]
A) In order to use the deep seawater pump 27 on the power generation device side also as the deep seawater pump on the desalination device side, it is only necessary to prepare one or a few expensive pumps, and the cost of purchasing the pump can be reduced. .
Although depending on the capacity of the pump, a pump having a capacity of 10 3 to 10 5 t / h cannot be realized by one unit, and a plurality of pumps are required. Accordingly, there are a plurality of desalination pumps, and the reduction in the construction cost due to the reduction in the number of pumps is significant.
[0023]
B) The heat exchanger 21 can be miniaturized by using the separation membrane device of the desalination device and the hot hot waste water W5 discharged from 34 as the heat source of the evaporator 21 on the power generation device side. This also can reduce the manufacturing cost of the heat exchanger 21.
C) By using the cooling water that has cooled the bearing portion of the turbine 23 as a heat source for the heat exchanger 38 of the desalination apparatus, a heater for heating the surface seawater W2 becomes unnecessary.
[0024]
D) Since a seawater temperature difference desalination device is added to the existing seawater temperature difference power generation device, domestic freshwater can be supplied to power generation facilities in the sea area away from the land, so a series of devices can be installed efficiently. And it becomes possible to drive.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a flow sheet showing a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a diagram for showing a substance / heat balance in the flow sheet of FIG. 2;
FIG. 3 is a flow sheet showing a second embodiment of the present invention.
FIG. 4 is a flow sheet showing an example of a conventional seawater temperature difference power generation device.
FIG. 5 is a flow sheet showing an example of a conventional seawater temperature difference desalination apparatus.
[Explanation of symbols]
21 Evaporator 22, 25, 28, 30, 32, 33 Pipe 23 Ammonia turbine 26 Condenser 27 Deep seawater pump 29 Ammonia pump 31 Surface seawater pump 34 Separation membrane device 34a Cooling side 34b High temperature side 34c Membrane 34d Vacuum side 38 Heat exchanger 39 Pressure loss adjustment tool: Valve 40 Vacuum pump 41 Drain pipe
