JP3517505B2 - 焼結耐摩耗材用原料粉末 - Google Patents
焼結耐摩耗材用原料粉末Info
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- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は圧縮成形性に優れた
焼結耐摩耗材用の原料粉末に関する。
焼結耐摩耗材用の原料粉末に関する。
【０００２】
【従来の技術】焼結耐摩耗材を製造する原料粉末として
高速度鋼材用粉末が使用される例は多い。高速度鋼はＣ
ｒ，Ｗ，Ｍｏ，Ｖ，Ｃｒ等が含まれる鉄基合金で、Ｍ
ｏ，Ｗ，Ｖの析出炭化物と、Ｃが固溶したマルテンサイ
トの母相からなる極めて硬い材料で、耐摩耗用材料とし
て最適なものの一つである。そのため、高速度鋼のＣ量
はＷ，Ｍｏ，Ｖの炭化物生成に必要な量、すなわち、
｛０．０１（２Ｍｏ＋Ｗ）＋０．２４Ｖ｝％に加えて、
マルテンサイトを固溶硬化させるための０．２〜０．５
％のＣ量が必要となり、この思想で合金設計されたもの
が、日本、米国、欧州で規格化されている。
高速度鋼材用粉末が使用される例は多い。高速度鋼はＣ
ｒ，Ｗ，Ｍｏ，Ｖ，Ｃｒ等が含まれる鉄基合金で、Ｍ
ｏ，Ｗ，Ｖの析出炭化物と、Ｃが固溶したマルテンサイ
トの母相からなる極めて硬い材料で、耐摩耗用材料とし
て最適なものの一つである。そのため、高速度鋼のＣ量
はＷ，Ｍｏ，Ｖの炭化物生成に必要な量、すなわち、
｛０．０１（２Ｍｏ＋Ｗ）＋０．２４Ｖ｝％に加えて、
マルテンサイトを固溶硬化させるための０．２〜０．５
％のＣ量が必要となり、この思想で合金設計されたもの
が、日本、米国、欧州で規格化されている。
【０００３】したがって、焼結耐摩耗材の原料粉末も、
焼結後、高速度鋼としての効果を表わすようＣを含めて
全ての成分が予合金化されている。因に、高速度工具鋼
鋼材に関するＪＩＳ Ｇ ４４０３〔１９８３〕に示さ
れている鋼種の化学成分を下記表１に示す。
焼結後、高速度鋼としての効果を表わすようＣを含めて
全ての成分が予合金化されている。因に、高速度工具鋼
鋼材に関するＪＩＳ Ｇ ４４０３〔１９８３〕に示さ
れている鋼種の化学成分を下記表１に示す。
【０００４】
【表１】
【０００５】原料粉末の製造法としてはアトマイズ法が
よく知られているが、中でも経済的な水アトマイズ法が
最も一般的に用いられる。しかし、水アトマイズしたま
まの高速度鋼組成粉末は、硬くて冷間成形が不可能であ
るため、真空もしくは還元雰囲気下で焼鈍軟化処理が施
される。
よく知られているが、中でも経済的な水アトマイズ法が
最も一般的に用いられる。しかし、水アトマイズしたま
まの高速度鋼組成粉末は、硬くて冷間成形が不可能であ
るため、真空もしくは還元雰囲気下で焼鈍軟化処理が施
される。
【０００６】上記従来の高速度鋼組成予合金粉末では、
焼鈍後、ＣはＭｏ，Ｗ，Ｖ炭化物に加え、Ｃｒ，Ｆｅの
炭化物として析出するため、未だ硬く、冷間での金型成
形において十分な圧縮密度を得ることができない。圧粉
体密度が低いと寸法収縮が大きくなり、満足する寸法精
度が得られなかったり、低密度圧粉体からは低密度焼結
体しか得られず、焼結体の強度、耐摩耗性は著しく劣化
する問題があった。
焼鈍後、ＣはＭｏ，Ｗ，Ｖ炭化物に加え、Ｃｒ，Ｆｅの
炭化物として析出するため、未だ硬く、冷間での金型成
形において十分な圧縮密度を得ることができない。圧粉
体密度が低いと寸法収縮が大きくなり、満足する寸法精
度が得られなかったり、低密度圧粉体からは低密度焼結
体しか得られず、焼結体の強度、耐摩耗性は著しく劣化
する問題があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】焼結耐摩耗材用原料粉
末には、焼結後には硬化して耐摩耗特性が要求される
が、焼結材の製造過程においては優れた圧縮成形性すな
わち高い圧縮密度が必要となる。そのためには粉末粒子
自体の変形抵抗が低いこと、言い換えれば軟らかいこと
が必要である。本発明はこれらの矛盾する要求特性を満
足する焼結耐摩耗材用原料粉末を提供し、焼結後には硬
化して優れた耐摩耗特性を発揮する耐摩耗材を提供する
ことを目的とする。
末には、焼結後には硬化して耐摩耗特性が要求される
が、焼結材の製造過程においては優れた圧縮成形性すな
わち高い圧縮密度が必要となる。そのためには粉末粒子
自体の変形抵抗が低いこと、言い換えれば軟らかいこと
が必要である。本発明はこれらの矛盾する要求特性を満
足する焼結耐摩耗材用原料粉末を提供し、焼結後には硬
化して優れた耐摩耗特性を発揮する耐摩耗材を提供する
ことを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｃｒ：３．０
〜６．０％、２Ｍｏ＋Ｗ＝１０．０〜２０．０％、Ｖ：
１．０〜８．０％、Ｃｏ：１０．０％以下、Ｃ：０．２
０％以上でかつ｛０．０１（２Ｍｏ＋Ｗ）＋０．２４
Ｖ｝％以下、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜
１．０％並びに残部Ｆｅ及び不可避不純物よりなるか、
あるいはさらにかかる組成にＳ：０．１０〜０．８％を
添加したことを特徴とする焼結耐摩耗材用原料粉末であ
る。すなわち、本発明は、原料粉末のＣを除く高速度鋼
組成に対し、Ｃ合金化量を適正に調整することにより、
成形体の圧粉密度を上昇せしめて、圧粉寸法精度並びに
密度を改善し、焼結材の強度、耐摩耗性を改善する。正
規の高速度鋼組成に対し不足したＣは成形体作製時、炭
素粉末特には黒鉛粉末の添加混合で補えば、焼結温度で
炭素は十分均質に鉄基合金中に拡散し、最終焼結体では
本来の高速度鋼と同等の耐摩耗性を有する材料となる。
〜６．０％、２Ｍｏ＋Ｗ＝１０．０〜２０．０％、Ｖ：
１．０〜８．０％、Ｃｏ：１０．０％以下、Ｃ：０．２
０％以上でかつ｛０．０１（２Ｍｏ＋Ｗ）＋０．２４
Ｖ｝％以下、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜
１．０％並びに残部Ｆｅ及び不可避不純物よりなるか、
あるいはさらにかかる組成にＳ：０．１０〜０．８％を
添加したことを特徴とする焼結耐摩耗材用原料粉末であ
る。すなわち、本発明は、原料粉末のＣを除く高速度鋼
組成に対し、Ｃ合金化量を適正に調整することにより、
成形体の圧粉密度を上昇せしめて、圧粉寸法精度並びに
密度を改善し、焼結材の強度、耐摩耗性を改善する。正
規の高速度鋼組成に対し不足したＣは成形体作製時、炭
素粉末特には黒鉛粉末の添加混合で補えば、焼結温度で
炭素は十分均質に鉄基合金中に拡散し、最終焼結体では
本来の高速度鋼と同等の耐摩耗性を有する材料となる。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明における成分組成の限定理
由は以下のとおりである。ただし、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，
Ｖ，Ｃｏについては既存の規格における成分限定理由と
同様である。Ｃｒ：３．０％以上の添加により母相に固
溶し、焼入性を著しく改善する。６．０％を超えるとＣ
ｒ炭化物が生成し、粗大化するため材料が脆くなる。 Ｍｏ，Ｗ：両者ともＭ6Ｃ型の硬い炭化物を生成する。
Ｍｏの原子量は９６、Ｗの原子量は１８４であるため、
Ｗの１重量はＭｏの約２重量に匹敵する。したがって、
２Ｍｏ＋Ｗで成分を規制することができる。２Ｍｏ＋Ｗ
が１０．０％未満では炭化物析出量が少なくなり、十分
な耐摩耗性が得られない。２０．０％を超えると、炭化
物量が多くなり過ぎて材料は脆化する。
由は以下のとおりである。ただし、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，
Ｖ，Ｃｏについては既存の規格における成分限定理由と
同様である。Ｃｒ：３．０％以上の添加により母相に固
溶し、焼入性を著しく改善する。６．０％を超えるとＣ
ｒ炭化物が生成し、粗大化するため材料が脆くなる。 Ｍｏ，Ｗ：両者ともＭ6Ｃ型の硬い炭化物を生成する。
Ｍｏの原子量は９６、Ｗの原子量は１８４であるため、
Ｗの１重量はＭｏの約２重量に匹敵する。したがって、
２Ｍｏ＋Ｗで成分を規制することができる。２Ｍｏ＋Ｗ
が１０．０％未満では炭化物析出量が少なくなり、十分
な耐摩耗性が得られない。２０．０％を超えると、炭化
物量が多くなり過ぎて材料は脆化する。
【００１０】Ｖ：炭化物の中で最も硬いＭＣ型の炭化物
を生成し、耐摩耗性を著しく向上する。１．０％未満で
はその効果は不十分であるが、８．０％を超えると炭化
物が粗大化して脆化する。 Ｃｏ：母相に固溶し、耐熱性を向上する。したがって、
使用環境が高温となるような場合に効果的な元素である
が極めて高価な元素であるため、製品の使用温度によっ
ては、必ずしも合金化する必要のない場合もある。１０
％を超えて合金化しても、効果は飽和するため不経済と
なる。 Ｓｉ：溶湯の脱酸剤として不可欠である。０．１％未満
では効果を発揮しないが、１．０％を超えると材料が脆
くなる。 Ｍｎ：Ｓｉと同様に脱酸剤として有効であるが、１．０
％を超えると粉末の粒子表面が酸化されやすくなる。
０．１％未満では効果がない。
を生成し、耐摩耗性を著しく向上する。１．０％未満で
はその効果は不十分であるが、８．０％を超えると炭化
物が粗大化して脆化する。 Ｃｏ：母相に固溶し、耐熱性を向上する。したがって、
使用環境が高温となるような場合に効果的な元素である
が極めて高価な元素であるため、製品の使用温度によっ
ては、必ずしも合金化する必要のない場合もある。１０
％を超えて合金化しても、効果は飽和するため不経済と
なる。 Ｓｉ：溶湯の脱酸剤として不可欠である。０．１％未満
では効果を発揮しないが、１．０％を超えると材料が脆
くなる。 Ｍｎ：Ｓｉと同様に脱酸剤として有効であるが、１．０
％を超えると粉末の粒子表面が酸化されやすくなる。
０．１％未満では効果がない。
【００１１】Ｃ：高速度鋼では炭化物を生成するための
必須元素であるが、焼結材では成形前に原料粉末に黒鉛
粉末として添加混合し、焼結時に拡散させ、Ｃとして均
質に合金化できるため、本来、原料粉末に合金化する必
要はない。しかし、Ｃが全く合金化されていない粉末で
は、炭化物生成元素であるＭｏ，Ｗ，Ｖが鉄中に固溶す
るかもしくは金属間化合物として析出するため、アトマ
イズ粉末を焼鈍してもＣが適正量あるものよりも硬くな
り、圧粉密度も低くなる。少なくとも０．２０％以上の
Ｃを粉末に合金化し、焼鈍することにより、Ｍｏ，Ｗ，
Ｖが微細な炭化物として析出するため、母相が軟らかく
なり、圧粉密度は向上する。しかし、Ｃが増量し、（Ｍ
ｏ，Ｗ）6Ｃ、ＶＣの生成に必要なＣ量すなわち、化学
量論比の｛０．０１（２Ｍｏ＋Ｗ）＋０．２４Ｖ｝％を
超えると、母相にＣが余剰となり、極度に粉末は硬くな
って圧粉体密度は低下する。そこで成形体の圧粉密度を
向上させるため、粉末に合金化させるＣ量としては、
０．２０％以上で｛０．０１（２Ｍｏ＋Ｗ）＋０．２４
Ｖ｝％以下に限定した。 Ｓ：Ｓは不純物として通常０．０３０％以下存在する
が、本発明請求項２では有意量のＳを添加することによ
り、ＳはＭｎと結合してＭｎＳを生成し、被削性を著し
く改善する。焼結体を最終仕上げに機械加工を要する場
合、０．１０％以上の添加が効果的であるが、０．８０
％を超えると材料が脆化する。
必須元素であるが、焼結材では成形前に原料粉末に黒鉛
粉末として添加混合し、焼結時に拡散させ、Ｃとして均
質に合金化できるため、本来、原料粉末に合金化する必
要はない。しかし、Ｃが全く合金化されていない粉末で
は、炭化物生成元素であるＭｏ，Ｗ，Ｖが鉄中に固溶す
るかもしくは金属間化合物として析出するため、アトマ
イズ粉末を焼鈍してもＣが適正量あるものよりも硬くな
り、圧粉密度も低くなる。少なくとも０．２０％以上の
Ｃを粉末に合金化し、焼鈍することにより、Ｍｏ，Ｗ，
Ｖが微細な炭化物として析出するため、母相が軟らかく
なり、圧粉密度は向上する。しかし、Ｃが増量し、（Ｍ
ｏ，Ｗ）6Ｃ、ＶＣの生成に必要なＣ量すなわち、化学
量論比の｛０．０１（２Ｍｏ＋Ｗ）＋０．２４Ｖ｝％を
超えると、母相にＣが余剰となり、極度に粉末は硬くな
って圧粉体密度は低下する。そこで成形体の圧粉密度を
向上させるため、粉末に合金化させるＣ量としては、
０．２０％以上で｛０．０１（２Ｍｏ＋Ｗ）＋０．２４
Ｖ｝％以下に限定した。 Ｓ：Ｓは不純物として通常０．０３０％以下存在する
が、本発明請求項２では有意量のＳを添加することによ
り、ＳはＭｎと結合してＭｎＳを生成し、被削性を著し
く改善する。焼結体を最終仕上げに機械加工を要する場
合、０．１０％以上の添加が効果的であるが、０．８０
％を超えると材料が脆化する。
【００１２】
【実施例】表２に示す本発明鋼粉１０種と比較鋼粉８種
の合金材料の溶湯から水アトマイズ法によってそれぞれ
の粉末を作製した。水アトマイズ粉は真空雰囲気下、９
５０℃で加熱後２０℃／ｈの冷却速度で冷却して焼鈍処
理した。本発明鋼粉Ｎo.１〜５は、ＪＩＳ ＳＫＨ５７
の成分をベースにＣｏの量を減ずるか、無添加とした成
分で、Ｃの量を本発明限定範囲内で０．２２％から０．
９２％まで調整したものである。因に、ＪＩＳ ＳＫＨ
５７の標準組成は、１．２０％Ｃ−４％Ｃｒ−３．２％
Ｍｏ−１０％Ｗ−３．３％Ｖ−１０％Ｃｏであり、この
組成では｛０．０１（２Ｍｏ＋Ｗ）＋０．２４Ｖ｝は
０．９５％となる。比較鋼粉Ｎo.１，２は上記と同様の
成分にＣ量を本発明限定範囲の下限未満としたものであ
り、又、Ｎo.３，４はＣ量を本発明限定を超える量とし
たものである。
の合金材料の溶湯から水アトマイズ法によってそれぞれ
の粉末を作製した。水アトマイズ粉は真空雰囲気下、９
５０℃で加熱後２０℃／ｈの冷却速度で冷却して焼鈍処
理した。本発明鋼粉Ｎo.１〜５は、ＪＩＳ ＳＫＨ５７
の成分をベースにＣｏの量を減ずるか、無添加とした成
分で、Ｃの量を本発明限定範囲内で０．２２％から０．
９２％まで調整したものである。因に、ＪＩＳ ＳＫＨ
５７の標準組成は、１．２０％Ｃ−４％Ｃｒ−３．２％
Ｍｏ−１０％Ｗ−３．３％Ｖ−１０％Ｃｏであり、この
組成では｛０．０１（２Ｍｏ＋Ｗ）＋０．２４Ｖ｝は
０．９５％となる。比較鋼粉Ｎo.１，２は上記と同様の
成分にＣ量を本発明限定範囲の下限未満としたものであ
り、又、Ｎo.３，４はＣ量を本発明限定を超える量とし
たものである。
【００１３】本発明鋼粉Ｎo.６〜１０は、ＪＩＳ ＳＫ
Ｈ１０の成分をベースに、被削性改善の目的でＳを添加
した成分に、Ｃ量を本発明限定範囲内で０．２３％から
１．２４％まで調整したものである。因にＪＩＳ ＳＫ
Ｈ１０の標準組成は１．５０％Ｃ−４％Ｃｒ−１２％Ｗ
−５％Ｖ−５％Ｃｏで、この組成では｛０．０１（２Ｍ
ｏ＋Ｗ）＋０．２４Ｖ｝は１．３２％となる。比較鋼粉
Ｎo.５，６は上記と同様の成分にＣ量を本発明限定範囲
の下限未満としたものであり、又、Ｎo.７，８はＣ量を
本発明限定を超える量としたものである。
Ｈ１０の成分をベースに、被削性改善の目的でＳを添加
した成分に、Ｃ量を本発明限定範囲内で０．２３％から
１．２４％まで調整したものである。因にＪＩＳ ＳＫ
Ｈ１０の標準組成は１．５０％Ｃ−４％Ｃｒ−１２％Ｗ
−５％Ｖ−５％Ｃｏで、この組成では｛０．０１（２Ｍ
ｏ＋Ｗ）＋０．２４Ｖ｝は１．３２％となる。比較鋼粉
Ｎo.５，６は上記と同様の成分にＣ量を本発明限定範囲
の下限未満としたものであり、又、Ｎo.７，８はＣ量を
本発明限定を超える量としたものである。
【００１４】焼鈍処理した粉末に、焼結後、Ｃ値が本来
の規格値となるように黒鉛粉末を添加、調整した。すな
わち、本発明鋼粉Ｎo.１〜５並びに比較鋼粉Ｎo.１〜４
は１．２０％Ｃに、本発明鋼粉Ｎo.６〜１０並びに比較
鋼粉Ｎo.５〜８は１．５０％Ｃになるように調整した。
さらに潤滑剤として、ステアリン酸亜鉛を１％添加し混
合した。これら各粉末を３６ｍｍ外径×２４ｍｍ内径×
３ｍｍ厚のリング形状に６Ｔ／ｃｍ2圧で金型成形し、
圧粉密度を測定した。この圧粉成形体を真空下にて１２
００℃×１時間焼結し、各々を密度測定、硬さ試験、圧
環テストに供した。結果を表２に併記した。
の規格値となるように黒鉛粉末を添加、調整した。すな
わち、本発明鋼粉Ｎo.１〜５並びに比較鋼粉Ｎo.１〜４
は１．２０％Ｃに、本発明鋼粉Ｎo.６〜１０並びに比較
鋼粉Ｎo.５〜８は１．５０％Ｃになるように調整した。
さらに潤滑剤として、ステアリン酸亜鉛を１％添加し混
合した。これら各粉末を３６ｍｍ外径×２４ｍｍ内径×
３ｍｍ厚のリング形状に６Ｔ／ｃｍ2圧で金型成形し、
圧粉密度を測定した。この圧粉成形体を真空下にて１２
００℃×１時間焼結し、各々を密度測定、硬さ試験、圧
環テストに供した。結果を表２に併記した。
【００１５】
【表２】
【００１６】
【表３】
【００１７】表２に示すとおり、本発明鋼粉Ｎo.１〜５
は圧粉密度６．４８ｇ／ｃｍ3以上が確保されているの
に対し、Ｃ以外の成分が対応する比較鋼粉Ｎo.１〜４
は、圧粉密度が６．３１ｇ／ｃｍ3以下と低い。図１は
これら９種の圧粉密度を横軸のＣ量に対応するように示
したもので、Ｃ成分の本発明限定範囲が圧粉密度向上に
有効であることが判る。この圧粉密度がそのまま焼結密
度に反映され、かつ、焼結密度がＨＲＣ硬さ、圧環強度
にも影響していることが表２の結果より明白である。す
なわち、本発明鋼粉Ｎo.１〜５ではＨＲＣ硬さで５２以
上、圧環強さで８５０ＭＰａ以上が確保されているが、
比較鋼粉では、ＨＲＣ硬さで４９．１以下、圧環強度で
７２０ＭＰａ以下である。本発明鋼粉Ｎo.６〜１０とこ
れらに対応する比較鋼粉Ｎo.５〜８との比較でも、表２
およびこの結果をグラフ化した図２から判るとおり、上
記と全く同様に本発明限定成分内のＣ量において、圧粉
密度、焼結体の密度、硬さ、圧環強度で優れた特性を得
ている。
は圧粉密度６．４８ｇ／ｃｍ3以上が確保されているの
に対し、Ｃ以外の成分が対応する比較鋼粉Ｎo.１〜４
は、圧粉密度が６．３１ｇ／ｃｍ3以下と低い。図１は
これら９種の圧粉密度を横軸のＣ量に対応するように示
したもので、Ｃ成分の本発明限定範囲が圧粉密度向上に
有効であることが判る。この圧粉密度がそのまま焼結密
度に反映され、かつ、焼結密度がＨＲＣ硬さ、圧環強度
にも影響していることが表２の結果より明白である。す
なわち、本発明鋼粉Ｎo.１〜５ではＨＲＣ硬さで５２以
上、圧環強さで８５０ＭＰａ以上が確保されているが、
比較鋼粉では、ＨＲＣ硬さで４９．１以下、圧環強度で
７２０ＭＰａ以下である。本発明鋼粉Ｎo.６〜１０とこ
れらに対応する比較鋼粉Ｎo.５〜８との比較でも、表２
およびこの結果をグラフ化した図２から判るとおり、上
記と全く同様に本発明限定成分内のＣ量において、圧粉
密度、焼結体の密度、硬さ、圧環強度で優れた特性を得
ている。
【００１８】
【発明の効果】本発明によれば、圧縮成形性に優れた焼
結耐摩耗用原料粉末が得られる。従って、一定の圧力成
形で高い圧粉密度の成形体が得られ、その結果として、
これを焼結することにより、高い焼結密度で、高硬度、
高強度の焼結耐摩耗材を得ることができる。
結耐摩耗用原料粉末が得られる。従って、一定の圧力成
形で高い圧粉密度の成形体が得られ、その結果として、
これを焼結することにより、高い焼結密度で、高硬度、
高強度の焼結耐摩耗材を得ることができる。
【図１】実施例における本発明鋼粉Ｎo.１〜５と比較鋼
粉Ｎo.１〜４の圧粉密度を示すグラフである。
粉Ｎo.１〜４の圧粉密度を示すグラフである。
【図２】実施例における本発明鋼粉Ｎo.６〜１０と比較
鋼粉Ｎo.５〜８の圧粉密度を示すグラフである。
鋼粉Ｎo.５〜８の圧粉密度を示すグラフである。
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フロントページの続き
(72)発明者 曽田 裕二
栃木県宇都宮市平出工業団地１番地 三
菱製鋼株式会社宇都宮製作所内
(56)参考文献 特開 昭61−243155（ＪＰ，Ａ)
特開 昭58−73750（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 - 38/60
B22F 1/00
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃｒ：３．０〜６．０％（重量基準、以
下同じ）、２Ｍｏ＋Ｗ：１０．０〜２０．０％、Ｖ：
１．０〜８．０％、Ｃｏ：１０．０％以下、Ｃ：０．２
０％以上でかつ｛０．０１（２Ｍｏ＋Ｗ）＋０．２４
Ｖ｝％以下、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜
１．０％並びに残部Ｆｅおよび不可避不純物よりなるこ
とを特徴とする焼結耐摩耗材用原料粉末。 - 【請求項２】 請求項１の組成にさらにＳ：０．１０〜
０．８０％を添加してなることを特徴とする焼結耐摩耗
材用原料粉末。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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