JP3498880B2 - 水硬性注入材料及び注入工法 - Google Patents
水硬性注入材料及び注入工法Info
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
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- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- Consolidation Of Soil By Introduction Of Solidifying Substances Into Soil (AREA)
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、地盤改良に使用される
水硬性注入材料及びそれを使用した注入工法に関する。
水硬性注入材料及びそれを使用した注入工法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、軟弱地盤のようなところに、地盤
改良する目的で注入材料を注入するという注入工法が実
施されている。地盤改良のための注入材料としては、現
在は水ガラス系又はセメント系注入材料が多く用いられ
ている。水ガラス系注入材料は、その硬化体の強度が低
いうえ、水ガラス成分が溶出しやすい等耐久性に課題が
あった（土木施工26巻11号 p.72 (1985.9)）。そこで、
硬化体の強度や耐久性が得られる微粉砕ポルトランドセ
メントをセメント系注入材料として使用することが提案
されてきた（特開昭54-77407号公報等）。
改良する目的で注入材料を注入するという注入工法が実
施されている。地盤改良のための注入材料としては、現
在は水ガラス系又はセメント系注入材料が多く用いられ
ている。水ガラス系注入材料は、その硬化体の強度が低
いうえ、水ガラス成分が溶出しやすい等耐久性に課題が
あった（土木施工26巻11号 p.72 (1985.9)）。そこで、
硬化体の強度や耐久性が得られる微粉砕ポルトランドセ
メントをセメント系注入材料として使用することが提案
されてきた（特開昭54-77407号公報等）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、セメン
ト系注入材料はゲルタイムが10時間以上と長いために、
粘性の小さい注入材料は間隙の大きい部分に集中してし
まい、地盤全体を均一に注入固化することが困難である
という課題があった。更に、地盤中に流水層があると注
入材料が流出するおそれがあるという課題もあった。そ
こで、短期間にゲル化して硬化する注入材料が要望され
ていた。なお、ここでいうゲルタイムとは、注入材料と
水とを混合して十分攪拌して得た注入材料スラリーが、
攪拌した時点から流動性を失う（ゲル化）までの時間を
いう。
ト系注入材料はゲルタイムが10時間以上と長いために、
粘性の小さい注入材料は間隙の大きい部分に集中してし
まい、地盤全体を均一に注入固化することが困難である
という課題があった。更に、地盤中に流水層があると注
入材料が流出するおそれがあるという課題もあった。そ
こで、短期間にゲル化して硬化する注入材料が要望され
ていた。なお、ここでいうゲルタイムとは、注入材料と
水とを混合して十分攪拌して得た注入材料スラリーが、
攪拌した時点から流動性を失う（ゲル化）までの時間を
いう。
【０００４】一方、注入する際には、通常、注入管とし
て単管や二重管を設置する。しかしながら、ゲルタイム
が短いと、注入材料スラリーがミキサーや注入管内部で
固まったり、改良したい地盤全体に浸透できなかったり
する等の課題があった。そこで、本発明者は、特定の水
硬性注入材料を用いることにより、あらゆる注入工法に
おいても、水硬性注入材料を地盤全体が均一になるよう
に注入でき、かつ、ミキサーや注入管内部で固まること
なく確実に注入できるという知見を得て本発明を完成す
るに至った。
て単管や二重管を設置する。しかしながら、ゲルタイム
が短いと、注入材料スラリーがミキサーや注入管内部で
固まったり、改良したい地盤全体に浸透できなかったり
する等の課題があった。そこで、本発明者は、特定の水
硬性注入材料を用いることにより、あらゆる注入工法に
おいても、水硬性注入材料を地盤全体が均一になるよう
に注入でき、かつ、ミキサーや注入管内部で固まること
なく確実に注入できるという知見を得て本発明を完成す
るに至った。
【０００５】
【課題を解決するための手段】 すなわち、本発明は、
ＣａＯ含有量３０〜６０重量％、ガラス化率９２％以上
であるカルシウムアルミネート類１００重量部及びＣａ
ＳＯ ４ 換算で５０〜３００重量部の石膏からなる 85 ％粒
子径が１５μｍ以下である水硬性注入材料、並びに該カ
ルシウムアルミネート類１００重量部に対して０．５〜
３０重量部の凝結調整材を含有してなり、該カルシウム
アルミネート類と該石膏の合計の単位量が200kg/m3以下
で、削孔後その内側に挿入した注入管よりシールグラウ
ト材硬化後に注入される二重管ダブルパッカー工法用水
硬性注入材料スラリーであり、更に ＣａＯ含有量３０
〜６０重量％、ガラス化率９２％以上であるカルシウム
アルミネート類１００重量部及びＣａＳＯ ４ 換算で５０
〜３００重量部の石膏からなる 85 ％粒子径が１５μｍ以
下である水硬性注入材料、 85 ％粒子径が１０μｍ以下で
あるセメント、並びに該カルシウムアルミネート類１０
０重量部に対して０．５〜３０重量部の凝結調整材を含
有してなり、該カルシウムアルミネート類と該石膏の合
計の単位量が60kg/m3以下で、削孔後その内側に挿入し
た注入管よりシールグラウト材硬化後に注入される二重
管ダブルパッカー工法用水硬性注入材料スラリーであ
る。そして、該水硬性注入材料スラリーを使用すること
を特徴とする二重管ダブルパッカー工法である。
ＣａＯ含有量３０〜６０重量％、ガラス化率９２％以上
であるカルシウムアルミネート類１００重量部及びＣａ
ＳＯ ４ 換算で５０〜３００重量部の石膏からなる 85 ％粒
子径が１５μｍ以下である水硬性注入材料、並びに該カ
ルシウムアルミネート類１００重量部に対して０．５〜
３０重量部の凝結調整材を含有してなり、該カルシウム
アルミネート類と該石膏の合計の単位量が200kg/m3以下
で、削孔後その内側に挿入した注入管よりシールグラウ
ト材硬化後に注入される二重管ダブルパッカー工法用水
硬性注入材料スラリーであり、更に ＣａＯ含有量３０
〜６０重量％、ガラス化率９２％以上であるカルシウム
アルミネート類１００重量部及びＣａＳＯ ４ 換算で５０
〜３００重量部の石膏からなる 85 ％粒子径が１５μｍ以
下である水硬性注入材料、 85 ％粒子径が１０μｍ以下で
あるセメント、並びに該カルシウムアルミネート類１０
０重量部に対して０．５〜３０重量部の凝結調整材を含
有してなり、該カルシウムアルミネート類と該石膏の合
計の単位量が60kg/m3以下で、削孔後その内側に挿入し
た注入管よりシールグラウト材硬化後に注入される二重
管ダブルパッカー工法用水硬性注入材料スラリーであ
る。そして、該水硬性注入材料スラリーを使用すること
を特徴とする二重管ダブルパッカー工法である。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳しく説明する。
【０００７】本発明で使用するカルシウムアルミネート
類（以下、ＣＡ類という。）としては、石膏との水和反
応によりカルシウムサルホアルミネート水和物、すなわ
ちエトリンガイト（3CaO・ Al2O3・3CaSO4 ・32H2O）又は
モノサルフェート（3CaO・ Al 2O3 ・ CaSO4 ・12H2O）を生
成するものであれば使用できる。このカルシウムサルホ
アルミネート水和物には、地盤の含水比を低減し地盤の
強度を上げること、及びカルシウムサルホアルミネート
水和物が土の粒子間に架橋を形成し耐久性を向上させる
こと、セメントの固化を阻害する物質である銅・亜鉛等
の化合物やフミン酸等の有機物によって水硬性注入材料
の固化を阻害しないこと等の効果がある。
類（以下、ＣＡ類という。）としては、石膏との水和反
応によりカルシウムサルホアルミネート水和物、すなわ
ちエトリンガイト（3CaO・ Al2O3・3CaSO4 ・32H2O）又は
モノサルフェート（3CaO・ Al 2O3 ・ CaSO4 ・12H2O）を生
成するものであれば使用できる。このカルシウムサルホ
アルミネート水和物には、地盤の含水比を低減し地盤の
強度を上げること、及びカルシウムサルホアルミネート
水和物が土の粒子間に架橋を形成し耐久性を向上させる
こと、セメントの固化を阻害する物質である銅・亜鉛等
の化合物やフミン酸等の有機物によって水硬性注入材料
の固化を阻害しないこと等の効果がある。
【０００８】ＣＡ類は、CaO 原料とAl2O3 原料とを、電
気炉やロータリーキルン等によって焼成又は溶融して得
られる。ＣＡ類としては、CaO をC 、Al2O3 をA 、SiO2
とS とすると、C12A7 、C3A 、C5A3、CA、CA2 、CA6 、
及びC2AS等が挙げられ、結晶質、非晶質のいずれも使用
できるが、注入後の強度の点から非晶質のものが好まし
い。ＣＡ類中のCaO 含有量は20〜70重量％が好ましく、
30〜60重量％がより好ましい。20重量％未満又は70重量
％を越えると、石膏との反応でカルシウムサルホアルミ
ネート水和物を殆ど生成せず、初期強度も低いおそれが
ある。又、ＣＡ類の生成過程で存在する、その他の成分
や不純物については特に制限されるものではなく、ＣＡ
類中には、Na2OやK2O 等のアルカリやSiO2、MgO 、及び
CaF2等のその他の成分や不純物を含有してもよい。又、
製鉄所で副生される高炉スラグや製鋼スラグも石膏との
反応によりカルシウムサルホアルミネート水和物を生成
することから、本発明ではＣＡ類として使用できる。
気炉やロータリーキルン等によって焼成又は溶融して得
られる。ＣＡ類としては、CaO をC 、Al2O3 をA 、SiO2
とS とすると、C12A7 、C3A 、C5A3、CA、CA2 、CA6 、
及びC2AS等が挙げられ、結晶質、非晶質のいずれも使用
できるが、注入後の強度の点から非晶質のものが好まし
い。ＣＡ類中のCaO 含有量は20〜70重量％が好ましく、
30〜60重量％がより好ましい。20重量％未満又は70重量
％を越えると、石膏との反応でカルシウムサルホアルミ
ネート水和物を殆ど生成せず、初期強度も低いおそれが
ある。又、ＣＡ類の生成過程で存在する、その他の成分
や不純物については特に制限されるものではなく、ＣＡ
類中には、Na2OやK2O 等のアルカリやSiO2、MgO 、及び
CaF2等のその他の成分や不純物を含有してもよい。又、
製鉄所で副生される高炉スラグや製鋼スラグも石膏との
反応によりカルシウムサルホアルミネート水和物を生成
することから、本発明ではＣＡ類として使用できる。
【０００９】本発明で使用する石膏としては、二水、半
水、II型無水、及びIII 型無水石膏が挙げられる。無水
石膏としては、天然産のもの、リン酸、排脱、及びフッ
酸石膏等の化学石膏、又はこれらを熱処理して得られた
ものが使用でき、通常含まれる不純物の種類や量には影
響されない。石膏の使用量は、ＣＡ類100 重量部に対し
て、CaSO4 換算で50〜300 重量部が好ましく、100 〜20
0 重量部がより好ましい。石膏は、ＣＡ類と反応しカル
シウムサルホアルミネート水和物を生成するが、石膏が
50重量部未満又は300 重量部を越えると、カルシウムサ
ルホアルミネート水和物の生成量が極めて少ないため初
期強度が低くなるおそれがある。
水、II型無水、及びIII 型無水石膏が挙げられる。無水
石膏としては、天然産のもの、リン酸、排脱、及びフッ
酸石膏等の化学石膏、又はこれらを熱処理して得られた
ものが使用でき、通常含まれる不純物の種類や量には影
響されない。石膏の使用量は、ＣＡ類100 重量部に対し
て、CaSO4 換算で50〜300 重量部が好ましく、100 〜20
0 重量部がより好ましい。石膏は、ＣＡ類と反応しカル
シウムサルホアルミネート水和物を生成するが、石膏が
50重量部未満又は300 重量部を越えると、カルシウムサ
ルホアルミネート水和物の生成量が極めて少ないため初
期強度が低くなるおそれがある。
【００１０】ＣＡ類と石膏からなる水硬性注入材料の85
％粒子径は、40μｍ以下であり、15μｍ以下が好まし
く、 5μｍ以下がより好ましい。85％粒子径が40μｍを
越えると、地盤への注入が困難となる。なお、85％粒子
径とは、レーザー回折式粒度分布計で粒度分布を測定
し、その粒子の小さい方からの積算重量の85％における
粒子径をいい、注入材料の地盤への注入性を判断するう
えで広く用いられている値である。
％粒子径は、40μｍ以下であり、15μｍ以下が好まし
く、 5μｍ以下がより好ましい。85％粒子径が40μｍを
越えると、地盤への注入が困難となる。なお、85％粒子
径とは、レーザー回折式粒度分布計で粒度分布を測定
し、その粒子の小さい方からの積算重量の85％における
粒子径をいい、注入材料の地盤への注入性を判断するう
えで広く用いられている値である。
【００１１】85％粒子径が40μｍ以下のＣＡ類と石膏か
らなる水硬性注入材料にするには、ＣＡ類と石膏を粉砕
することにより調製できる。ＣＡ類と石膏からなる水硬
性注入材料の粉砕は、ＣＡ類と石膏とをそれぞれ単独で
粉砕した後に混合しても、ＣＡ類と石膏とを混合粉砕し
てもよい。粉砕には、各種の粉砕機が使用でき、例えば
ローラー式粉砕機、高速回転式粉砕機、ボールミル、及
びジェット粉砕機等が挙げられる。なお、効率的に粉砕
するために、各種の分級機を併用してもよい。
らなる水硬性注入材料にするには、ＣＡ類と石膏を粉砕
することにより調製できる。ＣＡ類と石膏からなる水硬
性注入材料の粉砕は、ＣＡ類と石膏とをそれぞれ単独で
粉砕した後に混合しても、ＣＡ類と石膏とを混合粉砕し
てもよい。粉砕には、各種の粉砕機が使用でき、例えば
ローラー式粉砕機、高速回転式粉砕機、ボールミル、及
びジェット粉砕機等が挙げられる。なお、効率的に粉砕
するために、各種の分級機を併用してもよい。
【００１２】本発明で使用する水硬性注入材料に凝結調
整材を使用することは、水硬性注入材料がミキサ−や注
入管を固めることなく、任意にゲルタイムを設定できる
点から好ましい。凝結調整材としては促進剤や遅延剤が
挙げられ、促進剤と遅延剤を併用してもよい。具体的に
は、アルミン酸ナトリウムやアルミン酸カリウム等のア
ルミン酸塩、炭酸ナトリウムや炭酸カリウム等の炭酸
塩、水酸化ナトリウムや水酸化カリウム等の水酸化物、
ケイフッ化亜鉛、ケイフッ化マグネシウム、及びケイフ
ッ化ナトリウム等のケイフッ化物等の無機塩類、並び
に、クエン酸、グルコン酸、及び酒石酸又はこれらのカ
ルシウム塩、ナトリウム塩、及びカリウム塩等の有機酸
系化合物等が挙げられ、これらの１種又は２種以上が使
用できる。凝結調整材の使用量は特に制限されるもので
はないが、注入性と強度を考慮すると、ＣＡ類100 重量
部に対して、0.5 〜30重量部が好ましい。
整材を使用することは、水硬性注入材料がミキサ−や注
入管を固めることなく、任意にゲルタイムを設定できる
点から好ましい。凝結調整材としては促進剤や遅延剤が
挙げられ、促進剤と遅延剤を併用してもよい。具体的に
は、アルミン酸ナトリウムやアルミン酸カリウム等のア
ルミン酸塩、炭酸ナトリウムや炭酸カリウム等の炭酸
塩、水酸化ナトリウムや水酸化カリウム等の水酸化物、
ケイフッ化亜鉛、ケイフッ化マグネシウム、及びケイフ
ッ化ナトリウム等のケイフッ化物等の無機塩類、並び
に、クエン酸、グルコン酸、及び酒石酸又はこれらのカ
ルシウム塩、ナトリウム塩、及びカリウム塩等の有機酸
系化合物等が挙げられ、これらの１種又は２種以上が使
用できる。凝結調整材の使用量は特に制限されるもので
はないが、注入性と強度を考慮すると、ＣＡ類100 重量
部に対して、0.5 〜30重量部が好ましい。
【００１３】本発明においては、長期強度の点からは85
％粒子径が40μｍ以下のセメントを併用することが好ま
しい。本発明で使用する85％粒子径が40μｍ以下のセメ
ントとしては、普通、早強、超早強、及び中庸熱等の各
種ポルトランドセメント、これらポルトランドセメント
に高炉スラグ、フライアッシュ、又はシリカを配合した
各種混合セメント、ダイカルシウムシリケートクリンカ
ーを主体とした超低熱セメント、並びに、アルミナセメ
ント、膨張セメント、オイルウェルセメント、耐酸セメ
ント、及び高硫酸塩スラグセメント等の特殊セメントを
85％粒子径が40μｍ以下になるように粉砕又は分級した
ものが挙げられる。セメントの粒子径は、注入層への注
入性を向上させるために、85％粒子径が40μｍ以下が好
ましく、20μｍ以下がより好ましく、10μｍ以下が最も
好ましい。セメントの使用量は、ＣＡ類と石膏の合計10
0 重量部に対して、3000重量部以下が好ましく、100 〜
1000重量部がより好ましい。3000重量部を越えると初期
・長期の強度が低下するおそれがある。
％粒子径が40μｍ以下のセメントを併用することが好ま
しい。本発明で使用する85％粒子径が40μｍ以下のセメ
ントとしては、普通、早強、超早強、及び中庸熱等の各
種ポルトランドセメント、これらポルトランドセメント
に高炉スラグ、フライアッシュ、又はシリカを配合した
各種混合セメント、ダイカルシウムシリケートクリンカ
ーを主体とした超低熱セメント、並びに、アルミナセメ
ント、膨張セメント、オイルウェルセメント、耐酸セメ
ント、及び高硫酸塩スラグセメント等の特殊セメントを
85％粒子径が40μｍ以下になるように粉砕又は分級した
ものが挙げられる。セメントの粒子径は、注入層への注
入性を向上させるために、85％粒子径が40μｍ以下が好
ましく、20μｍ以下がより好ましく、10μｍ以下が最も
好ましい。セメントの使用量は、ＣＡ類と石膏の合計10
0 重量部に対して、3000重量部以下が好ましく、100 〜
1000重量部がより好ましい。3000重量部を越えると初期
・長期の強度が低下するおそれがある。
【００１４】更に、本発明では、例えば、分散剤、ベン
トナイト、シリカフューム、活性白土、フライアッシ
ュ、炭酸カルシウム、シリカゲル、及び増粘剤等各種の
添加剤の１種又は２種以上を本発明の目的を実質的に妨
げない量で使用してもよい。特に、分散剤は、水硬性注
入材料の粒子を分散する点で好ましい。
トナイト、シリカフューム、活性白土、フライアッシ
ュ、炭酸カルシウム、シリカゲル、及び増粘剤等各種の
添加剤の１種又は２種以上を本発明の目的を実質的に妨
げない量で使用してもよい。特に、分散剤は、水硬性注
入材料の粒子を分散する点で好ましい。
【００１５】分散剤としては、ナフタレンスルホン酸ホ
ルマリン縮合物の塩、メラミンスルホン酸ホルムアルデ
ヒド縮合物の塩、リグニンスルホン酸又はその塩、高分
子量リグニンスルホン酸塩、及びポリカルボン酸塩等が
挙げられ、これらの１種又は２種以上を使用してもよ
い。分散剤の使用量は、水硬性注入材料100 重量部に対
して、10重量部以下が好ましく、0.1 〜5 重量部がより
好ましい。10重量部を越えると、注入性はよいが初期・
長期の強度が低いおそれがある。
ルマリン縮合物の塩、メラミンスルホン酸ホルムアルデ
ヒド縮合物の塩、リグニンスルホン酸又はその塩、高分
子量リグニンスルホン酸塩、及びポリカルボン酸塩等が
挙げられ、これらの１種又は２種以上を使用してもよ
い。分散剤の使用量は、水硬性注入材料100 重量部に対
して、10重量部以下が好ましく、0.1 〜5 重量部がより
好ましい。10重量部を越えると、注入性はよいが初期・
長期の強度が低いおそれがある。
【００１６】水の使用量は、その重量をＷ、水硬性注入
材料の重量をＢとすると、Ｗ／Ｂとして100 〜1000重量
％が好ましい。100 重量％未満では注入性が劣る場合が
あり、1000重量％を越えると注入性はよいが初期・長期
の強度が低下するおそれがある。
材料の重量をＢとすると、Ｗ／Ｂとして100 〜1000重量
％が好ましい。100 重量％未満では注入性が劣る場合が
あり、1000重量％を越えると注入性はよいが初期・長期
の強度が低下するおそれがある。
【００１７】本発明において、水硬性注入材料と水から
なる水硬性注入材料スラリーがミキサーや注入管内部で
固まることなく、改良したい地盤全体に浸透するために
は、水硬性注入材料スラリーのゲルタイムは、30分以上
が好ましく、60分以上がより好ましい。このためにはＣ
Ａ類100 重量％中のSiO2、MgO 、及び／又はCaF2を3〜2
5重量％含有することが好ましいが、初期・長期の強度
の点からSiO2を10〜20重量％含有することがより好まし
い。又は、ゲルタイムが30分未満でも、注入作業時での
ゲル化した水硬性注入材料の圧縮強度が0.1kgf/cm2未満
の場合には、水硬性注入材料スラリーがミキサーや注入
管内部で固まることなく、改良したい地盤全体に水硬性
注入材料を浸透できるため、水硬性注入材料スラリー中
のＣＡ類と石膏の単位量を、セメントを併用しない場合
には200kg/m3以下、セメントを併用する場合には60kg/m
3 以下とすることが好ましい。なお、水硬性注入材料ス
ラリー中のＣＡ類と石膏の合計の単位量とは、ＣＡ類、
石膏、水、その他必要に応じて使用するセメント等の水
硬性注入材料の合計1m 3 中の重量をいう。水硬性注入材
料スラリーのゲルタイムが30分未満と短かったり、注入
時での強度が0.1kgf/cm2以上と高すぎたりした場合、水
硬性注入材料スラリーがミキサーや注入管内部で固まっ
たり、改良したい地盤に浸透できないおそれがある。
なる水硬性注入材料スラリーがミキサーや注入管内部で
固まることなく、改良したい地盤全体に浸透するために
は、水硬性注入材料スラリーのゲルタイムは、30分以上
が好ましく、60分以上がより好ましい。このためにはＣ
Ａ類100 重量％中のSiO2、MgO 、及び／又はCaF2を3〜2
5重量％含有することが好ましいが、初期・長期の強度
の点からSiO2を10〜20重量％含有することがより好まし
い。又は、ゲルタイムが30分未満でも、注入作業時での
ゲル化した水硬性注入材料の圧縮強度が0.1kgf/cm2未満
の場合には、水硬性注入材料スラリーがミキサーや注入
管内部で固まることなく、改良したい地盤全体に水硬性
注入材料を浸透できるため、水硬性注入材料スラリー中
のＣＡ類と石膏の単位量を、セメントを併用しない場合
には200kg/m3以下、セメントを併用する場合には60kg/m
3 以下とすることが好ましい。なお、水硬性注入材料ス
ラリー中のＣＡ類と石膏の合計の単位量とは、ＣＡ類、
石膏、水、その他必要に応じて使用するセメント等の水
硬性注入材料の合計1m 3 中の重量をいう。水硬性注入材
料スラリーのゲルタイムが30分未満と短かったり、注入
時での強度が0.1kgf/cm2以上と高すぎたりした場合、水
硬性注入材料スラリーがミキサーや注入管内部で固まっ
たり、改良したい地盤に浸透できないおそれがある。
【００１８】本発明の注入工法としては、挿入する注入
管の形状によって、単管ロッド工法、単管ストレーナー
工法、二重管ストレーナー工法、及び二重管ダブルパッ
カー工法等が挙げられる。これらのうち、二重管ダブル
パッカー工法を使用することが、確実に本目的を達成で
き、注入箇所に近接した建築物の保護の点から最も信頼
性の高い工法であり好ましい。
管の形状によって、単管ロッド工法、単管ストレーナー
工法、二重管ストレーナー工法、及び二重管ダブルパッ
カー工法等が挙げられる。これらのうち、二重管ダブル
パッカー工法を使用することが、確実に本目的を達成で
き、注入箇所に近接した建築物の保護の点から最も信頼
性の高い工法であり好ましい。
【００１９】二重管ダブルパッカー工法とは、ケーシン
グパイプを取り付けた削孔機を用いて削孔した後、シー
ルグラウト材を流し込み、その中に二重管ダブルパッカ
ー用特殊注入管を挿入し、ダブルパッカーを装着した注
入管を通して注入する方法である。
グパイプを取り付けた削孔機を用いて削孔した後、シー
ルグラウト材を流し込み、その中に二重管ダブルパッカ
ー用特殊注入管を挿入し、ダブルパッカーを装着した注
入管を通して注入する方法である。
【００２０】具体的には、地盤注入を必要とする箇所
に、ケーシングパイプを取り付けた削孔機を用いてφ10
0mm 前後の径の孔を所定の深度まで削孔する。ケ−シン
グパイプの内側に、シールグラウト材を流し込み、更に
その中に二重管ダブルパッカー用特殊注入管を挿入して
ケーシングパイプを引き抜く。又、ケ−シングパイプを
引き抜いた後、二重管ダブルパッカー用特殊注入管を挿
入しシールグラウト材を孔に流し込んでもよく、その順
序は地山の状態により適宜決定できる。前記シールグラ
ウト材の硬化後、ダブルパッカーを装着した注入管を所
定の位置にセットし、本発明の水硬性注入材料スラリー
を注入する。以上の順序を順次、高さ位置を変えて繰り
返し、一次注入や、必要に応じてより一層の地盤改良を
目的として二次注入や三次注入等の複合注入を行う。
又、流水場所等の初期強度を必要とする場所には、ＣＡ
類と石膏をセメントと別々に圧送し、ダブルパッカーを
装着した注入管先端で混合する方法等が実施できる。
に、ケーシングパイプを取り付けた削孔機を用いてφ10
0mm 前後の径の孔を所定の深度まで削孔する。ケ−シン
グパイプの内側に、シールグラウト材を流し込み、更に
その中に二重管ダブルパッカー用特殊注入管を挿入して
ケーシングパイプを引き抜く。又、ケ−シングパイプを
引き抜いた後、二重管ダブルパッカー用特殊注入管を挿
入しシールグラウト材を孔に流し込んでもよく、その順
序は地山の状態により適宜決定できる。前記シールグラ
ウト材の硬化後、ダブルパッカーを装着した注入管を所
定の位置にセットし、本発明の水硬性注入材料スラリー
を注入する。以上の順序を順次、高さ位置を変えて繰り
返し、一次注入や、必要に応じてより一層の地盤改良を
目的として二次注入や三次注入等の複合注入を行う。
又、流水場所等の初期強度を必要とする場所には、ＣＡ
類と石膏をセメントと別々に圧送し、ダブルパッカーを
装着した注入管先端で混合する方法等が実施できる。
【００２１】本発明の注入方式としては特に限定される
ものではないが、ＣＡ類と石膏、更に必要に応じ、セ
メントを水と予め混合・混練りした水硬性注入材料スラ
リーを１つの注入管を通じて注入する１ショット方式、
ＣＡ類と石膏、セメントを別々に水と混練りした水硬
性注入材料スラリーを、別々の注入管を通し、注入前に
Ｙ字管等で合流混合後、注入する１．５ショット方式、
ＣＡ類と石膏、セメントを別々に水と混練りした水硬
性注入材料スラリーを、別々の注入管を通し、注入する
２ショット方式等、一般的に使用される方式が好まし
い。
ものではないが、ＣＡ類と石膏、更に必要に応じ、セ
メントを水と予め混合・混練りした水硬性注入材料スラ
リーを１つの注入管を通じて注入する１ショット方式、
ＣＡ類と石膏、セメントを別々に水と混練りした水硬
性注入材料スラリーを、別々の注入管を通し、注入前に
Ｙ字管等で合流混合後、注入する１．５ショット方式、
ＣＡ類と石膏、セメントを別々に水と混練りした水硬
性注入材料スラリーを、別々の注入管を通し、注入する
２ショット方式等、一般的に使用される方式が好まし
い。
【００２２】
【実施例】以下、本発明の実施例を示し、本発明を更に
説明するが、本発明はこれらに限定されるものではな
い。
説明するが、本発明はこれらに限定されるものではな
い。
【００２３】実施例１
土質工学会基準(JSF T831-1990) に準じた注入試験装置
を作製し、φ5cm ×100cm のモールドに新潟県姫川産砂
を突き固め（透水係数＝7.8 ×10-4cm/sec）、下部より
徐々に水を注入し、砂の空隙部分を水で充填した。続い
て、凝結調整材はＣＡ類100 重量部に対して、又、分散
剤ａは水硬性注入材料100 重量部に対して、表２に示す
量を水と混合して、更にＣＡ類と、ＣＡ類100 重量部に
対して表２に示す量の石膏からなる水硬性注入材料を添
加して２分間攪拌して調製した水硬性注入材料スラリー
を、モールド下部より注入圧１. ０kgf/cm2 で注入し
た。水硬性注入材料スラリーのゲルタイムと、水硬性注
入材料スラリーの置換時間、更に、材齢１日と２８日の
硬化体の圧縮強度を測定した。結果を表２に示した。
を作製し、φ5cm ×100cm のモールドに新潟県姫川産砂
を突き固め（透水係数＝7.8 ×10-4cm/sec）、下部より
徐々に水を注入し、砂の空隙部分を水で充填した。続い
て、凝結調整材はＣＡ類100 重量部に対して、又、分散
剤ａは水硬性注入材料100 重量部に対して、表２に示す
量を水と混合して、更にＣＡ類と、ＣＡ類100 重量部に
対して表２に示す量の石膏からなる水硬性注入材料を添
加して２分間攪拌して調製した水硬性注入材料スラリー
を、モールド下部より注入圧１. ０kgf/cm2 で注入し
た。水硬性注入材料スラリーのゲルタイムと、水硬性注
入材料スラリーの置換時間、更に、材齢１日と２８日の
硬化体の圧縮強度を測定した。結果を表２に示した。
【００２４】（測定方法）
ゲルタイム：水硬性注入材料スラリーを容器に入れ、そ
れを横に倒しても流れ出なくなるまでの粘性に達するま
での時間を２０℃で測定した。 置換時間：突き固めた砂の層中の空隙容積分の水が全て
水硬性注入材料スラリーで置換するのに要する時間。水
硬性注入材料スラリーを注入し始めてから突き固めた砂
の層から水硬性注入材料スラリーが流出し始めた時間ま
でを測定した。 圧縮強度：モールド上部からφ5cm ×10cmの供試体を切
り出してJSF T831-1990に準じて養生し、JIS R 1108に
準じて圧縮強度を測定した。
れを横に倒しても流れ出なくなるまでの粘性に達するま
での時間を２０℃で測定した。 置換時間：突き固めた砂の層中の空隙容積分の水が全て
水硬性注入材料スラリーで置換するのに要する時間。水
硬性注入材料スラリーを注入し始めてから突き固めた砂
の層から水硬性注入材料スラリーが流出し始めた時間ま
でを測定した。 圧縮強度：モールド上部からφ5cm ×10cmの供試体を切
り出してJSF T831-1990に準じて養生し、JIS R 1108に
準じて圧縮強度を測定した。
【００２５】（使用材料）
ＣＡ種類 ：表１のＣＡ類をボールミルで粉砕し、85
％粒子径を8.5 μｍとしたもの（比重はいずれも3.0
）。 石膏 ：市販のII型無水石膏をボールミルで粉砕
し、85％粒子径を9.1 μｍとしたもの（比重2.9 ）。 凝結調整材Ａ：市販のクエン酸ナトリウム。 凝結調整材Ｂ：市販のアルミン酸ナトリウム。 凝結調整材Ｃ：市販の炭酸カリウム。 凝結調整材Ｄ：市販のケイフッ化ナトリウム。 凝結調整材Ｅ：市販のクエン酸。 分散剤ａ ：市販品、主成分メラミンスルホン酸アル
デヒド縮合物。 水 ：水道水。
％粒子径を8.5 μｍとしたもの（比重はいずれも3.0
）。 石膏 ：市販のII型無水石膏をボールミルで粉砕
し、85％粒子径を9.1 μｍとしたもの（比重2.9 ）。 凝結調整材Ａ：市販のクエン酸ナトリウム。 凝結調整材Ｂ：市販のアルミン酸ナトリウム。 凝結調整材Ｃ：市販の炭酸カリウム。 凝結調整材Ｄ：市販のケイフッ化ナトリウム。 凝結調整材Ｅ：市販のクエン酸。 分散剤ａ ：市販品、主成分メラミンスルホン酸アル
デヒド縮合物。 水 ：水道水。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】実施例２
表３に示す量の凝結調整材Ｆと、ＣＡ類イ、石膏、及び
セメントの合計100 重量部に対して1 重量部の分散剤ｂ
とを水に混合し、ＣＡ類100 重量部、石膏150重量部、
及びＣＡ類と石膏の合計100 重量部に対して、表３に示
す量のセメントを添加した水硬性注入材料を混合し、２
分間攪拌して、調製した水硬性注入材料スラリーを使用
したこと以外は実施例１と同様に行った。結果を表３に
示した。
セメントの合計100 重量部に対して1 重量部の分散剤ｂ
とを水に混合し、ＣＡ類100 重量部、石膏150重量部、
及びＣＡ類と石膏の合計100 重量部に対して、表３に示
す量のセメントを添加した水硬性注入材料を混合し、２
分間攪拌して、調製した水硬性注入材料スラリーを使用
したこと以外は実施例１と同様に行った。結果を表３に
示した。
【００２９】（使用材料）
凝結調整材Ｆ：重量比でクエン酸１、 炭酸カリウム３の
混合物。 セメントＳ：市販の普通ポルトランドセメントをボール
ミルで粉砕し、85％粒子径を6.5 μｍとしたもの（比重
3.15）。 セメントＮ：市販の普通ポルトランドセメント、85％粒
子径は68μｍ。 分散剤 ｂ：市販品、主成分ナフタレンスルホン酸アル
デヒド縮合物。
混合物。 セメントＳ：市販の普通ポルトランドセメントをボール
ミルで粉砕し、85％粒子径を6.5 μｍとしたもの（比重
3.15）。 セメントＮ：市販の普通ポルトランドセメント、85％粒
子径は68μｍ。 分散剤 ｂ：市販品、主成分ナフタレンスルホン酸アル
デヒド縮合物。
【００３０】
【表３】
【００３１】実施例３
ＣＡ類イ100 重量部に対して3.0 重量部の凝結調整材Ｇ
と、水硬性注入材料100 重量部に対して1.5 重量部の分
散剤ｂとを水に混合した。その後、ボールミルで粉砕し
て85％粒子径の粒度を変えた、ＣＡ類100 重量部と石膏
100 重量部からなる水硬性注入材料を添加し、２分間攪
拌して、調製した水硬性注入材料スラリーを使用したこ
と以外は実施例１と同様に行った。結果を表４に示し
た。
と、水硬性注入材料100 重量部に対して1.5 重量部の分
散剤ｂとを水に混合した。その後、ボールミルで粉砕し
て85％粒子径の粒度を変えた、ＣＡ類100 重量部と石膏
100 重量部からなる水硬性注入材料を添加し、２分間攪
拌して、調製した水硬性注入材料スラリーを使用したこ
と以外は実施例１と同様に行った。結果を表４に示し
た。
【００３２】（使用材料）
凝結調整材Ｇ：重量比で酒石酸１、 アルミン酸ナトリウ
ム１の混合物。
ム１の混合物。
【００３３】
【表４】
【００３４】実施例４
ＣＡ類イ100 重量部に対して5.0 重量部の凝結調整材Ｇ
と、水硬性注入材料100 重量部に対して1.5 重量部の分
散剤ｂとを水に混合した。その後、ボールミルで粉砕し
て85％粒子径の粒度を変えた、ＣＡ類100 重量部、石膏
100 重量部、及びセメントＳをＣＡ類と石膏の合計100
重量部に対して500 重量部添加した水硬性注入材料を添
加し、２分間攪拌して、調製した水硬性注入材料スラリ
ーを使用したこと以外は実施例２と同様に行った。結果
を表５に示した。
と、水硬性注入材料100 重量部に対して1.5 重量部の分
散剤ｂとを水に混合した。その後、ボールミルで粉砕し
て85％粒子径の粒度を変えた、ＣＡ類100 重量部、石膏
100 重量部、及びセメントＳをＣＡ類と石膏の合計100
重量部に対して500 重量部添加した水硬性注入材料を添
加し、２分間攪拌して、調製した水硬性注入材料スラリ
ーを使用したこと以外は実施例２と同様に行った。結果
を表５に示した。
【００３５】
【表５】
【００３６】実施例５
透水係数＝1.8 ×10-3cm/sec程度の砂質土（一般的な砂
質土）に、パーカッションドリルを用いて、深さ50m ま
でケーシング掘りした（φ100mm ）。シールグラウト材
として普通ポルトランドセメントとベントナイトの混合
品を流し込み、更に、二重管ダブルパッカー用特殊注入
管をケーシングパイプ内に挿入し、ケーシングパイプを
引き抜いた。シールグラウト材はその注入から90分後に
ゲル化し、二重管ダブルパッカー用特殊注入管を固定で
きた。シールグラウト材流し込みから10時間後に、ダブ
ルパッカーを装着した注入管を所定の位置にセットし
た。その後、ＣＡ類イ100 重量部と石膏100 重量部とを
混合粉砕して85％粒子径を8.5 μｍとした水硬性注入材
料を調整した。更に、必要に応じＣＡ類と石膏の合計10
0 重量部に対して表６に示す量のセメントＳ、ＣＡ類、
石膏、及びセメントからなる水硬性注入材料100 重量部
に対して3 重量部の分散剤ｃ、並びに、ＣＡ類100 重量
部に対して表６に示す量の凝結調整材Ｈを添加した水硬
性注入材料スラリーを注入した。なお、二重管ダブルパ
ッカー用特殊注入管には高さ方向の33cm毎に注入孔を設
置した円筒管を使用した。この水硬性注入材料スラリー
を使用し、注入孔を通して、深さ50m より１注入孔あた
り150 リットル注入し、33cm毎にステップアップした。
水硬性注入材料スラリーのゲルタイムを測定し、又、注
入性を確認するために、本注入から１日及び28日経過後
に注入管の中心から周囲１ｍの位置３ヶ所を穿孔し、深
さ40m 地点での供試体をφ50mm×100mm に整形し、圧縮
強度試験を行った。結果を表６に示した。
質土）に、パーカッションドリルを用いて、深さ50m ま
でケーシング掘りした（φ100mm ）。シールグラウト材
として普通ポルトランドセメントとベントナイトの混合
品を流し込み、更に、二重管ダブルパッカー用特殊注入
管をケーシングパイプ内に挿入し、ケーシングパイプを
引き抜いた。シールグラウト材はその注入から90分後に
ゲル化し、二重管ダブルパッカー用特殊注入管を固定で
きた。シールグラウト材流し込みから10時間後に、ダブ
ルパッカーを装着した注入管を所定の位置にセットし
た。その後、ＣＡ類イ100 重量部と石膏100 重量部とを
混合粉砕して85％粒子径を8.5 μｍとした水硬性注入材
料を調整した。更に、必要に応じＣＡ類と石膏の合計10
0 重量部に対して表６に示す量のセメントＳ、ＣＡ類、
石膏、及びセメントからなる水硬性注入材料100 重量部
に対して3 重量部の分散剤ｃ、並びに、ＣＡ類100 重量
部に対して表６に示す量の凝結調整材Ｈを添加した水硬
性注入材料スラリーを注入した。なお、二重管ダブルパ
ッカー用特殊注入管には高さ方向の33cm毎に注入孔を設
置した円筒管を使用した。この水硬性注入材料スラリー
を使用し、注入孔を通して、深さ50m より１注入孔あた
り150 リットル注入し、33cm毎にステップアップした。
水硬性注入材料スラリーのゲルタイムを測定し、又、注
入性を確認するために、本注入から１日及び28日経過後
に注入管の中心から周囲１ｍの位置３ヶ所を穿孔し、深
さ40m 地点での供試体をφ50mm×100mm に整形し、圧縮
強度試験を行った。結果を表６に示した。
【００３７】（使用材料）
凝結調整材Ｈ：重量比でクエン酸２、炭酸ナトリウム１
の混合物（比重2.6 ）。 分散剤ｃ：市販品、主成分ポリカルボン酸塩（比重1.0
）。
の混合物（比重2.6 ）。 分散剤ｃ：市販品、主成分ポリカルボン酸塩（比重1.0
）。
【００３８】
【表６】
【００３９】ＣＡ類と石膏とからなる水硬性注入材料は
初期圧縮強度が高く、ＣＡ類、石膏、及びセメントから
なる水硬性注入材料は長期圧縮強度が高いことがわかっ
た。又、穿孔場所ごとによる圧縮強度のバラツキがな
く、いずれも注入性に優れていることがわかった。これ
に対して、セメントのみを使用した場合は、初期・長期
の圧縮強度が低かった。
初期圧縮強度が高く、ＣＡ類、石膏、及びセメントから
なる水硬性注入材料は長期圧縮強度が高いことがわかっ
た。又、穿孔場所ごとによる圧縮強度のバラツキがな
く、いずれも注入性に優れていることがわかった。これ
に対して、セメントのみを使用した場合は、初期・長期
の圧縮強度が低かった。
【００４０】実施例６
透水係数＝9.0 ×10-2cm/sec程度の比較的粗い砂質土
に、実施例５と同様に本注入を開始した。まず、一次注
入として、ＣＡ類ニ16.0kgと石膏24.0kgとをボールミル
で混合粉砕し、85％粒子径を8.0 μｍとした水硬性注入
材料、凝結調製材Ｈ0.2kg 、及び水487kg からなるＡ1
液と、セメントＳ150kg 、分散剤ｃ1.5kg 、及び水451k
gからなるＢ1 液とを各500 リットル混練し、２ショッ
ト方式によりそれぞれを混合し、ダブルパッカーを装着
した注入管を通して深さ50m より１注入孔あたり20リッ
トル注入し、33cm毎にステップアップした。水硬性注入
材料スラリーのゲルタイムは10秒であった。一次注入作
業終了後、二重管ダブルパッカー用特殊注入管は水洗に
よってゲル化した水硬性注入材料スラリーを洗い落とす
ことができた。次に、二次注入として、ＣＡ類ニ20.0kg
と石膏30.0kgとをボールミルで混合粉砕し、85％粒子径
を8.0 μｍとした水硬性注入材料、凝結調製材Ｈ0.5kg
、及び水483kg からなるＡ2 液と、セメントＳ200kg
、分散剤ｃ2.0kg 、及び水435kgからなるＢ2 液とを各
500 リットル混練し、１. ５ショット方式により混合
し、一次注入と同様に深さ50m より１注入孔あたり20リ
ットル注入した。水硬性注入材料スラリーのゲルタイム
は３分であったが、二次注入作業終了後、二重管ダブル
パッカー用特殊注入管は水洗によってゲル化した水硬性
注入材料を洗い落とすことができた。更に、三次注入と
して、ＣＡ類イ25.0kgと石膏25.0kgとをボールミルで粉
砕して85％粒子径を8.5 μｍとしたもの、セメントＳ25
0kg 、凝結調製材Ｈ3.0kg 、分散剤ｃ3.0kg 、及び水90
0kg からなるＣ液を1000リットル混練し、１ショット方
式により深さ50m より１注入孔あたり20リットル注入し
た。水硬性注入材料スラリーのゲルタイムは70分であっ
た。実施例５と同様に圧縮強度試験を行ったところ、１
日強度は3.7kgf/cm2、4.1kgf/cm2、4.0kgf/cm2であり、
28日強度は16.4kgf/cm2 、18.1kgf/cm2 、15.9kgf/cm2
であった。水硬性注入材料は穿孔場所ごとによる圧縮強
度のバラツキがなく、長期圧縮強度は高く、複合注入も
でき、注入性に優れていることがわかった。
に、実施例５と同様に本注入を開始した。まず、一次注
入として、ＣＡ類ニ16.0kgと石膏24.0kgとをボールミル
で混合粉砕し、85％粒子径を8.0 μｍとした水硬性注入
材料、凝結調製材Ｈ0.2kg 、及び水487kg からなるＡ1
液と、セメントＳ150kg 、分散剤ｃ1.5kg 、及び水451k
gからなるＢ1 液とを各500 リットル混練し、２ショッ
ト方式によりそれぞれを混合し、ダブルパッカーを装着
した注入管を通して深さ50m より１注入孔あたり20リッ
トル注入し、33cm毎にステップアップした。水硬性注入
材料スラリーのゲルタイムは10秒であった。一次注入作
業終了後、二重管ダブルパッカー用特殊注入管は水洗に
よってゲル化した水硬性注入材料スラリーを洗い落とす
ことができた。次に、二次注入として、ＣＡ類ニ20.0kg
と石膏30.0kgとをボールミルで混合粉砕し、85％粒子径
を8.0 μｍとした水硬性注入材料、凝結調製材Ｈ0.5kg
、及び水483kg からなるＡ2 液と、セメントＳ200kg
、分散剤ｃ2.0kg 、及び水435kgからなるＢ2 液とを各
500 リットル混練し、１. ５ショット方式により混合
し、一次注入と同様に深さ50m より１注入孔あたり20リ
ットル注入した。水硬性注入材料スラリーのゲルタイム
は３分であったが、二次注入作業終了後、二重管ダブル
パッカー用特殊注入管は水洗によってゲル化した水硬性
注入材料を洗い落とすことができた。更に、三次注入と
して、ＣＡ類イ25.0kgと石膏25.0kgとをボールミルで粉
砕して85％粒子径を8.5 μｍとしたもの、セメントＳ25
0kg 、凝結調製材Ｈ3.0kg 、分散剤ｃ3.0kg 、及び水90
0kg からなるＣ液を1000リットル混練し、１ショット方
式により深さ50m より１注入孔あたり20リットル注入し
た。水硬性注入材料スラリーのゲルタイムは70分であっ
た。実施例５と同様に圧縮強度試験を行ったところ、１
日強度は3.7kgf/cm2、4.1kgf/cm2、4.0kgf/cm2であり、
28日強度は16.4kgf/cm2 、18.1kgf/cm2 、15.9kgf/cm2
であった。水硬性注入材料は穿孔場所ごとによる圧縮強
度のバラツキがなく、長期圧縮強度は高く、複合注入も
でき、注入性に優れていることがわかった。
【００４１】実施例７
一次注入として、ＣＡ類ニ24.0kgと石膏36.0kgとをボー
ルミルで粉砕して85％粒子径を8.5 μｍとした水硬性注
入材料、凝結調製材Ｈ0.3kg 、及び水480kg からなるＡ
3 液とＢ1 液とを、二次注入として、ＣＡ類ニ20.0kgと
石膏30.0kgとをボールミルで粉砕して85％粒子径を8.5
μｍとした水硬性注入材料、凝結調製材Ｈ0.6kg 、及び
水483kg からなるＡ4 液とＢ2 液とをそれぞれ使用した
こと以外は、実施例６と同様に三次注入まで作業した。
一次注入の水硬性注入材料スラリーのゲルタイムは１５
秒、二次注入の水硬性注入材料スラリーのゲルタイムは
２分３０秒であった。二重管ダブルパッカー用特殊注入
管は水洗可能であった。実施例５と同様に圧縮強度試験
を行ったところ、１日強度は4.6kgf/cm2、4.3kgf/cm2、
5.0kgf/cm2であり、28日強度は17.2kgf/cm2 、18.5kgf/
cm2 、19.3kgf/cm2であった。水硬性注入材料は穿孔場
所ごとによる圧縮強度のバラツキがなく、は長期圧縮強
度は高く、複合注入もでき、注入性に優れていることが
わかった。
ルミルで粉砕して85％粒子径を8.5 μｍとした水硬性注
入材料、凝結調製材Ｈ0.3kg 、及び水480kg からなるＡ
3 液とＢ1 液とを、二次注入として、ＣＡ類ニ20.0kgと
石膏30.0kgとをボールミルで粉砕して85％粒子径を8.5
μｍとした水硬性注入材料、凝結調製材Ｈ0.6kg 、及び
水483kg からなるＡ4 液とＢ2 液とをそれぞれ使用した
こと以外は、実施例６と同様に三次注入まで作業した。
一次注入の水硬性注入材料スラリーのゲルタイムは１５
秒、二次注入の水硬性注入材料スラリーのゲルタイムは
２分３０秒であった。二重管ダブルパッカー用特殊注入
管は水洗可能であった。実施例５と同様に圧縮強度試験
を行ったところ、１日強度は4.6kgf/cm2、4.3kgf/cm2、
5.0kgf/cm2であり、28日強度は17.2kgf/cm2 、18.5kgf/
cm2 、19.3kgf/cm2であった。水硬性注入材料は穿孔場
所ごとによる圧縮強度のバラツキがなく、は長期圧縮強
度は高く、複合注入もでき、注入性に優れていることが
わかった。
【００４２】実施例８
一次注入として、ＣＡ類チ64.0kgと石膏96.0kgとをボー
ルミルで粉砕して85％粒子径を8.5 μｍとしたもの、凝
結調製材Ｈ0.5kg 、分散剤ｃ3.0kg 、及び水943kg から
なるＤ液を1000リットル混練し１ショット方式により混
合し、二次注入として、ＣＡ類チ72.0kgと石膏108.0kg
とをボールミルで粉砕して85％粒子径を8.5 μｍとした
もの、凝結調製材Ｈ1.0kg 、分散剤ｃ3.0kg 、及び水93
5kg からなるＥ液を1000リットル混練し１ショット方式
により混合し、三次注入として、ＣＡ類イと石膏とをボ
ールミルで粉砕し、85％粒子径を8.5 μｍとしたもの、
凝結調製材Ｈ5.0kg 、分散剤ｃ3.0kg 、及び水942kg か
らなるＦ液を混練したこと以外は実施例６と同様に実施
した。一次注入の水硬性注入材料スラリーのゲルタイム
は35分、二次注入の水硬性注入材料スラリーのゲルタイ
ムは50分、三次注入の水硬性注入材料スラリーのゲルタ
イムは120 分であった。実施例５と同様に圧縮強度試験
を行ったところ、１日強度は6.6kgf/cm2、6.7kgf/cm2、
7.5kgf/cm2であり、28日強度は11.7kgf/cm2 、10.6kgf/
cm2 、10.0kgf/cm2 であった。水硬性注入材料は穿孔場
所ごとによる圧縮強度のバラツキがなく、初期圧縮強度
が高く、複合注入もでき、注入性に優れていることがわ
かった。
ルミルで粉砕して85％粒子径を8.5 μｍとしたもの、凝
結調製材Ｈ0.5kg 、分散剤ｃ3.0kg 、及び水943kg から
なるＤ液を1000リットル混練し１ショット方式により混
合し、二次注入として、ＣＡ類チ72.0kgと石膏108.0kg
とをボールミルで粉砕して85％粒子径を8.5 μｍとした
もの、凝結調製材Ｈ1.0kg 、分散剤ｃ3.0kg 、及び水93
5kg からなるＥ液を1000リットル混練し１ショット方式
により混合し、三次注入として、ＣＡ類イと石膏とをボ
ールミルで粉砕し、85％粒子径を8.5 μｍとしたもの、
凝結調製材Ｈ5.0kg 、分散剤ｃ3.0kg 、及び水942kg か
らなるＦ液を混練したこと以外は実施例６と同様に実施
した。一次注入の水硬性注入材料スラリーのゲルタイム
は35分、二次注入の水硬性注入材料スラリーのゲルタイ
ムは50分、三次注入の水硬性注入材料スラリーのゲルタ
イムは120 分であった。実施例５と同様に圧縮強度試験
を行ったところ、１日強度は6.6kgf/cm2、6.7kgf/cm2、
7.5kgf/cm2であり、28日強度は11.7kgf/cm2 、10.6kgf/
cm2 、10.0kgf/cm2 であった。水硬性注入材料は穿孔場
所ごとによる圧縮強度のバラツキがなく、初期圧縮強度
が高く、複合注入もでき、注入性に優れていることがわ
かった。
【００４３】
【発明の効果】本発明の水硬性注入材料及び工法を用い
ることにより、（１）〜（５）の確実な注入を行うこと
ができる。 （１）注入装置（ミキサー、注入管等）を固めることが
なく、複合注入もできる。 （２）流水層があっても注入材料が溶出しない。 （３）地盤全体に均一に注入できて強度のバラツキがな
く、地盤の強度が高い。 （４）微細砂層やシルト層のような従来注入性の悪い地
盤中へも注入できる。 （５）ＣＡ類と石膏とからなる水硬性注入材料は初期強
度が良く、ＣＡ類、石膏、及びセメントとからなる水硬
性注入材料は長期強度が良い。
ることにより、（１）〜（５）の確実な注入を行うこと
ができる。 （１）注入装置（ミキサー、注入管等）を固めることが
なく、複合注入もできる。 （２）流水層があっても注入材料が溶出しない。 （３）地盤全体に均一に注入できて強度のバラツキがな
く、地盤の強度が高い。 （４）微細砂層やシルト層のような従来注入性の悪い地
盤中へも注入できる。 （５）ＣＡ類と石膏とからなる水硬性注入材料は初期強
度が良く、ＣＡ類、石膏、及びセメントとからなる水硬
性注入材料は長期強度が良い。
─────────────────────────────────────────────────────
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(56)参考文献 特開 平３−88755（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−270158（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−33057（ＪＰ，Ａ)
特開 昭54−162809（ＪＰ，Ａ)
特開 昭57−16090（ＪＰ，Ａ)
特開 昭55−75482（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−72752（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−100471（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−310844（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−310846（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C09K 17/00 - 17/50
E02D 3/12 101
C09K 103:00
Claims (3)
- 【請求項１】ＣａＯ含有量３０〜６０重量％、ガラス化
率９２％以上であるカルシウムアルミネート類１００重
量部及びＣａＳＯ ４ 換算で５０〜３００重量部の石膏か
らなる 85 ％粒子径が１５μｍ以下である水硬性注入材
料、並びに該カルシウムアルミネート類１００重量部に
対して０．５〜３０重量部の凝結調整材を含有してな
り、該カルシウムアルミネート類と該石膏の合計の単位
量が200kg/m3以下で、削孔後その内側に挿入した注入管
より、シールグラウト材硬化後に注入される二重管ダブ
ルパッカー工法用水硬性注入材料スラリー。 - 【請求項２】 ＣａＯ含有量が３０〜６０重量％、ガラ
ス化率９２％以上であるカルシウムアルミネート類１０
０重量部及びＣａＳＯ ４ 換算で５０〜３００重量部の石
膏からなる 85 ％粒子径が１５μｍ以下である水硬性注入
材料、 85 ％粒子径が１０μｍ以下であるセメント、並び
に該カルシウムアルミネート類１００重量部に対して
０．５〜３０重量部の凝結調整材を含有してなり、該カ
ルシウムアルミネート類と該石膏の合計の単位量が60kg
/m3以下で、削孔後その内側に挿入した注入管より、シ
ールグラウト材硬化後に注入される二重管ダブルパッカ
ー工法用水硬性注入材料スラリー。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載の水硬性注入材料ス
ラリーを使用することを特徴とする二重管ダブルパッカ
ー工法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01745896A JP3498880B2 (ja) | 1996-02-02 | 1996-02-02 | 水硬性注入材料及び注入工法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01745896A JP3498880B2 (ja) | 1996-02-02 | 1996-02-02 | 水硬性注入材料及び注入工法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09208952A JPH09208952A (ja) | 1997-08-12 |
| JP3498880B2 true JP3498880B2 (ja) | 2004-02-23 |
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ID=11944585
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01745896A Expired - Fee Related JP3498880B2 (ja) | 1996-02-02 | 1996-02-02 | 水硬性注入材料及び注入工法 |
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|---|---|---|---|---|
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| JP2007137745A (ja) * | 2005-11-22 | 2007-06-07 | Taiheiyo Material Kk | 急硬化材および高浸透性注入材 |
| JP2007137744A (ja) * | 2005-11-22 | 2007-06-07 | Taiheiyo Material Kk | 急硬化材および地盤注入材 |
| JP5002806B2 (ja) * | 2006-01-26 | 2012-08-15 | Ｊｆｅミネラル株式会社 | 土壌浄化材 |
| JP5442944B2 (ja) * | 2007-09-05 | 2014-03-19 | 電気化学工業株式会社 | 注入材及び注入工法 |
| JP5759201B2 (ja) * | 2011-02-23 | 2015-08-05 | 鹿島建設株式会社 | セメント系注入材の注入方法 |
| JP5806152B2 (ja) * | 2012-03-16 | 2015-11-10 | 住友大阪セメント株式会社 | セメント組成物、及びセメント組成物の製造方法 |
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| US10737981B2 (en) * | 2016-10-12 | 2020-08-11 | United States Gypsum Company | Method for making a lightweight gypsum composition with internally generated foam and products made from same |
-
1996
- 1996-02-02 JP JP01745896A patent/JP3498880B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH09208952A (ja) | 1997-08-12 |
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