JP3480086B2 - 硬質層被覆切削工具 - Google Patents
硬質層被覆切削工具Info
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- JP3480086B2 JP3480086B2 JP28285194A JP28285194A JP3480086B2 JP 3480086 B2 JP3480086 B2 JP 3480086B2 JP 28285194 A JP28285194 A JP 28285194A JP 28285194 A JP28285194 A JP 28285194A JP 3480086 B2 JP3480086 B2 JP 3480086B2
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- JP
- Japan
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- hard layer
- coated
- cutting tool
- coated cutting
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、切削速度が２５０ｍ
／ｍｉｎ以上の高速連続切削に対して優れた切削性能を
示す硬質層被覆切削工具に関するものである。
／ｍｉｎ以上の高速連続切削に対して優れた切削性能を
示す硬質層被覆切削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ＷＣを主成分とするＷＣ基超硬
合金からなる基体（以下、ＷＣ基超硬合金基体という）
またはＴｉＣＮを主成分とするサーメットからなる基体
（以下、ＴｉＣＮ基サーメット基体という）の表面に、
（Ｔｉ0.5 Ｓｉ0.5 ）Ｃの単一硬質層を被覆してなる硬
質層被覆切削工具は知られている（特開平１−３０６５
５０号公報参照）。
合金からなる基体（以下、ＷＣ基超硬合金基体という）
またはＴｉＣＮを主成分とするサーメットからなる基体
（以下、ＴｉＣＮ基サーメット基体という）の表面に、
（Ｔｉ0.5 Ｓｉ0.5 ）Ｃの単一硬質層を被覆してなる硬
質層被覆切削工具は知られている（特開平１−３０６５
５０号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記従来の
（Ｔｉ0.5 Ｓｉ0.5 ）Ｃ硬質層を被覆した硬質層被覆切
削工具は、高速連続切削に用いた場合には耐摩耗性が十
分でなく、したがって、満足のいく使用寿命が得られて
いない。
（Ｔｉ0.5 Ｓｉ0.5 ）Ｃ硬質層を被覆した硬質層被覆切
削工具は、高速連続切削に用いた場合には耐摩耗性が十
分でなく、したがって、満足のいく使用寿命が得られて
いない。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者は、上
述のような課題を解決し、高速連続切削に用いた場合に
も一層の長寿命を示す硬質層被覆切削工具を得るべく研
究を行った結果、ＷＣ基超硬合金基体またはＴｉＣＮ基
サーメット基体の表面に、アーク放電式イオンプレーテ
ィング法またはマグネトロンスパッタリング法により形
成された（Ｔｉ1-x Ｓｉx ）（Ｃ1-y Ｎy ）z ［ただ
し、0.01≦ｘ≦0.45、0.01≦ｙ≦1.0 、0.5 ≦ｚ≦1.3
4］からなる組成のＴｉとＳｉの複合炭窒化物単一硬質
層あるいは複合窒化物単一硬質層を被覆した硬質層被覆
切削工具は、高速連続切削に用いた場合に従来よりも一
層耐摩耗性に優れかつ使用寿命が長くなる、という知見
を得たのである。
述のような課題を解決し、高速連続切削に用いた場合に
も一層の長寿命を示す硬質層被覆切削工具を得るべく研
究を行った結果、ＷＣ基超硬合金基体またはＴｉＣＮ基
サーメット基体の表面に、アーク放電式イオンプレーテ
ィング法またはマグネトロンスパッタリング法により形
成された（Ｔｉ1-x Ｓｉx ）（Ｃ1-y Ｎy ）z ［ただ
し、0.01≦ｘ≦0.45、0.01≦ｙ≦1.0 、0.5 ≦ｚ≦1.3
4］からなる組成のＴｉとＳｉの複合炭窒化物単一硬質
層あるいは複合窒化物単一硬質層を被覆した硬質層被覆
切削工具は、高速連続切削に用いた場合に従来よりも一
層耐摩耗性に優れかつ使用寿命が長くなる、という知見
を得たのである。
【０００５】この発明は、かかる知見にもとづいて成さ
れたものであって、ＷＣ基超硬合金基体またはＴｉＣＮ
基サーメット基体の表面に、アーク放電式イオンプレー
ティング法またはマグネトロンスパッタリング法により
形成された（Ｔｉ1-x Ｓｉx ）（Ｃ1-y Ｎy ）z ［ただ
し、0.01≦ｘ≦0.45、0.01≦ｙ≦1.0 、0.5 ≦ｚ≦1.3
4］からなる組成のＴｉとＳｉの複合炭窒化物単一硬質
層あるいは複合窒化物単一硬質層を被覆した硬質層被覆
切削工具に特徴を有するものである。
れたものであって、ＷＣ基超硬合金基体またはＴｉＣＮ
基サーメット基体の表面に、アーク放電式イオンプレー
ティング法またはマグネトロンスパッタリング法により
形成された（Ｔｉ1-x Ｓｉx ）（Ｃ1-y Ｎy ）z ［ただ
し、0.01≦ｘ≦0.45、0.01≦ｙ≦1.0 、0.5 ≦ｚ≦1.3
4］からなる組成のＴｉとＳｉの複合炭窒化物単一硬質
層あるいは複合窒化物単一硬質層を被覆した硬質層被覆
切削工具に特徴を有するものである。
【０００６】ｘ、ｙおよびｚの値を前記のごとく限定し
たのは、ｘ＜０．０１、ｘ＞０．４５であると所望の耐
摩耗性が得られないからであり、ｙ＜０．０１、ｙ＞
１．０であると所望の耐欠損性が得られないからであ
り、さらにｚ＜０．５であると所望の耐摩耗性が得られ
ず、ｚ＞１．３４であると所望の耐欠損性が低下すると
ともに剥離が起こりやすくなるからである。前記（Ｔｉ
1-x Ｓｉx ）（Ｃ1-y Ｎy）z におけるｘ、ｙ、ｚの一
層好ましい範囲は、0.01≦ｘ≦0.30、0.3 ≦ｙ≦0.7 、
0.9 ≦ｚ≦1.1 である。したがって、ＷＣ基超硬合金基
体またはＴｉＣＮ基サーメット基体の表面に形成される
一層好ましい単一硬質層は、ＴｉとＳｉの複合炭窒化物
単一硬質層である。また、この発明の硬質層被覆切削工
具の単一硬質層の膜厚は１〜１０μｍの範囲内にあるこ
とが好ましい。
たのは、ｘ＜０．０１、ｘ＞０．４５であると所望の耐
摩耗性が得られないからであり、ｙ＜０．０１、ｙ＞
１．０であると所望の耐欠損性が得られないからであ
り、さらにｚ＜０．５であると所望の耐摩耗性が得られ
ず、ｚ＞１．３４であると所望の耐欠損性が低下すると
ともに剥離が起こりやすくなるからである。前記（Ｔｉ
1-x Ｓｉx ）（Ｃ1-y Ｎy）z におけるｘ、ｙ、ｚの一
層好ましい範囲は、0.01≦ｘ≦0.30、0.3 ≦ｙ≦0.7 、
0.9 ≦ｚ≦1.1 である。したがって、ＷＣ基超硬合金基
体またはＴｉＣＮ基サーメット基体の表面に形成される
一層好ましい単一硬質層は、ＴｉとＳｉの複合炭窒化物
単一硬質層である。また、この発明の硬質層被覆切削工
具の単一硬質層の膜厚は１〜１０μｍの範囲内にあるこ
とが好ましい。
【０００７】この発明の硬質層被覆切削工具における単
一硬質層を形成するには、アーク放電式イオンプレーテ
ィング法、マグネトロンスパッタリング法などにより成
形することができる。アーク放電式イオンプレーティン
グ法により単一硬質層を形成するには、まず真空装置内
のＴｉとＳｉの混合物のターゲット上にアーク放電を発
生させ、ＴｉとＳｉを蒸発イオン化させる。同時に非金
属ガス（窒素ガスおよび炭化水素ガス）を装置内に導入
し、負の基板電圧をかけた切削工具基板上に（Ｔｉ1-x
Ｓｉx ）（Ｃ1-y Ｎy ）z ［ただし、0.01≦ｘ≦0.45、
0.01≦ｙ≦1.0、0.5 ≦ｚ≦1.34］からなる単一硬質層
を形成する。ＴｉとＳｉの比率はターゲットのＴｉ／Ｓ
ｉ比率を、またメタル／ガス成分の比率はメタル蒸発量
／ガス導入量を調節したり、基板電圧を変化させること
により制御する。
一硬質層を形成するには、アーク放電式イオンプレーテ
ィング法、マグネトロンスパッタリング法などにより成
形することができる。アーク放電式イオンプレーティン
グ法により単一硬質層を形成するには、まず真空装置内
のＴｉとＳｉの混合物のターゲット上にアーク放電を発
生させ、ＴｉとＳｉを蒸発イオン化させる。同時に非金
属ガス（窒素ガスおよび炭化水素ガス）を装置内に導入
し、負の基板電圧をかけた切削工具基板上に（Ｔｉ1-x
Ｓｉx ）（Ｃ1-y Ｎy ）z ［ただし、0.01≦ｘ≦0.45、
0.01≦ｙ≦1.0、0.5 ≦ｚ≦1.34］からなる単一硬質層
を形成する。ＴｉとＳｉの比率はターゲットのＴｉ／Ｓ
ｉ比率を、またメタル／ガス成分の比率はメタル蒸発量
／ガス導入量を調節したり、基板電圧を変化させること
により制御する。
【０００８】マグネトロンスパッタリング法により単一
硬質層を形成するには、まず真空装置内のＴｉとＳｉの
混合物のターゲットを試料を挾んで対向させる。つぎに
非金属ガス（窒素ガスおよび炭化水素ガス）を装置内に
導入し、対向ターゲット間にグロー放電をさせる。Ｔｉ
とＳｉをスパッタリングイオン化させることにより負の
基板電圧をかけた切削工具基板上に（Ｔｉ1-x Ｓｉx ）
（Ｃ1-y Ｎy ）z ［ただし、0.01≦ｘ≦0.45、0.01≦ｙ
≦1.0 、0.5 ≦ｚ≦1.34］からなる単一硬質層を形成す
る。ＴｉとＳｉの比率はターゲットのＴｉ／Ｓｉ比率
を、またメタル／ガス成分の比率はメタル蒸発量／ガス
導入量を調節したり、基板電圧を変化させることにより
制御する。
硬質層を形成するには、まず真空装置内のＴｉとＳｉの
混合物のターゲットを試料を挾んで対向させる。つぎに
非金属ガス（窒素ガスおよび炭化水素ガス）を装置内に
導入し、対向ターゲット間にグロー放電をさせる。Ｔｉ
とＳｉをスパッタリングイオン化させることにより負の
基板電圧をかけた切削工具基板上に（Ｔｉ1-x Ｓｉx ）
（Ｃ1-y Ｎy ）z ［ただし、0.01≦ｘ≦0.45、0.01≦ｙ
≦1.0 、0.5 ≦ｚ≦1.34］からなる単一硬質層を形成す
る。ＴｉとＳｉの比率はターゲットのＴｉ／Ｓｉ比率
を、またメタル／ガス成分の比率はメタル蒸発量／ガス
導入量を調節したり、基板電圧を変化させることにより
制御する。
【０００９】
【実施例】つぎに、この発明の硬質層被覆切削工具を実
施例に基づいて具体的に説明する。 実施例１ ＩＳＯ規格Ｐ３０相当、ＳＮＧＡ１２０４０８の形状を
有するＷＣ基ＷＣ基超硬合金製チップおよび表１に示さ
れる比率のＴｉとＳｉの混合物ターゲットおよびＴｉタ
ーゲットを用意した。
施例に基づいて具体的に説明する。 実施例１ ＩＳＯ規格Ｐ３０相当、ＳＮＧＡ１２０４０８の形状を
有するＷＣ基ＷＣ基超硬合金製チップおよび表１に示さ
れる比率のＴｉとＳｉの混合物ターゲットおよびＴｉタ
ーゲットを用意した。
【００１０】このＷＣ基超硬合金製チップを通常のイオ
ンプレーティング装置内の上方に装着し、一方、前記イ
オンプレーティング装置内の下方には、表１に示される
比率のＴｉとＳｉの混合物ターゲットを装着し、かかる
状態で前記イオンプレーティング装置内を排気して１×
１０-5Ｔｏｒｒの真空に保持し、昇温速度：６℃／ｍｉ
ｎ．で７００℃に昇温させ、つづいて、この温度に保持
しながら、５×１０-2ＴｏｒｒのＡｒガス雰囲気に保持
してイオンクリーニングした。
ンプレーティング装置内の上方に装着し、一方、前記イ
オンプレーティング装置内の下方には、表１に示される
比率のＴｉとＳｉの混合物ターゲットを装着し、かかる
状態で前記イオンプレーティング装置内を排気して１×
１０-5Ｔｏｒｒの真空に保持し、昇温速度：６℃／ｍｉ
ｎ．で７００℃に昇温させ、つづいて、この温度に保持
しながら、５×１０-2ＴｏｒｒのＡｒガス雰囲気に保持
してイオンクリーニングした。
【００１１】その後、表１に示される比率のＴｉとＳｉ
の混合物ターゲット上にアーク放電を発生させてＴｉと
Ｓｉを加熱蒸発させイオン化させるとともに、供給口よ
り表１に示される比率の窒素ガスおよびアセチレンガス
を導入し、表１に示される負の基板電圧をかけることに
より、前記ＷＣ基超硬合金製チップを基体表面に表２に
示される膜厚を有しさらに表２に示されるｘ、ｙおよび
ｚの値を有する（Ｔｉ1-x Ｓｉx ）（Ｃ1-y Ｎy ）z 単
一硬質層を被覆した本発明被覆チップ１〜１０、比較被
覆チップ１〜７および従来被覆チップ１を作製した。前
記（Ｔｉ1-x Ｓｉx ）（Ｃ1-y Ｎy ）z 単一硬質層にお
けるｘ、ｙおよびｚの値はＥＰＭＡにて分析して求め
た。
の混合物ターゲット上にアーク放電を発生させてＴｉと
Ｓｉを加熱蒸発させイオン化させるとともに、供給口よ
り表１に示される比率の窒素ガスおよびアセチレンガス
を導入し、表１に示される負の基板電圧をかけることに
より、前記ＷＣ基超硬合金製チップを基体表面に表２に
示される膜厚を有しさらに表２に示されるｘ、ｙおよび
ｚの値を有する（Ｔｉ1-x Ｓｉx ）（Ｃ1-y Ｎy ）z 単
一硬質層を被覆した本発明被覆チップ１〜１０、比較被
覆チップ１〜７および従来被覆チップ１を作製した。前
記（Ｔｉ1-x Ｓｉx ）（Ｃ1-y Ｎy ）z 単一硬質層にお
けるｘ、ｙおよびｚの値はＥＰＭＡにて分析して求め
た。
【００１２】これら本発明被覆チップ１〜１０、比較被
覆チップ１〜７および従来被覆チップ１を用いて、下記
の条件の連続乾式切削試験を実施した。 連続乾式切削試験条件 被削材：ＪＩＳ規格ＳＮＣＭ４３９（ブリネル硬さ：２
５０）の丸材、 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：２．０ｍｍ、 の条件で連続乾式切削し、切刃の逃げ面の最大摩耗幅が
０．３ｍｍになったところを寿命とし、寿命に至る時間
（分）および摩耗形態を測定し、それらの測定結果を表
２に示した。
覆チップ１〜７および従来被覆チップ１を用いて、下記
の条件の連続乾式切削試験を実施した。 連続乾式切削試験条件 被削材：ＪＩＳ規格ＳＮＣＭ４３９（ブリネル硬さ：２
５０）の丸材、 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：２．０ｍｍ、 の条件で連続乾式切削し、切刃の逃げ面の最大摩耗幅が
０．３ｍｍになったところを寿命とし、寿命に至る時間
（分）および摩耗形態を測定し、それらの測定結果を表
２に示した。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】表２に示される結果から、本発明被覆チッ
プ１〜１０は比較被覆チップ１〜７および従来被覆チッ
プ１に比べて切削特性が優れていることが分かる。
プ１〜１０は比較被覆チップ１〜７および従来被覆チッ
プ１に比べて切削特性が優れていることが分かる。
【００１６】実施例２
ＴｉＣＮ−１２％ＷＣ−８％Ｃｏ−８％ＭｏＣ−７％Ｎ
ｉ−５％ＴａＣの組成を有し、ＩＳＯ規格ＳＮＧＡ１２
０４０８の形状を有するＴｉＣＮ基サーメット製チップ
および表３に示される比率のＴｉとＳｉの混合物ターゲ
ットおよびＴｉターゲットを用意した。
ｉ−５％ＴａＣの組成を有し、ＩＳＯ規格ＳＮＧＡ１２
０４０８の形状を有するＴｉＣＮ基サーメット製チップ
および表３に示される比率のＴｉとＳｉの混合物ターゲ
ットおよびＴｉターゲットを用意した。
【００１７】このＴｉＣＮ基サーメット製チップ製チッ
プを通常のイオンプレーティング装置内の上方に装着
し、一方、前記イオンプレーティング装置内の下方に
は、表３に示される比率のＴｉとＳｉの混合物ターゲッ
トを装着し、かかる状態で前記イオンプレーティング装
置内を排気して１×１０-5Ｔｏｒｒの真空に保持し、昇
温速度：６℃／ｍｉｎ．で７００℃に昇温させ、つづい
て、この温度に保持しながら、５×１０-2ＴｏｒｒのＡ
ｒガス雰囲気に保持してイオンクリーニングした。
プを通常のイオンプレーティング装置内の上方に装着
し、一方、前記イオンプレーティング装置内の下方に
は、表３に示される比率のＴｉとＳｉの混合物ターゲッ
トを装着し、かかる状態で前記イオンプレーティング装
置内を排気して１×１０-5Ｔｏｒｒの真空に保持し、昇
温速度：６℃／ｍｉｎ．で７００℃に昇温させ、つづい
て、この温度に保持しながら、５×１０-2ＴｏｒｒのＡ
ｒガス雰囲気に保持してイオンクリーニングした。
【００１８】その後、表３に示される比率のＴｉとＳｉ
の混合物ターゲット上にアーク放電を発生させてＴｉと
Ｓｉを加熱蒸発させイオン化させるとともに、供給口よ
り表３に示される比率の窒素ガスおよびアセチレンガス
を導入し、表３に示される負の基板電圧をかけることに
より、前記ＴｉＣＮ基サーメット製チップを基体表面に
表４に示される膜厚を有しさらに表４に示されるｘ、ｙ
およびｚの値を有する（Ｔｉ1-x Ｓｉx ）（Ｃ
1-y Ｎy ）z 単一硬質層を被覆した本発明被覆チップ１
１〜２０、比較被覆チップ８〜１４および従来被覆チッ
プ２を作製した。前記（Ｔｉ1-x Ｓｉx ）（Ｃ
1-y Ｎy ）z 単一硬質層におけるｘ、ｙおよびｚの値は
ＥＰＭＡにて分析して求めた。
の混合物ターゲット上にアーク放電を発生させてＴｉと
Ｓｉを加熱蒸発させイオン化させるとともに、供給口よ
り表３に示される比率の窒素ガスおよびアセチレンガス
を導入し、表３に示される負の基板電圧をかけることに
より、前記ＴｉＣＮ基サーメット製チップを基体表面に
表４に示される膜厚を有しさらに表４に示されるｘ、ｙ
およびｚの値を有する（Ｔｉ1-x Ｓｉx ）（Ｃ
1-y Ｎy ）z 単一硬質層を被覆した本発明被覆チップ１
１〜２０、比較被覆チップ８〜１４および従来被覆チッ
プ２を作製した。前記（Ｔｉ1-x Ｓｉx ）（Ｃ
1-y Ｎy ）z 単一硬質層におけるｘ、ｙおよびｚの値は
ＥＰＭＡにて分析して求めた。
【００１９】これら本発明被覆チップ１１〜２０、比較
被覆チップ８〜１４および従来被覆チップ２を用いて、
下記の条件の連続乾式切削試験を実施した。
被覆チップ８〜１４および従来被覆チップ２を用いて、
下記の条件の連続乾式切削試験を実施した。
【００２０】連続乾式切削試験条件
被削材：ＪＩＳ規格ＳＮＣＭ４３９（ブリネル硬さ：２
５０）の丸材、 切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：２．０ｍｍ、 の条件で連続乾式切削し、切刃の逃げ面の最大摩耗幅が
０．３ｍｍになったところを寿命とし、寿命に至る時間
（分）および摩耗形態を測定し、それらの測定結果を表
４に示した。
５０）の丸材、 切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：２．０ｍｍ、 の条件で連続乾式切削し、切刃の逃げ面の最大摩耗幅が
０．３ｍｍになったところを寿命とし、寿命に至る時間
（分）および摩耗形態を測定し、それらの測定結果を表
４に示した。
【００２１】
【表３】
【００２２】
【表４】
【００２３】表４に示される結果から、本発明被覆チッ
プ１１〜２０は、比較被覆チップ８〜１４および従来被
覆チップ２に比べて切削性能が優れていることが分か
る。
プ１１〜２０は、比較被覆チップ８〜１４および従来被
覆チップ２に比べて切削性能が優れていることが分か
る。
【００２４】
【発明の効果】前記実施例１〜２に示される結果から、
この発明の硬質層被覆切削工具は、従来の硬質層被覆切
削工具に比べて一層優れた性能を有し、工業上優れた効
果をもたらすものである。
この発明の硬質層被覆切削工具は、従来の硬質層被覆切
削工具に比べて一層優れた性能を有し、工業上優れた効
果をもたらすものである。
Claims (2)
- 【請求項１】 ＷＣ基超硬合金基体表面に、アーク放電
式イオンプレーティング法またはマグネトロンスパッタ
リング法により形成された（Ｔｉ1-x Ｓｉx）（Ｃ1-y
Ｎy ）z ［ただし、0.01≦ｘ≦0.45、0.01≦ｙ≦1.0 、
0.5 ≦ｚ≦1.34］からなる組成のＴｉとＳｉの複合炭窒
化物単一硬質層あるいは複合窒化物単一硬質層を被覆し
てなることを特徴とする硬質層被覆切削工具。 - 【請求項２】 ＴｉＣＮ基サーメット基体表面に、アー
ク放電式イオンプレーティング法またはマグネトロンス
パッタリング法により形成された（Ｔｉ1-xＳｉx ）
（Ｃ1-y Ｎy ）z ［ただし、0.01≦ｘ≦0.45、0.01≦ｙ
≦1.0 、0.5 ≦ｚ≦1.34］からなる組成のＴｉとＳｉの
複合炭窒化物単一硬質層あるいは複合窒化物単一硬質層
を被覆してなることを特徴とする硬質層被覆切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28285194A JP3480086B2 (ja) | 1994-10-21 | 1994-10-21 | 硬質層被覆切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28285194A JP3480086B2 (ja) | 1994-10-21 | 1994-10-21 | 硬質層被覆切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08118106A JPH08118106A (ja) | 1996-05-14 |
| JP3480086B2 true JP3480086B2 (ja) | 2003-12-15 |
Family
ID=17657898
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28285194A Expired - Lifetime JP3480086B2 (ja) | 1994-10-21 | 1994-10-21 | 硬質層被覆切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3480086B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006181706A (ja) * | 2004-12-28 | 2006-07-13 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 表面被覆切削工具およびその製造方法 |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3417907B2 (ja) | 2000-07-13 | 2003-06-16 | 日立ツール株式会社 | 多層皮膜被覆工具 |
| JP3996809B2 (ja) | 2002-07-11 | 2007-10-24 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 被覆切削工具 |
| JP4038448B2 (ja) * | 2003-03-25 | 2008-01-23 | 株式会社神戸製鋼所 | 硬質皮膜 |
| JP2006194389A (ja) * | 2005-01-14 | 2006-07-27 | Showa Corp | 車両用油圧緩衝器 |
| SE0700800L (sv) * | 2006-12-15 | 2008-06-16 | Sandvik Intellectual Property | Belagt skärverktyg |
| EP2147132B1 (en) * | 2007-04-18 | 2017-03-01 | Sandvik Intellectual Property AB | A coated cutting tool |
| JP2009214196A (ja) * | 2008-03-07 | 2009-09-24 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を発揮する表面被覆切削工具 |
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