JP3470250B2 - 高Ｃｒオーステナイト鋼の耐食性改善熱処理方法 - Google Patents
高Ｃｒオーステナイト鋼の耐食性改善熱処理方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ボイラ、化学プラント
等の高温部で水蒸気或いは腐食性流体に接触する部材を
構成する高Ｃｒオーステナイト鋼の熱処理方法にかか
り、特に広範囲の温度域での当該鋼の耐食性を改善する
ための熱処理方法に関するものである。
等の高温部で水蒸気或いは腐食性流体に接触する部材を
構成する高Ｃｒオーステナイト鋼の熱処理方法にかか
り、特に広範囲の温度域での当該鋼の耐食性を改善する
ための熱処理方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ボイラ、熱交換器等の伝熱管には、使用
温度や圧力に応じて組成の異なる種々の金属材料が使用
されている。例えばボイラの場合、過熱器や再熱器等、
高温部の伝熱管には、従来からＳＵＳ３２１ＨＴＢ(１
８Ｃr-１０Ｎi-Ｔi鋼)やＳＵＳ３４７ＨＴＢ(１８Ｃr-
１０Ｎi-Ｎb鋼)のように、フェライト鋼に比べて耐食性
と高温強度の優れた１８Ｃｒ−８Ｎｉ系のオーステナイ
ト鋼が多く使用されている。これらオーステナイト鋼の
伝熱管は管内面が高温水蒸気に曝されるため、使用温度
によっては水蒸気酸化スケールが厚く生成し、このスケ
ールが剥離し管内に堆積して後流側を閉塞する、あるい
は飛散し蒸気タービンを摩耗させるといった問題を引き
起こすことがある。そこで耐水蒸気酸化性を高めるた
め、使用前にあらかじめオーステナイト鋼管の内表面に
ショット加工を施工することが多い。このショット加工
がオーステナイト鋼管の耐食性に優れた効果を及ぼすこ
とが報告されている。(日本機械学会 ASME Conference
1993.Sep. 東京.「Steam-Oxidation Property of the S
hot-blasted Stainless Steel Tubing for 10 Years Se
rvice」 by M.Miyauchi、他) ショット加工とは、小さな鋼片や鋼球を圧縮空気で管内
表面に衝突させ、管内表面近傍の結晶粒内にすべり変形
を多数生じさせるものである。高温で使用した際にＣｒ
がすべり面に沿って表面へ拡散し、その結果、実機使用
の初期段階で管内表面にＣｒ濃度の高い緻密なＣｒ酸化
物の層が生じる。この層は水蒸気酸化に対する保護皮膜
となり、水蒸気酸化スケールの成長を抑制することがで
きる。このショット加工は製管後に特殊な設備を用いて
１本１本施工しなければならず、工数のかかるものであ
る。しかし使用温度が約７００℃まで有効で、実機で１
０万時間使用後も効果のあることが確認されており、１
８Ｃｒ−８Ｎｉ系オーステナイト鋼の有効な耐水蒸気酸
化性改善策である。
温度や圧力に応じて組成の異なる種々の金属材料が使用
されている。例えばボイラの場合、過熱器や再熱器等、
高温部の伝熱管には、従来からＳＵＳ３２１ＨＴＢ(１
８Ｃr-１０Ｎi-Ｔi鋼)やＳＵＳ３４７ＨＴＢ(１８Ｃr-
１０Ｎi-Ｎb鋼)のように、フェライト鋼に比べて耐食性
と高温強度の優れた１８Ｃｒ−８Ｎｉ系のオーステナイ
ト鋼が多く使用されている。これらオーステナイト鋼の
伝熱管は管内面が高温水蒸気に曝されるため、使用温度
によっては水蒸気酸化スケールが厚く生成し、このスケ
ールが剥離し管内に堆積して後流側を閉塞する、あるい
は飛散し蒸気タービンを摩耗させるといった問題を引き
起こすことがある。そこで耐水蒸気酸化性を高めるた
め、使用前にあらかじめオーステナイト鋼管の内表面に
ショット加工を施工することが多い。このショット加工
がオーステナイト鋼管の耐食性に優れた効果を及ぼすこ
とが報告されている。(日本機械学会 ASME Conference
1993.Sep. 東京.「Steam-Oxidation Property of the S
hot-blasted Stainless Steel Tubing for 10 Years Se
rvice」 by M.Miyauchi、他) ショット加工とは、小さな鋼片や鋼球を圧縮空気で管内
表面に衝突させ、管内表面近傍の結晶粒内にすべり変形
を多数生じさせるものである。高温で使用した際にＣｒ
がすべり面に沿って表面へ拡散し、その結果、実機使用
の初期段階で管内表面にＣｒ濃度の高い緻密なＣｒ酸化
物の層が生じる。この層は水蒸気酸化に対する保護皮膜
となり、水蒸気酸化スケールの成長を抑制することがで
きる。このショット加工は製管後に特殊な設備を用いて
１本１本施工しなければならず、工数のかかるものであ
る。しかし使用温度が約７００℃まで有効で、実機で１
０万時間使用後も効果のあることが確認されており、１
８Ｃｒ−８Ｎｉ系オーステナイト鋼の有効な耐水蒸気酸
化性改善策である。
【０００３】しかし近年、特に発電用大型ボイラでは蒸
気条件が一層、高温高圧化する傾向にあり、高温部伝熱
管の使用条件が厳しくなってきた。このような背景の下
に、さらに耐食性と高温強度を向上させた、Ｃｒ含有量
２０％以上の新しい高Ｃｒオーステナイト鋼が開発され
ている。このような耐熱鋼は本来Ｃｒ含有量が高いた
め、内面にわざわざショット加工を施工しなくても高温
で使用した際にＣｒ濃度の高い緻密なＣｒ酸化物の層が
生じ、従来の１８Ｃｒ−８Ｎｉ系オーステナイト鋼に比
べて優れた耐食性を有する。
気条件が一層、高温高圧化する傾向にあり、高温部伝熱
管の使用条件が厳しくなってきた。このような背景の下
に、さらに耐食性と高温強度を向上させた、Ｃｒ含有量
２０％以上の新しい高Ｃｒオーステナイト鋼が開発され
ている。このような耐熱鋼は本来Ｃｒ含有量が高いた
め、内面にわざわざショット加工を施工しなくても高温
で使用した際にＣｒ濃度の高い緻密なＣｒ酸化物の層が
生じ、従来の１８Ｃｒ−８Ｎｉ系オーステナイト鋼に比
べて優れた耐食性を有する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところでこれらの新し
い高Ｃｒ鋼は、高温強度を高めるために添加元素の種類
と量が多く、固溶化熱処理温度が高い。例えば従来の１
８Ｃｒ−８Ｎｉ系鋼が１１００℃前後であったのに対
し、新しい高Ｃｒ鋼では１２００〜１２５０℃となって
いる。このような高温で固溶化熱処理を受けるため結晶
粒が成長し易く、その結果、ほとんどの高Ｃｒ鋼が結晶
粒度Ｎo.６〜７前後の粗粒になっている。なお、結晶粒
度Ｎo.６、７(JIS G 0551)は、断面積１ｍｍ2あたりの
結晶粒の数が５１２、１０２４であることを示す。
い高Ｃｒ鋼は、高温強度を高めるために添加元素の種類
と量が多く、固溶化熱処理温度が高い。例えば従来の１
８Ｃｒ−８Ｎｉ系鋼が１１００℃前後であったのに対
し、新しい高Ｃｒ鋼では１２００〜１２５０℃となって
いる。このような高温で固溶化熱処理を受けるため結晶
粒が成長し易く、その結果、ほとんどの高Ｃｒ鋼が結晶
粒度Ｎo.６〜７前後の粗粒になっている。なお、結晶粒
度Ｎo.６、７(JIS G 0551)は、断面積１ｍｍ2あたりの
結晶粒の数が５１２、１０２４であることを示す。
【０００５】オーステナイト鋼の水蒸気酸化特性はＣｒ
含有量の他、結晶粒度にも大きく左右され、結晶粒度Ｎ
o.の小さい（結晶粒が粗い）ものほど、耐水蒸気酸化性
が劣ることが知られている。そこで本発明者らは、これ
らのオーステナイト鋼の水蒸気酸化挙動を実験的に調
べ、以下に示すようなう問題を明らかにした。その実験
結果の一例を図６に示す。すなわち、高Ｃｒオーステナ
イト鋼を約７００℃以上の高温で使用する際には上述し
たように優れた耐水蒸気酸化性を示すが、特に結晶粒度
Ｎo.が７以下の材料では、これより低い温度、例えば６
００℃前後で使用する際には高温の場合よりも耐水蒸気
酸化性が劣る。これはＣｒの結晶粒内の拡散速度の温度
依存性に起因するもので、低温側ではＣｒの拡散速度が
遅いため、上述したＣｒ濃度の高い緻密なＣｒ酸化物の
層が生じ難いためである。
含有量の他、結晶粒度にも大きく左右され、結晶粒度Ｎ
o.の小さい（結晶粒が粗い）ものほど、耐水蒸気酸化性
が劣ることが知られている。そこで本発明者らは、これ
らのオーステナイト鋼の水蒸気酸化挙動を実験的に調
べ、以下に示すようなう問題を明らかにした。その実験
結果の一例を図６に示す。すなわち、高Ｃｒオーステナ
イト鋼を約７００℃以上の高温で使用する際には上述し
たように優れた耐水蒸気酸化性を示すが、特に結晶粒度
Ｎo.が７以下の材料では、これより低い温度、例えば６
００℃前後で使用する際には高温の場合よりも耐水蒸気
酸化性が劣る。これはＣｒの結晶粒内の拡散速度の温度
依存性に起因するもので、低温側ではＣｒの拡散速度が
遅いため、上述したＣｒ濃度の高い緻密なＣｒ酸化物の
層が生じ難いためである。
【０００６】従って高Ｃｒオーステナイト鋼をボイラ伝
熱管に使用する場合でも、使用範囲を限定するか、ある
いは比較的使用温度の低い部分には予めショット加工を
施工してＣｒが拡散し易くする必要があり、高Ｃｒ鋼の
長所である７００℃あたりでの優れた耐食性を活かすこ
とができない。
熱管に使用する場合でも、使用範囲を限定するか、ある
いは比較的使用温度の低い部分には予めショット加工を
施工してＣｒが拡散し易くする必要があり、高Ｃｒ鋼の
長所である７００℃あたりでの優れた耐食性を活かすこ
とができない。
【０００７】本発明の目的は、上記した問題を解決し、
６００℃付近の比較的低い温度から７００℃以上までの
広範囲の温度域で優れた耐食性を有するように、高Ｃｒ
オーステナイト鋼の耐食性を改善する熱処理方法を提供
することにある。
６００℃付近の比較的低い温度から７００℃以上までの
広範囲の温度域で優れた耐食性を有するように、高Ｃｒ
オーステナイト鋼の耐食性を改善する熱処理方法を提供
することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の高Ｃｒオーステナイト鋼の耐食性改善熱処
理方法は、Ｃｒ含有量が重量比で２０％以上３０％未満
で、固溶化熱処理してJIS G 0551 規定の結晶粒度Ｎo.
が７以下の高Ｃｒオーステナイト鋼からなる部材に適用
する熱処理方法であって、部材を水蒸気中あるいはＦｅ
2Ｏ3の生じない低酸素分圧の雰囲気中で加熱して部材表
面にＣｒ酸化物層を形成させることを特徴とする。加熱
温度は７００〜１０００℃である。部材が流体を流す鋼
管である場合には、管内に高温の水蒸気を通して管内面
を加熱すればよい。そして鋼管は実機用としてコイル状
に成形された部材であれば、実機使用前に高温の水蒸気
を通して管内面を加熱するとよい。
に、本発明の高Ｃｒオーステナイト鋼の耐食性改善熱処
理方法は、Ｃｒ含有量が重量比で２０％以上３０％未満
で、固溶化熱処理してJIS G 0551 規定の結晶粒度Ｎo.
が７以下の高Ｃｒオーステナイト鋼からなる部材に適用
する熱処理方法であって、部材を水蒸気中あるいはＦｅ
2Ｏ3の生じない低酸素分圧の雰囲気中で加熱して部材表
面にＣｒ酸化物層を形成させることを特徴とする。加熱
温度は７００〜１０００℃である。部材が流体を流す鋼
管である場合には、管内に高温の水蒸気を通して管内面
を加熱すればよい。そして鋼管は実機用としてコイル状
に成形された部材であれば、実機使用前に高温の水蒸気
を通して管内面を加熱するとよい。
【０００９】７００℃以上に加熱することによって鋼表
面にＣｒ濃度の高い緻密なＣｒ酸化物の層が形成され、
実機使用時にこの層が保護皮膜として作用するため、実
機での使用温度が７００℃より低い場合でも、高温で使
用した場合と同様、優れた耐水蒸気酸化性を示す。そし
て加熱温度が１０００℃を超えると、当該高Ｃｒオース
テナイト鋼は耐酸化性が劣化するので、上限温度は１０
００℃とする。なお、Ｃｒ含有量が２０％未満のオース
テナイト鋼、例えば１８Ｃr−８Ｎiでは、本発明の熱処
理方法ではＣrの拡散が遅いために、この熱処理方法は
効果的でなく、またＣｒ含有量が３０％以上では７００
℃未満の温度でもＣｒ酸化物の層が形成されるため、本
発明の対象とするオーステナイト鋼はＣｒを２０％以上
３０％未満含むものとする。
面にＣｒ濃度の高い緻密なＣｒ酸化物の層が形成され、
実機使用時にこの層が保護皮膜として作用するため、実
機での使用温度が７００℃より低い場合でも、高温で使
用した場合と同様、優れた耐水蒸気酸化性を示す。そし
て加熱温度が１０００℃を超えると、当該高Ｃｒオース
テナイト鋼は耐酸化性が劣化するので、上限温度は１０
００℃とする。なお、Ｃｒ含有量が２０％未満のオース
テナイト鋼、例えば１８Ｃr−８Ｎiでは、本発明の熱処
理方法ではＣrの拡散が遅いために、この熱処理方法は
効果的でなく、またＣｒ含有量が３０％以上では７００
℃未満の温度でもＣｒ酸化物の層が形成されるため、本
発明の対象とするオーステナイト鋼はＣｒを２０％以上
３０％未満含むものとする。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を実験
結果を用いて具体的に説明する。 〔実施の形態１〕表１は実験に用いたボイラ伝熱管用高
Ｃｒオーステナイト鋼管の化学組成を示す。この鋼管
は、主合金成分としてＣｒ：２５％、Ｎｉ：２０％を含
み、さらにＮｂが添加されたものである。この鋼管は、
外径４５mm×管厚８mmで、製管後１２５０℃で固溶化熱
処理されたもので、結晶粒度Ｎo.は約６である。
結果を用いて具体的に説明する。 〔実施の形態１〕表１は実験に用いたボイラ伝熱管用高
Ｃｒオーステナイト鋼管の化学組成を示す。この鋼管
は、主合金成分としてＣｒ：２５％、Ｎｉ：２０％を含
み、さらにＮｂが添加されたものである。この鋼管は、
外径４５mm×管厚８mmで、製管後１２５０℃で固溶化熱
処理されたもので、結晶粒度Ｎo.は約６である。
【００１１】
【表１】
【００１２】本実施の形態では、この鋼管の中に水蒸気
を通して加熱する方法を、図１を用いて示す。図１にお
いて、表１に示した組成の鋼管１の両端に導管２を接続
し、７００℃の水蒸気を６０分間流して熱処理を行っ
た。次にこの水蒸気による熱処理の効果を調べるため、
熱処理した鋼管と固溶化熱処理のままの鋼管から小型の
試験片を加工し、両種類の試験片について水蒸気酸化試
験を行った。図２は試験装置を示すもので、この試験装
置は、イオン交換により処理した水を蒸気化する蒸気発
生機、この蒸気を過熱する過熱器、過熱蒸気中で試験片
を加熱する加熱器などから構成されている。試験雰囲気
は常圧水蒸気、試験温度は５５０〜７５０℃で試験時間
は５００時間である。その試験結果を図３に示す。図３
から、固溶化熱処理のままでは試験温度７００℃未満の
温度で耐食性が劣るが、予め水蒸気中で７００℃に加熱
処理した試験片は、試験温度６００℃においても優れた
耐水蒸気酸化性を示すことが分かる。試験温度６００℃
×５００時間において、固溶化熱処理のままの試験片に
生じたスケールの厚さが２０μm近くであるのに対し
て、本発明の熱処理した試験片のそれは２μm程度であ
る。
を通して加熱する方法を、図１を用いて示す。図１にお
いて、表１に示した組成の鋼管１の両端に導管２を接続
し、７００℃の水蒸気を６０分間流して熱処理を行っ
た。次にこの水蒸気による熱処理の効果を調べるため、
熱処理した鋼管と固溶化熱処理のままの鋼管から小型の
試験片を加工し、両種類の試験片について水蒸気酸化試
験を行った。図２は試験装置を示すもので、この試験装
置は、イオン交換により処理した水を蒸気化する蒸気発
生機、この蒸気を過熱する過熱器、過熱蒸気中で試験片
を加熱する加熱器などから構成されている。試験雰囲気
は常圧水蒸気、試験温度は５５０〜７５０℃で試験時間
は５００時間である。その試験結果を図３に示す。図３
から、固溶化熱処理のままでは試験温度７００℃未満の
温度で耐食性が劣るが、予め水蒸気中で７００℃に加熱
処理した試験片は、試験温度６００℃においても優れた
耐水蒸気酸化性を示すことが分かる。試験温度６００℃
×５００時間において、固溶化熱処理のままの試験片に
生じたスケールの厚さが２０μm近くであるのに対し
て、本発明の熱処理した試験片のそれは２μm程度であ
る。
【００１３】一方、適切な熱処理時間の条件を調べるた
め行った試験の結果を図４に示す。これによると７００
℃で１０分間加熱すれば、十分な効果が得られる。これ
より高温あるいは長時間加熱すれば、より厚いＣｒ酸化
物の層が形成されるので、信頼性はさらに向上する。
め行った試験の結果を図４に示す。これによると７００
℃で１０分間加熱すれば、十分な効果が得られる。これ
より高温あるいは長時間加熱すれば、より厚いＣｒ酸化
物の層が形成されるので、信頼性はさらに向上する。
【００１４】本実施の形態によれば、Ｃｒ含有量が２０
％以上で結晶粒度Ｎo.が７以下の高Ｃｒ鋼の耐水蒸気酸
化性を改善することができる。しかも従来のショット加
工のような特殊な設備を必要とせず、高温水蒸気の供給
源さえあれば容易に熱処理できるので、鋼管の製造過程
に容易に組み込むことができ、工業的に大きな効果があ
る。
％以上で結晶粒度Ｎo.が７以下の高Ｃｒ鋼の耐水蒸気酸
化性を改善することができる。しかも従来のショット加
工のような特殊な設備を必要とせず、高温水蒸気の供給
源さえあれば容易に熱処理できるので、鋼管の製造過程
に容易に組み込むことができ、工業的に大きな効果があ
る。
【００１５】なお、本実施の形態では、水蒸気中で加熱
したが、これは高温で鋼が酸化しないように低酸素分圧
雰囲気にするためであり、Ｆｅ2Ｏ3が生じない程度の酸
素分圧下(１０~22以下)であれば不活性ガス中で加熱し
てもよい。加熱温度は７００℃以上で１０００℃以下で
あり、上限温度は熱処理するオーステナイト鋼の耐酸化
温度未満とする。また処理時間は１０分からせいぜい６
０分までが実用的である。また本発明の耐食性改善の熱
処理方法は、上記２５Ｃr−２０Ｎi−Ｎb鋼の他に、市
販の２０Ｃr−２５Ｎi−Ｎb−Ｎ鋼、２２Ｃr−１５Ｎi
−Ｎb−Ｂ−Ｎ鋼、２３Ｃr−１５Ｎi−３Ｃｕ−１.５Ｗ
−Ｎb−Ｎ鋼などの各オーステナイト鋼にも有効であ
る。
したが、これは高温で鋼が酸化しないように低酸素分圧
雰囲気にするためであり、Ｆｅ2Ｏ3が生じない程度の酸
素分圧下(１０~22以下)であれば不活性ガス中で加熱し
てもよい。加熱温度は７００℃以上で１０００℃以下で
あり、上限温度は熱処理するオーステナイト鋼の耐酸化
温度未満とする。また処理時間は１０分からせいぜい６
０分までが実用的である。また本発明の耐食性改善の熱
処理方法は、上記２５Ｃr−２０Ｎi−Ｎb鋼の他に、市
販の２０Ｃr−２５Ｎi−Ｎb−Ｎ鋼、２２Ｃr−１５Ｎi
−Ｎb−Ｂ−Ｎ鋼、２３Ｃr−１５Ｎi−３Ｃｕ−１.５Ｗ
−Ｎb−Ｎ鋼などの各オーステナイト鋼にも有効であ
る。
【００１６】〔実施の形態２〕本発明による他の実施の
形態を図５に示す。本実施の形態は、基本的な考えは実
施の形態１と同一であるが、実施の形態１では単管のま
まの鋼管を加熱処理したのに対し、鋼管を曲げ加工及び
溶接施工してボイラ過熱器管コイル３とし、コイル３の
おける管間隔を保つ固定金具４を取り付けて組み立てた
後、導管２を通して高温蒸気を通すものである。本実施
の形態では、ボイラ製作過程の中で高温蒸気処理あるい
は加熱処理を行わねばならないが、一度に複数の長尺の
管を処理できるため、熱処理の段取り作業の工数を大幅
に低減でき、使用する鋼管の数量が多い場合に好適であ
る。
形態を図５に示す。本実施の形態は、基本的な考えは実
施の形態１と同一であるが、実施の形態１では単管のま
まの鋼管を加熱処理したのに対し、鋼管を曲げ加工及び
溶接施工してボイラ過熱器管コイル３とし、コイル３の
おける管間隔を保つ固定金具４を取り付けて組み立てた
後、導管２を通して高温蒸気を通すものである。本実施
の形態では、ボイラ製作過程の中で高温蒸気処理あるい
は加熱処理を行わねばならないが、一度に複数の長尺の
管を処理できるため、熱処理の段取り作業の工数を大幅
に低減でき、使用する鋼管の数量が多い場合に好適であ
る。
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば強度の高いＣｒ含有量が
２０％以上の高Ｃｒオーステナイト鋼を、本来期待され
ている耐食性を損なうことなく６００℃付近の比較的低
い温度から高温まで、広範囲の温度域で使用することが
できるので、高温機器の高温高圧化が容易になり、工業
的に大きな効果がある。また、従来のショット加工に比
べて容易に実施できるので、経済的にも効果が大きい。
２０％以上の高Ｃｒオーステナイト鋼を、本来期待され
ている耐食性を損なうことなく６００℃付近の比較的低
い温度から高温まで、広範囲の温度域で使用することが
できるので、高温機器の高温高圧化が容易になり、工業
的に大きな効果がある。また、従来のショット加工に比
べて容易に実施できるので、経済的にも効果が大きい。
【００１８】また、本発明の効果は管のみならず、容
器、板に対しても有効である。
器、板に対しても有効である。
【図１】本発明による熱処理を単管に実施する要領を示
す図である。
す図である。
【図２】本発明による熱処理を施した試験片用の水蒸気
酸化試験装置である。
酸化試験装置である。
【図３】水蒸気酸化試験温度と水蒸気酸化スケール厚さ
の関係を示す図である。
の関係を示す図である。
【図４】本発明による熱処理の加熱時間と水蒸気酸化ス
ケール厚さの関係を示す図である。
ケール厚さの関係を示す図である。
【図５】本発明による熱処理を管コイルに実施する要領
を示す図である。
を示す図である。
【図６】従来のオーステナイト鋼の水蒸気酸化試験結果
を示す図である。
を示す図である。
１ 鋼管
２ 導管
３ 過熱器管コイル
４ 固定金具
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 昭61−56234（ＪＰ，Ａ)
特開 昭58−39733（ＪＰ，Ａ)
特開 昭55−58354（ＪＰ，Ａ)
特開 昭50−91543（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−116632（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C23C 8/18
C21D 6/00 101
C22C 38/00 302
C22C 38/18
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃｒ含有量が重量で２０％以上３０％未
満で、固溶化熱処理してJIS G 0551 規定の結晶粒度Ｎ
o.が７以下である高Ｃｒオーステナイト鋼からなる部材
の耐食性を改善する熱処理方法において、該部材を水蒸
気中あるいはＦｅ2Ｏ3の生じない低酸素分圧の雰囲気中
で加熱して部材表面にＣｒ酸化物層を形成させることを
特徴とする高Ｃｒオーステナイト鋼の耐食性改善熱処理
方法。案 - 【請求項２】 温度７００〜１０００℃に加熱すること
を特徴とする請求項１記載の高Ｃｒオーステナイト鋼の
耐食性改善熱処理方法。 - 【請求項３】 前記部材が鋼管であって、管内に高温の
水蒸気を通すことによって管内面を加熱することを特徴
とする請求項１または２に記載の高Ｃｒオーステナイト
鋼の耐食性改善熱処理方法。 - 【請求項４】 前記鋼管は実機用としてコイル状に成形
された部材であって、実機使用前に高温の水蒸気を通し
て管内面を加熱することを特徴とする請求項３記載の高
Ｃｒオーステナイト鋼熱処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33682095A JP3470250B2 (ja) | 1995-12-25 | 1995-12-25 | 高Ｃｒオーステナイト鋼の耐食性改善熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33682095A JP3470250B2 (ja) | 1995-12-25 | 1995-12-25 | 高Ｃｒオーステナイト鋼の耐食性改善熱処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09176824A JPH09176824A (ja) | 1997-07-08 |
| JP3470250B2 true JP3470250B2 (ja) | 2003-11-25 |
Family
ID=18302987
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33682095A Expired - Fee Related JP3470250B2 (ja) | 1995-12-25 | 1995-12-25 | 高Ｃｒオーステナイト鋼の耐食性改善熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3470250B2 (ja) |
-
1995
- 1995-12-25 JP JP33682095A patent/JP3470250B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH09176824A (ja) | 1997-07-08 |
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