JP3454374B2 - 積層網状体と製法及びそれを用いた製品 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、優れたクッション性と
耐熱耐久性及び振動吸収性とを有し、リサイクルが可能
な不織布で補強された積層網状体と製法および積層網状
体を用いた布団、家具、ベッド、車両用クッション材等
の製品と製法に関する。

【０００２】

【従来の技術】現在、家具、ベッド、電車、自動車等の
クッション材に、発泡ウレタン、非弾性捲縮繊維詰綿、
及び非弾性捲縮繊維を接着した樹脂綿や硬綿などが使用
されている。

【０００３】しかしながら、発泡−架橋型ウレタンはワ
ディング層やクッション材としての耐久性は極めて良好
だが、透湿透水性に劣り蓄熱性があるため蒸れやすく、
かつ、熱可塑性では無いためリサイクルが困難となり焼
却される場合、焼却炉の損傷が大きく、かつ、有毒ガス
除去に経費が掛かる。このため埋め立てされることが多
くなったが、地盤の安定化が困難なため埋め立て場所が
限定され経費も高くなっていく問題がある。また、加工
性は優れるが製造中に使用される薬品の公害問題なども
ある。また、熱可塑性ポリエステル繊維詰綿では繊維間
が固定されていないため、使用時形態が崩れたり、繊維
が移動して、かつ、捲縮のへたりで嵩高性の低下や弾力
性の低下が問題になる。

【０００４】ポリエステル繊維を接着剤で接着した樹脂
綿、例えば接着剤にゴム系を用いたものとして特開昭６
０−１１３５２号公報、特開昭６１−１４１３８８号公
報、特開昭６１−１４１３９１号公報等がある。又、架
橋性ウレタンを用いたものとして特開昭６１−１３７７
３２号公報等がある。これらのクッション材は耐久性に
劣り、且つ、熱可塑性でなく、単一組成でもないためリ
サイクルも出来ない等の問題、及び加工性の煩雑さや製
造中に使用される薬品の公害問題などもある。

【０００５】ポリエステル硬綿、例えば特開昭５８−３
１１５０号公報、特開平２−１５４０５０号公報、特開
平３−２２０３５４号公報等があるが、用いている熱接
着繊維の接着成分が脆い非晶性のポリマ−を用いるため
（例えば特開昭５８−１３６８２８号公報、特開平３−
２４９２１３号公報等）接着部分が脆く、使用中に接着
部分が簡単に破壊されて形態や弾力性が低下するなどの
耐久性に劣る問題がある。改良法として、交絡処理する
方法が特開平４−２４５９６５号公報等で提案されてい
るが、接着部分の脆さは解決されず弾力性の低下が大き
い問題がある。また、加工時の煩雑さもある。更には接
着部分が変形しにくくソフトなクッション性を付与しに
くい問題もある。このため、接着部分を柔らかい、且つ
ある程度変形しても回復するポリエステルエラストマ−
を用い、芯成分に非弾性ポリエステルを用いた熱接着繊
維が特開平４−２４０２１９号公報で、同繊維を用いた
クッション材がＷＯ−９１／１９０３２号公報、特開平
５−１５６５６１号公報、特開平５−１６３６５４号公
報等で提案されている。この繊維構造物に使われる接着
成分がポリエステルエラストマ−のソフトセグメントと
してはポリアルキレングリコ−ルの含有量が３０〜５０
重量％、ハ−ドセグメントの酸成分にテレフタル酸を５
０〜８０モル％含有し、他の酸成分組成として特公昭６
０−１４０４号公報に記載された繊維と同様にイソフタ
ル酸を含有して非晶性が増すことになり、融点も１８０
℃以下となり低溶融粘度として熱接着部分の形成を良く
してアメーバー状の接着部を形成しているが塑性変形し
やいため、及び芯成分が非弾性ポリエステルのため、特
に加熱下での塑性変形が著しくなり、耐熱抗圧縮性が低
下する問題点がある。これらの改良法として、特開平５
−１６３６５４号公報にシ−ス成分にイソフタル酸を含
有するポリエステルエラストマ−、コア成分に非弾性ポ
リエステルを用いた熱接着複合繊維のみからなる構造体
が提案されているが上述の理由で加熱下での塑性変形が
著しくなり、耐熱抗圧縮性が低下し、ワディング層やク
ッション材に使用するには問題がある。他方、硬綿の母
材にシリコ−ン油剤を付与して繊維の摩擦係数を下げて
耐久性を向上し、風合いを良くする方法が特開昭６３−
１５８０９４号公報で提案されている。が、熱接着繊維
の接着性に問題があり、耐久性が劣るのでワディング層
やクッション材に使用するには好ましくない。

【０００６】土木工事用に使用する熱可塑性のオレフィ
ン網状体が特開昭４７−４４８３９号公報に開示されて
いる。が、細い繊維から構成したクッションとは異なり
表面が凸凹でタッチが悪く、素材がオレフィンのため耐
熱耐久性が著しく劣りワディング層やクッション材には
使用ができないものである。また、特公平３−１７６６
６号公報には繊度の異なる吐出線条を互いに融着してモ
−ル状物を作る方法があるがクッション材には適さない
網状構造体である。特公平３−５５５８３号公報には、
ごく表面のみ冷却前に回転体等の細化装置で細くする方
法が記載されている。この方法では表面をフラット化で
きず、厚みのある細い線条層を作ることできない。した
がって座り心地の良好なクッション材にはならない。特
開平１−２０７４６２号公報では、塩化ビニ−ル製のフ
ロアマットの開示があるが、室温での圧縮回復性が悪
く、耐熱性は著しく悪いので、ワディング材やクッショ
ン材としては好ましくないものである。なお、上述構造
体は振動減衰に関する配慮が全くなされていない。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】上記問題点を解決し、
振動を遮断し、耐熱耐久性、形態保持性、クッション性
の優れた蒸れ難い、不織布で補強されたクッション材に
適した積層網状体と製法及び積層網状体を用いた布団、
家具、ベッド、車両用クッション等の製品と製法を提供
することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の手段、即ち、本発明は、線条の断面形状が中空断面又
は異形断面であり、繊度が１００〜１０００００デニ−
ルの熱可塑性弾性樹脂からなる連続した線条を曲がりく
ねらせ互いに接触させて該接触部の大部分が融着した３
次元立体構造体を形成し、表面が実質的にフラット化さ
れた網状体の片面に連続繊維からなる不織布が接合され
た密度が０．０１ｇ／cm³ から０．２ｇ／cm³ の積層網
状体、中空断面又は異型断面形成性の複数のオリフィス
を持つ多列ノズルより熱可塑性弾性樹脂をその融点より
２０〜８０℃高い溶融温度で、該ノズルより下方に向け
て吐出させ、溶融状態で互いに接触させて融着させ３次
元構造体を形成しつつ、かつ該構造体の片面に連続繊維
からなる不織布を接合させて引取り装置で挟み込み、該
構造体の両面の溶融状態の曲がりくねった吐出線条を４
５°以上折り曲げて変形させて表面をフラット化すると
同時に曲げられていない吐出線条との接触点を接着して
３次元構造体と不織布との積層構造を形成後、冷却槽で
冷却せしめる積層網状体の製法および前記積層網状体を
用いた製品である。

【０００９】本発明における熱可塑性弾性樹脂とは、ゴ
ム弾性を有する樹脂であり、ソフトセグメントとして分
子量３００〜５０００のポリエ−テル系グリコ−ル、ポ
リエステル系グリコ−ル、ポリカ−ボネ−ト系グリコ−
ルまたは長鎖の炭化水素末端をカルボン酸または水酸基
にしたオレフィン系化合物等をブロック共重合したポリ
エステル系エラストマ−、ポリアミド系エラストマ−、
ポリウレタン系エラストマ−、ポリオレフィン系エラス
トマ−などが挙げられる。熱可塑性弾性樹脂とすること
で、再溶融により再生が可能となるため、リサイクルが
容易となる。例えば、ポリエステル系エラストマ−とし
ては、熱可塑性ポリエステルをハ−ドセグメントとし、
ポリアルキレンジオ−ルをソフトセグメントとするポリ
エステルエ−テルブロック共重合体、または、脂肪族ポ
リエステルをソフトセグメントとするポリエステルエス
テルブロック共重合体が例示できる。ポリエステルエ−
テルブロック共重合体のより具体的な事例としては、テ
レフタル酸、イソフタル酸、ナフタレン-２，６-ジカル
ボン酸、ナフタレン-２，７-ジカルボン酸、ジフェニル
-４，４'-ジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸、１，
４-シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環族ジカルボン
酸、琥珀酸、アジピン酸、セバチン酸ダイマ−酸等の脂
肪族ジカルボン酸または、これらのエステル形成性誘導
体などから選ばれたジカルボン酸の少なくとも１種と、
１，４-ブタンジオ−ル、エチレングリコ−ル、トリメ
チレングリコ−ル、テトレメチレングリコ−ル、ペンタ
メチレングリコ−ル、ヘキサメチレングリコ−ル等の脂
肪族ジオ−ル、１，１-シクロヘキサンジメタノ−ル、
１，４-シクロヘキサンジメタノ−ル等の脂環族ジオ−
ル、またはこれらのエステル形成性誘導体などから選ば
れたジオ−ル成分の少なくとも１種、および平均分子量
が約３００〜５０００のポリエチレングリコ−ル、ポリ
プロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレングリコ−
ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体等
のポリアルキレンジオ−ルのうち少なくとも１種から構
成される三元ブロック共重合体である。ポリエステルエ
ステルブロック共重合体としては、上記ジカルボン酸と
ジオ−ル及び平均分子量が約３００〜５０００のポリラ
クトン等のポリエステルジオ−ルのうち少なくとも各１
種から構成される三元ブロック共重合体である。熱接着
性、耐加水分解性、伸縮性、耐熱性等を考慮すると、ジ
カルボン酸としてはテレフタル酸、または、及びナフタ
レン-２，６-ジカルボン酸、ジオ−ル成分としては１，
４-ブタンジオ−ル、ポリアルキレンジオ−ルとしては
ポリテトラメチレングリコ−ルの３元ブロック共重合体
または、ポリエステルジオ−ルとしてポリラクトンの３
元ブロック共重合体が特に好ましい。特殊な例では、ポ
リシロキサン系のソフトセグメントを導入したものも使
うことができる。また、上記エラストマ−に非エラスト
マ−成分をブレンドされたもの、共重合したもの、ポリ
オレフィン系成分をソフトセグメントにしたもの等も本
発明の熱可塑性弾性樹脂に包含される。ポリアミド系エ
ラストマ−としては、ハ−ドセグメントにナイロン６、
ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン６１２、ナイ
ロン１１、ナイロン１２等及びそれらの共重合ナイロン
を骨格とし、ソフトセグメントには、平均分子量が約３
００〜５０００のポリエチレングリコ−ル、ポリプロピ
レングリコ−ル、ポリテトラメチレングリコ−ル、エチ
レンオキシド−プロピレンオキシド共重合体等のポリア
ルキレンジオ−ルのうち少なくとも１種から構成される
ブロック共重合体を単独または２種類以上混合して用い
てもよい。更には、非エラストマ−成分をブレンドされ
たもの、共重合したもの等も本発明に使用できる。ポリ
ウレタン系エラストマ−としては、通常の溶媒（ジメチ
ルホルムアミド、ジメチルアセトアミド等）の存在また
は不存在下に、（Ａ）数平均分子量１０００〜６０００
の末端に水酸基を有するポリエ−テル及び又はポリエス
テルと（Ｂ）有機ジイソシアネ−トを主成分とするポリ
イソシアネ−トを反応させた両末端がイソシアネ−ト基
であるプレポリマ−に、（Ｃ）ジアミンを主成分とする
ポリアミンにより鎖延長したポリウレタンエラストマ−
を代表例として例示できる。（Ａ）のポリエステル、ポ
リエ−テル類としては、平均分子量が約１０００〜６０
００、好ましくは１３００〜５０００のポリブチレンア
ジペ−ト共重合ポリエステルやポリエチレングリコ−
ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレング
リコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重
合体等のポリアルキレンジオ−ルが好ましく、（Ｂ）の
ポリイソシアネ−トとしては、従来公知のポリイソシア
ネ−トを用いることができるが、ジフェニルメタン-
４，４'-ジイソシアネ−トを主体としたイソシアネ−ト
を用い、必要に応じ従来公知のトリイソシアネ−ト等を
微量添加使用してもよい。（Ｃ）のポリアミンとして
は、エチレンジアミン、１，２-プロピレンジアミン等
公知のジアミンを主体とし、必要に応じて微量のトリア
ミン、テトラアミンを併用してもよい。これらのポリウ
レタン系エラストマ−は単独又は２種類以上混合して用
いてもよい。なお、本発明の熱可塑性弾性樹脂の融点は
耐熱耐久性が保持できる１４０℃以上が好ましく、１６
０℃以上のものを用いると耐熱耐久性が向上するのでよ
り好ましい。なお、必要に応じ、抗酸化剤や耐光剤等を
添加して耐久性を向上させることができる。本発明の目
的である振動や応力の吸収機能をもたせる成分を構成す
る熱可塑性弾性樹脂のソフトセグメント含有量は好まし
くは２０重量％以上、より好ましくは４０重量％以上で
あり、耐熱耐へたり性からは８０重量％以下が好まし
く、より好ましくは７０重量％以下である。即ち、本発
明の弾性網状体の振動や応力の吸収機能をもたせる成分
のソフトセグメント含有量は好ましくは２０重量％以上
８０重量％以下であり、より好ましくは４０重量％以上
７０重量％以下である。

【００１０】本発明の複合網状体を構成する熱可塑性弾
性樹脂からなる線条は、示差走査型熱量計にて測定した
融解曲線において、融点以下に吸熱ピ−クを有するのが
好ましい。融点以下に吸熱ピ−クを有するものは、耐熱
耐へたり性が吸熱ピ−クを有しないものより著しく向上
する。例えば、本発明の好ましいポリエステル系熱可塑
性樹脂として、ハ−ドセグメントの酸成分に剛直性のあ
るテレフタル酸やナフタレン-２，６-ジカルボン酸など
を９０モル％以上含有するもの、より好ましくはテレフ
タル酸やナフタレン-２，６-ジカルボン酸の含有量は９
５モル％以上、特に好ましくは１００モル％とグリコ−
ル成分をエステル交換後、必要な重合度まで重合し、次
いで、ポリアルキレンジオ−ルとして、好ましくは平均
分子量が５００以上５０００以下、特に好ましくは１０
００以上３０００以下のポリテトラメチレングリコ−ル
を１５重量％以上７０重量％以下、より好ましくは３０
重量％以上６０重量％以下共重合させた場合、ハ−ドセ
グメントの酸成分に剛直性のあるテレフタル酸やナフタ
レン-２，６-ジカルボン酸の含有量が多いとハ−ドセグ
メントの結晶性が向上し、塑性変形しにくく、かつ、耐
熱抗へたり性が向上するが、溶融熱接着後更に融点より
少なくとも１０℃以上低い温度でアニ−リング処理する
とより耐熱抗へたり性が向上する。圧縮歪みを付与して
からアニ−リングすると更に耐熱抗へたり性が向上す
る。このような処理をした網状構造体の線条を示差走査
型熱量計で測定した融解曲線に室温以上融点以下の温度
で吸熱ピークをより明確に発現する。なおアニ−リング
しない場合は融解曲線に室温以上融点以下に吸熱ピ−ク
を発現しない。このことから類推するに、アニ−リング
により、ハ−ドセグメントが再配列され、疑似結晶化様
の架橋点が形成され、耐熱抗へたり性が向上しているの
ではないかとも考えられる。（この処理を疑似結晶化処
理と定義する）この疑似結晶化処理効果は、ポリアミド
系弾性樹脂やポリウレタン系弾性樹脂にも有効である。

【００１１】本発明は、線条の断面形状が中空断面又は
異形断面であり、繊度が１００〜１０００００デニ−ル
の熱可塑性弾性樹脂からなる連続した線条を曲がりくね
らせ互いに接触させて該接触部の大部分が融着した３次
元立体構造体を形成し、表面が実質的にフラット化され
た網状体の裏面に連続繊維からなる不織布が接合された
密度が０．０１ｇ／cm³ から０．２ｇ／cm³ の積層網状
体である。本発明の積層網状体は線条の断面形状が中空
断面又は異形断面であり、かつ熱可塑性弾性樹脂からな
る連続した線条が接触部の大部分が融着した３次元立体
構造体を形成し融着一体化され、表面が実質的にフラッ
ト化されており、裏面に連続繊維からなる不織布が接合
されているので、外部から与えられた振動を熱可塑性弾
性樹脂の振動吸収機能で大部分の振動を吸収減衰し、局
部的に大きい変形応力を与えられた場合でも積層網状体
の表面が実質的にフラット化され接触部の大部分が融着
しており、裏面は裏面に連続繊維からなる不織布が接合
されているので、積層網状体の面で変形応力を受け止め
変形応力を分散させ、熱可塑性弾性樹脂からなる線条が
３次元立体構造体を形成し融着一体化されているので、
容易に構造体全体が変形してエネルギ−変換により変形
応力を吸収し、変形応力が解除されると熱可塑性弾性樹
脂のゴム弾性で容易に元の形態に回復する機能があるの
で耐へたり性が良好である。公知の非弾性樹脂のみから
なる線条で構成した網状体では、ゴム弾性を持たないの
で圧縮変形により塑性変形を生じて回復しなくなり耐久
性が劣る。積層網状体の表面が実質的にフラット化され
てない場合、表面に局部的な外力が掛かると、表面の線
条及び接着点部分までに選択的に応力集中が発生する場
合があり、このような外力に対しては応力集中による疲
労が発生して耐へたり性が低下する場合がある。なお、
該線条が熱可塑性弾性樹脂からなる場合は３次元構造部
分で構造全体が変形するので応力集中は緩和されるが、
非弾性樹脂では、そのまま応力が接着点に集中して構造
破壊を生じ回復しなくなる。更には、表面が実質的にフ
ラット化されてなく凸凹があると座った時臀部に異物感
を与えるため座り心地が悪くなり好ましくない。なお、
線状が連続していない場合は、接着点が応力の伝達点と
なるため接着点に著しい応力集中が起こり構造破壊を生
じ前記従来技術にも例示した特開昭６０−１１３５２号
公報、特開昭６１−１３７７３２号公報、ＷＯ９１−１
９０３２号公報等に開示された構造体の如く耐熱耐久性
が劣り好ましくない。融着していない場合は、形態保持
が出来ず、構造体が一体で変形しないため、応力集中に
よる疲労現象が起こり耐久性が劣ると同時に、形態が変
形して体型保持ができなくなるので好ましくない。本発
明のより好ましい融着の程度は、線条が接触している部
分の大半が融着した状態であり、もっとも好ましくは接
触部分が全て融着した状態である。なお、クッション材
の機能は、クッション層は基本の繊度を太くして少し硬
くして体型保持を受け持つ層と振動減衰性の良い成分で
密度を少し高くした振動吸収して振動を遮断する層で構
成し、表面層はやや繊度を細くし構成線条本数を多くし
た少し柔らかな層として適度の沈み込みにより快適な臀
部のタッチを与えて臀部の圧力分布を均一分散化させる
と共にクッション層で吸収できなかった振動を吸収して
人体の共振部分の振動を遮断する層が一体化されること
で、応力や振動を一体で変形し吸収させ座り心地を向上
させることができる。さらに、フレ−ムと接する面を補
強材で補強してクッション層と一体化し、クッション材
を支える面（補強層）とし、クッションの形態保持をは
かることにより座り心地と耐久性の良い座席となる。し
かして、本発明積層網状体は、上記クッション層と補強
層の機能を併せ持つクッション材を提供するのも目的で
あり、クッション層の補強材として薄くても強く補強効
果の高い連続繊維からなる不織布を接合一体化してい
る。クッション層と接合されていないとクッション層の
補強効果が無くなるので好ましくない。補強材が単繊維
不織布の場合は不織布の厚み当たりの補強効果が悪いの
で重量が重くなり好ましくない。本発明の好ましい不織
布はスパンボンド不織布であり、目付けが２０ｇ／ｍ²
〜５００ｇ／ｍ² である。目付けが２０ｇ／ｍ² 未満で
は補強効果がわるくなり、５００ｇ／ｍ² を越えると成
形性が劣るので好ましくない。なお、クッション層と補
強層の素材は例えばポリエステルに統一すると座席のリ
サイクル時に分別する必要がないので好ましい。かくし
て、振動吸収性と弾性回復性の良い熱可塑性弾性樹脂か
らなる連続した線条が接触部の大部分が融着した３次元
立体構造体を形成し融着一体化され表面が実質的にフラ
ット化されたクッション層とクッション層の裏面に補強
層が一体接合した積層網状体は、表面層は面で変形応力
を受け止め応力の分散を良くし、個々の線状に掛かる応
力を少なくして補強層で支えられた構造全体が変形して
変形応力を吸収し、且つ臀部を支えるクッション性も向
上させ、応力が解除されると回復し、フレ−ムから伝わ
る振動も振動吸収性と弾性回復性の良い熱可塑性弾性樹
脂からなるクッション層が吸収して人体の共振部分の振
動を遮断するため座り心地と耐久性を向上させることが
できる。この目的から、本発明の積層網状体を形成する
振動吸収性と弾性回復性の良い熱可塑性弾性樹脂からな
る線条の繊度は１００〜１０００００デニ−ルである。
見掛け密度を０．２ｇ／cm³ 以下にした場合、１０００
００デニ−ルを越えると構成本数が少なくなり、密度斑
を生じて部分的に耐久性の悪い構造ができ、応力集中に
よる疲労が大きくなり耐久性が低下するので好ましくな
い。本発明の熱可塑性弾性樹脂からなる線条の繊度は、
繊度が細すぎると抗圧縮性が低くなり過ぎて変形による
応力吸収性が低下するので１００デニ−ル以上であり、
構成本数の低下による構造面の緻密性を損なわない５０
０００デニ−ル以下である。より好ましくは５００デニ
−ル以上、１００００デニ−ル以下である。本発明の積
層網状体の平均の見掛け密度は、０．００５ｇ／cm³ で
は反発力が失われ、振動吸収能力や変形応力吸収能力が
不充分となりクッション機能を発現させにくくなる場合
があり、０．２５ｇ／cm³ 以上では反発力が高すぎて座
り心地が悪くなる場合があるので、振動吸収能力や変形
応力吸収機能が生かせてクッション体としての機能が発
現されやすい０．０１ｇ／cm³ 以上０．２０ｇ／cm³ 以
下であり、好ましくは０．０３ｇ／cm³ 以上０．０８ｇ
／cm³ 以下である。本発明においては繊度の異なる線状
を見掛け密度との組合せで最適な構成とする異繊度積層
構造とする方法も好ましい実施形態として選択できる。
本発明の積層網状体の厚みは特に限定されないが、厚み
が５mm未満では応力吸収機能と応力分散機能が低下する
ので、好ましい厚みは力の分散をする面機能と振動や変
形応力吸収機能が発現できる厚みとして１０mm以上であ
り、より好ましくは２０mm以上である。

【００１２】本発明の積層網状体の線条の断面形状は、
中空断面や異形断面であるので好ましい抗圧縮性（反発
力）やタッチを付与することができる。抗圧縮性は繊度
や用いる素材のモジュラスにより調整して、繊度を細く
したり、柔らかい素材では中空率や異形度を高くし初期
圧縮応力の勾配を調整できるし、繊度をやや太くした
り、ややモジュラスの高い素材では中空率や異形度を低
くして座り心地が良好な抗圧縮性を付与する。中空断面
や異形断面の他の効果として中空率や異形度を高くする
ことで、同一の抗圧縮性を付与した場合、より軽量化が
可能となり、自動車等の座席に用いると省エネルギ−化
ができ、布団などの場合は、上げ下ろし時の取扱性が向
上する。好ましい抗圧縮性（反発力）やタッチを付与す
ることができる他の好ましい方法として、本発明の積層
網状体の線条を複合構造とする方法がある。複合構造と
しては、シ−スコア構造またはサイドバイサイド構造及
びそれらの組合せ構造などが挙げられる。が、特にはク
ッション層が大変形してもエネルギ−変換できない振動
や変形応力をエネルギ−変換して回復できる立体３次元
構造とするために線状の表面の５０％以上を柔らかい熱
可塑性弾性樹脂が占めるシ−スコア構造またはサイドバ
イサイド構造及びそれらの組合せ構造などが挙げられ
る。すなわち、シ−スコア構造ではシ−ス成分は振動や
変形応力をエネルギ−変換が容易なソフトセグメント含
有量が多い熱可塑性弾性樹脂とし、コア成分は抗圧縮性
を示すソフトセグメント含有量が少ない熱可塑性弾性樹
脂で構成し適度の沈み込みによる臀部への快適なタッチ
を与えることができる。サイドバイサイド構造では振動
や変形応力をエネルギ−変換が容易なソフトセグメント
含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の溶融粘度をソフトセグ
メント含有量が少ない抗圧縮性を示す熱可塑性弾性樹脂
の溶融粘度より低くして線状の表面を占めるソフトセグ
メント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の割合を多くした
構造（比喩的には偏芯シ−ス・コア構造のシ−スに熱可
塑性弾性樹脂を配した様な構造）として線状の表面を占
めるソフトセグメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の
割合を８０％以上としたものが特に好ましく、最も好ま
しくは線状の表面を占めるソフトセグメント含有量が多
い熱可塑性弾性樹脂の割合を１００％としたシ−スコア
である。ソフトセグメント含有量が多い熱可塑性弾性樹
脂の線状の表面を占める割合が多くなると、溶融して融
着するときの流動性が高いので接着が強固になる効果が
あり、構造が一体で変形する場合、接着点の応力集中に
対する耐疲労性が向上し、耐熱性や耐久性がより向上す
る。

【００１３】熱可塑性弾性樹脂からなる線条で構成され
た積層網状体は実質的に表面がフラット化されて、接触
部の大部分が融着していること、及び裏面が補強効果の
高い連続繊維からなる不織布を接合一体化しており、両
面が実質的にフラット化されているので、積層網状体と
他の網状体、不織布、編織物、硬綿、フイルム、発泡
体、金属等の被熱接着体とを接着するのに、他の熱接着
成分（熱接着不織布、熱接着繊維、熱接着フィルム、熱
接着レジン等）や接着剤等を用いて一体積層構造体化
し、車両用座席、船舶用座席、車両用、船舶用、病院用
等の業務用及び家庭用ベット、家具用椅子、事務用椅
子、布団類等の製品を得る場合、被接着体面との接触面
積を広くできるので、接着面積が広くなり強固に接着し
た接着耐久性も良好な製品を得ることができる。なお、
積層網状体形成段階から製品化される任意の段階で上述
の疑似結晶化処理を施すことにより、構造体中の熱可塑
性弾性樹脂からなる線条を示差走査型熱量計で測定した
融解曲線に室温以上融点以下の温度に吸熱ピークを持つ
ようにすると製品の耐熱耐久性が格段に向上するのでよ
り好ましい。本発明の積層網状体の線条を複合構造とし
た場合、積層網状体に熱接着機能も付与できる。例え
ば、シ−スコア構造ではシ−ス成分の振動や変形応力を
エネルギ−変換が容易なソフトセグメント含有量が多い
熱可塑性弾性樹脂を熱接着成分とし、コア成分の抗圧縮
性を示すソフトセグメント含有量が少ない熱可塑性弾性
樹脂を網状形態の保持機能をもたせるための高融点成分
とする構成で、熱接着成分の融点を高融点樹脂の融点よ
り１０℃以上低くしたものを用いることにより熱接着層
の機能も付与できる。また、本発明の積層網状体の表面
層を振動や変形応力をエネルギ−変換が容易なソフトセ
グメント含有量が多い低融点の熱可塑性弾性樹脂を熱接
着成分とし積層することでも熱接着機能を付与できる。
熱接着機能を発現させるに好ましい積層網状体中の線条
を形成する熱接着成分の融点は高融点成分の融点より１
５℃から５０℃低い融点であり、より好ましくは２０℃
から４０℃低い融点である。熱接着機能を持つ本発明の
積層網状体は実質的に表面がフラット化されて、接触部
の大部分が融着していることで、網状体、不織布、編織
物、硬綿、フイルム、発泡体、金属等の被熱接着体面と
の接触面積を広くできるので、熱接着面積が広くなり、
強固に熱接着した新たな成形体及び車両用座席、船舶用
座席、車両用、船舶用、病院用等の業務用及び家庭用ベ
ット、家具用椅子、事務用椅子、布団類になった製品を
得ることができる。なお、新たな成形体及び製品が製品
化されるまでの任意の段階で疑似結晶化処理を施すこと
により、構造体中の熱可塑性弾性樹脂からなる線条を示
差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温以上融点以下
の温度に吸熱ピークを持つようにすると製品の耐熱耐久
性が格段に向上したものを提供できるのでより好まし
い。熱接着時に被接着体を伸張した状態で接着すると、
被接着体は接着層のゴム弾性で伸張された状態が緩和し
ないので張りのある、皺になりにくい成形体とすること
もできる。

【００１４】次に、本発明の製法を述べる。本発明の製
法は中空断面又は異型断面形成性の複数のオリフィスを
持つ多列ノズルより熱可塑性弾性樹脂をその融点より２
０℃以上高く、８０℃未満高い溶融温度で、該ノズルよ
り下方に向けて吐出させ、溶融状態で互いに接触させて
融着させ３次元構造を形成しつつ、片面に連続繊維から
なる不織布を接合させて引取り装置で挟み込み冷却槽で
冷却せしめる積層網状体の製法である。熱可塑性弾性樹
脂を一般的な溶融押出機を用いて溶融し、複数のオリフ
ィスを持つ多列ノズルに供給し、オリフィスより下方へ
吐出する。この時の溶融温度は、熱可塑性弾性樹脂の融
点より２０〜８０℃高い温度である。熱可塑性弾性樹脂
の融点より８０℃を越える高い溶融温度にすると熱分解
が著しくなり熱可塑性弾性樹脂のゴム弾性特性が低下す
るので好ましくない。他方、熱可塑性弾性樹脂の融点よ
り１０℃以上高くしないとメルトフラクチャ−を発生し
正常な線条形成が出来なくなり、また、吐出後ル−プ形
成しつつ接触させ融着させる際、線条の温度が低下して
線条同士が融着しなくなり接着が不充分な積層複合網状
体となる場合があり好ましくない。しかして、本発明で
は、溶融状態の線状を互いに接触させて融着させ３次元
構造を形成しつつ、片面に連続繊維からなる不織布を接
合させるため、溶融状態の線状を互に融着させうる温度
より５℃以上高くしないと不織布と線状の融着接合が不
充分になる。好ましい溶融温度は融点より２０℃から６
０℃高い温度、より好ましくは融点より２５℃から４０
℃高い温度である。オリフィスの形状は、中空断面（例
えば三角中空、丸型中空、突起つきの中空等となるよう
形状）及び、又は異形断面（例えば三角形、Ｙ型、星型
等の断面二次モ−メントが高くなる形状）とすることで
前記効果以外に溶融状態の吐出線条が形成する３次元構
造が流動緩和し難くし、逆に接触点での流動時間を長く
保持して接着点を強固にできる。特開平１−２０７５号
公報に記載の接着のための加熱をする場合、３次元構造
が緩和し易くなり平面的構造化し、３次元立体構造化が
困難となるので好ましくない。積層網状体の特性向上効
果としては、見掛けの嵩を高くでき軽量化になり、また
抗圧縮性が向上し、弾発性も改良できへたり難くなる。
中空断面では中空率が８０％を越えると断面が潰れ易く
なるので、好ましくは軽量化の効果が発現できる１０％
以上７０％以下、より好ましくは２０％以上６０％以下
である。オリフィスの孔間ピッチは線状が形成するル−
プが充分接触できるピッチとする必要がある。緻密な構
造にするには孔間ピッチを短くし、粗密な構造にするに
は孔間ピッチを長くする。本発明の孔間ピッチは好まし
くは３mm〜２０mm、より好ましくは５mm〜１０mmであ
る。本発明では所望に応じ異密度化や異繊度化もでき
る。列間のピッチ又は孔間のピッチも変えた構成、及び
列間と孔間の両方のピッチも変える方法などで異密度層
を形成できる。また、オリフィスの断面積を変えて吐出
時の圧力損失差を付与すると、溶融した熱可塑性弾性樹
脂を同一ノズルから一定の圧力で押し出される吐出量が
圧力損失の大きいオリフィスほど少なくなる原理を使っ
て長手方向の区間でオリフィスの断面積が異なる列を少
なくとも複数有するノズルを用い異繊度線条からなる網
状構造体を製造することができる。次いで、該ノズルよ
り下方に向けて吐出させ、ル−プを形成させつつ溶融状
態で互いに接触させて融着させ３次元構造を形成しつ
つ、片面に連続繊維からなる不織布を連続的に供給し、
溶融状態の３次元立体構造体と接合させた、線状が溶融
状態の積層網状構造体両面を引取りネットで挟み込み、
網状体の表面の溶融状態の曲がりくねった吐出線条を４
５°以上折り曲げて変形させて表面をフラット化すると
同時に曲げられていない吐出線条との接触点を接着して
構造を形成後、連続して冷却媒体（通常は室温の水を用
いるのが冷却速度を早くでき、コスト面でも安くなるの
で好ましい）で急冷して本発明の３次元立体網状構造体
化した積層網状体を得る。ノズル面と引取り点の距離は
少なくとも４０cm以下にすることで吐出線条が冷却され
接触部が融着しなくなることを防ぐのが好ましい。吐出
線条の吐出量５ｇ／分孔以上と多い場合は１０cm〜４０
cmが好ましく、吐出線条の吐出量５ｇ／分孔未満と少な
い場合は５cm〜２０cmが好ましい。積層網状体の厚みは
溶融状態の３次元立体構造体両面を挟み込む引取りネッ
トの開口幅（引取りネット間の間隔）で決まる。本発明
では上述の理由から引取りネットの開口幅は５mm以上と
する。次いで水切り乾燥するが冷却媒体中に界面活性剤
等を添加すると、水切りや乾燥がしにくくなったり、熱
可塑性弾性樹脂が膨潤することもあり好ましくない。本
発明の好ましい方法としては、一旦冷却後、一体成形し
て製品化に至る任意の工程で熱可塑性弾性樹脂の融点よ
り少なくとも１０℃以下の温度でアニ−リングよる疑似
結晶化処理を行い積層網状体又は製品を得るのがより好
ましい製法である。疑似結晶化処理温度は、少なくとも
融点（Ｔｍ）より１０℃以上低く、Ｔａｎδのα分散立
ち上がり温度（Ｔαｃｒ）以上で行う。この処理で、融
点以下に吸熱ピ−クを持ち、疑似結晶化処理しないもの
（吸熱ピ−クを有しないもの）より耐熱耐へたり性が著
しく向上する。本発明の好ましい疑似結晶化処理温度は
（Ｔαｃｒ＋１０℃）から（Ｔｍ−２０℃）である。単
なる熱処理により疑似結晶化させると耐熱耐へたり性が
向上する。が更には、１０％以上の圧縮変形を付与して
アニ−リングすることで耐熱耐へたり性が著しく向上す
るのでより好ましい。また、一旦冷却後、乾燥工程を経
する場合、乾燥温度をアニ−リング温度とすることで同
時に疑似結晶化処理を行うができる。また、製品化する
工程で別途疑似結晶化処理を行うことができる。次いで
所望の長さまたは形状に切断してクッション材に用い
る。尚、ノズル面と樹脂を固化させる冷却媒体上に設置
した引取りコンベアとの距離、樹脂の溶融粘度、オリフ
ィスの孔径と吐出量などにより所望のループ径や線径を
きめられる。冷却媒体上に設置した間隔が調整可能な一
対の引取りコンベアで溶融状態の吐出線条を挟み込み停
留させることで互いに接触した部分を融着させつつ連続
的に供給される連続繊維からなる不織布とも接合融着さ
せ、連続して冷却媒体中に引込み固化させ網状構造体を
形成する時、上記コンベアの間隔を調整することで、融
着した網状体が溶融状態でいる間で厚み調節が可能とな
り、所望の厚みのものが得られる。コンベア速度も速す
ぎると、接触点の形成が不充分になったり、融着点が充
分に形成されるまでに冷却され、接触部の融着が不充分
になる場合がある。また、速度が遅過ぎると溶融物が滞
留し過ぎ、密度が高くなるので、所望の見掛け密度に適
したコンベア速度を設定する必要がある。なお、連続的
に供給される連続繊維からなる不織布の供給速度は引取
りコンベアの表面速度と同一にしないと引きつれや弛み
を生じクッションの補強機能が低下するので好ましくな
い。

【００１５】本発明の積層網状体をクッション用いる場
合、その使用目的、使用部位により使用する樹脂、繊
度、ル−プ径、嵩密度を選択する必要がある。例えば、
ソフトなタッチと適度の沈み込みと張りのある膨らみを
付与するためには、低密度で細い繊度、細かいル−プ径
にするのが好ましく、中層のクッション機能も発現させ
るには、共振振動数を低くし、適度の硬さと圧縮時のヒ
ステリシスを直線的に変化させて体型保持性を良くし、
耐久性を保持させるために、中密度で太い繊度、やや大
きいル−プ径の層と低密度で細い繊度、細かいル−プ径
の層を積層一体化した構造にするのが好ましい。また、
３次元構造を損なわない程度に成形型等を用いて使用目
的にあった形状に成形して側地を被せ車両用座席、船舶
用座席、ベット、椅子、家具等に用いることができる。
勿論、用途との関係で要求性能に合うべく他の素材、例
えば、異なる網状体、短繊維集合体からなる硬綿クッシ
ョン材、不織布等と組合せて用いることも可能である。
また、樹脂製造過程以外でも性能を低下させない範囲で
製造過程から成形体に加工し、製品化する任意の段階で
難燃化、防虫抗菌化、耐熱化、撥水撥油化、着色、芳香
等の機能付与を薬剤添加等の処理加工ができる。

【００１６】

【実施例】以下に実施例で本発明を詳述する。

【００１７】なお、実施例中の評価は以下の方法で行っ
た。 融点（Ｔｍ）および融点以下の吸熱ピ−ク 島津製作所製ＴＡ５０，ＤＳＣ５０型示差熱分析計を使
用し、昇温速度２０℃／分で測定した吸発熱曲線から吸
熱ピ−ク（融解ピ−ク）温度を求めた。 Ｔαｃｒ ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μｍ
のフイルムを作成して、オリエンテック社製バイブロン
ＤＤＶII型を用い、１１０Ｈｚ、昇温速度１℃／分で測
定したＴａｎδ（虚数弾性率Ｍ”と弾性率の実数部分
Ｍ’との比Ｍ”／Ｍ’）のゴム弾性領域から融解領域へ
の転移点温度に相当するα分散の立ち上がり温度。 見掛け密度 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、４か所の高さ
を測定し、体積を求め試料の重さを体積で徐した値で示
す。（ｎ＝４の平均値） 線条の繊度 試料を１０箇所から各線条部分を切り出し、アクリル樹
脂で包埋して断面を削り出し切片を作成して断面写真を
得る。各部分の断面写真より各部の断面積（Ｓｉ）を求
める。また、同様にして得た切片をアセトンでアクリル
樹脂を溶解し、真空脱泡して密度勾配管を用いて４０℃
にて測定した比重（ＳＧｉ）を求める。ついで次式より
線状の９０００ｍの重さを求める。（単位ｃｇｓ） 繊度＝〔（１／ｎ）ΣＳｉ×ＳＧｉ〕×９０００００ 融着 試料を目視判断で融着しているか否かを接着している繊
維同士を手で引っ張って外れないか否かで外れないもの
を融着していると判断する。 補強効果 試料を３０cm×３０cmの大きさに切り出し、直径２４cm
の鉄球に鎖を接続した鉄球が３０cm上から試料の上に自
由落下できる装置にて、０．５Hzのサイクルで１００回
鉄球を試料の中央上に落下させて、試料の損傷の程度を
以下の基準で判定した。◎：損傷なし。○：損傷軽度。
△：構造が部分的に破壊した。×：構造が殆ど破壊して
る。（ｎ＝３の平均値） 耐熱耐久性（７０℃残留歪） 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、５０％圧縮し
て７０℃乾熱中２２時間放置後冷却して圧縮歪みを除き
１日放置後の厚み（ｂ）を求め、処理前の厚み（ａ）か
ら次式、即ち（ａ−ｂ）／ａ×１００より算出する：単
位％（ｎ＝３の平均値） 繰返し圧縮歪 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、島津製作所製
サ−ボパルサ−にて、２５℃６５％ＲＨ室内にて５０％
の厚みまで１Ｈｚのサイクルで圧縮回復を繰り返し２万
回後の試料を１日放置後の厚み（ｂ）を求め、処理前の
厚み（ａ）から次式、即ち（ａ−ｂ）／ａ×１００より
算出する：単位％（ｎ＝３の平均値） 座り心地 東洋紡績製熱接着繊維４−６４−ＴＥ５と東洋紡績製立
体巻縮ステープル１０−６４−７４５を３０／７０重量
比で混合開繊して得たカ−ドウエッブを、バケットシ−
トの形状に切断した積層網状体の表面側に、成形したク
ッションの見掛けの嵩密度を０．０５ｇ／cm³ となるよ
うに積層して熱成形用雌金型に入れ、牡金型で圧縮して
詰め込み１７０℃の熱風にて１０分間熱接着成形してバ
ケットシ−ト状に成形したクッションに東洋紡績製ハイ
ムからなるポリエステルモケットの側地を被って、座席
用フレ−ムにセットして座部は４か所、背部は６か所の
側地止めを入れた座席を作成し、３０℃ＲＨ７５％室内
で作成した座席にパネラ−を座らせ以下の評価をおこな
った。（ｎ＝５） (1) 床つき感：座ったときの「どすん」と床に当たった
感じの程度を感覚的に定性評価した。感じない；◎、殆
ど感じない；○、やや感じる；△、感じる；× (2) 蒸れ感：２時間座っていて、臀部やふと股の内側の
座席と接する部分が蒸れた感じを感覚的に定性評価し
た。殆ど感じない：◎、僅かに蒸れを感じる；○、やや
蒸れを感じる；△、蒸れを著しく感じる；× (3) ８時間以内でどの程度我慢して座席に座っていられ
るか：１時間以内；×、２時間以内；△、４時間以内；
○、４時間以上；◎ (4) ４時間座席に座らせたときの腰の疲れ程度を感覚的
に定性評価した。無し；◎、殆ど疲れない；○、やや疲
れる；△、非常に疲れる；× (5) 総合評価： (1)から(4) までの評価の◎を４点、○
を３点、△を２点、×を１点として１２点以上で△を含
まないもの；非常に良い（◎）、１２点以上で△を含む
もの；良い（○）、１０点以上で×を含まないもの；や
や悪い（△）、×を含むもの；悪い（×）として評価し
た。

【００１８】実施例１〜２ ポリエステル系エラストマ−として、ジメチルテレフタ
レ−ト（ＤＭＴ）又は、ジメチルナフタレ−ト（ＤＭ
Ｎ）と１・４ブタンジオ−ル（１・４ＢＤ）を少量の触
媒と仕込み、常法によりエステル交換後、ポリテトラメ
チレングリコ−ル（ＰＴＭＧ）を添加して昇温減圧しつ
つ重縮合せしめポリエ−テルエステルブロック共重合エ
ラストマ−を生成させ、次いで抗酸化剤２％を添加混合
練込み後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥して得
られた熱可塑性弾性樹脂原料の処方を表１に示す。

【００１９】

【表１】

【００２０】幅５０cm、長さ５cmのノズル有効面に幅方
向の孔間ピッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千
鳥配列としたオリフィス形状は外径２mm、内径１．６mm
でトリプルブリッジの中空形成性断面としたノズルに、
得られた熱可塑性弾性樹脂原料Ａ−１及びＡ−２を溶融
温度２１０℃及び２４５℃にて単孔当たりの吐出量２．
０ｇ／分にてノズル下方に吐出させ、ノズル面１２cm下
に冷却水を配し、幅６０cmのステンレス製エンドレスネ
ットを平行に５cm間隔で一対の引取りコンベアを水面上
に一部出るように配して、一方のコンベアにニップしな
がら、幅５０cmにスリットしたＰＥＴ繊維からなる目付
け１００ｇ／ｍ² のスパンボンド不織布を連続的に片側
から供給した上に該溶融状態の吐出線状を引取り、接触
部分を融着させつつ、スパンボンド不織布とも融着さ
せ、片側がスパンボンド不織布からなる網状構造を形成
した積層体の両面を挟み込みつつ毎分１ｍの速度で２５
℃の冷却水中へ引込み固化させ、次いで１００℃の熱風
乾燥機中で２０分疑似結晶化処理した後、所定の大きさ
に切断して得られた積層網状体の特性を表２に示す。実
施例１の積層網状体は断面形状が三角おむすび型の中空
断面で中空率が４０％、繊度が９０００デニ−ルの線条
で形成しており、平均の見掛け密度が０．０４７ｇ／cm
³ であった。実施例２も断面形状が三角おむすび型の中
空断面で中空率が３８％、繊度が８９００デニ−ルの線
条から形成されており、網状体の平均の見掛け密度が
０．０４７ｇ／cm³ であった。表２で明らかなごとく、
実施例１は柔らかい弾性樹脂の特性が生かせた積層網状
構造のため耐熱性、常温での耐久性、座り心地ともに優
れたクッション材で補強効果も実用使用に耐えるもので
あった。実施例２はやや硬い弾性樹脂の特性が生かせた
積層網状構造のため耐熱性、常温での耐久性、座り心地
ともに優れたクッション材で補強効果も実用使用に耐え
るものであった。評価用に作成した座席も性能が優れて
いることが判る。

【００２１】

【表２】

【００２２】参考例 ジメチルイソフタレ−ト（ＤＭＩ）２０モル％とＤＭＴ
８０モル％及び１・４ブタンジオ−ル（１・４ＢＤ）を
少量の触媒と仕込み、実施例１の方法と同様にして得た
ポリエステル系熱可塑性弾性樹脂（Ａ−３）の処方を表
１に示す。オリフィスの孔形状を孔径φ１mmの丸断面と
したノズルを用い以外実施例１と同様にして弾性複合網
状体を得た。なお、中実丸断面の繊度が９０００デニ−
ルの線条から形成されており、網状体の平均の見掛け密
度が０．０４６ｇ／cm³ であった。

【００２３】実施例４ ポリウレタン系エラストマ−として、４・４’ジフェニ
ルメタンジイソシアネ−ト（ＭＤＩ）とＰＴＭＧ及び鎖
延長剤として１・４ＢＤを添加して重合し次いで抗酸化
剤２％を添加混合練込み後ペレット化し真空乾燥してポ
リエ−テル系ウレタンポリマ−の処方を表３に示す。

【００２４】

【表３】

【００２５】得られた熱可塑性弾性樹脂を溶融温度２２
０℃とした以外実施例１と同様にして得た弾性複合網状
体の特性を表２に示す。実施例４は線条の断面形状が三
角おむすび型の中空断面で中空率は４１％、繊度が９８
００デニ−ルの線条から形成されており、網状体の平均
の見掛け密度が０．０４７ｇ／cm³ であった。実施例４
は柔らかいウレタンの特性を生かした積層網状体で耐熱
性、常温での耐久性、座り心地ともに優れたクッション
材で、補強効果も実用使用に耐えるものであった。評価
用に作成した座席も優れていることが判る。

【００２６】比較例１〜２ 固有粘度０．６３のポリエチレンテレフタレ−ト（ＰＥ
Ｔ）及びメルトインデックス１２のポリプロピレン（Ｐ
Ｐ）を溶融温度を２８０℃及び２５０℃とし、疑似結晶
化処理しなかった以外、実施例３と同様にして得た線条
の繊度が比較例１は８８００デニ−ル、比較例２は２３
０００デニ−ルで、平均の見掛け密度が共に０．０４７
ｇ／cm³ の網状体の特性を表２に示す。比較例１は非弾
性ポリエステルからなる網状体のため耐熱耐久性が悪
く、硬くて座り心地も悪いクッション材で補強効果の試
験では構造体が破壊した例である。比較例２は繊度がや
や太い非弾性オレフィンからなる網状体のため、耐熱耐
久性が悪く、硬いクッション材で、補強効果の試験では
構造体が完全に破壊した例である。

【００２７】比較例３ ノズル面６０cm下に引取りコンベアネットを配して引き
取ったあと疑似結晶化処理をしなかった以外、参考例と
同様の方法で得た網状体の特性の一部を表２に示す。な
お、接着状態が不良で不織布とも接着せず形態保持が悪
いため、５０％圧縮時反発力、見掛け密度、補強効果、
７０℃残留歪、繰返圧縮歪み、及び座り心地の評価はし
ていない。比較例３は形態が固定されていないのでクッ
ション材用ワディング層に適さない例である。

【００２８】比較例４ ノズル面２５cm下に引取りコンベアネットを配して、ス
パンボンド不織布を供給しないで網状体を形成し、疑似
結晶化処理しない以外、参考例と同様にして得た線条の
繊度は９１００デニ−ル、平均の見掛け密度は０．０４
５ｇ／cm³ の網状体の特性を表２に示す。比較例４は熱
可塑性弾性樹脂で構成されているので座り心地は良い
が、耐熱性、耐久性、及び補強材がないので網状構造の
形態保持が不良なクッション材としては好ましくない例
である。

【００２９】比較例５ 幅５０cm、長さ５cmのノズル有効面に幅方向の孔間ピッ
チ１０mm、長さ方向の孔間ピッチ２０mmの千鳥配列とし
たオリフィス径φ２mmとしたノズルを用いて単孔当たり
の吐出量２５ｇ／分にて吐出させて、ノズル面３０cm下
に引取りコンベアネットを配して１ｍ／分にて引き取っ
た以外、比較例３と同様にして得た線条の繊度は１１３
０００デニ−ルで、平均の見掛け密度は０．１５４ｇ／
cm³ の積層網状体の特性を表２に示す。比較例５は繊度
が著しく太く密度斑のある積層網状体のため、耐熱耐久
性が悪くなり、座り心地もやや悪くなるクッション材
で、補強材の形態保持性も劣る例である。

【００３０】比較例６ 引取りコンベアネットの間隔（開口幅）を５cmとし、引
取りコンベアネットの片側のスパンボンド不織布を供給
する側には溶融した吐出線状が接触するように配し、速
度を１ｍ／分にて引き取った以外、比較例３と同様にし
て得た線条繊度が９０００デニ−ルで、弾性網状体の平
均見掛け密度が０．０４３ｇ／cm³ の積層網状体の特性
を表２に示す。比較例６は積層網状体表面のフラット化
が悪い状態のため、見掛け密度が低いのに耐久性が劣
り、熱接着が不充分になり、少し異物感を感じる座り心
地のやや劣るクッション材で、補強材の形態保持性も劣
る例である。

【００３１】比較例７ 単孔当たりの吐出量３ｇ／分にて吐出させ、引取りコン
ベアネットの速度を０．３ｍ／分とし、疑似結晶化処理
しなかった以外参考例と同様して得た線条繊度が１３０
００デニ−ルで、弾性網状体の平均見掛け密度が０．２
１ｇ／cm³ の弾性網状体の特性を表２に示す。比較例７
は見掛け密度が高いため座り心地がやや劣り、耐熱性、
耐久性が不充分なクッション材で、補強材の形態保持性
も劣る例である。

【００３２】実施例５ 実施例１で得た複合網状体を長さ１２０cmに切断して、
その両面に東洋紡績製熱接着繊維４−６４−ＴＥ５と東
洋紡績製立体巻縮ステープル１０−６４−７４５を３０
／７０重量比で混合開繊して得たカ−ドウエッブを全体
の０．０５ｇ／cm³ となるように表面側に積層圧縮して
２００℃の熱風にて１０分間一体熱成形して厚み７cmの
クッションを４枚作成した。得られたクッションを厚み
７cm、幅１２０cm、長さ５０cm毎にキルティングした幅
１２０cm、長さ２００cmの側地に入れマットレスを作成
した。このマットレスをベッドに設置し、２５℃ＲＨ６
５％室内にてパネラ−４人に７時間使用させて寝心地を
官能評価した。なお、ベットにはシ−ツを掛け、掛け布
団は１．８kgのダウン／フェザ−：９０／１０を中綿に
したもの、枕はパネラ−が毎日使用しているものを着用
させた。評価結果は、床つき感がなく、沈み込みが適度
で、蒸れを感じない快適な寝心地のベットであった。比
較のため、密度０．０４ｇ／cm³ で厚み１０cmの発泡ウ
レタン板状体で同様のマットレスを作成し、ベットに設
置して寝心地を評価した結果、床つき感は少ないが沈み
込みが大きくやや蒸れを感じる寝心地の悪いベットであ
った。

【００３３】

【発明の効果】振動や応力吸収性の良い熱可塑性弾性樹
脂から成る線条が３次元網状構造を形成し融着一体化し
た表面が実質的にフラット化され、裏面に連続繊維の不
織布を補強した本発明の積層網状体は、振動遮断性、耐
熱耐久性、嵩高性、座り心地のより改善された、蒸れに
くいクッション材であり、他の素材との併用による上記
の好ましい特性を付与した車両用座席、船舶用座席、車
両用、船舶用、病院やホテル等の業務用ベット、家具用
クッション、寝装用品等の製品を提供できる。更には、
車両用や建築資材としての内装材や断熱材等にも有用な
ものである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ Ｄ０４Ｈ 3/00 Ｄ０４Ｈ 3/00 Ｋ // Ｄ０１Ｆ 6/00 Ｄ０１Ｆ 6/00 Ａ 6/62 ３０３ 6/62 ３０３Ｄ 6/86 ３０１ 6/86 ３０１Ｂ (56)参考文献 特開 昭55−17527（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−149362（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−329281（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−261184（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−213454（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−109670（ＪＰ，Ａ) 実開 平１−16326（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) D04H 1/00 - 18/00 B68G 1/00 - 15/00 B32B 1/00 - 35/00 D01D 1/00 - 13/02 D01D 1/00 - 13/04

Claims (5)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 線条の断面形状が中空断面又は異形断
   面であり、繊度が１００〜１０００００デニ−ルの熱可
   塑性弾性樹脂からなる連続した線条を曲がりくねらせ互
   いに接触させて該接触部の大部分が融着した３次元立体
   構造体を形成し、表面が実質的にフラット化された網状
   体の片面に連続繊維からなる不織布が接合された密度が
   ０．０１ｇ／cm³ から０．２ｇ／cm³ の積層網状体。
2. 【請求項２】 連続し線条を構成する熱可塑性弾性樹
   脂が示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温以上融
   点以下の温度に吸熱ピークを有する請求項１記載の積層
   網状体。
3. 【請求項３】 中空断面又は異型断面形成性の複数の
   オリフィスを持つ多列ノズルより熱可塑性弾性樹脂をそ
   の融点より２０〜８０℃高い溶融温度で、該ノズルより
   下方に向けて吐出させ、溶融状態で互いに接触させて融
   着させ３次元構造体を形成しつつ、かつ該構造体の片面
   に連続繊維からなる不織布を接合させて引取り装置で挟
   み込み、該構造体の両面の溶融状態の曲がりくねった吐
   出線条を４５°以上折り曲げて変形させて表面をフラッ
   ト化すると同時に曲げられていない吐出線条との接触点
   を接着して３次元構造体と不織布との積層構造を形成
   後、冷却槽で冷却せしめる積層網状体の製法。
4. 【請求項４】 一旦冷却後、熱可塑性弾性樹脂の融点
   より少なくとも１０℃以下の温度でアニ−リングを行な
   う請求項３に記載の積層網状体の製法。
5. 【請求項５】 請求項１に記載の積層網状体を用いた
   車両用座席、船舶用座席、車両用、船舶用、病院用等の
   業務用及び家庭用ベッド、家具用椅子、事務用椅子およ
   び布団のいずれかに記載の製品。