JP3451652B2 - 一方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
一方向性珪素鋼板の製造方法Info
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、主にトランスやその
他の電気機器の鉄心材料として使用される方向性珪素鋼
板の製造方法に関し、特に表面性状を改善しようとする
ものである。 【０００２】 【従来の技術】この種電気機器の鉄心材料としては、磁
気特性に優れること、具体的には磁場の強さ８００Ａ／
ｍにおける磁束密度Ｂ8 値（Ｔ）が高く、また50Hzの交
流磁束密度１．７Ｔにおける鉄損特性Ｗ17/50 値（Ｗ／
kg）が低いことが要求される。このため方向性けい素鋼
板は、２次再結晶を利用して｛１１０｝＜００１＞方
位、いわゆるゴス方位の結晶粒を発達させたものであ
る。そして磁気特性の優れた材料を得るには、磁化容易
軸である＜００１＞軸を圧延方向に高度に揃えること、
すなわち適当な圧延と熱処理を組合わせた諸工程によっ
て、ゴス方位に２次再結晶粒を安定して発達させること
が重要である。特にインヒビターと呼ばれるＡｌＮ又は
ＭｎＳ，ＭｎＳｅ等の析出物を均一かつ微細に分散させ
ることが肝要である。 【０００３】特公昭５０−２１２９１号公報には、熱間
圧延時の仕上前面温度を１１５０℃以下にして仕上圧延
中にインヒビターを析出させる方法が提示されている。
これは、ＡｌＮ等のインヒビター析出温度以下に鋼板を
冷却したのち、圧延による歪を導入することにより、Ａ
ｌＮ等のインヒビターを析出させる方法である。しか
し、この方法では、仕上圧延前に表層部分が冷却される
ため、板面表層部のＡｌＮ等のインヒビターが粗大析出
するという問題がある。 【０００４】また、ＡｌＮの析出制御について特公昭５
９−４５７３０号公報には、熱間圧延の巻取りを高温域
で行うことが示されている。しかし、この方法では工業
的にコイルの長手および幅方向で温度を均一に制御する
ことは難しく、実用的ではない。 【０００５】さらに、特公昭６０−３７１７２号公報で
は、９００〜１１９０℃で３０％以上の高圧下を行なう
ことにより再結晶化を促進し、集合組織を改善する方法
が開示されている。この方法では、集合組織は良好で
も、熱間圧延でインヒビターが粗大析出することもあ
り、安定した生産が難しい不利があった。 【０００６】 【発明が解決しようとする課題】この発明は、磁気特性
の優れた一方向性珪素鋼板を工業的に安定して得ること
のできる製造方法について提案することを目的とするも
のである。 【０００７】 【課題を解決するための手段】発明者らは、一方向性珪
素鋼板の電磁特性を向上させる手法について鋭意検討し
たところ、熱間圧延でのインヒビター制御および集合組
織改善の両立が必要であることを見出した。すなわち、
集合組織の改善は主として、熱間圧延の粗圧延段階によ
って決定され、120 ℃以上の高温で熱間圧延における再
結晶を完了することにより達成されること、これに続く
仕上圧延段階においては、集合組織の悪化しない条件下
でインヒビター制御を行うのが有利であることを見出し
た。 【０００８】この発明は、一方向性珪素鋼素材に、熱間
圧延を施した後１回以上の冷間圧延を施して最終板厚と
し、さらに脱炭焼鈍ついで焼鈍分離剤を塗布した後最終
焼鈍を施す、一連の工程によって方向性珪素鋼板を製造
するに当たり、熱間圧延の粗圧延出側における板厚を５
０mm以下かつ温度を１２００℃以上および仕上圧延入側
における温度を１０５０〜１２００℃の範囲とし、さら
に仕上圧延の１パス目におけるロールと板との接触時間
を５×１０-2ｓ以上としたことを特徴とする、一方向性
珪素鋼板の製造方法である。 【０００９】 【作用】ここで、この発明で用いる一方向性珪素鋼素材
の好ましい組成範囲について説明する。 Ｃ：０．０１〜０．１２％ Ｃは、熱間圧延、そして冷間圧延中の組織の均一微細化
のみならず、ゴス方位の発達に有効な成分であり、少な
くとも０．０１％以上の含有が好ましい。しかしながら
０．１２％を超える含有は却ってゴス方位に乱れが生じ
るので、上限は０．１２％程度が好ましい。 Ｓｉ：２．０〜４．５％ Ｓｉは、鋼板の比抵抗を高め鉄損の低減に有効である
が、４．５％をこえると冷延性が損なわれ、一方２．０
％未満になると比抵抗が低下するだけでなく、２次再結
晶および純化のために行う最終高温焼鈍中にα−γ変態
によって結晶方位のランダム化を生じ、十分な鉄損改善
効果が得られないので、Ｓｉ量は２．０〜４．５％程度
とするのが好ましい。 【００１０】Ｍｎ：０．０２〜０．１５％ Ｍｎは、熱間脆化を防止するため少なくとも０．０２％
程度を必要とするが、あまりに多すぎると磁気特性を劣
化させるので、上限は０．１５％程度に定めるのが好ま
しい。 【００１１】インヒビターとしては、下記のいわゆるＡ
ｌＮ系のほかに、ＭｎＳ，ＭｎＳｅ系がある。 【００１２】まずＡｌＮ系の場合は、 ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．０６％ Ｎ：０．００３０〜０．０１２０％ Ａｌ及びＮは、方向性けい素鋼板の２次再結晶を制御す
るインヒビターとして有力な成分である。抑制力確保の
観点からは、少なくともＡｌは０．０１％及びＮは０．
００９０％必要とするが、Ａｌは０．０６％及びＮは
０．０１２０％を超えるとその効果が損なわれるので、
その下限はそれぞれＡｌ：０．０１％及びＮ：０．００
３０％、上限はＡｌ：０．０６及びＮ：０．０１２０％
とする。 【００１３】またＭｎＳ，ＭｎＳｅ系の場合は、 Ｓｅ，Ｓのうちから選ばれる少なくとも１種：０．００
５〜０．０６０％ Ｓｅ，Ｓの範囲についても、上述したＡｌＮ系の場合と
同様な理由により、上記の範囲にすることが好ましい。
なお上述したＭｎＳ，ＭｎＳｅ系及びＡｌＮ系はそれぞ
れ併用することが電磁特性上望ましい。 【００１４】インヒビター成分としては上記したＳ．Ｓ
ｅ，Ａｌの他、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｓｎ，Ｃｒ，Ｇｅ，Ｓｂ，
Ｍｏ，Ｚｎ，Ｔｅ，Ｂｉ及びＰなども有利に適合するの
で、それぞれ少量併せて含有させることもできる。ここ
に、上記成分の好適添加範囲はそれぞれ、Ｃｕ，Ｎｉ，
ＳｎおよびＣｒが０．０１〜０．１５％、Ｇｅ，Ｓｂ，
Ｍｏ，Ｚｎ，ＴｅおよびＢｉが０．００５〜０．１％、
Ｐが０．０１〜０．２％である。 【００１５】さて上記の成分組成になるけい素鋼スラブ
は、所定成分に溶製された溶鋼から、連続鋳造等により
製造される。そしてこのけい素鋼スラブを、高温例えば
１３００℃以上に加熱して熱間粗圧延に供する。 【００１６】熱間圧延において、その粗圧延の出側温度
は１２００℃以上が必要である。１２００℃未満では、
再結晶が不充分となって集合組織が改善されないため、
電磁特性上不利になる。さらに、粗圧延出側での厚みは
５０ｍｍ以下とする。なぜなら、粗圧延出側での厚みが
厚すぎると、仕上圧延スタンド間での板内部からの復熱
によって表層部のインヒビターが粗大化するため、粗圧
延出側での厚みは薄い方が望ましい。ただし、発明者ら
の調査によれば、大幅な磁性劣化を起こすのは５０ｍｍ
を越える範囲であり、また工業的な生産性からは厚い方
が望ましいため、上限を５０ｍｍとする。次に、仕上圧
延の入側温度を１０５０℃以上１２５０℃以下でかつ仕
上圧延の１パス目はロールと板との接触時間が５×１０
-2ｓ以上とする。 【００１７】熱間仕上圧延の入側温度が１２００℃を超
えると仕上圧延時に再結晶が発生し、電磁特性上不利と
なる。また、１０５０℃未満では、板表面部のインヒビ
ターが仕上圧延する前に粗大化するため、電磁特性が劣
化する。 【００１８】仕上圧延でインヒビターを微細析出させる
ためには、ロールと板の接触による表層部の急速冷却が
最も有効である。 【００１９】ここで、板表層部の冷却に関係する因子と
しては、 ロール温度（表面温度） ロール熱伝導率 ロールと板の接触長、即ちロール直径と圧下量（但
し、ロール直径は一定であるから圧下量で決まる） 通板速度（圧延速度） 上記のロール熱伝導率は、実用的に採用されているロ
ール鋼の範囲では材質による実質的な差がなく、また上
記のロール表面温度は、ロールに常時大量の冷却水が
かけられており、ロールバイト直前では冷却水温度に近
くなっている（４０〜７０℃）ため、有効な手段ではな
い。 【００２０】従って、実操業では、上記したおよび
を制御して、所定の接触時間を確保すれば、必要な表層
冷却を施すことができる。なお、圧下量は板厚制御やパ
ススケジュールが決められていることが多いため、圧下
量に応じて通板速度を変えるのが一般的である。但し、
予め与えられた通板速度に対して圧下量を微調整して接
触時間を変えることも出来る。 【００２１】この接触時間が５×１０-2ｓ未満では、イ
ンヒビターが粗大化するため５×１０-2ｓ以上とする。
なお、粗圧延出側での仕上厚みが厚すぎると、仕上圧延
スタンド間での板内部からの復熱によって表層のインヒ
ビターが粗大化するため、粗圧延出側での仕上厚みは５
０ｍｍ以下とする。 【００２２】 【実施例】 （実施例１）Ｃ：０．０６％、Ｓｉ：３．０５％、ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．０２３％、Ｍｎ：０．０７５％、Ｓ：
０．０２５％、Ｎ：０．００８５％を含み残部実質的に
鉄及び不可避的不純物からなる、多数のけい素鋼スラブ
を、１３８０℃で３０分間加熱後、熱間圧延時の条件を
表１に示す種々の条件で実施し、１．８ｍｍ厚に熱間圧
延した。次いで、熱延板を１０５０℃で連続焼鈍した
後、６０秒間で常温まで冷却し、その後８８．９％の圧
下率で冷間圧延して０．２３ｍｍの最終板厚とした。引
き続き、脱炭焼鈍、そして仕上焼鈍を施した。 【００２３】かくして、得られた最終製品における電磁
特性をコイル全長にわたって調査した結果を、平均値で
表１に併せて示す。この発明に従って得られたコイルＮ
ｏ．６のものに顕著な電磁特性の改善がみられた。 【００２４】 【表１】【００２５】（実施例２）Ｃ：０．０６％、Ｓｉ：３．
０５％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２８％、Ｍｎ：０．０７
０％、Ｓ：０．０２０％、Ｎ：０．０９０％を含み残部
実質的に鉄及び不可避的不純物からなる、多数のけい素
鋼スラブを、１４００℃で２０分加熱後、熱間圧延条件
を変更し、１．８ｍｍに熱間圧延した。次いで、熱延板
を１１００℃で連続焼鈍した後６０秒間で熱間圧延し
た。その後、８７．２％の圧下率で冷間圧延し、０．２
３ｍｍの最終板厚とし、引き続き脱炭焼鈍・仕上焼鈍を
施した。かくして得られた最終製品の電磁特性を、その
製造条件とともに表２に示すように、磁気特性において
この発明の優位性が認められる。 【００２６】 【表２】 【００２７】 【発明の効果】この発明によれば、コイル全長にわたっ
て良好な電磁特性をもつ一方向性けい素鋼板を工業的に
安定して得ることができる。
他の電気機器の鉄心材料として使用される方向性珪素鋼
板の製造方法に関し、特に表面性状を改善しようとする
ものである。 【０００２】 【従来の技術】この種電気機器の鉄心材料としては、磁
気特性に優れること、具体的には磁場の強さ８００Ａ／
ｍにおける磁束密度Ｂ8 値（Ｔ）が高く、また50Hzの交
流磁束密度１．７Ｔにおける鉄損特性Ｗ17/50 値（Ｗ／
kg）が低いことが要求される。このため方向性けい素鋼
板は、２次再結晶を利用して｛１１０｝＜００１＞方
位、いわゆるゴス方位の結晶粒を発達させたものであ
る。そして磁気特性の優れた材料を得るには、磁化容易
軸である＜００１＞軸を圧延方向に高度に揃えること、
すなわち適当な圧延と熱処理を組合わせた諸工程によっ
て、ゴス方位に２次再結晶粒を安定して発達させること
が重要である。特にインヒビターと呼ばれるＡｌＮ又は
ＭｎＳ，ＭｎＳｅ等の析出物を均一かつ微細に分散させ
ることが肝要である。 【０００３】特公昭５０−２１２９１号公報には、熱間
圧延時の仕上前面温度を１１５０℃以下にして仕上圧延
中にインヒビターを析出させる方法が提示されている。
これは、ＡｌＮ等のインヒビター析出温度以下に鋼板を
冷却したのち、圧延による歪を導入することにより、Ａ
ｌＮ等のインヒビターを析出させる方法である。しか
し、この方法では、仕上圧延前に表層部分が冷却される
ため、板面表層部のＡｌＮ等のインヒビターが粗大析出
するという問題がある。 【０００４】また、ＡｌＮの析出制御について特公昭５
９−４５７３０号公報には、熱間圧延の巻取りを高温域
で行うことが示されている。しかし、この方法では工業
的にコイルの長手および幅方向で温度を均一に制御する
ことは難しく、実用的ではない。 【０００５】さらに、特公昭６０−３７１７２号公報で
は、９００〜１１９０℃で３０％以上の高圧下を行なう
ことにより再結晶化を促進し、集合組織を改善する方法
が開示されている。この方法では、集合組織は良好で
も、熱間圧延でインヒビターが粗大析出することもあ
り、安定した生産が難しい不利があった。 【０００６】 【発明が解決しようとする課題】この発明は、磁気特性
の優れた一方向性珪素鋼板を工業的に安定して得ること
のできる製造方法について提案することを目的とするも
のである。 【０００７】 【課題を解決するための手段】発明者らは、一方向性珪
素鋼板の電磁特性を向上させる手法について鋭意検討し
たところ、熱間圧延でのインヒビター制御および集合組
織改善の両立が必要であることを見出した。すなわち、
集合組織の改善は主として、熱間圧延の粗圧延段階によ
って決定され、120 ℃以上の高温で熱間圧延における再
結晶を完了することにより達成されること、これに続く
仕上圧延段階においては、集合組織の悪化しない条件下
でインヒビター制御を行うのが有利であることを見出し
た。 【０００８】この発明は、一方向性珪素鋼素材に、熱間
圧延を施した後１回以上の冷間圧延を施して最終板厚と
し、さらに脱炭焼鈍ついで焼鈍分離剤を塗布した後最終
焼鈍を施す、一連の工程によって方向性珪素鋼板を製造
するに当たり、熱間圧延の粗圧延出側における板厚を５
０mm以下かつ温度を１２００℃以上および仕上圧延入側
における温度を１０５０〜１２００℃の範囲とし、さら
に仕上圧延の１パス目におけるロールと板との接触時間
を５×１０-2ｓ以上としたことを特徴とする、一方向性
珪素鋼板の製造方法である。 【０００９】 【作用】ここで、この発明で用いる一方向性珪素鋼素材
の好ましい組成範囲について説明する。 Ｃ：０．０１〜０．１２％ Ｃは、熱間圧延、そして冷間圧延中の組織の均一微細化
のみならず、ゴス方位の発達に有効な成分であり、少な
くとも０．０１％以上の含有が好ましい。しかしながら
０．１２％を超える含有は却ってゴス方位に乱れが生じ
るので、上限は０．１２％程度が好ましい。 Ｓｉ：２．０〜４．５％ Ｓｉは、鋼板の比抵抗を高め鉄損の低減に有効である
が、４．５％をこえると冷延性が損なわれ、一方２．０
％未満になると比抵抗が低下するだけでなく、２次再結
晶および純化のために行う最終高温焼鈍中にα−γ変態
によって結晶方位のランダム化を生じ、十分な鉄損改善
効果が得られないので、Ｓｉ量は２．０〜４．５％程度
とするのが好ましい。 【００１０】Ｍｎ：０．０２〜０．１５％ Ｍｎは、熱間脆化を防止するため少なくとも０．０２％
程度を必要とするが、あまりに多すぎると磁気特性を劣
化させるので、上限は０．１５％程度に定めるのが好ま
しい。 【００１１】インヒビターとしては、下記のいわゆるＡ
ｌＮ系のほかに、ＭｎＳ，ＭｎＳｅ系がある。 【００１２】まずＡｌＮ系の場合は、 ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．０６％ Ｎ：０．００３０〜０．０１２０％ Ａｌ及びＮは、方向性けい素鋼板の２次再結晶を制御す
るインヒビターとして有力な成分である。抑制力確保の
観点からは、少なくともＡｌは０．０１％及びＮは０．
００９０％必要とするが、Ａｌは０．０６％及びＮは
０．０１２０％を超えるとその効果が損なわれるので、
その下限はそれぞれＡｌ：０．０１％及びＮ：０．００
３０％、上限はＡｌ：０．０６及びＮ：０．０１２０％
とする。 【００１３】またＭｎＳ，ＭｎＳｅ系の場合は、 Ｓｅ，Ｓのうちから選ばれる少なくとも１種：０．００
５〜０．０６０％ Ｓｅ，Ｓの範囲についても、上述したＡｌＮ系の場合と
同様な理由により、上記の範囲にすることが好ましい。
なお上述したＭｎＳ，ＭｎＳｅ系及びＡｌＮ系はそれぞ
れ併用することが電磁特性上望ましい。 【００１４】インヒビター成分としては上記したＳ．Ｓ
ｅ，Ａｌの他、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｓｎ，Ｃｒ，Ｇｅ，Ｓｂ，
Ｍｏ，Ｚｎ，Ｔｅ，Ｂｉ及びＰなども有利に適合するの
で、それぞれ少量併せて含有させることもできる。ここ
に、上記成分の好適添加範囲はそれぞれ、Ｃｕ，Ｎｉ，
ＳｎおよびＣｒが０．０１〜０．１５％、Ｇｅ，Ｓｂ，
Ｍｏ，Ｚｎ，ＴｅおよびＢｉが０．００５〜０．１％、
Ｐが０．０１〜０．２％である。 【００１５】さて上記の成分組成になるけい素鋼スラブ
は、所定成分に溶製された溶鋼から、連続鋳造等により
製造される。そしてこのけい素鋼スラブを、高温例えば
１３００℃以上に加熱して熱間粗圧延に供する。 【００１６】熱間圧延において、その粗圧延の出側温度
は１２００℃以上が必要である。１２００℃未満では、
再結晶が不充分となって集合組織が改善されないため、
電磁特性上不利になる。さらに、粗圧延出側での厚みは
５０ｍｍ以下とする。なぜなら、粗圧延出側での厚みが
厚すぎると、仕上圧延スタンド間での板内部からの復熱
によって表層部のインヒビターが粗大化するため、粗圧
延出側での厚みは薄い方が望ましい。ただし、発明者ら
の調査によれば、大幅な磁性劣化を起こすのは５０ｍｍ
を越える範囲であり、また工業的な生産性からは厚い方
が望ましいため、上限を５０ｍｍとする。次に、仕上圧
延の入側温度を１０５０℃以上１２５０℃以下でかつ仕
上圧延の１パス目はロールと板との接触時間が５×１０
-2ｓ以上とする。 【００１７】熱間仕上圧延の入側温度が１２００℃を超
えると仕上圧延時に再結晶が発生し、電磁特性上不利と
なる。また、１０５０℃未満では、板表面部のインヒビ
ターが仕上圧延する前に粗大化するため、電磁特性が劣
化する。 【００１８】仕上圧延でインヒビターを微細析出させる
ためには、ロールと板の接触による表層部の急速冷却が
最も有効である。 【００１９】ここで、板表層部の冷却に関係する因子と
しては、 ロール温度（表面温度） ロール熱伝導率 ロールと板の接触長、即ちロール直径と圧下量（但
し、ロール直径は一定であるから圧下量で決まる） 通板速度（圧延速度） 上記のロール熱伝導率は、実用的に採用されているロ
ール鋼の範囲では材質による実質的な差がなく、また上
記のロール表面温度は、ロールに常時大量の冷却水が
かけられており、ロールバイト直前では冷却水温度に近
くなっている（４０〜７０℃）ため、有効な手段ではな
い。 【００２０】従って、実操業では、上記したおよび
を制御して、所定の接触時間を確保すれば、必要な表層
冷却を施すことができる。なお、圧下量は板厚制御やパ
ススケジュールが決められていることが多いため、圧下
量に応じて通板速度を変えるのが一般的である。但し、
予め与えられた通板速度に対して圧下量を微調整して接
触時間を変えることも出来る。 【００２１】この接触時間が５×１０-2ｓ未満では、イ
ンヒビターが粗大化するため５×１０-2ｓ以上とする。
なお、粗圧延出側での仕上厚みが厚すぎると、仕上圧延
スタンド間での板内部からの復熱によって表層のインヒ
ビターが粗大化するため、粗圧延出側での仕上厚みは５
０ｍｍ以下とする。 【００２２】 【実施例】 （実施例１）Ｃ：０．０６％、Ｓｉ：３．０５％、ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．０２３％、Ｍｎ：０．０７５％、Ｓ：
０．０２５％、Ｎ：０．００８５％を含み残部実質的に
鉄及び不可避的不純物からなる、多数のけい素鋼スラブ
を、１３８０℃で３０分間加熱後、熱間圧延時の条件を
表１に示す種々の条件で実施し、１．８ｍｍ厚に熱間圧
延した。次いで、熱延板を１０５０℃で連続焼鈍した
後、６０秒間で常温まで冷却し、その後８８．９％の圧
下率で冷間圧延して０．２３ｍｍの最終板厚とした。引
き続き、脱炭焼鈍、そして仕上焼鈍を施した。 【００２３】かくして、得られた最終製品における電磁
特性をコイル全長にわたって調査した結果を、平均値で
表１に併せて示す。この発明に従って得られたコイルＮ
ｏ．６のものに顕著な電磁特性の改善がみられた。 【００２４】 【表１】【００２５】（実施例２）Ｃ：０．０６％、Ｓｉ：３．
０５％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２８％、Ｍｎ：０．０７
０％、Ｓ：０．０２０％、Ｎ：０．０９０％を含み残部
実質的に鉄及び不可避的不純物からなる、多数のけい素
鋼スラブを、１４００℃で２０分加熱後、熱間圧延条件
を変更し、１．８ｍｍに熱間圧延した。次いで、熱延板
を１１００℃で連続焼鈍した後６０秒間で熱間圧延し
た。その後、８７．２％の圧下率で冷間圧延し、０．２
３ｍｍの最終板厚とし、引き続き脱炭焼鈍・仕上焼鈍を
施した。かくして得られた最終製品の電磁特性を、その
製造条件とともに表２に示すように、磁気特性において
この発明の優位性が認められる。 【００２６】 【表２】 【００２７】 【発明の効果】この発明によれば、コイル全長にわたっ
て良好な電磁特性をもつ一方向性けい素鋼板を工業的に
安定して得ることができる。
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 一方向性珪素鋼素材に、熱間圧延を施し
た後１回以上の冷間圧延を施して最終板厚とし、さらに
脱炭焼鈍ついで焼鈍分離剤を塗布した後最終焼鈍を施
す、一連の工程によって方向性珪素鋼板を製造するに当
たり、熱間圧延の粗圧延出側における板厚を５０mm以下
かつ温度を１２００℃以上および仕上圧延入側における
温度を１０５０〜１２００℃の範囲とし、さらに仕上圧
延の１パス目におけるロールと板との接触時間を５×１
０-2ｓ以上としたことを特徴とする、一方向性珪素鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9951093A JP3451652B2 (ja) | 1993-04-26 | 1993-04-26 | 一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9951093A JP3451652B2 (ja) | 1993-04-26 | 1993-04-26 | 一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06306472A JPH06306472A (ja) | 1994-11-01 |
| JP3451652B2 true JP3451652B2 (ja) | 2003-09-29 |
Family
ID=14249263
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9951093A Expired - Fee Related JP3451652B2 (ja) | 1993-04-26 | 1993-04-26 | 一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3451652B2 (ja) |
-
1993
- 1993-04-26 JP JP9951093A patent/JP3451652B2/ja not_active Expired - Fee Related
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