JP3446538B2 - 動力伝達装置 - Google Patents
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- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
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- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
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- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
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- F16D7/04—Slip couplings, e.g. slipping on overload, for absorbing shock of the ratchet type
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
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- Transmission Devices (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- One-Way And Automatic Clutches, And Combinations Of Different Clutches (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は異常時のトルクリミ
ッターとしての機能および従動側機器のトルク変動吸収
機能を併せ備えた動力伝達装置に関するもので、自動車
用空調装置の冷凍サイクルの圧縮機駆動用動力伝達装置
として好適なものである。
ッターとしての機能および従動側機器のトルク変動吸収
機能を併せ備えた動力伝達装置に関するもので、自動車
用空調装置の冷凍サイクルの圧縮機駆動用動力伝達装置
として好適なものである。
【０００２】
【従来の技術】本発明者は先に、特開平８−１３５７５
２号公報において、異常時のトルクリミッターとしての
機能および従動側機器のトルク変動吸収機能を併せ備え
た動力伝達装置を提案している。この従来装置は、自動
車のエンジン等の駆動源から動力が伝達されて回転する
駆動側回転部材と、圧縮機等の従動側機器に連結された
従動側回転部材とを備えるとともに、この両回転部材の
間を連結する連結機構を、弾性変形可能なゴム製の弾性
部材、およびこの弾性部材を保持する保持部材にて構成
して、駆動源からの回転力が所定値以内であるときは、
弾性部材と保持部材とを回転方向に係止しながら圧着さ
せることにより、弾性部材が保持部材に一体に保持され
て、両回転部材の間を一体に連結する。
２号公報において、異常時のトルクリミッターとしての
機能および従動側機器のトルク変動吸収機能を併せ備え
た動力伝達装置を提案している。この従来装置は、自動
車のエンジン等の駆動源から動力が伝達されて回転する
駆動側回転部材と、圧縮機等の従動側機器に連結された
従動側回転部材とを備えるとともに、この両回転部材の
間を連結する連結機構を、弾性変形可能なゴム製の弾性
部材、およびこの弾性部材を保持する保持部材にて構成
して、駆動源からの回転力が所定値以内であるときは、
弾性部材と保持部材とを回転方向に係止しながら圧着さ
せることにより、弾性部材が保持部材に一体に保持され
て、両回転部材の間を一体に連結する。
【０００３】これに対し、駆動源からの回転力が所定値
以上に上昇する過負荷時には、弾性部材を変形させて、
弾性部材表面と保持部材との間で滑りを発生させて、従
動側回転部材と駆動側回転部材との間の連結を遮断させ
ることができる。このように、過負荷時には、弾性部材
自身の変形により弾性部材と保持部材との一体保持関係
が解除されることにより、駆動源と従動側機器との間の
動力伝達を遮断して、過負荷時のトルクリミッター機能
を発揮することにより、過負荷運転の継続による種々の
機器の損傷を未然に防止できる。
以上に上昇する過負荷時には、弾性部材を変形させて、
弾性部材表面と保持部材との間で滑りを発生させて、従
動側回転部材と駆動側回転部材との間の連結を遮断させ
ることができる。このように、過負荷時には、弾性部材
自身の変形により弾性部材と保持部材との一体保持関係
が解除されることにより、駆動源と従動側機器との間の
動力伝達を遮断して、過負荷時のトルクリミッター機能
を発揮することにより、過負荷運転の継続による種々の
機器の損傷を未然に防止できる。
【０００４】しかも、トルクリミッター機能を発揮する
ための機構を、ゴムからなる弾性部材と保持部材との組
合せで構成しているから、ゴムの衝撃吸収特性を活用し
て、圧縮機等の従動側機器のトルク変動を吸収すること
ができる。
ための機構を、ゴムからなる弾性部材と保持部材との組
合せで構成しているから、ゴムの衝撃吸収特性を活用し
て、圧縮機等の従動側機器のトルク変動を吸収すること
ができる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、上記従
来装置の製品化に向けて実際に試作して種々な使用環境
の下で、トルクリミッター機能の評価を行ったところ、
次のごとき問題が生じることが判明した。すなわち、ト
ルクリミッター機能の作動メカニズムとしては、過負荷
時にゴムからなる弾性部材に大きな変形を生ぜしめ、こ
れを起点として弾性部材表面と保持部材との間で滑りを
発生させて弾性部材を磨耗させ、動力伝達を遮断すると
いうものである。
来装置の製品化に向けて実際に試作して種々な使用環境
の下で、トルクリミッター機能の評価を行ったところ、
次のごとき問題が生じることが判明した。すなわち、ト
ルクリミッター機能の作動メカニズムとしては、過負荷
時にゴムからなる弾性部材に大きな変形を生ぜしめ、こ
れを起点として弾性部材表面と保持部材との間で滑りを
発生させて弾性部材を磨耗させ、動力伝達を遮断すると
いうものである。
【０００６】従って、トルクリミッター機能を良好に発
揮させるためには、ゴムからなる弾性部材に過負荷時に
は必ず、所要の大きな変形を生ぜしめる必要があるが、
装置の使用雰囲気温度が冬期のように低温になると、弾
性部材を構成するゴム材質が低温硬化を生じて、過負荷
時に弾性部材が所要の大きな変形量を発生せず、その結
果、トルクリミッターとしての作動トルクが上昇してし
まい、所期の作動特性を満足できない場合が生じること
が判明した。
揮させるためには、ゴムからなる弾性部材に過負荷時に
は必ず、所要の大きな変形を生ぜしめる必要があるが、
装置の使用雰囲気温度が冬期のように低温になると、弾
性部材を構成するゴム材質が低温硬化を生じて、過負荷
時に弾性部材が所要の大きな変形量を発生せず、その結
果、トルクリミッターとしての作動トルクが上昇してし
まい、所期の作動特性を満足できない場合が生じること
が判明した。
【０００７】本発明は上記点に鑑みてなされたもので、
トルク変動吸収作用を持ったゴム製の弾性部材を用いた
連結機構で、過負荷時のトルクリミッター機能を発揮す
る動力伝達装置において、低温時においても、所期の作
動トルクでトルクリミッター機能を良好に発揮できるよ
うにすることを目的とする。また、本発明はトルク変動
吸収作用を持ったゴム製の弾性部材を用いた連結機構
で、過負荷時のトルクリミッター機能を発揮する動力伝
達装置において、トルクリミッター作動トルクの上昇を
抑制しつつ、ゴム製弾性部材の耐久性向上を図ることを
目的とする。
トルク変動吸収作用を持ったゴム製の弾性部材を用いた
連結機構で、過負荷時のトルクリミッター機能を発揮す
る動力伝達装置において、低温時においても、所期の作
動トルクでトルクリミッター機能を良好に発揮できるよ
うにすることを目的とする。また、本発明はトルク変動
吸収作用を持ったゴム製の弾性部材を用いた連結機構
で、過負荷時のトルクリミッター機能を発揮する動力伝
達装置において、トルクリミッター作動トルクの上昇を
抑制しつつ、ゴム製弾性部材の耐久性向上を図ることを
目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１記載の発明では、従動側回転部材（７、１
０）に連結された第１の保持部材（１２）と、駆動側回
転部材（１、２）に連結された第２の保持部材（１３）
と、この両保持部材（１２、１３）間に保持されるゴム
製の弾性部材（１５）とから構成される連結機構を備
え、この連結機構は、回転力が所定値以内であるとき、
弾性部材（１５）と両保持部材（１２、１３）とを回転
方向に係止しながら圧着させることにより、弾性部材
（１５）が両保持部材（１２、１３）の間に一体に保持
されて両回転部材（１、２）、（７、１０）の間を一体
に連結する。
め、請求項１記載の発明では、従動側回転部材（７、１
０）に連結された第１の保持部材（１２）と、駆動側回
転部材（１、２）に連結された第２の保持部材（１３）
と、この両保持部材（１２、１３）間に保持されるゴム
製の弾性部材（１５）とから構成される連結機構を備
え、この連結機構は、回転力が所定値以内であるとき、
弾性部材（１５）と両保持部材（１２、１３）とを回転
方向に係止しながら圧着させることにより、弾性部材
（１５）が両保持部材（１２、１３）の間に一体に保持
されて両回転部材（１、２）、（７、１０）の間を一体
に連結する。
【０００９】これに対し、回転力が所定値以上に上昇す
る過負荷時には、弾性部材（１５）の外周側および内周
側の少なくとも一方の面を変形させて、弾性部材（１
５）表面と両保持部材（１２、１３）の少なくとも一方
との間で滑りを発生させて、従動側回転部材（７、１
０）と駆動側回転部材（１、２）との間の連結を遮断す
るようになっている。
る過負荷時には、弾性部材（１５）の外周側および内周
側の少なくとも一方の面を変形させて、弾性部材（１
５）表面と両保持部材（１２、１３）の少なくとも一方
との間で滑りを発生させて、従動側回転部材（７、１
０）と駆動側回転部材（１、２）との間の連結を遮断す
るようになっている。
【００１０】さらに、両保持部材（１２、１３）の少な
くとも一方に低剛性部（１２Ｃ、１３Ｆ）を形成し、回
転力の高い領域では低剛性部（１２Ｃ、１３Ｆ）により
両保持部材（１２、１３）の少なくとも一方を変形させ
て、回転力に対する両保持部材（１２、１３）間の相対
的なねじれ角特性で表わされる、ねじればね定数が低く
なるようにしたことを特徴としている。
くとも一方に低剛性部（１２Ｃ、１３Ｆ）を形成し、回
転力の高い領域では低剛性部（１２Ｃ、１３Ｆ）により
両保持部材（１２、１３）の少なくとも一方を変形させ
て、回転力に対する両保持部材（１２、１３）間の相対
的なねじれ角特性で表わされる、ねじればね定数が低く
なるようにしたことを特徴としている。
【００１１】これによると、過負荷時には、弾性部材
（１５）自身の変形により駆動源と従動側機器（４）と
の間の動力伝達を遮断して、過負荷時のトルクリミッタ
ー機能を発揮できるとともに、通常運転時にはゴムの衝
撃吸収特性を活用して、圧縮機等の従動側機器（４）の
トルク変動を良好に吸収することができる。しかも、冬
期のように使用環境雰囲気温度が低下して、弾性部材
（１５）を構成するゴムの低温硬化が発生し、弾性部材
（１５）の変形量が小さくなっても、過負荷時のように
回転力の高い領域では低剛性部（１２Ｃ、１３Ｆ）によ
り両保持部材（１２、１３）の少なくとも一方を変形さ
せて、連結機構のねじればね定数が低くなるようにして
いるから、トルクリミッター作動トルクの上昇を招くこ
となく、所期の作動トルクでトルクリミッター機能を発
揮できる。
（１５）自身の変形により駆動源と従動側機器（４）と
の間の動力伝達を遮断して、過負荷時のトルクリミッタ
ー機能を発揮できるとともに、通常運転時にはゴムの衝
撃吸収特性を活用して、圧縮機等の従動側機器（４）の
トルク変動を良好に吸収することができる。しかも、冬
期のように使用環境雰囲気温度が低下して、弾性部材
（１５）を構成するゴムの低温硬化が発生し、弾性部材
（１５）の変形量が小さくなっても、過負荷時のように
回転力の高い領域では低剛性部（１２Ｃ、１３Ｆ）によ
り両保持部材（１２、１３）の少なくとも一方を変形さ
せて、連結機構のねじればね定数が低くなるようにして
いるから、トルクリミッター作動トルクの上昇を招くこ
となく、所期の作動トルクでトルクリミッター機能を発
揮できる。
【００１２】すなわち、両保持部材（１２、１３）は通
常金属製であり、その変形量にゴムのような温度依存性
がないので、両保持部材（１２、１３）の少なくとも一
方の変形により、ゴムが低温硬化しても所期の作動トル
クでトルクリミッター機能を発揮できるのである。請求
項２に記載のように、低剛性部（１２Ｃ、１３Ｆ）を、
両保持部材（１２、１３）のうち、弾性部材（１５）の
外周側に位置する保持部材（１２）に形成することがで
きる。
常金属製であり、その変形量にゴムのような温度依存性
がないので、両保持部材（１２、１３）の少なくとも一
方の変形により、ゴムが低温硬化しても所期の作動トル
クでトルクリミッター機能を発揮できるのである。請求
項２に記載のように、低剛性部（１２Ｃ、１３Ｆ）を、
両保持部材（１２、１３）のうち、弾性部材（１５）の
外周側に位置する保持部材（１２）に形成することがで
きる。
【００１３】また、請求項３のように、低剛性部（１２
Ｃ）が形成された外周側の保持部材（１２）を鉄系金属
より比重の小さい材料で形成すれば、外周側の保持部材
（１２）の重量を低減して、従動機器（４）の正常運転
時の高回転域に、外周側の保持部材（１２）が受ける遠
心力を低減することができる。その結果、外周側の保持
部材（１２）の低剛性部（１２Ｃ）が遠心力の影響で塑
性変形するのを抑制して、正常時のトルク伝達機能を良
好に維持できる。
Ｃ）が形成された外周側の保持部材（１２）を鉄系金属
より比重の小さい材料で形成すれば、外周側の保持部材
（１２）の重量を低減して、従動機器（４）の正常運転
時の高回転域に、外周側の保持部材（１２）が受ける遠
心力を低減することができる。その結果、外周側の保持
部材（１２）の低剛性部（１２Ｃ）が遠心力の影響で塑
性変形するのを抑制して、正常時のトルク伝達機能を良
好に維持できる。
【００１４】請求項２に記載の発明とは逆に、請求項４
に記載のように、低剛性部（１２Ｃ、１３Ｆ）を、両保
持部材（１２、１３）のうち、弾性部材（１５）の内周
側に位置する保持部材（１３）に形成することができ
る。これによると、低剛性部（１３Ｆ）を形成した内周
側の保持部材（１３）が高回転域にて、遠心力の影響で
外周側へ塑性変形しようとしても、この外周側への塑性
変形を弾性部材（１５）の存在により阻止できる。
に記載のように、低剛性部（１２Ｃ、１３Ｆ）を、両保
持部材（１２、１３）のうち、弾性部材（１５）の内周
側に位置する保持部材（１３）に形成することができ
る。これによると、低剛性部（１３Ｆ）を形成した内周
側の保持部材（１３）が高回転域にて、遠心力の影響で
外周側へ塑性変形しようとしても、この外周側への塑性
変形を弾性部材（１５）の存在により阻止できる。
【００１５】また、請求項５のように、低剛性部（１２
Ｃ、１３Ｆ）を両保持部材（１２、１３）にそれぞれ形
成してもよい。そして、請求項６のように、低剛性部を
両保持部材（１２、１３）の少なくとも一方に形成され
たスリット（１２Ｃ、１３Ｆ）で構成することができ
る。また、請求項７のように、外周側の保持部材（１
２）に形成されるスリット（１２Ｃ）の途中に、スリッ
ト（１２Ｃ）の両側縁部を連結する連結部（１２Ｃ′）
を形成すれば、従動機器（４）の正常運転時の高回転域
に、外周側の保持部材（１２）の低剛性部（１２Ｃ）が
遠心力の影響で塑性変形するのを連結部（１２Ｃ′）で
抑制して、正常時のトルク伝達機能を良好に維持でき
る。
Ｃ、１３Ｆ）を両保持部材（１２、１３）にそれぞれ形
成してもよい。そして、請求項６のように、低剛性部を
両保持部材（１２、１３）の少なくとも一方に形成され
たスリット（１２Ｃ、１３Ｆ）で構成することができ
る。また、請求項７のように、外周側の保持部材（１
２）に形成されるスリット（１２Ｃ）の途中に、スリッ
ト（１２Ｃ）の両側縁部を連結する連結部（１２Ｃ′）
を形成すれば、従動機器（４）の正常運転時の高回転域
に、外周側の保持部材（１２）の低剛性部（１２Ｃ）が
遠心力の影響で塑性変形するのを連結部（１２Ｃ′）で
抑制して、正常時のトルク伝達機能を良好に維持でき
る。
【００１６】また、請求項８に記載の発明は、弾性部材
（１５）と、両保持部材（１２、１３）の少なくとも一
方との係止部に、前記ねじればね定数が異なる複数の係
止形状部（１２Ｂ、１５Ｂ、１２Ｄ、１５Ａ′）を形成
し、このねじればね定数の異なる複数の係止形状部（１
２Ｂ、１５Ｂ、１２Ｄ、１５Ａ′）を組み合わせること
によって、回転力の低い領域ではねじればね定数が高く
なり、回転力の高い領域ではねじればね定数が低くなる
ようにしたことを特徴としている。
（１５）と、両保持部材（１２、１３）の少なくとも一
方との係止部に、前記ねじればね定数が異なる複数の係
止形状部（１２Ｂ、１５Ｂ、１２Ｄ、１５Ａ′）を形成
し、このねじればね定数の異なる複数の係止形状部（１
２Ｂ、１５Ｂ、１２Ｄ、１５Ａ′）を組み合わせること
によって、回転力の低い領域ではねじればね定数が高く
なり、回転力の高い領域ではねじればね定数が低くなる
ようにしたことを特徴としている。
【００１７】これによると、過負荷時のように回転力の
高い領域ではねじればね定数が低くなることによって、
トルクリミッター作動トルクの上昇を抑制できると同時
に、通常運転時のように回転力の低い領域ではねじれば
ね定数が高くなることによって、弾性部材（１５）の変
形量を小さくして、弾性部材（１５）の耐久性向上を図
ることができる。
高い領域ではねじればね定数が低くなることによって、
トルクリミッター作動トルクの上昇を抑制できると同時
に、通常運転時のように回転力の低い領域ではねじれば
ね定数が高くなることによって、弾性部材（１５）の変
形量を小さくして、弾性部材（１５）の耐久性向上を図
ることができる。
【００１８】また、請求項１１記載の発明では、弾性部
材（１５）が円筒形状円周方向に複数に分割されている
場合に、低剛性部をなすスリット（１２Ｃ）を、複数の
弾性部材（１５）相互の中間部位に複数の弾性部材（１
５）から離れるようにして形成することを特徴としてい
る。
材（１５）が円筒形状円周方向に複数に分割されている
場合に、低剛性部をなすスリット（１２Ｃ）を、複数の
弾性部材（１５）相互の中間部位に複数の弾性部材（１
５）から離れるようにして形成することを特徴としてい
る。
【００１９】これによると、両保持部材（１２、１３）
のうち弾性部材（１５）を保持する部位はスリット（１
２Ｃ）の形成に影響されることなく、高精度な寸法で形
成できる。なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述す
る実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すもので
ある。
のうち弾性部材（１５）を保持する部位はスリット（１
２Ｃ）の形成に影響されることなく、高精度な寸法で形
成できる。なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述す
る実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すもので
ある。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図に示す実施形態
について説明する。 （第１実施形態）図１および図２において、１は駆動側
プーリで、図示しないベルトを介して自動車エンジンか
ら回転力を受けて回転するものである。このプーリ１は
多重Ｖベルトが係合される多重Ｖ溝を持ったプーリ部１
ａが一体形成されており、鉄系金属で製作されている。
について説明する。 （第１実施形態）図１および図２において、１は駆動側
プーリで、図示しないベルトを介して自動車エンジンか
ら回転力を受けて回転するものである。このプーリ１は
多重Ｖベルトが係合される多重Ｖ溝を持ったプーリ部１
ａが一体形成されており、鉄系金属で製作されている。
【００２１】２は円筒形状に形成された駆動側ロータ
で、鉄系金属で製作されており、その円筒外周面にプー
リ１が溶接等の接合手段で一体に接合されている。本例
では、駆動側プーリ１および駆動側ロータ２により駆動
側回転部材を構成している。上記ロータ２の内周部に
は、ベアリング３が配置され、このベアリング３により
ロータ２は圧縮機（従動側機器）４のフロントハウジン
グ５の円筒突出部５ａ上に回転自在に支持されている。
で、鉄系金属で製作されており、その円筒外周面にプー
リ１が溶接等の接合手段で一体に接合されている。本例
では、駆動側プーリ１および駆動側ロータ２により駆動
側回転部材を構成している。上記ロータ２の内周部に
は、ベアリング３が配置され、このベアリング３により
ロータ２は圧縮機（従動側機器）４のフロントハウジン
グ５の円筒突出部５ａ上に回転自在に支持されている。
【００２２】６は圧縮機４の回転軸、７は第１のハブ
で、鉄系金属にてフランジ部７ａを有する円筒状に形成
されている。この第１のハブ７は回転軸６に対してスプ
ライン結合により回り止めして結合されており、そし
て、ボルト８により押さえプレート９を介して第１のハ
ブ７は回転軸６にねじ止め固定されている。押さえプレ
ート９は第１のハブ７に溶接により接合されている。こ
のようにして、第１のハブ７と回転軸６は一体に回転可
能に結合されている。
で、鉄系金属にてフランジ部７ａを有する円筒状に形成
されている。この第１のハブ７は回転軸６に対してスプ
ライン結合により回り止めして結合されており、そし
て、ボルト８により押さえプレート９を介して第１のハ
ブ７は回転軸６にねじ止め固定されている。押さえプレ
ート９は第１のハブ７に溶接により接合されている。こ
のようにして、第１のハブ７と回転軸６は一体に回転可
能に結合されている。
【００２３】１０は第２のハブで、鉄系金属にてリング
状の板形状（図２参照）に形成されており、リベット１
１により複数箇所（例えば、４箇所）にて第１のハブ７
のフランジ部７ａに一体に結合されている。１２は略円
筒状に形成された第１の保持部材で、本例では鉄系金属
にて第２のハブ１０の外周側をプレス加工により断面Ｌ
字状に折り曲げることにより、第２のハブ１０に一体成
形してある。
状の板形状（図２参照）に形成されており、リベット１
１により複数箇所（例えば、４箇所）にて第１のハブ７
のフランジ部７ａに一体に結合されている。１２は略円
筒状に形成された第１の保持部材で、本例では鉄系金属
にて第２のハブ１０の外周側をプレス加工により断面Ｌ
字状に折り曲げることにより、第２のハブ１０に一体成
形してある。
【００２４】この第１の保持部材１２の円筒形状はプー
リ１、ロータ２および第１のハブ７と同心状に配置され
ており、その円筒状部分には、回転方向に交互に繰り返
し形成された複数の凸部１２Ａと凹部１２Ｂとから構成
された花びら状の係止形状部（図２参照）が形成されて
いる。上記第１の保持部材１２の内周側には、所定の間
隔を介して同心状に略円筒状の第２の保持部材１３が配
置されている。この第２の保持部材１３も鉄系金属をプ
レス加工して成形したものである。図３、図４に示すよ
うに、この第２の保持部材１３の円筒状部分には、回転
方向に交互に繰り返し形成された複数の凸部１３Ａと凹
部１３Ｂとから構成された花びら状の係止形状部が形成
されている。
リ１、ロータ２および第１のハブ７と同心状に配置され
ており、その円筒状部分には、回転方向に交互に繰り返
し形成された複数の凸部１２Ａと凹部１２Ｂとから構成
された花びら状の係止形状部（図２参照）が形成されて
いる。上記第１の保持部材１２の内周側には、所定の間
隔を介して同心状に略円筒状の第２の保持部材１３が配
置されている。この第２の保持部材１３も鉄系金属をプ
レス加工して成形したものである。図３、図４に示すよ
うに、この第２の保持部材１３の円筒状部分には、回転
方向に交互に繰り返し形成された複数の凸部１３Ａと凹
部１３Ｂとから構成された花びら状の係止形状部が形成
されている。
【００２５】また、第２の保持部材１３の円筒状部分の
軸方向一端側（図１の右側）には外周側へ折り曲げられ
た外周折り曲げ部１３Ｃが形成されている。この外周折
り曲げ部１３Ｃには、図３に示すようにリベット１４が
配置される複数箇所（本例では、４箇所）の部位におい
てプーリ１側へ膨出した膨出部１３Ｄが一体成形されて
いる。
軸方向一端側（図１の右側）には外周側へ折り曲げられ
た外周折り曲げ部１３Ｃが形成されている。この外周折
り曲げ部１３Ｃには、図３に示すようにリベット１４が
配置される複数箇所（本例では、４箇所）の部位におい
てプーリ１側へ膨出した膨出部１３Ｄが一体成形されて
いる。
【００２６】この膨出部１３Ｄにはリベット１４の挿入
穴１３Ｅが開けられており、この挿入穴１３Ｅと同一円
周上に位置する挿入穴１ｂ（図１参照）がプーリ１にも
設けられている。そして、この両挿入穴１ｂ、１３Ｅに
リベット１４を挿入してかしめることにより第２の保持
部材１３がリベット１４にてプーリ１に一体に結合され
ている。
穴１３Ｅが開けられており、この挿入穴１３Ｅと同一円
周上に位置する挿入穴１ｂ（図１参照）がプーリ１にも
設けられている。そして、この両挿入穴１ｂ、１３Ｅに
リベット１４を挿入してかしめることにより第２の保持
部材１３がリベット１４にてプーリ１に一体に結合され
ている。
【００２７】一方、１５はゴム製の弾性部材で、上記し
た略円筒状に成形された第１、第２の保持部材１２、１
３の間に圧着した状態にて保持されるものである。この
弾性部材１５は本例では、図２、図３に細点を付して外
形状を示すように、４個に分割してあり、そして、上記
両保持部材１２、１３の間の空間内に挿入できるように
概略円弧状に成形されている。
た略円筒状に成形された第１、第２の保持部材１２、１
３の間に圧着した状態にて保持されるものである。この
弾性部材１５は本例では、図２、図３に細点を付して外
形状を示すように、４個に分割してあり、そして、上記
両保持部材１２、１３の間の空間内に挿入できるように
概略円弧状に成形されている。
【００２８】このゴム製の弾性部材１５にも第１、第２
の保持部材１２、１３の前記係止形状部に対応した花び
ら状の係止形状部が形成されている。すなわち、弾性部
材１５の外周および内周の円筒円周面には、回転方向
（円周方向）に形成された凸部１５Ａと凹部１５Ｂとか
ら構成される花びら状の係止形状部が形成されている。
また、本例では、４個の弾性部材１５の内周面はそれぞ
れ第２の保持部材１３の凸部１３Ａと凹部１３Ｂに嵌合
した状態で接着されている。そして、この弾性部材１５
の半径方向の厚さは第１、第２の保持部材１２、１３間
の間隔より若干量大きく設定してあるので、弾性部材１
５は第１、第２の保持部材１２、１３の間に圧着するよ
うにして嵌入保持される。この嵌入保持状態では、図２
に示すように弾性部材１５の凸部１５Ａ、凹部１５Ｂ
と、第１、第２の保持部材１２、１３の凸部１２Ａ、１
３Ａ、凹部１２Ｂ、１３Ｂとが相互に嵌合し、係止され
るので、弾性部材１５と、第１、第２の保持部材１２、
１３との間の回転方向の係止力を高めることができる。
の保持部材１２、１３の前記係止形状部に対応した花び
ら状の係止形状部が形成されている。すなわち、弾性部
材１５の外周および内周の円筒円周面には、回転方向
（円周方向）に形成された凸部１５Ａと凹部１５Ｂとか
ら構成される花びら状の係止形状部が形成されている。
また、本例では、４個の弾性部材１５の内周面はそれぞ
れ第２の保持部材１３の凸部１３Ａと凹部１３Ｂに嵌合
した状態で接着されている。そして、この弾性部材１５
の半径方向の厚さは第１、第２の保持部材１２、１３間
の間隔より若干量大きく設定してあるので、弾性部材１
５は第１、第２の保持部材１２、１３の間に圧着するよ
うにして嵌入保持される。この嵌入保持状態では、図２
に示すように弾性部材１５の凸部１５Ａ、凹部１５Ｂ
と、第１、第２の保持部材１２、１３の凸部１２Ａ、１
３Ａ、凹部１２Ｂ、１３Ｂとが相互に嵌合し、係止され
るので、弾性部材１５と、第１、第２の保持部材１２、
１３との間の回転方向の係止力を高めることができる。
【００２９】また、本例では、後で詳述するように、ト
ルクリミッタ機能を発揮するとき、すなわち、圧縮機４
のロック時のような過負荷時にプーリ１側からの回転力
が所定値以上に上昇するときは、弾性部材１５の外周側
部位を変形させて、この弾性部材外周側の表面を第１保
持部材１２の内周面に対して滑動させ、プーリ１と第２
のハブ１０との間の連結を遮断するようにしてある。つ
まり、本例では、弾性部材１５の外周側の凸部１５Ａが
トルクリミッタ作動部位１５Ｄ（図３（ｂ）参照）とし
て構成されている。図３（ｂ）において、１５Ｅはトル
ク変動吸収部位である。
ルクリミッタ機能を発揮するとき、すなわち、圧縮機４
のロック時のような過負荷時にプーリ１側からの回転力
が所定値以上に上昇するときは、弾性部材１５の外周側
部位を変形させて、この弾性部材外周側の表面を第１保
持部材１２の内周面に対して滑動させ、プーリ１と第２
のハブ１０との間の連結を遮断するようにしてある。つ
まり、本例では、弾性部材１５の外周側の凸部１５Ａが
トルクリミッタ作動部位１５Ｄ（図３（ｂ）参照）とし
て構成されている。図３（ｂ）において、１５Ｅはトル
ク変動吸収部位である。
【００３０】なお、上記弾性部材１５のゴム材質として
は、自動車の使用環境温度範囲（−３０°Ｃ〜１２０
°）に対して、トルク伝達およびトルク変動吸収の面で
優れた特性を発揮するゴムを用いることが好ましく、具
体的には、塩素化ブチルゴム、アクリロニトリルブタジ
エンゴム、エチレンプロピレンゴム等のゴムがよい。と
ころで、第１の保持部材１２と一体に連続している第２
のハブ１０と、第２の保持部材１３の外周折り曲げ部１
３Ｃとにより、弾性部材１５の軸方向両端を押さえて、
弾性部材１５の軸方向への移動を阻止するようになって
いる。
は、自動車の使用環境温度範囲（−３０°Ｃ〜１２０
°）に対して、トルク伝達およびトルク変動吸収の面で
優れた特性を発揮するゴムを用いることが好ましく、具
体的には、塩素化ブチルゴム、アクリロニトリルブタジ
エンゴム、エチレンプロピレンゴム等のゴムがよい。と
ころで、第１の保持部材１２と一体に連続している第２
のハブ１０と、第２の保持部材１３の外周折り曲げ部１
３Ｃとにより、弾性部材１５の軸方向両端を押さえて、
弾性部材１５の軸方向への移動を阻止するようになって
いる。
【００３１】一方、第１の保持部材１２には、図１、２
に示すように、４個の弾性部材１５の中間に位置する部
位（換言すると、弾性部材１５から離れた部位に）に、
本発明の特徴とするスリット１２Ｃが形成してある。こ
のスリット１２Ｃは第１の保持部材１２の弾性部材保持
部分の変形を容易にするための低剛性部を構成するもの
であり、その幅は１．２〜２．０ｍｍ程度でよい。
に示すように、４個の弾性部材１５の中間に位置する部
位（換言すると、弾性部材１５から離れた部位に）に、
本発明の特徴とするスリット１２Ｃが形成してある。こ
のスリット１２Ｃは第１の保持部材１２の弾性部材保持
部分の変形を容易にするための低剛性部を構成するもの
であり、その幅は１．２〜２．０ｍｍ程度でよい。
【００３２】このスリット１２Ｃは本例では、第１の保
持部材１２の半径方向に延びる面（図２に示す面）の中
間位置から、第１の保持部材１２の円筒面（図１に示す
面）の軸方向の全長にわたって形成してある。すなわ
ち、スリット１２Ｃは第１の保持部材１２の半径方向に
延びる面と円筒面の両方にわたって直角状に屈折して形
成されている。
持部材１２の半径方向に延びる面（図２に示す面）の中
間位置から、第１の保持部材１２の円筒面（図１に示す
面）の軸方向の全長にわたって形成してある。すなわ
ち、スリット１２Ｃは第１の保持部材１２の半径方向に
延びる面と円筒面の両方にわたって直角状に屈折して形
成されている。
【００３３】なお、第１の保持部材１２の円筒面の右端
側には半径方向外方に立ち上がる鍔状部（図１参照）が
形成されているが、この鍔状部も貫通するようにスリッ
ト１２Ｃは形成されている。従って、第１の保持部材１
２は、その半径方向に延びる面（図２参照）の内周部に
おいてのみ一体に連結された形状となっており、その他
の部分は４個のスリット１２Ｃにより円周方向に４分割
されている。
側には半径方向外方に立ち上がる鍔状部（図１参照）が
形成されているが、この鍔状部も貫通するようにスリッ
ト１２Ｃは形成されている。従って、第１の保持部材１
２は、その半径方向に延びる面（図２参照）の内周部に
おいてのみ一体に連結された形状となっており、その他
の部分は４個のスリット１２Ｃにより円周方向に４分割
されている。
【００３４】次に、本実施形態における組付方法を説明
すると、まず最初に、プーリ１、ロータ２、ベアリング
３および第２の保持部材１３からなる組付体を圧縮機４
のフロントハウジング５に組付ける。次に、第２の保持
部材１３上に弾性部材１５を接着固定する。次に、この
弾性部材１５および圧縮機４の回転軸６に対して、第１
のハブ７、および第２のハブ１０、これと一体の第１の
保持部材１２からなる組付体を組付け、最後にボルト８
の締めつけ作業を行えばよい。
すると、まず最初に、プーリ１、ロータ２、ベアリング
３および第２の保持部材１３からなる組付体を圧縮機４
のフロントハウジング５に組付ける。次に、第２の保持
部材１３上に弾性部材１５を接着固定する。次に、この
弾性部材１５および圧縮機４の回転軸６に対して、第１
のハブ７、および第２のハブ１０、これと一体の第１の
保持部材１２からなる組付体を組付け、最後にボルト８
の締めつけ作業を行えばよい。
【００３５】以上の組付を完了することにより、第１、
第２の保持部材１２、１３の間（換言すれば、プーリ
１、ロータ２側と、ハブ７、１０側との間）を弾性部材
１５を介して一体に連結することができる。図５は自動
車エンジンによる補機駆動系統を示すもので、２０は自
動車エンジンのクランクプーリであり、このクランクプ
ーリ２０の回転をベルト２１を介して、圧縮機用動力伝
達装置のプーリ１に伝達するようになっている。２２は
エンジン冷却装置の冷却水循環用ウォータポンプの駆動
用プーリ、２３はバッテリ充電用発電機（オルタネー
タ）の駆動用プーリ、２４はパワーステアリング装置の
油圧ポンプの駆動用プーリであり、これらのプーリ２２
〜２４も圧縮機駆動用プーリ１とともにベルト２１によ
り回転力を受けて回転する。
第２の保持部材１２、１３の間（換言すれば、プーリ
１、ロータ２側と、ハブ７、１０側との間）を弾性部材
１５を介して一体に連結することができる。図５は自動
車エンジンによる補機駆動系統を示すもので、２０は自
動車エンジンのクランクプーリであり、このクランクプ
ーリ２０の回転をベルト２１を介して、圧縮機用動力伝
達装置のプーリ１に伝達するようになっている。２２は
エンジン冷却装置の冷却水循環用ウォータポンプの駆動
用プーリ、２３はバッテリ充電用発電機（オルタネー
タ）の駆動用プーリ、２４はパワーステアリング装置の
油圧ポンプの駆動用プーリであり、これらのプーリ２２
〜２４も圧縮機駆動用プーリ１とともにベルト２１によ
り回転力を受けて回転する。
【００３６】２５、２６、２７はベルト２１に所定の張
力を与えるためのアイドルプーリである。なお、図１で
は圧縮機４の具体的的構造の図示を省略しているが、圧
縮機４は一般に連続可変容量タイプとして知られている
もので、例えば斜板型、ワッブル型のように往復動ピス
トンのストロークをピストン駆動機構の斜板の傾斜角度
を変化させて、圧縮機吐出容量を０％〜１００％の間で
連続的に可変するものである。
力を与えるためのアイドルプーリである。なお、図１で
は圧縮機４の具体的的構造の図示を省略しているが、圧
縮機４は一般に連続可変容量タイプとして知られている
もので、例えば斜板型、ワッブル型のように往復動ピス
トンのストロークをピストン駆動機構の斜板の傾斜角度
を変化させて、圧縮機吐出容量を０％〜１００％の間で
連続的に可変するものである。
【００３７】このような連続可変容量タイプの圧縮機４
を使用することにより、圧縮機４に動力の伝達を断続す
るための電磁クラッチを装備する必要がなくなる。次
に、上記構成において本実施形態の作動を説明する。ま
ず、圧縮機４の正常運転時について述べると、自動車エ
ンジンのクランクプーリ２０の回転はベルト２１により
プーリ１に伝達され、このプーリ１と一体にロータ２お
よび第２の保持部材１３が回転する。
を使用することにより、圧縮機４に動力の伝達を断続す
るための電磁クラッチを装備する必要がなくなる。次
に、上記構成において本実施形態の作動を説明する。ま
ず、圧縮機４の正常運転時について述べると、自動車エ
ンジンのクランクプーリ２０の回転はベルト２１により
プーリ１に伝達され、このプーリ１と一体にロータ２お
よび第２の保持部材１３が回転する。
【００３８】そして、弾性部材１５の内周面が第２の保
持部材１３に接着固定されているとともに、弾性部材１
５が第１、第２の保持部材１２、１３の間において半径
方向に圧縮され、第１、第２の保持部材１２、１３に圧
着している。これにより、第１、第２の保持部材１２、
１３間が弾性部材１５を介して一体に連結されている。
その結果、圧縮機４の正常運転時には、プーリ１、ロー
タ２の回転が、第２の保持部材１３から、弾性部材１
５、および第１の保持部材１２を経てハブ１０、７に伝
達され、圧縮機４の回転軸６を回転させることができ
る。つまり、プーリ１の回転が圧縮機４の回転軸６に伝
達され、圧縮機４が作動する。
持部材１３に接着固定されているとともに、弾性部材１
５が第１、第２の保持部材１２、１３の間において半径
方向に圧縮され、第１、第２の保持部材１２、１３に圧
着している。これにより、第１、第２の保持部材１２、
１３間が弾性部材１５を介して一体に連結されている。
その結果、圧縮機４の正常運転時には、プーリ１、ロー
タ２の回転が、第２の保持部材１３から、弾性部材１
５、および第１の保持部材１２を経てハブ１０、７に伝
達され、圧縮機４の回転軸６を回転させることができ
る。つまり、プーリ１の回転が圧縮機４の回転軸６に伝
達され、圧縮機４が作動する。
【００３９】ここで、圧縮機４の正常運転時には、ゴム
製の弾性部材１５は圧縮機４の作動による捩じり振動を
吸収しているため、通常２０Ｎｍ程度の負荷トルクが弾
性部材１５に作用しているが、その際、弾性部材１５は
上記程度の負荷トルクでは小変形を起こすのみであり、
第１、第２の保持部材１２、１３間の連結状態は維持さ
れる。
製の弾性部材１５は圧縮機４の作動による捩じり振動を
吸収しているため、通常２０Ｎｍ程度の負荷トルクが弾
性部材１５に作用しているが、その際、弾性部材１５は
上記程度の負荷トルクでは小変形を起こすのみであり、
第１、第２の保持部材１２、１３間の連結状態は維持さ
れる。
【００４０】従って、駆動側プーリ１から圧縮機４の回
転軸６への動力伝達に支障はない。しかも、圧縮機４へ
の動力伝達系にゴム製の弾性部材１５を介在することに
より、圧縮機４の正常運転時におけるトルク変動吸収効
果を良好に発揮でき、その結果、圧縮機振動の低減等の
効果を発揮でき、圧縮機周囲の環境への騒音低減を図る
ことができる。
転軸６への動力伝達に支障はない。しかも、圧縮機４へ
の動力伝達系にゴム製の弾性部材１５を介在することに
より、圧縮機４の正常運転時におけるトルク変動吸収効
果を良好に発揮でき、その結果、圧縮機振動の低減等の
効果を発揮でき、圧縮機周囲の環境への騒音低減を図る
ことができる。
【００４１】一方、圧縮機４がロックすると、過大な負
荷トルクが第１の保持部材１２、弾性部材１５、および
第２の保持部材１３からなる連結機構に加わり、負荷ト
ルクが予め設定した所定値（トルクリミッター作動トル
ク：例えば、７０Ｎｍ）に到達すると、弾性部材１５が
所定量以上の大きな変形を起こす。この際、弾性部材１
５において、その内周側の面は第２の保持部材１３に接
着固定されており、かつ弾性部材１５は４個に分割して
配置され、その円周方向には十分な空隙が存在している
ので、弾性部材１５の外周側の凸部１５Ａが円周方向の
空隙に移行するように大きく変形する。
荷トルクが第１の保持部材１２、弾性部材１５、および
第２の保持部材１３からなる連結機構に加わり、負荷ト
ルクが予め設定した所定値（トルクリミッター作動トル
ク：例えば、７０Ｎｍ）に到達すると、弾性部材１５が
所定量以上の大きな変形を起こす。この際、弾性部材１
５において、その内周側の面は第２の保持部材１３に接
着固定されており、かつ弾性部材１５は４個に分割して
配置され、その円周方向には十分な空隙が存在している
ので、弾性部材１５の外周側の凸部１５Ａが円周方向の
空隙に移行するように大きく変形する。
【００４２】これにより、弾性部材１５の外周側の面と
第１の保持部材１２との係止状態が解除され、弾性部材
１５の外周側の面が第１の保持部材１２の内周面に対し
て滑りを起こす。この結果、第１の保持部材１２と弾性
部材１５との間の連結状態が遮断されるので、圧縮機４
への動力伝達が遮断される。
第１の保持部材１２との係止状態が解除され、弾性部材
１５の外周側の面が第１の保持部材１２の内周面に対し
て滑りを起こす。この結果、第１の保持部材１２と弾性
部材１５との間の連結状態が遮断されるので、圧縮機４
への動力伝達が遮断される。
【００４３】ここで、圧縮機４が焼きつき等の重大故障
による継続的なロックを生じた場合には、弾性部材１５
が磨耗、破損して、圧縮機４への動力伝達が完全に遮断
され、トルクリミッターの機能を果たす。そのため、図
５に示すエンジンの補機駆動システムにおいて、ベルト
２１の損傷や圧縮機以外の他の補機（２２、２３、２
４）の作動不能といった重大故障の発生を未然に防止で
きる。
による継続的なロックを生じた場合には、弾性部材１５
が磨耗、破損して、圧縮機４への動力伝達が完全に遮断
され、トルクリミッターの機能を果たす。そのため、図
５に示すエンジンの補機駆動システムにおいて、ベルト
２１の損傷や圧縮機以外の他の補機（２２、２３、２
４）の作動不能といった重大故障の発生を未然に防止で
きる。
【００４４】ところで、夏期等では、動力伝達装置の使
用環境の雰囲気温度が十分高い温度にあり、弾性部材１
５のゴム材質が硬化せず、変形しやすい状態にある。そ
のため、圧縮機ロックのような過負荷時において、負荷
トルクが予め設定した所定値（トルクリミッター作動ト
ルク）に到達すると、上記した係止状態の解除に必要な
弾性部材１５の所要の変形量が第１の保持部材１２の変
形なしでも得ることができる。
用環境の雰囲気温度が十分高い温度にあり、弾性部材１
５のゴム材質が硬化せず、変形しやすい状態にある。そ
のため、圧縮機ロックのような過負荷時において、負荷
トルクが予め設定した所定値（トルクリミッター作動ト
ルク）に到達すると、上記した係止状態の解除に必要な
弾性部材１５の所要の変形量が第１の保持部材１２の変
形なしでも得ることができる。
【００４５】これに対し、冬期等では、動力伝達装置の
使用環境の雰囲気温度がゴムの低温硬化が生じるような
低温になるので、弾性部材１５のゴム材質が変形しにく
い状態にある。そのため、圧縮機ロックのような過負荷
時において、負荷トルクが予め設定した所定値に到達し
ても、上記した係止状態の解除に必要な弾性部材１５の
変形量が得られない場合が発生する。
使用環境の雰囲気温度がゴムの低温硬化が生じるような
低温になるので、弾性部材１５のゴム材質が変形しにく
い状態にある。そのため、圧縮機ロックのような過負荷
時において、負荷トルクが予め設定した所定値に到達し
ても、上記した係止状態の解除に必要な弾性部材１５の
変形量が得られない場合が発生する。
【００４６】しかし、本実施形態によると、第１の保持
部材１２には、４個の弾性部材１５相互の中間部位にス
リット１２Ｃが形成してあり、このスリット１２Ｃによ
って、第１の保持部材１２の弾性部材保持部分の剛性が
低下して、弾性部材保持部分の変形が容易になってい
る。そのため、冬期等の低温時に弾性部材１５が低温硬
化により変形しにくい状態にあるときは、弾性部材１５
を通して第１の保持部材１２に応力が加わると、すなわ
ち、弾性部材１５により第１の保持部材１２に対して半
径方向および円周方向ヘ押圧する力が作用すると、上記
スリット１２Ｃにより第１の保持部材１２の弾性部材保
持部分（４分割された外周円筒部）が半径方向の外方ヘ
押し広げられる。このとき、第１の保持部材１２の弾性
部材保持部分は軸方向および円周方向にも変形する。
部材１２には、４個の弾性部材１５相互の中間部位にス
リット１２Ｃが形成してあり、このスリット１２Ｃによ
って、第１の保持部材１２の弾性部材保持部分の剛性が
低下して、弾性部材保持部分の変形が容易になってい
る。そのため、冬期等の低温時に弾性部材１５が低温硬
化により変形しにくい状態にあるときは、弾性部材１５
を通して第１の保持部材１２に応力が加わると、すなわ
ち、弾性部材１５により第１の保持部材１２に対して半
径方向および円周方向ヘ押圧する力が作用すると、上記
スリット１２Ｃにより第１の保持部材１２の弾性部材保
持部分（４分割された外周円筒部）が半径方向の外方ヘ
押し広げられる。このとき、第１の保持部材１２の弾性
部材保持部分は軸方向および円周方向にも変形する。
【００４７】図６は、第１の保持部材１２の変形前の通
常時と、第１の保持部材１２の変形後における、弾性部
材１５接触部位の形状変化を示すもので、また、図７は
第１の保持部材１２の変形後の正面形状を示すものであ
って、図２に対応した図である。この図６、７に示すよ
うに、第１の保持部材１２の弾性部材保持部分が変形す
る。
常時と、第１の保持部材１２の変形後における、弾性部
材１５接触部位の形状変化を示すもので、また、図７は
第１の保持部材１２の変形後の正面形状を示すものであ
って、図２に対応した図である。この図６、７に示すよ
うに、第１の保持部材１２の弾性部材保持部分が変形す
る。
【００４８】そして、上記のように、第１の保持部材１
２の弾性部材保持部分が半径方向の外方ヘ押し広げられ
ると、第１の保持部材１２と弾性部材１５との間の接触
面積が減少するので、弾性部材１５の変形が少なくても
（換言すると、低温雰囲気においても）、負荷トルクが
予め設定した所定のトルクリミッター作動トルクに到達
すると、第１の保持部材１２と弾性部材１５との間に滑
りが発生し、トルク伝達を遮断できる。
２の弾性部材保持部分が半径方向の外方ヘ押し広げられ
ると、第１の保持部材１２と弾性部材１５との間の接触
面積が減少するので、弾性部材１５の変形が少なくても
（換言すると、低温雰囲気においても）、負荷トルクが
予め設定した所定のトルクリミッター作動トルクに到達
すると、第１の保持部材１２と弾性部材１５との間に滑
りが発生し、トルク伝達を遮断できる。
【００４９】なお、第１の保持部材１２は金属製であ
り、ゴムのように変形量が温度に依存することはないの
で、寒冷地のように使用雰囲気温度が−２０°Ｃ以下の
ような極低温になってもほぼ一定の作動トルクにてトル
クリミッター機能を発揮できる。図８は本実施形態によ
る実験結果を示すもので、横軸のねじれ角は第１の保持
部材１２と第２の保持部材１３間に負荷トルクが加わっ
て、弾性部材１５が円周方向に変形して、第２の保持部
材１３が第１の保持部材１２に対して円周方向に相対的
に変位する回転量を言う。
り、ゴムのように変形量が温度に依存することはないの
で、寒冷地のように使用雰囲気温度が−２０°Ｃ以下の
ような極低温になってもほぼ一定の作動トルクにてトル
クリミッター機能を発揮できる。図８は本実施形態によ
る実験結果を示すもので、横軸のねじれ角は第１の保持
部材１２と第２の保持部材１３間に負荷トルクが加わっ
て、弾性部材１５が円周方向に変形して、第２の保持部
材１３が第１の保持部材１２に対して円周方向に相対的
に変位する回転量を言う。
【００５０】図８の実験は冬期の０°Ｃの使用雰囲気温
度における測定値であり、本実施形態によるスリット１
２Ｃを設けない場合には、両保持部材１２、１３間の伝
達トルクのピークが弾性部材１５のゴム材質（塩素化ブ
チルゴム）の低温硬化により８５Ｎｍまで上昇したのに
対し、本実施形態によるスリット１２Ｃを設けた場合に
は、伝達トルクのピークを６０Ｎｍに抑えることがで
き、前述のトルクリミッター作動トルク：７０Ｎｍ以内
においてトルクリミッター機能を発揮できることにな
る。
度における測定値であり、本実施形態によるスリット１
２Ｃを設けない場合には、両保持部材１２、１３間の伝
達トルクのピークが弾性部材１５のゴム材質（塩素化ブ
チルゴム）の低温硬化により８５Ｎｍまで上昇したのに
対し、本実施形態によるスリット１２Ｃを設けた場合に
は、伝達トルクのピークを６０Ｎｍに抑えることがで
き、前述のトルクリミッター作動トルク：７０Ｎｍ以内
においてトルクリミッター機能を発揮できることにな
る。
【００５１】なお、両保持部材１２、１３と弾性部材１
５とにより構成される連結機構における「ねじればね定
数」は、伝達トルク（回転力）に対する両保持部材１
２、１３間の相対的なねじれ角特性で表わすことがで
き、本実施形態によると、図８において、伝達トルクが
低い領域（０〜３０Ｎｍの領域）では、伝達トルクに対
するねじれ角の増加割合が小となり、ねじればね定数が
高い。これに対し、伝達トルクが高い領域（３０Ｎｍ以
上の領域）では金属製の第１の保持部材１２の変形によ
りねじれ角の増加割合が大となり、ねじればね定数が低
くなる。
５とにより構成される連結機構における「ねじればね定
数」は、伝達トルク（回転力）に対する両保持部材１
２、１３間の相対的なねじれ角特性で表わすことがで
き、本実施形態によると、図８において、伝達トルクが
低い領域（０〜３０Ｎｍの領域）では、伝達トルクに対
するねじれ角の増加割合が小となり、ねじればね定数が
高い。これに対し、伝達トルクが高い領域（３０Ｎｍ以
上の領域）では金属製の第１の保持部材１２の変形によ
りねじれ角の増加割合が大となり、ねじればね定数が低
くなる。
【００５２】このように、伝達トルクが高い領域では連
結機構のねじればね定数が低くなることにより、低温時
におけるトルクリミッター作動トルクの上昇を阻止でき
るのである。一方、伝達トルクが低い領域、すなわち、
圧縮機４の正常時作動領域では、連結機構のねじればね
定数が高くなるので、弾性部材１５の変形量を小さくす
ることができ、弾性部材１５の耐久性を向上できる。
結機構のねじればね定数が低くなることにより、低温時
におけるトルクリミッター作動トルクの上昇を阻止でき
るのである。一方、伝達トルクが低い領域、すなわち、
圧縮機４の正常時作動領域では、連結機構のねじればね
定数が高くなるので、弾性部材１５の変形量を小さくす
ることができ、弾性部材１５の耐久性を向上できる。
【００５３】なお、第１の保持部材１２のうち、弾性部
材１５から離れた部位（弾性部材１５相互の中間部位）
にスリット１２Ｃを形成しているので、弾性部材１５を
保持する凸部１２Ａ、凹部１２Ｂ部分の寸法精度がスリ
ット１２Ｃの形成によって低下することがなく、有利で
ある。次に、第１実施形態における別の特徴点について
述べると、本発明者は、トルクリミッター作動部位とし
て作用する、弾性部材１５と第１の保持部材１２との係
止形状部について以下の検討を行った。
材１５から離れた部位（弾性部材１５相互の中間部位）
にスリット１２Ｃを形成しているので、弾性部材１５を
保持する凸部１２Ａ、凹部１２Ｂ部分の寸法精度がスリ
ット１２Ｃの形成によって低下することがなく、有利で
ある。次に、第１実施形態における別の特徴点について
述べると、本発明者は、トルクリミッター作動部位とし
て作用する、弾性部材１５と第１の保持部材１２との係
止形状部について以下の検討を行った。
【００５４】まず、図９は本発明者が最初に試作検討し
た比較例を拡大図示するもので、弾性部材１５の２つの
凸部１５Ａ、１５Ａの間に形成される凹部１５Ｂ内に第
１の保持部材１２の凹部１２Ｂを嵌入して、係止形状部
を構成している。そして、両凸部１５Ａ、１５Ａの外側
部分に形成される傾斜面１５Ａ′と、第１の保持部材１
２との間には空隙を形成している。
た比較例を拡大図示するもので、弾性部材１５の２つの
凸部１５Ａ、１５Ａの間に形成される凹部１５Ｂ内に第
１の保持部材１２の凹部１２Ｂを嵌入して、係止形状部
を構成している。そして、両凸部１５Ａ、１５Ａの外側
部分に形成される傾斜面１５Ａ′と、第１の保持部材１
２との間には空隙を形成している。
【００５５】なお、図９において、第２の保持部材１３
から弾性部材１５を介して第１の保持部材１２に伝達さ
れる回転の方向は図示の矢印方向であり、従って、弾性
部材１５に対してはこの回転方向と逆方向（図９の右か
ら左側への方向）に負荷がかかるので、この方向に弾性
部材１５が変形し、この変形により第２の保持部材１３
と第１の保持部材１２との間の相対的なねじれ角が発生
する。
から弾性部材１５を介して第１の保持部材１２に伝達さ
れる回転の方向は図示の矢印方向であり、従って、弾性
部材１５に対してはこの回転方向と逆方向（図９の右か
ら左側への方向）に負荷がかかるので、この方向に弾性
部材１５が変形し、この変形により第２の保持部材１３
と第１の保持部材１２との間の相対的なねじれ角が発生
する。
【００５６】この比較例によると、弾性部材１５と第１
の保持部材１２との係止形状部は、凹部１５Ｂと凹部１
２Ｂとの１箇所のみとなる。このような係止形状部を持
つ連結機構における伝達トルクとねじれ角度との関係を
測定すると、図１０のに示すねじればね特性となり、
伝達トルクの増加に対するねじれ角度の増加割合が大き
い特性、すなわち、ねじればね定数が低い特性となる。
の保持部材１２との係止形状部は、凹部１５Ｂと凹部１
２Ｂとの１箇所のみとなる。このような係止形状部を持
つ連結機構における伝達トルクとねじれ角度との関係を
測定すると、図１０のに示すねじればね特性となり、
伝達トルクの増加に対するねじれ角度の増加割合が大き
い特性、すなわち、ねじればね定数が低い特性となる。
【００５７】それ故、圧縮機４の正常時作動領域、例え
ば、伝達トルク＝Ｔ0 付近の領域での、ねじれ角度がθ
1 となり、弾性部材１５の変形量が比較的大となり、弾
性部材１５の耐久性低下の原因になる。そこで、本実施
形態では、図１１に拡大図示するように、弾性部材１５
の両凸部１５Ａ、１５Ａの外側部分に形成される傾斜面
１５Ａ′のうち、回転方向前方側に位置する傾斜面１５
Ａ′と係止する凹部（径方向内側への凸部）１２Ｄを第
１の保持部材１２に追加形成している。これにより、弾
性部材１５と第１の保持部材１２との間に、凹部１５Ｂ
と凹部１２Ｂとからなる係止形状部と、傾斜面１５Ａ′
と凹部１２Ｄとからなる係止形状部を構成して、２箇所
の係止形状部を設けている。
ば、伝達トルク＝Ｔ0 付近の領域での、ねじれ角度がθ
1 となり、弾性部材１５の変形量が比較的大となり、弾
性部材１５の耐久性低下の原因になる。そこで、本実施
形態では、図１１に拡大図示するように、弾性部材１５
の両凸部１５Ａ、１５Ａの外側部分に形成される傾斜面
１５Ａ′のうち、回転方向前方側に位置する傾斜面１５
Ａ′と係止する凹部（径方向内側への凸部）１２Ｄを第
１の保持部材１２に追加形成している。これにより、弾
性部材１５と第１の保持部材１２との間に、凹部１５Ｂ
と凹部１２Ｂとからなる係止形状部と、傾斜面１５Ａ′
と凹部１２Ｄとからなる係止形状部を構成して、２箇所
の係止形状部を設けている。
【００５８】ここで、弾性部材１５の半径方向の厚み
は、図１１に示すように凹部１５Ｂ部分の厚みＷ1 に比
較して、傾斜面１５Ａ′部分の厚みＷ2 が十分小さくな
るようにしてある。このように、弾性部材１５の半径方
向の厚みが設定されているため、傾斜面１５Ａ′の係止
形状部は図１０の破線に示すように、弾性部材１５の
ねじれ角の小さい段階（ゴムの変形初期の段階）で伝達
トルクのピークを迎えるとともに、伝達トルクの増加に
対するねじれ角の増加割合が大きい、すなわち、ねじれ
ばね定数の低い特性となる。
は、図１１に示すように凹部１５Ｂ部分の厚みＷ1 に比
較して、傾斜面１５Ａ′部分の厚みＷ2 が十分小さくな
るようにしてある。このように、弾性部材１５の半径方
向の厚みが設定されているため、傾斜面１５Ａ′の係止
形状部は図１０の破線に示すように、弾性部材１５の
ねじれ角の小さい段階（ゴムの変形初期の段階）で伝達
トルクのピークを迎えるとともに、伝達トルクの増加に
対するねじれ角の増加割合が大きい、すなわち、ねじれ
ばね定数の低い特性となる。
【００５９】そして、連結機構全体としては、上記と
のねじればね特性が組み合わされるため、図１０の
に示す特性となり、伝達トルクの小さい領域では伝達ト
ルクの増加に対するねじれ角度の増加割合が小さい特
性、すなわち、ねじればね定数が高い特性となる。これ
に対し、伝達トルクの高い領域では傾斜面１５Ａ′の係
止形状部によるトルク伝達寄与分がなくなるので、伝達
トルクの増加に対するねじれ角度の増加割合が大きい特
性、すなわち、ねじればね定数が低い特性となる。
のねじればね特性が組み合わされるため、図１０の
に示す特性となり、伝達トルクの小さい領域では伝達ト
ルクの増加に対するねじれ角度の増加割合が小さい特
性、すなわち、ねじればね定数が高い特性となる。これ
に対し、伝達トルクの高い領域では傾斜面１５Ａ′の係
止形状部によるトルク伝達寄与分がなくなるので、伝達
トルクの増加に対するねじれ角度の増加割合が大きい特
性、すなわち、ねじればね定数が低い特性となる。
【００６０】上記のように、の特性によると、伝達ト
ルクの小さい領域ではねじればね定数が高い特性となる
ため、圧縮機４の正常時作動領域、例えば、伝達トルク
＝Ｔ 0 付近の領域での、ねじれ角度が比較的小さな角度
θ2 （θ2 ＜θ1 ）となり、弾性部材１５の変形量を減
少でき、弾性部材１５の耐久性を向上できる。また、伝
達トルクの高い領域では傾斜面１５Ａ′の係止形状部に
よるトルク伝達寄与分がなくなって、ねじればね定数が
低い特性となるので、トルクリミッター作動トルクは、
比較品と同じ設定値Ｔ1 に維持できる。
ルクの小さい領域ではねじればね定数が高い特性となる
ため、圧縮機４の正常時作動領域、例えば、伝達トルク
＝Ｔ 0 付近の領域での、ねじれ角度が比較的小さな角度
θ2 （θ2 ＜θ1 ）となり、弾性部材１５の変形量を減
少でき、弾性部材１５の耐久性を向上できる。また、伝
達トルクの高い領域では傾斜面１５Ａ′の係止形状部に
よるトルク伝達寄与分がなくなって、ねじればね定数が
低い特性となるので、トルクリミッター作動トルクは、
比較品と同じ設定値Ｔ1 に維持できる。
【００６１】つまり、本実施形態の係止形状部による
と、トルクリミッター作動トルクは、比較品と同じ設定
値Ｔ1 に維持しながら、圧縮機４の正常時作動領域にお
ける弾性部材１５の変形量を減少して、弾性部材１５の
耐久性を向上できるのである。連結機構全体としてのね
じればね特性は、上記した傾斜面１５Ａ′の係止長さ
（係止面積）を調整して、傾斜面１５Ａ′の係止形状部
によるトルク伝達寄与分を変更することにより、調整で
きる。図１２はこの傾斜面１５Ａ′の係止長さ（係止面
積）によるねじればね特性の調整を示すもので、図中
は前記比較例の特性であり、は傾斜面１５Ａ′の係止
長さが小さい場合の特性で、′は傾斜面１５Ａ′の係
止長さが大きい場合の特性である。そして、は上記
の特性を持つ傾斜面１５Ａ′を備えた連結機構全体とし
てのねじればね特性であり、′は上記′の特性を持
つ傾斜面１５Ａ′を備えた連結機構全体としてのねじれ
ばね特性である。
と、トルクリミッター作動トルクは、比較品と同じ設定
値Ｔ1 に維持しながら、圧縮機４の正常時作動領域にお
ける弾性部材１５の変形量を減少して、弾性部材１５の
耐久性を向上できるのである。連結機構全体としてのね
じればね特性は、上記した傾斜面１５Ａ′の係止長さ
（係止面積）を調整して、傾斜面１５Ａ′の係止形状部
によるトルク伝達寄与分を変更することにより、調整で
きる。図１２はこの傾斜面１５Ａ′の係止長さ（係止面
積）によるねじればね特性の調整を示すもので、図中
は前記比較例の特性であり、は傾斜面１５Ａ′の係止
長さが小さい場合の特性で、′は傾斜面１５Ａ′の係
止長さが大きい場合の特性である。そして、は上記
の特性を持つ傾斜面１５Ａ′を備えた連結機構全体とし
てのねじればね特性であり、′は上記′の特性を持
つ傾斜面１５Ａ′を備えた連結機構全体としてのねじれ
ばね特性である。
【００６２】なお、図１１では、傾斜面１５Ａ′と、凹
部１２Ｄとの係止形状部を回転方向の前方側のみに形成
しているが、前述した図２に示すように、傾斜面１５
Ａ′と、凹部１２Ｄとの係止形状部を回転方向の前方側
および後方側の両方に形成して、弾性部材１５と第１の
保持部材１２との係止形状部を左右対称の形状としても
よい。
部１２Ｄとの係止形状部を回転方向の前方側のみに形成
しているが、前述した図２に示すように、傾斜面１５
Ａ′と、凹部１２Ｄとの係止形状部を回転方向の前方側
および後方側の両方に形成して、弾性部材１５と第１の
保持部材１２との係止形状部を左右対称の形状としても
よい。
【００６３】（第２実施形態）図１３、図１４は第２実
施形態を示すものであり、第１実施形態では、スリット
１２Ｃを、第１の保持部材１２の半径方向に延びる面と
円筒面の両方にわたって直角状に屈折して形成している
が、第２実施形態では、スリット１２Ｃを、第１の保持
部材１２の円筒面のみに直線状に形成したものであり、
他の点は第１実施形態と同じである。
施形態を示すものであり、第１実施形態では、スリット
１２Ｃを、第１の保持部材１２の半径方向に延びる面と
円筒面の両方にわたって直角状に屈折して形成している
が、第２実施形態では、スリット１２Ｃを、第１の保持
部材１２の円筒面のみに直線状に形成したものであり、
他の点は第１実施形態と同じである。
【００６４】第２実施形態によると、スリット１２Ｃの
長さが第１実施形態よりも短くなるので、その分、低温
時における第１の保持部材１２の変形が抑制されること
になるが、第１の保持部材１２と組み合わせる弾性部材
１５のゴムねじれ特性とのマッチング等に応じて、第
１、第２実施形態の形状を選択すればよい。また、第２
実施形態ではスリット１２Ｃの長さを短くすることによ
り、高回転域において第１の保持部材１２の円筒面が遠
心力の影響を受けて塑性変形することを抑制できる利点
がある。
長さが第１実施形態よりも短くなるので、その分、低温
時における第１の保持部材１２の変形が抑制されること
になるが、第１の保持部材１２と組み合わせる弾性部材
１５のゴムねじれ特性とのマッチング等に応じて、第
１、第２実施形態の形状を選択すればよい。また、第２
実施形態ではスリット１２Ｃの長さを短くすることによ
り、高回転域において第１の保持部材１２の円筒面が遠
心力の影響を受けて塑性変形することを抑制できる利点
がある。
【００６５】（第３実施形態）図１５、１６は第３実施
形態を示すものであり、第１、第２実施形態ではゴム製
の弾性部材１５として、４個に分割された概略円弧状の
ものを用いているが、第３実施形態ではゴム製の弾性部
材１５として略円筒状に一体に繋がった形状のものを用
いている。
形態を示すものであり、第１、第２実施形態ではゴム製
の弾性部材１５として、４個に分割された概略円弧状の
ものを用いているが、第３実施形態ではゴム製の弾性部
材１５として略円筒状に一体に繋がった形状のものを用
いている。
【００６６】この弾性部材１５の円筒円周面には、回転
方向に交互に繰り返し形成された複数の凸部１５Ａと凹
部１５Ｂとから構成される花びら状の係止形状部が形成
されている。そして、この弾性部材１５の半径方向の厚
さを第１、第２の保持部材１２、１３間の間隔より所定
量大きく設定して、弾性部材１５を第１、第２の保持部
材１２、１３の間に圧着するようにして嵌入する。
方向に交互に繰り返し形成された複数の凸部１５Ａと凹
部１５Ｂとから構成される花びら状の係止形状部が形成
されている。そして、この弾性部材１５の半径方向の厚
さを第１、第２の保持部材１２、１３間の間隔より所定
量大きく設定して、弾性部材１５を第１、第２の保持部
材１２、１３の間に圧着するようにして嵌入する。
【００６７】この嵌入状態では、図１５に示すように弾
性部材１５の複数の凸部１５Ａ、凹部１５Ｂと、第１、
第２の保持部材１２、１３の複数の凸部１２Ａ、１３
Ａ、凹部１２Ｂ、１３Ｂとが相互に嵌合し、係止される
ので、弾性部材１５と、第１、第２の保持部材１２、１
３との間の回転方向の係止力を高めることができる。こ
の略円筒状の弾性部材１５を用いる場合は、第１、第２
の両保持部材１２、１３に対して、その内外周の両面を
ともに圧着するだけで接着をしなくても良い。これは、
弾性部材１５が略円筒状に一体に繋がった形状であるか
ら、接着をしなくても、第１、第２の両保持部材１２、
１３の間に容易に組付けできるからである。
性部材１５の複数の凸部１５Ａ、凹部１５Ｂと、第１、
第２の保持部材１２、１３の複数の凸部１２Ａ、１３
Ａ、凹部１２Ｂ、１３Ｂとが相互に嵌合し、係止される
ので、弾性部材１５と、第１、第２の保持部材１２、１
３との間の回転方向の係止力を高めることができる。こ
の略円筒状の弾性部材１５を用いる場合は、第１、第２
の両保持部材１２、１３に対して、その内外周の両面を
ともに圧着するだけで接着をしなくても良い。これは、
弾性部材１５が略円筒状に一体に繋がった形状であるか
ら、接着をしなくても、第１、第２の両保持部材１２、
１３の間に容易に組付けできるからである。
【００６８】そして、圧縮機４のロック時のような過負
荷時にプーリ１側からの回転力が所定値以上に上昇する
ときは、弾性部材１５の外周側部位を変形させて、この
弾性部材外周側の表面を第１保持部材１２の内周面に対
して滑動させ、プーリ１と第２のハブ１０との間の連結
を遮断するようにしてある。つまり、弾性部材１５の外
周側の凸部１５Ａがトルクリミッタ作動部位として構成
されている。
荷時にプーリ１側からの回転力が所定値以上に上昇する
ときは、弾性部材１５の外周側部位を変形させて、この
弾性部材外周側の表面を第１保持部材１２の内周面に対
して滑動させ、プーリ１と第２のハブ１０との間の連結
を遮断するようにしてある。つまり、弾性部材１５の外
周側の凸部１５Ａがトルクリミッタ作動部位として構成
されている。
【００６９】そこで、弾性部材１５の外周側の凸部１５
Ａの中間位置に凹形状からなる逃げ溝（凹状部）１５Ｃ
を設けて、この逃げ溝１５Ｃと第１の保持部材１２の凸
部１２Ａの内壁面との間に空隙を形成している。このよ
うに、逃げ溝１５Ｃによる空隙の形成によって、圧縮機
４のロック時のような過負荷時に弾性部材１５の凸部１
５Ａの弾性変形が容易に行われるようにしてある。この
逃げ溝１５Ｃの寸法、形状の選択により、トルク伝達を
遮断するときの作動トルクを容易に調整でき、設計上の
自由度が増す。
Ａの中間位置に凹形状からなる逃げ溝（凹状部）１５Ｃ
を設けて、この逃げ溝１５Ｃと第１の保持部材１２の凸
部１２Ａの内壁面との間に空隙を形成している。このよ
うに、逃げ溝１５Ｃによる空隙の形成によって、圧縮機
４のロック時のような過負荷時に弾性部材１５の凸部１
５Ａの弾性変形が容易に行われるようにしてある。この
逃げ溝１５Ｃの寸法、形状の選択により、トルク伝達を
遮断するときの作動トルクを容易に調整でき、設計上の
自由度が増す。
【００７０】このように、略円筒状の弾性部材１５を用
いる第３実施形態においても、第１保持部材１２にスリ
ット１２Ｃを形成することにより、第１、第２実施形態
と同様の作用効果を発揮できる。また、第３実施形態に
よる略円筒状の弾性部材１５おいても、図１１に示した
ねじればね定数の異なる複数の係止形状部を設定するこ
とができる。
いる第３実施形態においても、第１保持部材１２にスリ
ット１２Ｃを形成することにより、第１、第２実施形態
と同様の作用効果を発揮できる。また、第３実施形態に
よる略円筒状の弾性部材１５おいても、図１１に示した
ねじればね定数の異なる複数の係止形状部を設定するこ
とができる。
【００７１】（第４実施形態）図１７は第４実施形態を
示す。本発明者らが第１実施形態のものについて実際に
試作検討したところ、第１の保持部材１２の半径方向内
方に延びる面（図２に示す面）から、第１の保持部材１
２の円筒面（図１に示す面）の軸方向の全長にわたって
スリット１２Ｃを直角状に屈折して形成しているので、
第１の保持部材１２は、その半径方向に延びる面（図２
参照）の内周部においてのみ一体に連結された形状とな
っている。
示す。本発明者らが第１実施形態のものについて実際に
試作検討したところ、第１の保持部材１２の半径方向内
方に延びる面（図２に示す面）から、第１の保持部材１
２の円筒面（図１に示す面）の軸方向の全長にわたって
スリット１２Ｃを直角状に屈折して形成しているので、
第１の保持部材１２は、その半径方向に延びる面（図２
参照）の内周部においてのみ一体に連結された形状とな
っている。
【００７２】その結果、第１の保持部材１２の剛性の低
下割合が大きくなり、高回転域において第１の保持部材
１２の円筒面が遠心力の影響を受けて塑性変形する可能
性があることが判明した。そこで、図１７の第４実施形
態では、スリット１２Ｃの長手方向の途中（具体的に
は、第１の保持部材１２の半径方向内方に延びる面）
に、スリット１２Ｃの両側縁部を連結する連結部１２
Ｃ′を形成している。
下割合が大きくなり、高回転域において第１の保持部材
１２の円筒面が遠心力の影響を受けて塑性変形する可能
性があることが判明した。そこで、図１７の第４実施形
態では、スリット１２Ｃの長手方向の途中（具体的に
は、第１の保持部材１２の半径方向内方に延びる面）
に、スリット１２Ｃの両側縁部を連結する連結部１２
Ｃ′を形成している。
【００７３】この連結部１２Ｃ′による補強作用によ
り、第１の保持部材１２の剛性の低下割合が減少するの
で、高回転域においても第１の保持部材１２の遠心力に
よる塑性変形を効果的に抑制できる。この遠心力による
塑性変形を抑制できるため、圧縮機４の正常運転時にお
けるトルク伝達を支承なく良好に達成できる。一方、圧
縮機４の過負荷時には、連結部１２Ｃ′が破断されるこ
とにより、低外気温時でも、トルクリミッター機能を良
好に達成できる。
り、第１の保持部材１２の剛性の低下割合が減少するの
で、高回転域においても第１の保持部材１２の遠心力に
よる塑性変形を効果的に抑制できる。この遠心力による
塑性変形を抑制できるため、圧縮機４の正常運転時にお
けるトルク伝達を支承なく良好に達成できる。一方、圧
縮機４の過負荷時には、連結部１２Ｃ′が破断されるこ
とにより、低外気温時でも、トルクリミッター機能を良
好に達成できる。
【００７４】（第５実施形態）図１８は第５実施形態を
示すもので、第４実施形態の連結部１２Ｃ′を第１の保
持部材１２の円筒面の途中部位に形成したものである。
他の点は第４実施形態と同じである。なお、連結部１２
Ｃ′を、第１の保持部材１２の半径方向内方に延びる面
および円筒面の双方に形成してもよい。
示すもので、第４実施形態の連結部１２Ｃ′を第１の保
持部材１２の円筒面の途中部位に形成したものである。
他の点は第４実施形態と同じである。なお、連結部１２
Ｃ′を、第１の保持部材１２の半径方向内方に延びる面
および円筒面の双方に形成してもよい。
【００７５】（第６実施形態）高回転域において第１の
保持部材１２が受ける遠心力は、第１の保持部材１２の
重量と比例関係にあるという点に着目して、第６実施形
態では、第１の保持部材１２の材料として、鉄系金属よ
り比重の小さい材料、具体的には、アルミニウム、樹脂
材等で形成する。
保持部材１２が受ける遠心力は、第１の保持部材１２の
重量と比例関係にあるという点に着目して、第６実施形
態では、第１の保持部材１２の材料として、鉄系金属よ
り比重の小さい材料、具体的には、アルミニウム、樹脂
材等で形成する。
【００７６】このように、鉄系金属より比重の小さい材
料で第１の保持部材１２を構成することにより、第１の
保持部材１２に加わる遠心力を小さくして第１の保持部
材１２の遠心力による塑性変形を抑制する。 （第７実施形態）上記した各実施形態では、弾性部材１
５の外周側に位置する第１の保持部材１２の弾性部材保
持部分を変形しやすくする低剛性部として、スリット１
２Ｃを形成しているが、図１９に示す第７実施形態で
は、これとは逆に、弾性部材１５の内周側に位置する第
２の保持部材１３にスリット１３Ｆを形成している。
料で第１の保持部材１２を構成することにより、第１の
保持部材１２に加わる遠心力を小さくして第１の保持部
材１２の遠心力による塑性変形を抑制する。 （第７実施形態）上記した各実施形態では、弾性部材１
５の外周側に位置する第１の保持部材１２の弾性部材保
持部分を変形しやすくする低剛性部として、スリット１
２Ｃを形成しているが、図１９に示す第７実施形態で
は、これとは逆に、弾性部材１５の内周側に位置する第
２の保持部材１３にスリット１３Ｆを形成している。
【００７７】図１９は第１の保持部材１２、ハブ７等の
従動側部品を取り外した状態の正面図であり、第２の保
持部材１３において、弾性部材１５の内周側が接着され
る円筒状部分のうち、凸部１３Ａの部位に、４個のスリ
ット１３Ｆを形成している。ここで、第２の保持部材１
３には、その円筒状部分の軸方向の一端側に位置して半
径方向の内方へ折れ曲がった内周折り曲げ部１３Ｇ（図
１、図１３、図１８の左端側の曲げ部）が一体形成され
ており、この内周折り曲げ部１３Ｇの半径方向中間位置
から円筒状部分の凸部１３Ａを経て外周折り曲げ部１３
Ｃにかけてスリット１３Ｆが屈折した形態で形成されて
いる。
従動側部品を取り外した状態の正面図であり、第２の保
持部材１３において、弾性部材１５の内周側が接着され
る円筒状部分のうち、凸部１３Ａの部位に、４個のスリ
ット１３Ｆを形成している。ここで、第２の保持部材１
３には、その円筒状部分の軸方向の一端側に位置して半
径方向の内方へ折れ曲がった内周折り曲げ部１３Ｇ（図
１、図１３、図１８の左端側の曲げ部）が一体形成され
ており、この内周折り曲げ部１３Ｇの半径方向中間位置
から円筒状部分の凸部１３Ａを経て外周折り曲げ部１３
Ｃにかけてスリット１３Ｆが屈折した形態で形成されて
いる。
【００７８】従って、第２の保持部材１３は内周折り曲
げ部１３Ｇの内周部のみで一体に繋がった形状となって
おり、その他の部分は４個のスリット１３Ｆにより円周
方向に４分割されている。図１９の第７実施形態によれ
ば、低外気温時の過負荷時に弾性部材１５から内周側の
第２の保持部材１３に対して半径方向の内方への応力が
作用すると、第２の保持部材１３の剛性がスリット１３
Ｆ（低剛性部）の形成より低くなっているので、第２の
保持部材１３が半径方向の内方へ塑性変形する。そのた
め、弾性部材１５がたとえ低温硬化していても、弾性部
材１５の外周側が第１の保持部材１２に対して滑り、ト
ルクリミッター機能を良好に達成できる。
げ部１３Ｇの内周部のみで一体に繋がった形状となって
おり、その他の部分は４個のスリット１３Ｆにより円周
方向に４分割されている。図１９の第７実施形態によれ
ば、低外気温時の過負荷時に弾性部材１５から内周側の
第２の保持部材１３に対して半径方向の内方への応力が
作用すると、第２の保持部材１３の剛性がスリット１３
Ｆ（低剛性部）の形成より低くなっているので、第２の
保持部材１３が半径方向の内方へ塑性変形する。そのた
め、弾性部材１５がたとえ低温硬化していても、弾性部
材１５の外周側が第１の保持部材１２に対して滑り、ト
ルクリミッター機能を良好に達成できる。
【００７９】一方、圧縮機４の正常運転時には第２の保
持部材１３に加わる遠心力は第２の保持部材１３を弾性
部材１５の内周面に押しつけるように作用する。ここ
で、第２の保持部材１３の半径方向外方への変位は弾性
部材１５を介して第１の保持部材１２に支持されている
ので、第２の保持部材１３の外周側への塑性変形を阻止
でき、圧縮機４へのトルク伝達を支承なく良好に達成で
きる。
持部材１３に加わる遠心力は第２の保持部材１３を弾性
部材１５の内周面に押しつけるように作用する。ここ
で、第２の保持部材１３の半径方向外方への変位は弾性
部材１５を介して第１の保持部材１２に支持されている
ので、第２の保持部材１３の外周側への塑性変形を阻止
でき、圧縮機４へのトルク伝達を支承なく良好に達成で
きる。
【００８０】（第８実施形態）図２０は第８実施形態を
示すものであり、第８実施形態では第１、第２の保持部
材１２、１３にそれぞれスリット１２Ｃ、１３Ｆを形成
している。圧縮機４の使用回転数が比較的低回転の領域
（例えば、６０００ｒｐｍ以下の領域）に設定されるよ
うな場合には、第１、第２の保持部材１２、１３に作用
する遠心力も小さくなる。そのため、第１の保持部材１
２にスリット１２Ｃを形成しても第１の保持部材１２の
遠心力による塑性変形が発生しない。
示すものであり、第８実施形態では第１、第２の保持部
材１２、１３にそれぞれスリット１２Ｃ、１３Ｆを形成
している。圧縮機４の使用回転数が比較的低回転の領域
（例えば、６０００ｒｐｍ以下の領域）に設定されるよ
うな場合には、第１、第２の保持部材１２、１３に作用
する遠心力も小さくなる。そのため、第１の保持部材１
２にスリット１２Ｃを形成しても第１の保持部材１２の
遠心力による塑性変形が発生しない。
【００８１】同様に、第１の保持部材１２の材質として
特に降伏応力の高い材質を選択すれば、圧縮機４の使用
回転数が高回転領域（例えば、１２０００ｒｐｍ程度の
領域）まで設定される場合でも、連結部１２Ｃ′なしで
第１の保持部材１２の遠心力による塑性変形を抑制する
ことが可能となる。そこで、第８実施形態では第１、第
２の保持部材１２、１３にそれぞれスリット１２Ｃ、１
３Ｆを形成することにより、低温時に第１の保持部材１
２が半径方向外方へ塑性変形し、また、第２の保持部材
１３が半径方向内方へ塑性変形するので、トルクリミッ
ター作動トルク（離脱トルク）を低い値に設定できる。
特に降伏応力の高い材質を選択すれば、圧縮機４の使用
回転数が高回転領域（例えば、１２０００ｒｐｍ程度の
領域）まで設定される場合でも、連結部１２Ｃ′なしで
第１の保持部材１２の遠心力による塑性変形を抑制する
ことが可能となる。そこで、第８実施形態では第１、第
２の保持部材１２、１３にそれぞれスリット１２Ｃ、１
３Ｆを形成することにより、低温時に第１の保持部材１
２が半径方向外方へ塑性変形し、また、第２の保持部材
１３が半径方向内方へ塑性変形するので、トルクリミッ
ター作動トルク（離脱トルク）を低い値に設定できる。
【００８２】（他の実施形態）なお、上記実施形態で
は、圧縮機４のロック時のような過負荷時に、弾性部材
１５の外周側の面を変形させて、弾性部材１５の外周側
に位置する第１の保持部材１２と弾性部材１５の外周側
の表面との間で滑りが発生するように構成している（す
なわち、弾性部材１５の外周側にトルクリミッター作動
部位を構成している）が、これとは逆に、過負荷時に、
弾性部材１５の内周側の面を変形させて、弾性部材１５
の内周側の表面と第２の保持部材１３との間で滑りを発
生させ、弾性部材１５の内周側にトルクリミッター作動
部位を構成するようにしてもよい。
は、圧縮機４のロック時のような過負荷時に、弾性部材
１５の外周側の面を変形させて、弾性部材１５の外周側
に位置する第１の保持部材１２と弾性部材１５の外周側
の表面との間で滑りが発生するように構成している（す
なわち、弾性部材１５の外周側にトルクリミッター作動
部位を構成している）が、これとは逆に、過負荷時に、
弾性部材１５の内周側の面を変形させて、弾性部材１５
の内周側の表面と第２の保持部材１３との間で滑りを発
生させ、弾性部材１５の内周側にトルクリミッター作動
部位を構成するようにしてもよい。
【００８３】この場合は、図１１に示したねじればね定
数の異なる複数の係止形状部を、弾性部材１５と第２の
保持部材１３との係止形状部に設定すればよい。また、
弾性部材１５として複数に分割されたものを用いるとき
は、弾性部材１５の外周面を第１の保持部材１２の内周
面に接着すればよい。また、第１実施形態では、第１の
保持部材１２の弾性部材保持部分を変形しやすくする低
剛性部として、長手方向の一端（図１の右側端部）が開
口した形状のスリット１２Ｃを形成しているが、スリッ
ト１２Ｃの形状をこの長手方向の一端が閉じた、いわゆ
る長穴形状としてもよい。
数の異なる複数の係止形状部を、弾性部材１５と第２の
保持部材１３との係止形状部に設定すればよい。また、
弾性部材１５として複数に分割されたものを用いるとき
は、弾性部材１５の外周面を第１の保持部材１２の内周
面に接着すればよい。また、第１実施形態では、第１の
保持部材１２の弾性部材保持部分を変形しやすくする低
剛性部として、長手方向の一端（図１の右側端部）が開
口した形状のスリット１２Ｃを形成しているが、スリッ
ト１２Ｃの形状をこの長手方向の一端が閉じた、いわゆ
る長穴形状としてもよい。
【００８４】同様に、第２の保持部材１３のスリット１
３Ｆも長手方向の一端が閉じた、いわゆる長穴形状とし
てもよい。要は、第１、第２の保持部材１２、１３に強
度が部分的に低くなる低剛性部を形成して、第１、第２
の保持部材１２、１３を変形し易くすればよい。また、
弾性部材１５として複数に分割されたものを用いるとき
に、弾性部材１５の接着する側の面は凹凸部のない円筒
形状にすることができる。
３Ｆも長手方向の一端が閉じた、いわゆる長穴形状とし
てもよい。要は、第１、第２の保持部材１２、１３に強
度が部分的に低くなる低剛性部を形成して、第１、第２
の保持部材１２、１３を変形し易くすればよい。また、
弾性部材１５として複数に分割されたものを用いるとき
に、弾性部材１５の接着する側の面は凹凸部のない円筒
形状にすることができる。
【００８５】また、上記した各実施形態では、プーリー
１側の第２の保持部材１３を弾性部材１５の内周側に配
置し、ハブ７、１０側の第１の保持部材１２を弾性部材
１５の外周側に配置しているが、これとは逆に、プーリ
ー１側の第２の保持部材１３を弾性部材１５の外周側に
配置し、ハブ７、１０側の第１の保持部材１２を弾性部
材１５の内周側に配置することも可能である。
１側の第２の保持部材１３を弾性部材１５の内周側に配
置し、ハブ７、１０側の第１の保持部材１２を弾性部材
１５の外周側に配置しているが、これとは逆に、プーリ
ー１側の第２の保持部材１３を弾性部材１５の外周側に
配置し、ハブ７、１０側の第１の保持部材１２を弾性部
材１５の内周側に配置することも可能である。
【図１】本発明の第１実施形態を示す半断面側面図であ
る。
る。
【図２】図１の正面図である。
【図３】（ａ）は第１実施形態において、ゴム製弾性部
材１５を第２の保持部材１３に接着した状態を示す正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ｏ−Ａ断面図である。
材１５を第２の保持部材１３に接着した状態を示す正面
図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ｏ−Ａ断面図である。
【図４】（ａ）は第１実施形態における第２の保持部材
単体の正面図、（ｂ）は（ａ）の断面図である。
単体の正面図、（ｂ）は（ａ）の断面図である。
【図５】第１実施形態を適用した自動車用エンジンの補
機駆動系統図である。
機駆動系統図である。
【図６】第１実施形態の作動説明用の要部拡大断面図で
ある。
ある。
【図７】第１実施形態において第１の保持部材１２変形
後の状態を示す正面図である。
後の状態を示す正面図である。
【図８】ゴム製弾性部材を含む連結機構のトルク−ねじ
れ角特性図である。
れ角特性図である。
【図９】本発明の比較例におけるゴム製弾性部材１５周
辺部の拡大断面図である。
辺部の拡大断面図である。
【図１０】ゴム製弾性部材を含む連結機構のトルク−ね
じれ角特性図である。
じれ角特性図である。
【図１１】第１実施形態におけるゴム製弾性部材１５周
辺部の拡大断面図である。
辺部の拡大断面図である。
【図１２】ゴム製弾性部材を含む連結機構のトルク−ね
じれ角特性図である。
じれ角特性図である。
【図１３】本発明の第２実施形態を示す半断面側面図で
ある。
ある。
【図１４】図１３の正面図である。
【図１５】本発明の第３実施形態の半切断正面図であ
る。
る。
【図１６】第３実施形態におけるゴム製弾性部材単体で
の正面図である。
の正面図である。
【図１７】本発明の第４実施形態の正面図である。
【図１８】本発明の第５実施形態の半断面側面図であ
る。
る。
【図１９】本発明の第７実施形態を示すもので、従動側
部品を取り外した状態の正面図である。
部品を取り外した状態の正面図である。
【図２０】本発明の第８実施形態の正面図である。
１、２…プーリ、ロータ（駆動側回転部材）、４…圧縮
機、６…回転軸、７、１０…第１、第２のハブ（従動側
回転部材）、１２、１３…第１、第２の保持部材、１２
Ａ…凸部、１２Ｂ…凹部、１２Ｃ…スリット、１２Ｃ′
…連結部、１２Ｄ…凹部、１３Ｆ……スリット、１５…
弾性部材、１５Ａ…凸部、１５Ａ′…傾斜面、１５Ｂ…
凹部。
機、６…回転軸、７、１０…第１、第２のハブ（従動側
回転部材）、１２、１３…第１、第２の保持部材、１２
Ａ…凸部、１２Ｂ…凹部、１２Ｃ…スリット、１２Ｃ′
…連結部、１２Ｄ…凹部、１３Ｆ……スリット、１５…
弾性部材、１５Ａ…凸部、１５Ａ′…傾斜面、１５Ｂ…
凹部。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 田矢 寿紀
愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式
会社デンソー内
(56)参考文献 特開 平８−135752（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F16H 35/10
F16D 7/02,7/04
Claims (13)
- 【請求項１】 回転駆動源からの回転力を受けて回転す
る駆動側回転部材（１、２）と、 従動側機器（４）の回転軸（６）に連結された従動側回
転部材（７、１０）と、 前記両回転部材（１、２）、（７、１０）の間を連結す
るように配設され、弾性変形可能なゴム製の弾性部材
（１５）、およびこの弾性部材（１５）を保持する保持
部材（１２、１３）からなる連結機構とを備え、 前記弾性部材（１５）は、前記従動側回転部材（７、１
０）および前記駆動側回転部材（１、２）と同心状に配
設されており、 前記保持部材は、前記従動側回転部材（７、１０）と連
結された第１の保持部材（１２）と、前記駆動側回転部
材（１、２）と連結された第２の保持部材（１３）とか
ら構成されており、 前記第１の保持部材（１２）は、前記弾性部材（１５）
の外周側および内周側のいずれか一方の面を保持し、 前記第２の保持部材（１３）は、前記弾性部材（１５）
の外周側および内周側の他方の面を保持し、 前記連結機構は、前記回転力が所定値以内であるとき、
前記弾性部材（１５）と前記両保持部材（１２、１３）
とを回転方向に係止しながら圧着させることにより、前
記弾性部材（１５）が前記両保持部材（１２、１３）の
間に一体に保持されて前記両回転部材（１、２）、
（７、１０）の間を一体に連結し、 前記回転力が所定値以上に上昇する過負荷時には、前記
弾性部材（１５）の外周側および内周側の少なくとも一
方の面を変形させて、前記弾性部材（１５）表面と前記
両保持部材（１２、１３）の少なくとも一方との間で滑
りを発生させて、前記従動側回転部材（７、１０）と前
記駆動側回転部材（１、２）との間の連結を遮断するよ
うになっており、 さらに、前記両保持部材（１２、１３）の少なくとも一
方に低剛性部（１２Ｃ、１３Ｆ）を形成し、 前記回転力の高い領域では前記低剛性部（１２Ｃ、１３
Ｆ）により前記両保持部材（１２、１３）の少なくとも
一方を変形させて、前記回転力に対する前記両保持部材
（１２、１３）間の相対的なねじれ角特性で表わされ
る、ねじればね定数が低くなるようにしたことを特徴と
する動力伝達装置。 - 【請求項２】 前記低剛性部（１２Ｃ、１３Ｆ）が前記
両保持部材（１２、１３）のうち、前記弾性部材（１
５）の外周側に位置する保持部材（１２）に形成されて
いることを特徴とする請求項１に記載の動力伝達装置。 - 【請求項３】 前記外周側の保持部材（１２）を鉄系金
属より比重の小さい材料で形成したことを特徴とする請
求項２に記載の動力伝達装置。 - 【請求項４】 前記低剛性部（１２Ｃ、１３Ｆ）が前記
両保持部材（１２、１３）のうち、前記弾性部材（１
５）の内周側に位置する保持部材（１３）に形成されて
いることを特徴とする請求項１に記載の動力伝達装置。 - 【請求項５】 前記低剛性部（１２Ｃ、１３Ｆ）が前記
両保持部材（１２、１３）にそれぞれ形成されているこ
とを特徴とする請求項１に記載の動力伝達装置。 - 【請求項６】 前記低剛性部は前記両保持部材（１２、
１３）の少なくとも一方に形成されたスリット（１２
Ｃ、１３Ｆ）であることを特徴とする請求項１ないし５
のいずれか１つに記載の動力伝達装置。 - 【請求項７】 前記スリット（１２Ｃ）は前記外周側の
保持部材（１２）に形成されており、前記スリット（１
２Ｃ）の途中に、前記スリット（１２Ｃ）の両側縁部を
連結する連結部（１２Ｃ′）を形成したことを特徴とす
る請求項６に記載の動力伝達装置。 - 【請求項８】 前記弾性部材（１５）と、前記両保持部
材（１２、１３）の少なくとも一方との係止部に、前記
ねじればね定数が異なる複数の係止形状部（１２Ｂ、１
５Ｂ、１２Ｄ、１５Ａ′）を形成し、 このねじればね定数の異なる複数の係止形状部（１２
Ｂ、１５Ｂ、１２Ｄ、１５Ａ′）を組み合わせることに
よって、前記回転力の低い領域では前記ねじればね定数
が高くなり、前記回転力の高い領域ではねじればね定数
が低くなるようにしたことを特徴とする請求項１ないし
７のいずれか１つに記載の動力伝達装置。 - 【請求項９】 前記ねじればね定数の異なる複数の係止
形状部（１２Ｂ、１５Ｂ、１２Ｄ、１５Ａ′）におい
て、前記弾性部材（１５）は、前記両保持部材（１２、
１３）間の厚み（Ｗ1 ）の大きい部分と、前記両保持部
材（１２、１３）間の厚み（Ｗ2 ）の小さい部分とを有
していることを特徴とする請求項８に記載の動力伝達装
置。 - 【請求項１０】 前記弾性部材（１５）が円筒形状円周
方向に複数に分割されており、 この複数の弾性部材（１５）は、その外周側および内周
側のいずれか一方の面が、前記両保持部材（１２、１
３）のいずれか一方に固着されており、 前記回転力が所定値以上に上昇する過負荷時に、前記複
数の弾性部材（１５）の他方の面が変形して、この弾性
部材表面と前記両保持部材（１２、１３）の他方の面と
の間で滑りが発生することを特徴とする請求項１ないし
９のいずれか１つに記載の動力伝達装置。 - 【請求項１１】 前記弾性部材（１５）が円筒形状円周
方向に複数に分割されており、 この複数の弾性部材（１５）は、その外周側および内周
側のいずれか一方の面が、前記両保持部材（１２、１
３）のいずれか一方に固着されており、 前記回転力が所定値以上に上昇する過負荷時に、前記複
数の弾性部材（１５）の他方の面が変形して、この弾性
部材表面と前記両保持部材（１２、１３）の他方の面と
の間で滑りが発生するようになっており、 かつ、前記スリット（１２Ｃ、１３Ｆ）が、前記複数の
弾性部材（１５）相互の中間部位に前記複数の弾性部材
（１５）から離れるようにして形成されていることを特
徴とする請求項６または７に記載の動力伝達装置。 - 【請求項１２】 前記弾性部材（１５）が略円筒状に一
体に繋がった形状に成形されていることを特徴とする請
求項１ないし９のいずれか１つに記載の動力伝達装置。 - 【請求項１３】 前記従動側機器は自動車用空調装置の
冷凍サイクルの圧縮機（４）であることを特徴とする請
求項１ないし１２のいずれか１つに記載の動力伝達装
置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13686997A JP3446538B2 (ja) | 1997-02-26 | 1997-05-27 | 動力伝達装置 |
| EP98103272A EP0861993B1 (en) | 1997-02-26 | 1998-02-25 | Overload coupling |
| DE69801385T DE69801385T2 (de) | 1997-02-26 | 1998-02-25 | Überlastkupplung |
| US09/030,508 US6110061A (en) | 1997-02-26 | 1998-02-25 | Device for transmitting rotational power |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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