JP3427754B2 - 内燃機関 - Google Patents
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- Exhaust-Gas Circulating Devices (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Description
関においてはNOx の発生を抑制するために機関排気通
路と機関吸気通路とを排気ガス再循環(以下、EGRと
称す)通路により連結し、このEGR通路を介して排気
ガス、即ちEGRガスを機関吸気通路内に再循環させる
ようにしている。この場合、EGRガスは比較的比熱が
高く、従って多量の熱を吸収することができるので、E
GRガス量を増大するほど、即ちEGR率(EGRガス
量/(EGRガス量+吸入空気量))を増大するほど燃
焼室内における燃焼温度が低下する。燃焼温度が低下す
るとNOx の発生量が低下し、従ってEGR率を増大す
ればするほどNOx の発生量は低下することになる。
NOx の発生量を低下しうることはわかっている。しか
しながらEGR率を増大させていくとEGR率が或る限
度を越えたときに煤の発生量、即ちスモークが急激に増
大し始める。この点に関し従来より、それ以上EGR率
を増大すればスモークが限りなく増大していくものと考
えられており、従ってスモークが急激に増大し始めるE
GR率がEGR率の最大許容限界であると考えられてい
る。
界を越えない範囲内に定められている。このEGR率の
最大許容限界は機関の形式や燃料によってかなり異なる
がおおよそ30パーセントから50パーセントである。
従って従来のディーゼル機関ではEGR率は最大でも3
0パーセントから50パーセント程度に抑えられてい
る。
許容限界が存在すると考えられていたので従来よりEG
R率はこの最大許容限界を越えない範囲内においてNO
x およびスモークの発生量ができるだけ少なくなるよう
に定められていた。しかしながらこのようにしてEGR
率をNOx およびスモークの発生量ができるだけ少なく
なるように定めてもNOx およびスモークの発生量の低
下には限度があり、実際には依然としてかなりの量のN
Ox およびスモークが発生してしまうのが現状である。
程においてEGR率を最大許容限界よりも大きくすれば
上述の如くスモークが急激に増大するがこのスモークの
発生量にはピークが存在し、このピークを越えてEGR
率を更に大きくすると今度はスモークが急激に減少しは
じめ、アイドリング運転時においてEGR率を70パー
セント以上にすると、またEGRガスを強力に冷却した
場合にはEGR率をほぼ55パーセント以上にするとス
モークがほとんど零になる。即ち煤がほとんど発生しな
いことが見い出されたのである。また、このときにはN
Ox の発生量が極めて少量となることも判明している。
この後この知見に基づいて煤が発生しない理由について
検討が進められ、その結果これまでにない煤およびNO
x の同時低減が可能な新たな燃焼システムが構築される
に至ったのである。この新たな燃焼システムについては
後に詳細に説明するが簡単に言うと炭化水素が煤に成長
するまでの途中の段階において炭化水素の成長を停止さ
せることを基本としている。
は燃焼室内における燃焼時の燃料およびその周囲のガス
温度が或る温度以下のときには炭化水素の成長が煤に至
る前の途中の段階で停止し、燃料およびその周囲のガス
温度が或る温度以上になると炭化水素は一気に煤まで成
長してしまうということである。この場合、燃料および
その周囲のガス温度は燃料が燃焼した際の燃料周りのガ
スの吸熱作用が大きく影響しており、燃料燃焼時の発熱
量に応じて燃料周りのガスの吸熱量を調整することによ
って燃料およびその周囲のガス温度を制御することがで
きる。
よびその周囲のガス温度を炭化水素の成長が途中で停止
する温度以下に抑制すれば煤が発生しなくなり、燃焼室
内における燃焼時の燃料およびその周囲のガス温度を炭
化水素の成長が途中で停止する温度以下に抑制すること
は燃料周りのガスの吸熱量を調整することによって可能
となる。一方、煤に至る前に成長が途中で停止した炭化
水素は酸化触媒等を用いた後処理によって容易に浄化す
ることができる。これが新たな燃焼システムの基本的な
考え方である。この新たな燃焼システムを採用した内燃
機関については本出願人により既に出願されている(特
願平9−305850号)。
焼システムではEGR率をほぼ55パーセント以上にす
る必要がある。しかしながらEGR率をほぼ55パーセ
ント以上にすることが可能なのは吸入空気量が比較的少
ないとき、即ち機関負荷が比較的低いときであり、吸入
空気量が一定限度を越えるとEGR率を低下させない限
り吸入空気量を増大させることができなくなる。従って
吸入空気量が一定限度を越えたときには従来より行われ
ている燃焼に切換える必要がある。
クとなるEGR率よりも低いEGR率に切換えるとNO
x の発生量が増大する。従って煤およびNOx がほとん
ど発生しないこの新たな燃焼システムを採用した場合に
おいても吸入空気量が多いときのことを考えるとNOx
の浄化について考慮を払わなければならないことにな
る。
に、1番目の発明では、燃焼室内に供給される不活性ガ
ス量を増大していくと煤の発生量が次第に増大してピー
クに達し、燃焼室内に供給される不活性ガス量を更に増
大していくと燃焼室内における燃焼時の燃料およびその
周囲のガス温が煤の生成温度よりも低くなって煤がほと
んど発生しなくなる内燃機関において、流入する排気ガ
スの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるN
Ox を吸収しかつ流入する排気ガスの空燃比が理論空燃
比又はリッチになると吸収したNOx を放出するNOx
吸収剤を機関排気通路内に配置し、煤の発生量がピーク
となる不活性ガス量よりも燃焼室内に供給される不活性
ガス量が多く煤がほとんど発生しない第1の燃焼と、煤
の発生量がピークとなる不活性ガス量よりも燃焼室内に
供給される不活性ガス量が少ない第2の燃焼とを選択的
に切換える切換手段を具備し、機関の運転領域を低負荷
側の第1の運転領域と高負荷側の第2の運転領域に分割
し、第1の運転領域では第1の燃焼を行い、第2の運転
領域では第2の燃焼を行い、第1の燃焼から第2の燃焼
に切換える切換え期間中にNOx 吸収剤に流入する排気
ガスの空燃比を理論空燃比又はリッチとすることにより
NOx 吸収剤に吸収されているNOx を放出すると共に
還元する。このように第1の燃焼から第2の燃焼へ切換
えたときには燃焼室内に供給される不活性ガス量が少く
されると共に燃焼室内への噴射燃料量が増大せしめられ
る。
て前記第2の燃焼が行われているときにNOx 吸収剤か
らNOx を放出すべきときにはいったん第2の燃焼を第
1の燃焼に切換えた後に第2の燃焼に戻し、それによっ
てNOx 吸収剤に流入する排気ガスの空燃比を理論空燃
比又はリッチにするようにしている。即ち、NOx 吸収
剤からNOx を放出させるためにはNOx 吸収剤に流入
する排気ガスの空燃比を理論空燃比又はリッチにする必
要がある。しかしながら不活性ガス量の少ない第2の燃
焼が行われているときに燃焼時における燃焼室内の空燃
比を理論空燃比又はリッチにすると多量の煤が発生し、
斯くして第2の燃焼が行われているときに燃焼時におけ
る燃焼室内の空燃比を理論空燃比又はリッチにすること
ができない。そこで2番目の発明では第2の燃焼が行わ
れているときにNOx 吸収剤からNOx を放出すべきと
きにはいったん第1の燃焼に切換えた後に第2の燃焼に
再び戻すようにしている。
て燃焼室から排出された排気ガスを機関吸気通路内に再
循環させる再循環装置を具備し、上記不活性ガスが再循
環排気ガスからなる。4番目の発明によれば3番目の発
明において、排気ガス再循環率がほぼ55パーセント以
上である。
て第1の燃焼から第2の燃焼への切換え期間中に燃焼室
内への噴射燃料量が増量せしめられる。上記目的を達成
するために、6番目の発明では、燃焼室内に供給される
不活性ガス量を増大していくと煤の発生量が次第に増大
してピークに達し、燃焼室内に供給される不活性ガス量
を更に増大していくと燃焼室内における燃焼時の燃料お
よびその周囲のガス温が煤の生成温度よりも低くなって
煤がほとんど発生しなくなる内燃機関において、流入す
る排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含
まれるNOx を吸収しかつ流入する排気ガスの空燃比が
理論空燃比又はリッチになると又は流入する排気ガスの
空燃比のリーン度合いが低下すると吸収したNOx を放
出するNOx 吸収剤を機関排気通路内に配置し、煤の発
生量がピークとなる不活性ガス量よりも燃焼室内に供給
される不活性ガス量が多く煤がほとんど発生しない第1
の燃焼と、煤の発生量がピークとなる不活性ガス量より
も燃焼室内に供給される不活性ガス量が少ない第2の燃
焼とを選択的に切換える切換手段を具備し、第2の燃焼
を第1の燃焼に切換えたときに燃焼室内の空燃比をリッ
チとする。これにより排気ガスの空燃比がリッチとされ
る。
て燃焼室から排出された排気ガスを機関吸気通路内に再
循環させる再循環装置を具備し、上記不活性ガスが再循
環排気ガスからなる。8番目の発明によれば7番目の発
明において、排気ガス再循環率がほぼ55パーセント以
上である。
て、機関の運転領域を低負荷側の第1の運転領域と高負
荷側の第2の運転領域に分割し、第1の運転領域では第
1の燃焼を行い、第2の運転領域では第2の燃焼を行う
ようにする。
着火式内燃機関に適用した場合を示している。図1を参
照すると、1は機関本体、2はシリンダブロック、3は
シリンダヘッド、4はピストン、5は燃焼室、6は電気
制御式燃料噴射弁、7は吸気弁、8は吸気ポート、9は
排気弁、10は排気ポートを夫々示す。吸気ポート8は
対応する吸気枝管11を介してサージタンク12に連結
され、サージタンク12は吸気ダクト13およびインタ
ークーラ14を介して過給機、例えば排気ターボチャー
ジャ15のコンプレッサ16の出口部に連結される。コ
ンプレッサ16の入口部は空気吸込管17を介してエア
クリーナ18に連結され、空気吸込管17内にはステッ
プモータ19により駆動されるスロットル弁20が配置
される。また、スロットル弁20上流の空気吸込管17
内には吸入空気の質量流量を検出するための質量流量検
出器21が配置される。
2を介して排気ターボチャージャ15の排気タービン2
3の入口部に連結され、排気タービン23の出口部は排
気管24を介して酸化機能を有する触媒25を内蔵した
触媒コンバータ26に連結される。排気マニホルド22
内には空燃比センサ27が配置される。触媒コンバータ
26の出口部に連結された排気管28とスロットル弁2
0下流の空気吸込管17とは排気ガス再循環(以下、E
GRと称す)通路29を介して互いに連結され、EGR
通路29内にはステップモータ30により駆動されるE
GR制御弁31が配置される。また、EGR通路29内
にはEGR通路29内を流れるEGRガスを冷却するた
めのインタークーラ32が配置される。図1に示される
実施例では機関冷却水がインタークーラ32内に導か
れ、機関冷却水によってEGRガスが冷却される。
して燃料リザーバ、いわゆるコモンレール34に連結さ
れる。このコモンレール34内へは電気制御式の吐出量
可変な燃料ポンプ35から燃料が供給され、コモンレー
ル34内に供給された燃料は各燃料供給管33を介して
燃料噴射弁6に供給される。コモンレール34にはコモ
ンレール34内の燃料圧を検出するための燃料圧センサ
36が取付けられ、燃料圧センサ36の出力信号に基づ
いてコモンレール34内の燃料圧が目標燃料圧となるよ
うに燃料ポンプ35の吐出量が制御される。
ータからなり、双方向性バス41によって互いに接続さ
れたROM(リードオンリメモリ)42、RAM(ラン
ダムアクセスメモリ)43、CPU(マイクロプロセッ
サ)44、入力ポート45および出力ポート46を具備
する。質量流量検出器21の出力信号は対応するAD変
換器47を介して入力ポート45に入力され、空燃比セ
ンサ27および燃料圧センサ36の出力信号も夫々対応
するAD変換器47を介して入力ポート45に入力され
る。アクセルペダル50にはアクセルペダル50の踏込
み量Lに比例した出力電圧を発生する負荷センサ51が
接続され、負荷センサ51の出力電圧は対応するAD変
換器47を介して入力ポート45に入力される。また、
入力ポート45にはクランクシャフトが例えば30°回
転する毎に出力パルスを発生するクランク角センサ52
が接続される。一方、出力ポート46は対応する駆動回
路48を介して燃料噴射弁6、スロットル弁制御用ステ
ップモータ19、EGR制御弁制御用ステップモータ3
0および燃料ポンプ35に接続される。
0の開度およびEGR率を変化させることにより空燃比
A/F(図2の横軸)を変化させたときの出力トルクの
変化、およびスモーク、HC,CO,NOx の排出量の
変化を示す実験例を表している。図2からわかるように
この実験例では空燃比A/Fが小さくなるほどEGR率
が大きくなり、理論空燃比(≒14.6)以下のときに
はEGR率は65パーセント以上となっている。
ことにより空燃比A/Fを小さくしていくとEGR率が
40パーセント付近となり空燃比A/Fが30程度にな
ったときにスモークの発生量が増大を開始する。次い
で、更にEGR率を高め、空燃比A/Fを小さくすると
スモークの発生量が急激に増大してピークに達する。次
いで更にEGR率を高め、空燃比A/Fを小さくすると
今度はスモークが急激に低下し、EGR率を65パーセ
ント以上とし、空燃比A/Fが15.0付近になるとス
モークがほぼ零となる。即ち、煤がほとんど発生しなく
なる。このとき機関の出力トルクは若干低下し、またN
Ox の発生量がかなり低くなる。一方、このときHC,
COの発生量は増大し始める。
モークの発生量が最も多いときの燃焼室5内の燃焼圧変
化を示しており、図3(B)は空燃比A/Fが18付近
でスモークの発生量がほぼ零のときの燃焼室5内の燃焼
圧の変化を示している。図3(A)と図3(B)とを比
較すればわかるようにスモークの発生量がほぼ零である
図3(B)に示す場合はスモークの発生量が多い図3
(A)に示す場合に比べて燃焼圧が低いことがわかる。
のことが言える。即ち、まず第1に空燃比A/Fが1
5.0以下でスモークの発生量がほぼ零のときには図2
に示されるようにNOx の発生量がかなり低下する。N
Ox の発生量が低下したということは燃焼室5内の燃焼
温度が低下していることを意味しており、従って煤がほ
とんど発生しないときには燃焼室5内の燃焼温度が低く
なっていると言える。同じことが図3からも言える。即
ち、煤がほとんど発生していない図3(B)に示す状態
では燃焼圧が低くなっており、従ってこのとき燃焼室5
内の燃焼温度は低くなっていることになる。
がほぼ零になると図2に示されるようにHCおよびCO
の排出量が増大する。このことは炭化水素が煤まで成長
せずに排出されることを意味している。即ち、燃料中に
含まれる図4に示されるような直鎖状炭化水素や芳香族
炭化水素は酸素不足の状態で温度上昇せしめられると熱
分解して煤の前駆体が形成され、次いで主に炭素原子が
集合した固体からなる煤が生成される。この場合、実際
の煤の生成過程は複雑であり、煤の前駆体がどのような
形態をとるかは明確ではないがいずれにしても図4に示
されるような炭化水素は煤の前駆体を経て煤まで成長す
ることになる。従って、上述したように煤の発生量がほ
ぼ零になると図2に示される如くHCおよびCOの排出
量が増大するがこのときのHCは煤の前駆体又はその前
の状態の炭化水素である。
くこれらの考察をまとめると燃焼室5内の燃焼温度が低
いときには煤の発生量がほぼ零になり、このとき煤の前
駆体又はその前の状態の炭化水素が燃焼室5から排出さ
れることになる。このことについて更に詳細に実験研究
を重ねた結果、燃焼室5内における燃料およびその周囲
のガス温度が或る温度以下である場合には煤の成長過程
が途中で停止してしまい、即ち煤が全く発生せず、燃焼
室5内における燃料およびその周囲の温度が或る温度以
上になると煤が生成されることが判明したのである。
成過程が停止するときの燃料およびその周囲の温度、即
ち上述の或る温度は燃料の種類や空燃比の圧縮比等の種
々の要因によって変化するので何度であるかということ
は言えないがこの或る温度はNOx の発生量と深い関係
を有しており、従ってこの或る温度はNOx の発生量か
ら或る程度規定することができる。即ち、EGR率が増
大するほど燃焼時の燃料およびその周囲のガス温度は低
下し、NOx の発生量が低下する。このときNOx の発
生量が10p.p.m 前後又はそれ以下になったときに煤が
ほとんど発生しなくなる。従って上述の或る温度はNO
x の発生量が10p.p.m 前後又はそれ以下になったとき
の温度にほぼ一致する。
を有する触媒を用いた後処理でもって浄化することはで
きない。これに対して煤の前駆体又はその前の状態の炭
化水素は酸化機能を有する触媒を用いた後処理でもって
容易に浄化することができる。このように酸化機能を有
する触媒による後処理を考えると炭化水素を煤の前駆体
又はその前の状態で燃焼室5から排出させるか、或いは
煤の形で燃焼室5から排出させるかについては極めて大
きな差がある。本発明において採用されている新たな燃
焼システムは燃焼室5内において煤を生成させることな
く炭化水素を煤の前駆体又はその前の状態の形でもって
燃焼室5から排出させ、この炭化水素を酸化機能を有す
る触媒により酸化せしめることを核としている。
の成長を停止させるには燃焼室5内における燃焼時の燃
料およびその周囲のガス温度を煤が生成される温度より
も低い温度に抑制する必要がある。この場合、燃料およ
びその周囲のガス温度を抑制するには燃料が燃焼した際
の燃料周りのガスの吸熱作用が極めて大きく影響するこ
とが判明している。
発した燃料はただちに空気中の酸素と反応して燃焼す
る。この場合、燃料から離れている空気の温度はさほど
上昇せず、燃料周りの温度のみが局所的に極めて高くな
る。即ち、このときには燃料から離れている空気は燃料
の燃焼熱の吸熱作用をほとんど行わない。この場合には
燃焼温度が局所的に極めて高くなるために、この燃焼熱
を受けた未燃炭化水素は煤を生成することになる。
合ガス中に燃料が存在する場合には若干状況が異なる。
この場合には蒸発燃料は周囲に拡散して不活性ガス中に
混在する酸素と反応し、燃焼することになる。この場合
には燃焼熱は周りの不活性ガスに吸収されるために燃焼
温度はさほど上昇しなくなる。即ち、燃焼温度を低く抑
えることができることになる。即ち、燃焼温度を抑制す
るには不活性ガスの存在が重要な役割を果しており、不
活性ガスの吸熱作用によって燃焼温度を低く抑えること
ができることになる。
を煤が生成される温度よりも低い温度に抑制するにはそ
うするのに十分な熱量を吸収しうるだけの不活性ガス量
が必要となる。従って燃料量が増大すれば必要となる不
活性ガス量はそれに伴なって増大することになる。な
お、この場合、不活性ガスの比熱が大きいほど吸熱作用
が強力となり、従って不活性ガスは比熱の大きなガスが
好ましいことになる。この点、CO2 やEGRガスは比
較的比熱が大きいので不活性ガスとしてEGRガスを用
いることは好ましいと言える。
い、EGRガスの冷却度合を変えたときのEGR率とス
モークとの関係を示している。即ち、図5において曲線
AはEGRガスを強力に冷却してEGRガス温をほぼ9
0℃に維持した場合を示しており、曲線Bは小型の冷却
装置でEGRガスを冷却した場合を示しており、曲線C
はEGRガスを強制的に冷却していない場合を示してい
る。
を強力に冷却した場合にはEGR率が50パーセントよ
りも少し低いところで煤の発生量がピークとなり、この
場合にはEGR率をほぼ55パーセント以上にすれば煤
がほとんど発生しなくなる。一方、図5の曲線Bで示さ
れるようにEGRガスを少し冷却した場合にはEGR率
が50パーセントよりも少し高いところで煤の発生量が
ピークとなり、この場合にはEGR率をほぼ65パーセ
ント以上にすれば煤がほとんど発生しなくなる。
Rガスを強制的に冷却していない場合にはEGR率が5
5パーセントの付近で煤の発生量がピークとなり、この
場合にはEGR率をほぼ70パーセント以上にすれば煤
がほとんど発生しなくなる。なお、図5は機関負荷が比
較的高いときのスモークの発生量を示しており、機関負
荷が小さくなると煤の発生量がピークとなるEGR率は
若干低下し、煤がほとんど発生しなくなるEGR率の下
限も若干低下する。このように煤がほとんど発生しなく
なるEGR率の下限はEGRガスの冷却度合や機関負荷
に応じて変化する。
た場合において燃焼時の燃料およびその周囲のガス温度
を煤が生成される温度よりも低い温度にするために必要
なEGRガスと空気の混合ガス量、およびこの混合ガス
中の空気の割合、およびこの混合ガス中のEGRガスの
割合を示している。なお、図6において縦軸は燃焼室5
内に吸入される全吸入ガス量を示しており、鎖線Yは過
給が行われないときに燃焼室5内に吸入しうる全吸入ガ
ス量を示している。また、横軸は要求負荷を示してい
る。
ス中の空気量は噴射された燃料を完全に燃焼せしめるの
に必要な空気量を示している。即ち、図6に示される場
合では空気量と噴射燃料量との比は理論空燃比となって
いる。一方、図6においてEGRガスの割合、即ち混合
ガス中のEGRガス量は噴射燃料が燃焼せしめられたと
きに燃料およびその周囲のガス温度を煤が形成される温
度よりも低い温度にするのに必要最低限のEGRガス量
を示している。このEGRガス量はEGR率で表すとほ
ぼ55パーセント以上であり、図6に示す実施例では7
0パーセント以上である。即ち、燃焼室5内に吸入され
た全吸入ガス量を図6において実線Xとし、この全吸入
ガス量Xのうちの空気量とEGRガス量との割合を図6
に示すような割合にすると燃料およびその周囲のガス温
度は煤が生成される温度よりも低い温度となり、斯くし
て煤が全く発生しなくなる。また、このときのNOx 発
生量は10p.p.m 前後、又はそれ以下であり、従ってN
Ox の発生量は極めて少量となる。
の発熱量が増大するので燃料およびその周囲のガス温度
を煤が生成される温度よりも低い温度に維持するために
はEGRガスによる熱の吸収量を増大しなければならな
い。従って図6に示されるようにEGRガス量は噴射燃
料量が増大するにつれて増大せしめなければならない。
即ち、EGRガス量は要求負荷が高くなるにつれて増大
する必要がある。
焼室5内に吸入される全吸入ガス量Xの上限はYであ
り、従って図6において要求負荷がLo よりも大きい領
域では要求負荷が大きくなるにつれてEGRガス割合を
低下させない限り空燃比を理論空燃比に維持することが
できない。云い換えると過給が行われていない場合に要
求負荷がLo よりも大きい領域において空燃比を理論空
燃比に維持しようとした場合には要求負荷が高くなるに
つれてEGR率が低下し、斯くして要求負荷がLo より
も大きい領域では燃料およびその周囲のガス温度を煤が
生成される温度よりも低い温度に維持しえなくなる。
29を介して過給機の入口側即ち排気ターボチャージャ
15の空気吸込管17内にEGRガスを再循環させると
要求負荷がLo よりも大きい領域においてEGR率を5
5パーセント以上、例えば70パーセントに維持するこ
とができ、斯くして燃料およびその周囲のガス温度を煤
が生成される温度よりも低い温度に維持することができ
る。即ち、空気吸込管17内におけるEGR率が例えば
70パーセントになるようにEGRガスを再循環させれ
ば排気ターボチャージャ15のコンプレッサ16により
昇圧された吸入ガスのEGR率も70パーセントとな
り、斯くしてコンプレッサ16により昇圧しうる限度ま
で燃料およびその周囲のガス温度を煤が生成される温度
よりも低い温度に維持することができる。従って、低温
燃焼を生じさせることのできる機関の運転領域を拡大す
ることができることになる。要求負荷がLo よりも大き
い領域でEGR率を55パーセント以上にする際にはE
GR制御弁31が全開せしめられ、スロットル弁20が
若干閉弁せしめられる。
もとで燃焼させる場合を示しているが空気量を図6に示
される空気量よりも少なくしても、即ち空燃比をリッチ
にしても煤の発生を阻止しつつNOx の発生量を10p.
p.m 前後又はそれ以下にすることができ、また空気量を
図6に示される空気量よりも多くしても、即ち空燃比の
平均値を17から18のリーンにしても煤の発生を阻止
しつつNOx の発生量を10p.p.m 前後又はそれ以下に
することができる。
剰となるが燃焼温度が低い温度に抑制されているために
過剰な燃料は煤まで成長せず、斯くして煤が生成される
ことがない。また、このときNOx も極めて少量しか発
生しない。一方、平均空燃比がリーンのとき、或いは空
燃比が理論空燃比のときでも燃焼温度が高くなれば少量
の煤が生成されるが本発明では燃焼温度が低い温度に抑
制されているので煤は全く生成されない。更に、NOx
も極めて少量しか発生しない。
には空燃比にかかわらずに、即ち空燃比がリッチであろ
うと、理論空燃比であろうと、或いは平均空燃比がリー
ンであろうと煤が発生されず、NOx の発生量が極めて
少量となる。従って燃料消費率の向上を考えるとこのと
き平均空燃比をリーンにすることが好ましいと言える。
よびその周囲のガス温度を炭化水素の成長が途中で停止
する温度以下に抑制しうるのは燃焼による発熱量が比較
的少ない機関中低負荷運転時に限られる。従って本発明
による実施例では機関中低負荷運転時には燃焼時の燃料
およびその周囲のガス温度を炭化水素の成長が途中で停
止する温度以下に抑制して第1の燃焼、即ち低温燃焼を
行うようにし、機関高負荷運転時には第2の燃焼、即ち
従来より普通に行われている燃焼を行うようにしてい
る。なお、ここで第1の燃焼、即ち低温燃焼とはこれま
での説明から明らかなように煤の発生量がピークとなる
不活性ガス量よりも燃焼室内の不活性ガス量が多く煤が
ほとんど発生しない燃焼のことを言い、第2の燃焼、即
ち従来より普通に行われている燃焼とは煤の発生量がピ
ークとなる不活性ガス量よりも燃焼室内の不活性ガス量
が少ない燃焼のことを言う。
る第1の運転領域Iと、第2の燃焼、即ち従来の燃焼方
法による燃焼が行われる第2の運転領域IIとを示してい
る。なお、図7において縦軸Lはアクセルペダル50の
踏込み量、即ち要求負荷を示しており、横軸Nは機関回
転数を示している。また、図7においてX(N)は第1
の運転領域Iと第2の運転領域IIとの第1の境界を示し
ており、Y(N)は第1の運転領域Iと第2の運転領域
IIとの第2の境界を示している。第1の運転領域Iから
第2の運転領域IIへの運転領域の変化判断は第1の境界
X(N)に基づいて行われ、第2の運転領域IIから第1
の運転領域Iへの運転領域の変化判断は第2の境界Y
(N)に基づいて行われる。
にあって低温燃焼が行われているときに要求負荷Lが機
関回転数Nの関数である第1の境界X(N)を越えると
運転領域が第2の運転領域IIに移ったと判断され、従来
の燃焼方法による燃焼が行われる。次いで要求負荷Lが
機関回転数Nの関数である第2の境界Y(N)よりも低
くなると運転領域が第1の運転領域Iに移ったと判断さ
れ、再び低温燃焼が行われる。
界X(N)よりも低負荷側の第2の境界Y(N)との二
つの境界を設けたのは次の二つの理由による。第1の理
由は、第2の運転領域IIの高負荷側では比較的燃焼温度
が高く、このとき要求負荷Lが第1の境界X(N)より
低くなったとしてもただちに低温燃焼を行えないからで
ある。即ち、要求負荷Lがかなり低くなったとき、即ち
第2の境界Y(N)よりも低くなったときでなければた
だちに低温燃焼が開始されないからである。第2の理由
は第1の運転領域Iと第2の運転領域II間の運転領域の
変化に対してヒステリシスを設けるためである。ところ
で機関の運転領域が第1の運転領域Iにあって低温燃焼
が行われているときには煤はほとんど発生せず、その代
り未燃炭化水素が煤の前駆体又はその前の状態の形でも
って燃焼室5から排出される。このとき燃焼室5から排
出された未燃炭化水素は後に詳述するNOx 吸収剤25
により良好に酸化せしめられる。
る。図8に示されるように空燃比センサ27の出力電流
Iは空燃比A/Fに応じて変化する。従って空燃比セン
サ27の出力電流Iから空燃比を知ることができる。次
に図9を参照しつつ第1の運転領域Iおよび第2の運転
領域IIにおける運転制御について概略的に説明する。
0の開度、EGR制御弁31の開度、EGR率、空燃
比、噴射時期および噴射量を示している。図9に示され
るように要求負荷Lの低い第1の運転領域Iではスロッ
トル弁20の開度は要求負荷Lが高くなるにつれて全閉
近くから2/3開度程度まで徐々に増大せしめられ、E
GR制御弁31の開度は要求負荷Lが高くなるにつれて
全閉近くから全開まで徐々に増大せしめられる。また、
図9に示される例では第1の運転領域IではEGR率が
ほぼ70パーセントとされており、空燃比はわずかばか
りリーンなリーン空燃比とされている。
率がほぼ70パーセントとなり、空燃比がわずかばかり
リーンなリーン空燃比となるようにスロットル弁20の
開度およびEGR制御弁31の開度が制御される。ま
た、第1の運転領域Iでは圧縮上死点TDC前に燃料噴
射が行われる。この場合、噴射開始時期θSは要求負荷
Lが高くなるにつれて遅くなり、噴射完了時期θEも噴
射開始時期θSが遅くなるにつれて遅くなる。
弁20は全閉近くまで閉弁され、このときEGR制御弁
31も全閉近くまで閉弁せしめられる。スロットル弁2
0を全閉近くまで閉弁すると圧縮始めの燃焼室5内の圧
力が低くなるために圧縮圧力が小さくなる。圧縮圧力が
小さくなるとピストン4による圧縮仕事が小さくなるた
めに機関本体1の振動が小さくなる。即ち、アイドリン
グ運転時には機関本体1の振動を抑制するためにスロッ
トル弁20が全閉近くまで閉弁せしめられる。
から第2の運転領域IIに変わるとスロットル弁20の開
度が2/3開度程度から全開方向へステップ状に増大せ
しめられる。このとき図9に示す例ではEGR率がほぼ
70パーセントから40パーセント以下までステップ状
に減少せしめられ、空燃比がステップ状に大きくされ
る。即ち、EGR率が多量のスモークを発生するEGR
率範囲(図5)を飛び越えるので機関の運転領域が第1
の運転領域Iから第2の運転領域IIに変わるときに多量
のスモークが発生することがない。
る燃焼が行われる。この第2の運転領域IIではスロット
ル弁20は一部を除いて全開状態に保持され、EGR制
御弁31の開度は要求負荷Lが高くなると次第に小さく
される。また、この運転領域IIではEGR率は要求負荷
Lが高くなるほど低くなり、空燃比は要求負荷Lが高く
なるほど小さくなる。ただし、空燃比は要求負荷Lが高
くなってもリーン空燃比とされる。また、第2の運転領
域IIでは噴射開始時期θSは圧縮上死点TDC付近とさ
れる。
目標空燃比A/Fを示している。図10(A)におい
て、A/F=15.5,A/F=16,A/F=17,
A/F=18で示される各曲線は夫々目標空燃比が1
5.5,16,17,18であるときを示しており、各
曲線間の空燃比は比例配分により定められる。図10
(A)に示されるように第1の運転領域Iでは空燃比が
リーンとなっており、更に第1の運転領域Iでは要求負
荷Lが低くなるほど目標空燃比A/Fがリーンとされ
る。
る発熱量が少なくなる。従って要求負荷Lが低くなるほ
どEGR率を低下させても低温燃焼を行うことができ
る。EGR率を低下させると空燃比は大きくなり、従っ
て図10(A)に示されるように要求負荷Lが低くなる
につれて目標空燃比A/Fが大きくされる。目標空燃比
A/Fが大きくなるほど燃料消費率は向上し、従ってで
きる限り空燃比をリーンにするために本発明による実施
例では要求負荷Lが低くなるにつれて目標空燃比A/F
が大きくされる。
A/Fは図10(B)に示されるように要求負荷Lおよ
び機関回転数Nの関数としてマップの形で予めROM4
2内に記憶されている。また、空燃比を図10(A)に
示す目標空燃比A/Fとするのに必要なスロットル弁2
0の目標開度STが図11(A)に示されるように要求
負荷Lおよび機関回転数Nの関数としてマップの形で予
めROM42内に記憶されており、空燃比を図10
(A)に示す目標空燃比A/Fとするのに必要なEGR
制御弁31の目標開度SEが図11(B)に示されるよ
うに要求負荷Lおよび機関回転数Nの関数としてマップ
の形で予めROM42内に記憶されている。
燃料噴射量Qは要求負荷Lおよび機関回転数Nに基づい
て算出される。この燃料噴射量Qは図12に示されるよ
うに要求負荷Lおよび機関回転数Nの関数としてマップ
の形で予めROM42内に記憶されている。図13
(A)は第2の燃焼、即ち従来の燃焼方法による普通の
燃焼が行われるときの目標空燃比A/Fを示している。
なお、図13(A)においてA/F=24,A/F=3
5,A/F=45,A/F=60で示される各曲線は夫
々目標空燃比24,35,45,60を示している。図
13(A)に示される目標空燃比A/Fは図13(B)
に示されるように要求負荷Lおよび機関回転数Nの関数
としてマップの形で予めROM42内に記憶されてい
る。また、空燃比を図13(A)に示す目標空燃比A/
Fとするのに必要なスロットル弁20の目標開度STが
図14(A)に示されるように要求負荷Lおよび機関回
転数Nの関数としてマップの形で予めROM42内に記
憶されており、空燃比を図13(A)に示す目標空燃比
A/Fとするのに必要なEGR制御弁31の目標開度S
Eが図14(B)に示されるように要求負荷Lおよび機
関回転数Nの関数としてマップの形で予めROM42内
に記憶されている。
燃料噴射量Qは要求負荷Lおよび機関回転数Nに基づい
て算出される。この燃料噴射量Qは図15に示されるよ
うに要求負荷Lおよび機関回転数Nの関数としてマップ
の形で予めROM42内に記憶されている。一方、図1
においてケーシング26内にはNOx 吸収剤25が配置
されている。NOx 吸収剤25は例えばアルミナを担体
とし、この担体上に例えばカリウムK、ナトリウムN
a、リチウムLi、セシウムCsのようなアルカリ金
属、バリウムBa、カルシウムCaのようなアルカリ土
類、ランタンLa、イットリウムYのような希土類から
選ばれた少なくとも一つと、白金Ptのような貴金属と
が担持されている。機関吸気通路、燃焼室5およびNO
x 吸収剤25上流の排気通路内に供給された空気および
燃料(炭化水素)の比をNOx 吸収剤25への流入排気
ガスの空燃比と称するとこのNOx 吸収剤25は流入排
気ガスの空燃比がリーンのときにはNOx を吸収し、流
入排気ガスの空燃比が理論空燃比又はリッチになると吸
収したNOx を放出するNOx の吸放出作用を行う。
配置すればNOx 吸収剤25は実際にNOx の吸放出作
用を行うがこの吸放出作用の詳細なメカニズムについて
は明らかでない部分もある。しかしながらこの吸放出作
用は図16に示すようなメカニズムで行われているもの
と考えられる。次にこのメカニズムについて担体上に白
金PtおよびバリウムBaを担持させた場合を例にとっ
て説明するが他の貴金属、アルカリ金属、アルカリ土
類、希土類を用いても同様なメカニズムとなる。
常燃焼室5における空燃比がリーンの状態で燃焼が行わ
れる。このように空燃比がリーンの状態で燃焼が行われ
ている場合には排気ガス中の酸素濃度は高く、このとき
には図16(A)に示されるようにこれら酸素O2 がO
2 - 又はO2-の形で白金Ptの表面に付着する。一方、
流入排気ガス中のNOは白金Ptの表面上でO2 - 又は
O2-と反応し、NO2となる(2NO+O2 →2N
O2 )。次いで生成されたNO2 の一部は白金Pt上で
酸化されつつNOx 吸収剤25内に吸収されて酸化バリ
ウムBaOと結合しながら図16(A)に示されるよう
に硝酸イオンNO3 - の形でNOx 吸収剤25内に拡散
する。このようにしてNOx がNOx 吸収剤25内に吸
収される。流入排気ガス中の酸素濃度が高い限り白金P
tの表面でNO2 が生成され、吸収剤のNOx 吸収能力
が飽和しない限りNO2 が吸収剤内に吸収されて硝酸イ
オンNO3 - が生成される。
れると流入排気ガス中の酸素濃度が低下し、その結果白
金Ptの表面でのNO2 の生成量が低下する。NO2 の
生成量が低下すると反応が逆方向(NO3 - →NO2 )
に進み、斯くしてNOx 吸収剤25内の硝酸イオンNO
3 - がNO2 の形でNOx 吸収剤25から放出される。
このときNOx 吸収剤25から放出されたNOx は図1
6(B)に示されるように流入排気ガス中に含まれる多
量の未燃HC,COと反応して還元せしめられる。この
ようにして白金Ptの表面上にNO2 が存在しなくなる
とNOx 吸収剤25から次から次へとNO2 が放出され
る。従って流入排気ガスの空燃比がリッチにされると短
時間のうちにNOx 吸収剤25からNOx が放出され、
しかもこの放出されたNOx が還元されるために大気中
にNOx が排出されることはない。
理論空燃比にしてもNOx 吸収剤25からNOx が放出
される。しかしながら流入排気ガスの空燃比を理論空燃
比にした場合にはNOx 吸収剤25からNOx が徐々に
しか放出されないためにNO x 吸収剤25に吸収されて
いる全NOx を放出させるには若干長い時間を要する。
tのような貴金属を含んでおり、従ってNOx 吸収剤2
5は酸化機能を有している。一方、前述したように機関
の運転状態が第1の運転領域Iにあって低温燃焼が行わ
れているときには煤はほとんど発生せず、その代り未燃
炭化水素が煤の前駆体又はその前の状態の形でもって燃
焼室5から排出される。ところが上述した如くNOx 吸
収剤25は酸化機能を有しており、従ってこのとき燃焼
室5から排出された未燃炭化水素はNOx 吸収剤25に
より良好に酸化せしめられることになる。
力には限界があり、NOx 吸収剤25のNOx 吸収能力
が飽和する前にNOx 吸収剤25からNOx を放出させ
る必要がある。そのためにはNOx 吸収剤25に吸収さ
れているNOx 量を推定する必要がある。そこで本発明
による実施例では第1の燃焼が行われているときの単位
時間当りのNOx 吸収量Aを要求負荷Lおよび機関回転
数Nの関数として図17(A)に示すようなマップの形
で予め求めておき、第2の燃焼が行われているときの単
位時間当りのNOx 吸収量Bを要求負荷Lおよび機関回
転数Nの関数として図17(B)に示すようなマップの
形で予め求めておき、これら単位時間当りのNOx 吸収
量A,Bを積算することによってNOx 吸収剤25に吸
収されているNOx 吸収量ΣNOXを推定するようにし
ている。
ΣNOXが予め定められた許容最大値を越えたときにN
Ox 吸収剤25からNOx を放出させるようにしてい
る。次にこのことについて図18を参照しつつ説明す
る。図18を参照すると本発明による実施例では二つの
許容最大値、即ち許容最大値MAX1と許容最大値MA
X2とが設定されている。許容最大値MAX1はNOx
吸収剤25が吸収しうる最大NOx 吸収量の30パーセ
ント程度とされており、許容最大値MAX2はNOx 吸
収剤25が吸収しうる最大吸収量の80パーセント程度
とされている。第1の燃焼が行われているときにNOx
吸収量ΣNOXが許容最大値MAX1を越えたときには
NOx 吸収剤25からNOx を放出すべく空燃比がリッ
チとされ、第2の燃焼が行われているときにNOx 吸収
量ΣNOXが許容最大値MAX1を越えたときには要求
負荷Lが第1の境界X(N)より高い第3の境界Z
(N)より低い場合に限りNOx 吸収剤25からNOx
を放出すべくいったん第2の燃焼を第1の燃焼に切換え
た後に再び第2の燃焼に戻す。この制御を要求負荷Lが
第3の境界Z(N)より低い場合に限ったのは第2の燃
焼から第1の燃焼に切り換えたときのトルク変動を最小
限に抑えるためである。即ち本実施例では第3の境界Z
(N)は第2の燃焼から第1の燃焼に切り換えてもトル
ク変動が比較的小さくなるよう第1の境界X(N)に近
い値に設定される。
いるときに第2の燃焼を第1の燃焼に強制的に切換える
と噴射燃料量は即座に少なくなるが、燃焼室5内に流入
する空気量は徐々に少なくなる。そして第1の燃焼から
第2の燃焼に戻されると少なくなった噴射燃料量は即座
に増大し、第2の燃焼における元の量に戻る。しかしな
がらこのとき燃焼室5内に流入する空気の量は徐々に少
なくなった状態から即座に元の量までは戻らず、徐々に
増大する。即ち第2の燃焼が行われているときにいった
ん第1の燃焼に切換えた後に再び第2の燃焼に戻すと、
一時的に空燃比がリッチとなり、NOx 吸収剤25から
NOx が放出される。
x 吸収量ΣNOXが許容最大値MAX2を越えたときに
はNOx 吸収剤25からNOx を放出すべく膨張行程の
後半又は排気行程中に追加の燃料が噴射される。即ち、
図18において期間Xは要求負荷Lが第1の境界X
(N)よりも低く、第1の燃焼が行われている場合を示
しており、このとき空燃比は理論空燃比よりもわずかば
かりリーンなリーン空燃比となっている。第1の燃焼が
行われているときにはNOx の発生量が極めて少く、従
ってこのときには図18に示されるようにNOx 吸収量
ΣNOXは極めてゆっくりと上昇する。第1の燃焼が行
われているときにNOx 吸収量ΣNOXが許容最大値M
AX1を越えると空燃比A/Fは一時的にリッチとさ
れ、それによってNOx 吸収剤25からNOx が放出さ
れる。このときNOx 吸収量ΣNOXは零とされる。
ときには空燃比がリーンであろうと、理論空燃比であろ
うと、リッチであろうと煤は発生せず、従って第1の燃
焼が行われているときにNOx 吸収剤25からNOx を
放出すべく空燃比A/Fがリッチとされてもこのとき煤
が発生することはない。次いで時刻t1 において要求負
荷Lが第1の境界X(N)を越えると第1の燃焼から第
2の燃焼に切換えられる。図18に示されるように第2
の燃焼が行われているときには空燃比A/Fはかなりリ
ーンとなる。第2の燃焼が行われているときには第1の
燃焼が行われている場合に比べてNOx の発生量が多
く、従って第2の燃焼が行われているときにはNOx 吸
収量ΣNOXは比較的急速に上昇する。
/Fをリッチにすると多量の煤が発生し、従って第2の
燃焼が行われているときに空燃比A/Fをリッチにする
ことはできない。従って図18に示されるように第2の
燃焼が行われているときにNOx 吸収量ΣNOXが許容
最大値MAX1を越えたとしてもNOx 吸収剤25から
NOx を放出すべく空燃比A/Fがリッチとされない。
ここでは、要求負荷Lが第3の境界Z(N)より低いの
で第2の燃焼を第1の燃焼にいったん切換えた後に第2
の燃焼に切換える。それによって空燃比A/Fが一時的
にリッチとされ、NOx 吸収剤25からNOx が放出さ
れる。このときNOx 吸収量ΣNOXは零とされる。ま
た時刻t2 におけるように要求負荷Lが第2の境界Y
(N)よりも低くなると第2の燃焼から第1の燃焼に切
換えられる。
焼から第2の燃焼に切換えられ、暫らくの間、第2の燃
焼が継続したとする。このときNOx 吸収量ΣNOXが
許容最大値MAX1を越え、次いで時刻t4 において許
容最大値MAX2を越えたとするとこのときにはNOx
吸収剤25からNOx を放出すべく膨張行程の後半又は
排気行程中に追加の燃料が噴射され、NOx 吸収剤25
に流入する排気ガスの空燃比がリッチとされる。このと
きNOx 吸収剤25からNOx が放出され、NOx 吸収
量ΣNOXが零とされる。
る追加の燃料は機関出力の発生には寄与せず、従って追
加の燃料を噴射する機会はできるだけ少くすることが好
ましい。従って第2の燃焼が行われたときにNOx 吸収
量ΣNOXが許容最大値MAX1を越えたときには第2
の燃焼から第1の燃焼に切換えられたときに空燃比A/
Fを一時的にリッチにし、NOx 吸収量ΣNOXが許容
最大値MAX2を越えた特別の場合に限って追加の燃料
を噴射するようにしている。
ように要求負荷Lが第1の境界X(N)を越え、第1の
燃焼から第2の燃焼に切換えられたとき、噴射燃料量は
増大する要求負荷Lに追従して即座に増大するが、燃焼
室5内に流入する空気量は即座に増大しないので、ここ
でも空燃比は一時的にリッチとなり、NOx 吸収剤25
からNOx が放出され、NOx 吸収量ΣNOXが零とさ
れる。従って本発明では要求負荷Lの変化に伴い燃焼が
第1の燃焼から第2の燃焼に切換えられるたびにNOx
の放出・還元が行われるので、NOx 吸収量ΣNOXが
許容最大値MAX2を越える頻度が極端に少くなる。従
ってトルク変動を引き起こす可能性のある膨張行程後半
又は排気行程中の追加の燃料の噴射を行わなければなら
ない頻度が極端に少くなる。
の燃焼との間の切換が比較的頻繁に行われる場合にはN
Ox 吸収量ΣNOXが許容最大値MAX1を越える頻度
は極端に少なくなる。従って第1の燃焼において空燃比
をリッチとすることが必要な頻度も極めて少なくなり、
燃費が向上する。またこの場合には許容最大値MAX1
を設定しなくてもNOx を十分且つ確実に浄化すること
ができる。
出すべきときにセットされるNOx放出フラグの処理ル
ーチンを示しており、このルーチンは一定時間毎の割込
みによって実行される。図19を参照するとまず初めに
ステップ100において機関の運転領域が第1の運転領
域Iであることを示すフラグIがセットされているか否
かが判別される。フラグIがセットされているとき、即
ち機関の運転領域が第1の運転領域Iであるときにはス
テップ101に進んで図17(A)に示すマップから単
位時間当りのNOx 吸収量Aが算出される。次いでステ
ップ102ではNOx 吸収量ΣNOXにAが加算され
る。次いでステップ103ではNOx 吸収量ΣNOXが
許容最大値MAX1を越えたか否かが判別される。ΣN
OX>MAX1になるとステップ104に進み、第1の
燃焼が行われているときまたは一時的に第2の燃焼から
第1の燃焼に切り換えることが可能なときにNOx を放
出すべきことを示すNOx 放出フラグ1がセットされ
る。
リセットされていると判断されたとき、即ち機関の運転
領域が第2の運転領域IIであるときにはステップ106
に進んで図17(B)に示すマップから単位時間当りの
NOx 吸収量Bが算出される。次いでステップ107で
はNOx 吸収量ΣNOXにBが加算される。次いでステ
ップ108ではNOx 吸収量ΣNOXが許容最大値MA
X1を越えたか否かが判別される。ΣNOX>MAX1
になるとステップ109に進み、第1の燃焼が行われて
いるときまたは一時的に第2の燃焼から第1の燃焼に切
り換えることが可能であるときにNOx を放出すべきこ
とを示すNOx 放出フラグ1がセットされる。
Xが許容最大値MAX2を越えたか否かが判別される。
ΣNOX>MAX2になるとステップ111に進み、膨
張行程の後半又は排気行程中にNOx を放出すべきこと
を示すNOx 放出フラグ2がセットされる。次に図20
および図21を参照しつつ運転制御について説明する。
200において機関の運転状態が第1の運転領域Iであ
ることを示すフラグIがセットされているか否かが判別
される。フラグIがセットされているとき、即ち機関の
運転状態が第1の運転領域Iであるときにはステップ2
01に進んで要求負荷Lが第1の境界X1(N)よりも
大きくなったか否かが判別される。L≦X1(N)のと
きにはステップ203に進んで低温燃焼が行われる。
示すマップからスロットル弁20の目標開度STが算出
され、スロットル弁20の開度がこの目標開度STとさ
れる。次いでステップ204では図11(B)に示すマ
ップからEGR制御弁31の目標開度SEが算出され、
EGR制御弁31の開度がこの目標開度SEとされる。
次いでステップ205ではNOx 放出フラグ1がセット
されているか否かが判別される。NOx 放出フラグ1が
セットされていないときにはステップ206に進んで図
10に示される空燃比となるように図12に示した量Q
の燃料噴射が行われる。このときリーン空燃比のもとで
低温燃焼が行われる。
フラグ1がセットされていると判別されたときにはステ
ップ207に進んで噴射制御が行われる。即ち空燃比が
リッチ又は理論空燃比とされる。次いでステップ208
aにおいてNOx 吸収量ΣNOXが零とされる。一方、
ステップ201においてL>X(N)になったと判別さ
れたときにはステップ202に進んでフラグIがリセッ
トされ、次いでステップ211に進んで第2の燃焼が行
われる。
示すマップからスロットル弁20の目標開度STが算出
され、スロットル弁20の開度がこの目標開度STとさ
れる。次いでステップ212では図14(B)に示すマ
ップからEGR制御弁31の目標開度SEが算出され、
EGR制御弁31の開度がこの目標開度SEとされる。
次いでステップ213ではNOx 放出フラグ1がセット
されているか否かが判別される。NOx 放出フラグ1が
セットされていないときにはステップ214に進んで図
13に示される空燃比となるように図15に示した量Q
の燃料噴射が行われる。このときリーン空燃比のもとで
第2の燃焼が行われる。
フラグ1がセットされていると判別されたときにはステ
ップ215に進んで要求負荷Lが第3の境界Z(N)よ
り小さいか否かが判別される。L<Z(N)のときには
ステップ216に進んで切換え燃焼が行われる。即ち図
11(A)に示すマップからスロットル弁20の目標開
度STが算出され、スロットル弁20の開度がこの目標
開度STに変更され、図11(B)に示すマップからE
GR制御弁31の目標開度SEが算出され、EGR制御
弁31の開度がこの目標開度SEに変更され、図10に
示される空燃比となるように図12に示した量Qの燃料
噴射が行われる。即ち低温燃焼が行われる。このときリ
ーン空燃比で低温燃焼が行われる。そして一時的に低温
燃焼が行われた後に通常の燃焼が行われる。即ちスロッ
トル弁20の開度がステップ211で算出された目標開
度STとされ、EGR制御弁31の開度がステップ21
2で算出された目標開度SEとされ、図13に示される
空燃比となるように図15に示した量Qの燃料噴射が行
われる。このとき一時的に空燃比がリッチとなり、リー
ン空燃比のもとで通常の燃焼が行われる。次いでステッ
プ216aにおいてNOx 吸収量ΣNOXが零とされ
る。
(N)であるときにはステップ217に進んでNOx 放
出フラグ2がセットされているか否かが判別される。ス
テップ217においてNOx 放出フラグ2がセットされ
ていると判別されるとステップ218に進んで図13に
示される空燃比となるように図15に示した量Qの燃料
噴射が行われ、さらに膨張行程後半又は排気行程中に追
加の燃料が噴射される。次いでステップ218aにおい
てNOx 吸収量ΣNOXが零とされる。
フラグ2がリセットされていると判別されたときにはス
テップ219に進んで図13に示される空燃比となるよ
うに図15に示した量Qの燃料噴射が行われる。ところ
で本発明の実施例において第2の燃焼から第1の燃焼に
切換えられたとき空燃比のリーン度合いが小さくなる。
従ってNOx 吸収剤25に流入する排気ガスの空燃比の
リーン度合いも小さくなる。このように流入する排気ガ
スの空燃比のリーン度合いが小さくなるように変化する
と、排気ガスの空燃比がリッチでなくてもNOx 吸収剤
25からNOx が放出されることがある。この場合、流
入する排気ガス中にはNOx を還元、浄化するのに十分
な炭化水素が含まれていない場合があり、NOx は浄化
されずにNOx 吸収剤25から下流側へ放出されてしま
う。そこで以下で説明する別の実施例では第2の燃焼か
ら第1の燃焼に切換ったときにNOx 吸収剤から下流側
にNOx が放出されることを防止する。
において第2の燃焼から第1の燃焼に切換えられる。こ
のとき本実施例では燃焼室5内の空燃比A/Fを常にリ
ッチとする。このときのリッチ度合いはNOx 吸収剤中
のNOx の量に応じて決定する。こうすることにより第
2の燃焼から第1の燃焼に切換えられたときにNOx吸
収剤から下流側へNOx が放出されることが防止され
る。
に実行される本実施例のサブルーチンを示したフローチ
ャートである。図20のステップ205においてNOx
放出フラグ1がリセットされているときには図23のス
テップ300に進んで第2の燃焼が行われたときにセッ
トされる切換えフラグがセットされているか否かが判別
される。ステップ300において切換えフラグがリセッ
トされているときにはステップ303に進んで噴射制御
IIが行われる。即ち図10に示される空燃比となるよう
に図12に示した量Qの燃料噴射が行われる。このとき
リーン空燃比のもとで低温燃焼が行われる。一方、ステ
ップ300において切換えフラグがセットされていると
きにはステップ301に進んで噴射制御Iが行われる。
即ち空燃比がリッチとなるように燃料噴射が行われる。
次いでステップ302に進んで切換えフラグがリセット
される。
れる。
る。
である。
る。
す図である。
である。
である。
である。
である。
る。
図である。
ャートである。
である。
である。
ャートである。
Claims (9)
- 【請求項1】 燃焼室内に供給される不活性ガス量を増
大していくと煤の発生量が次第に増大してピークに達
し、燃焼室内に供給される不活性ガス量を更に増大して
いくと燃焼室内における燃焼時の燃料およびその周囲の
ガス温が煤の生成温度よりも低くなって煤がほとんど発
生しなくなる内燃機関において、流入する排気ガスの空
燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるNOx を
吸収しかつ流入する排気ガスの空燃比が理論空燃比又は
リッチになると吸収したNOx を放出するNOx 吸収剤
を機関排気通路内に配置し、煤の発生量がピークとなる
不活性ガス量よりも燃焼室内に供給される不活性ガス量
が多く煤がほとんど発生しない第1の燃焼と、煤の発生
量がピークとなる不活性ガス量よりも燃焼室内に供給さ
れる不活性ガス量が少ない第2の燃焼とを選択的に切換
える切換手段を具備し、機関の運転領域を低負荷側の第
1の運転領域と高負荷側の第2の運転領域に分割し、第
1の運転領域では第1の燃焼を行い、第2の運転領域で
は第2の燃焼を行い、第1の燃焼から第2の燃焼に切換
える切換え期間中にNOx 吸収剤に流入する排気ガスの
空燃比を理論空燃比又はリッチとすることによりNOx
吸収剤に吸収されているNOx を放出すると共に還元す
る内燃機関。 - 【請求項2】 前記第2の燃焼が行われているときにN
Ox 吸収剤からNO x を放出すべきときにはいったん第
2の燃焼を第1の燃焼に切換えた後に第2の燃焼に戻
し、それによってNOx 吸収剤に流入する排気ガスの空
燃比を理論空燃比又はリッチにする請求項1に記載の内
燃機関。 - 【請求項3】 燃焼室から排出された排気ガスを機関吸
気通路内に再循環させる再循環装置を具備し、上記不活
性ガスが再循環排気ガスからなる請求項1に記載の内燃
機関。 - 【請求項4】 排気ガス再循環率がほぼ55パーセント
以上である請求項2に記載の内燃機関。 - 【請求項5】 第1の燃焼から第2の燃焼への切換え期
間中に燃焼室内への噴射燃料量が増量せしめられる請求
項1に記載の内燃機関。 - 【請求項6】 燃焼室内に供給される不活性ガス量を増
大していくと煤の発生量が次第に増大してピークに達
し、燃焼室内に供給される不活性ガス量を更に増大して
いくと燃焼室内における燃焼時の燃料およびその周囲の
ガス温が煤の生成温度よりも低くなって煤がほとんど発
生しなくなる内燃機関において、流入する排気ガスの空
燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるNOx を
吸収しかつ流入する排気ガスの空燃比が理論空燃比又は
リッチになると又は流入する排気ガスの空燃比のリーン
度合いが低下すると吸収したNOx を放出するNOx 吸
収剤を機関排気通路内に配置し、煤の発生量がピークと
なる不活性ガス量よりも燃焼室内に供給される不活性ガ
ス量が多く煤がほとんど発生しない第1の燃焼と、煤の
発生量がピークとなる不活性ガス量よりも燃焼室内に供
給される不活性ガス量が少ない第2の燃焼とを選択的に
切換える切換手段を具備し、第2の燃焼を第1の燃焼に
切換えたときに燃焼室内の空燃比をリッチとするように
した内燃機関。 - 【請求項7】 燃焼室から排出された排気ガスを機関吸
気通路内に再循環させる再循環装置を具備し、上記不活
性ガスが再循環排気ガスからなる請求項6に記載の内燃
機関。 - 【請求項8】 排気ガス再循環率がほぼ55パーセント
以上である請求項7に記載の内燃機関。 - 【請求項9】 機関の運転領域を低負荷側の第1の運転
領域と高負荷側の第2の運転領域に分割し、第1の運転
領域では第1の燃焼を行い、第2の運転領域では第2の
燃焼を行うようにした請求項6に記載の内燃機関。
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