JP3410420B2

JP3410420B2 - 糸条交絡処理装置

Info

Publication number: JP3410420B2
Application number: JP2000052937A
Authority: JP
Inventors: 章雄湯口
Original assignee: Kyocera Corp
Current assignee: Kyocera Corp
Priority date: 2000-02-29
Filing date: 2000-02-29
Publication date: 2003-05-26
Anticipated expiration: 2020-02-29
Also published as: JP2001248031A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、マルチフィラメン
トからなる糸条に圧縮流体を噴射させることにより糸条
に交絡を付与する糸条交絡処理装置に関するものであ
る。詳しくは、交絡の欠落が無く、開繊部と交絡部とを
極めて安定して形成することができる糸条交絡処理装置
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、合成繊維の製造工程において、マ
ルチフィラメントからなる糸条に圧縮流体を噴射させる
ことにより単繊維相互間に交絡処理を施し、交絡部と紡
錘形に開繊された開繊部とが交互に連続してなる交絡糸
を形成することが行われている。この交絡糸を形成する
糸条交絡処理装置として、これまで様々なものが提案さ
れている。

【０００３】図５は従来の代表的な糸条交絡処理装置を
示す図で、（ａ）はその斜視図、（ｂ）は（ａ）のＹ−
Ｙ線断面図である。

【０００４】この糸条交絡処理装置３０は、糸道２２と
なる断面形状が円形をした貫通孔を有するブロック体２
１からなり、糸道２２には、圧縮流体を噴出するための
噴射孔２５を備えたもので、糸条Ｍを糸道２２の走入口
２３へ走入するとともに、糸道２２の走出口２４より走
出させた状態で噴射孔２５より圧縮流体を噴出させるこ
とにより、糸道２２内を走行する糸条Ｍに対して交絡を
付与するようになっている。

【０００５】また、従来の他の糸条交絡処理装置３０と
して、図６に示すように、糸道２２の走入口２３に絞り
部を有するものや、図７に示すように、糸道２２の走入
口２３が細くなったラッパ状に形成されたもの、あるい
は図８に示すように、噴射孔２５を糸道２２の軸線に対
して斜めに開口させたものもあり、いずれも走出口２４
より排出される流量を走入口２３より排出される流量よ
り多くすることにより、糸道２２内を走行する糸条Ｍに
推進効果を持たせるようになっていた（特開昭５４−１
１２２４９号公報、実開昭５６−１１２７６号全文明細
書、特開平８−９２８３９号公報参照）。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】ところで、糸条Ｍに交
絡を付与するには、噴射孔２５より噴出された圧縮流体
の作用によって糸道２２内を走行する糸条Ｍが充分に振
動運動できるような状態、即ち糸張力が充分に緩い状態
に保つ必要があるが、図５乃至図８に示す糸条交絡処理
装置では、走入口２３に走入する糸条Ｍの糸張力と走出
口２４から走出される糸条Ｍの糸張力との関係について
全く考慮していなかったため、安定して交絡を付与する
ことが難しいものであった。

【０００７】即ち、本件発明者の研究によれば、糸条Ｍ
に交絡を安定して付与するには、糸道２２を走行する糸
条Ｍの糸張力が充分に緩いことは勿論のこと、糸道２２
に走入する糸張力と、糸道２２より走出される糸張力と
を同等又は近似させることが必要であることを見出した
のであるが、図８（ａ）（ｂ）に示す従来の糸条交絡処
理装置３０では、糸道２２の走入口２３の断面積と走出
口２４の断面積とが等しく、また噴射孔２５より噴出さ
れた圧縮流体は、糸道２２の中央において糸条Ｍの走行
方向に対して直角に噴出されるため、糸道２２の走入口
２３より排出される流量と糸道２２の走出口２４より排
出される流量とは等しくなるものの、糸道２２を走行す
る糸条Ｍには噴射孔２５より噴出される圧縮流体によっ
て糸道２２の内壁と摺動することによる走行抵抗が作用
しているため、走入口２３に走入する糸条Ｍの糸張力は
緩く、走出口２４から走出される糸条Ｍの糸張力は高く
なり、走入口２３側と走出口２４側の糸張力を近似させ
ることができず、交絡加工が不安定であった。

【０００８】そこで、高くなった走出口２４側の糸張力
を低くするためには、走入口２３側の糸条Ｍの走行速度
を速くするか、あるいは走出口２４側の糸条Ｍの走行速
度を遅くすれば良いのであるが、このような高いオーバ
ーフィードの加工条件では、同時に走入口２３に走入す
る糸条Ｍの糸張力が極めて低くなり、走入口２３側にお
いて糸条Ｍに過剰な緩みが発生し、糸条Ｍの走行が不安
定となり、交絡に悪影響を及ぼす恐れがあった。

【０００９】一方、図６乃至図８に示す糸条交絡処理装
置３０では、噴射孔２５より噴出する圧縮流体による走
出口２４側の排出流量を走入口２３側の排出流量より多
くすることができるため、走入口２３側での糸条Ｍの過
剰な緩みの発生を低減することができるものの、走出口
２４側の糸張力が走入口２３側の糸張力に比べて緩い
（小さい）アンバランスな状態であると、噴射孔２５よ
り噴出された圧縮流体の推進効果により、糸道２２内に
おいて走行している糸条Ｍが、塊となった状態で一度に
移動を起こす現象、いわゆるジャンピング現象が生じ易
く、この一挙に移動した箇所が交絡の欠落となり、安定
して交絡を付与することができなかった。

【００１０】特に近年、糸条Ｍの品種、特性は多様化し
ており、交絡加工条件もそれに伴い個々の設定が必要に
なっている。また、糸条Ｍの加工速度も速くなり、それ
に伴い高オーバーフィードの加工条件下での交絡処理を
行う機会が多くなってきている。そのため、多様な糸条
Ｍの品種、特性、加工条件に対して噴射圧力を変動させ
ることにより安定した交絡が得られることが求められて
いるが、一つの糸条交絡処理装置で多様な糸条Ｍに対し
て安定した交絡を付与することができるものは得られて
いなかった。

【００１１】

【発明の目的】本発明の目的は、多様な糸条の品種、特
性、加工条件に対して供給される０．１〜０．４ＭＰａ
の噴射圧の範囲内で、噴射圧を変動させてもジャンピン
グ現象等を生じることなく安定した交絡処理が可能であ
るとともに、圧縮流体の流量消費が少なく、かつ糸条へ
のダメージが少ない糸条交絡処理装置を提供することに
ある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】そこで、本発明は上記課
題に鑑み、請求項１に係る発明では、マルチフィラメン
トからなる糸条の走行を案内する糸道と、該糸道に開口
する少なくとも１つの噴射孔を有し、該噴射孔から圧縮
流体を噴射して前記糸道内を走行する糸条に交絡を付与
する糸条交絡処理装置において、前記噴射孔に０．１〜
０．４ＭＰａの噴射圧で圧縮流体を供給し、前記いずれ
の噴射圧においても前記糸道における糸条の走入口から
排出される流量をＱin、前記糸道における糸条の走出口
から排出される流量をＱoutとした時、走入口と走出口
の排出流量の総和（Ｑin＋Ｑout）に対する走入口の排
出流量の割合を３０〜４０％、走入口と走出口の排出流
量の総和（Ｑin＋Ｑout）に対する走出口の排出流量の
割合を６０〜７０％とするとともに、前記走入口に走入
する糸条の糸張力を０．５〜５ｇとし、かつ前記走入口
に走入する糸条の糸張力と走出口から走出する糸条の張
力との差を４ｇ以下としたことを特徴とする。

【００１３】請求項２に係る発明は、前記噴射孔の軸線
を、糸道の軸線に対して直角に開口させるとともに、前
記糸道における糸条の走入口の断面積をＳin、前記糸道
における糸条の走出口の断面積をＳoutとした時、走入
口の断面積（Ｓin）と走出口の断面積（Ｓout）の比(Ｓ
in/Ｓout)が０．３〜０．７となるようにしたことを特
徴とする。

【００１４】請求項３に係る発明は、糸道における糸条
の走入口の断面積と糸条の走出口の断面積が同一で、前
記噴射孔の軸線を、糸道の軸線に垂直な垂線に対して斜
めに開口させるとともに、前記噴射孔の軸線と前記糸道
の軸線に垂直な垂線とのなす角度をα、前記噴射孔の開
口面積をＳn（ｍｍ ² ）とした時、Ｓｎが０．２〜４０ｍ
ｍ ² で、Ｓn×sinαが０．１５〜０．３５となるように
したことを特徴とする。

【００１５】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態について
説明する。

【００１６】図１は本発明に係る糸条交絡処理装置を示
す図で、（ａ）はその斜視図、（ｂ）は（ａ）のＸ−Ｘ
線断面図であり、この糸条交絡処理装置１０は、マルチ
フィラメントかなる糸条Ｍの走行を案内する糸道２と、
この糸道２に開口する噴射孔５を有するブロック体１か
らなり、糸道２は、断面形状が円形をなし、大きな断面
を有する孔６と、断面形状が円形をなし、小さな断面を
有する孔７とをそれぞれの軸線が同軸となるように双方
を連通させてある。そして、孔７の開口部を糸条Ｍの走
入口３とするとともに、孔６の開口部を糸条Ｍの走出口
４とし、噴射孔５を孔６に開口させてある。

【００１７】また、噴射孔５の軸線Ａは、糸道２の軸線
Ｂに垂直な垂線Ｃに対して傾斜させてあり、噴射孔５よ
り０．１〜０．４ＭＰａの噴射圧で圧縮流体を噴出さ
せ、走入口３から排出される流量をＱin、走出口４から
排出される流量をＱoutとした時、走入口３と走出口４
の排出流量の総和（Ｑin＋Ｑout）に対する走入口３の
排出流量の割合（Ｒin）が２５〜４５％で、かつ走入口
３と走出口４の排出流量の総和（Ｑin＋Ｑout）に対す
る走出口４の排出流量の割合（Ｒout）が５５〜７５％
となるようにしてある。

【００１８】そして、この糸条交絡処理装置１０により
糸条Ｍに交絡を付与するには、糸道２に糸条Ｍを走行さ
せ、噴射孔５に０．１〜０．４ＭＰａの噴射圧を有する
圧縮流体を供給するとともに、走入口３側の糸条Ｍの走
行速度を調整し、走入口３に走入する糸条Ｍの糸張力を
０．５〜５ｇとすることにより、走入口３に走入する糸
条Ｍの糸張力と走出口４から走出する糸条Ｍの糸張力と
の差を４ｇ以下、好ましくは３．５ｇ以下、更に好まし
くは３ｇ以下とすることができるため、ジャンピング現
象等の発生がなく、また、糸条Ｍにダメージを与えるこ
となく、圧縮流体の少ない流量消費で安定した交絡を付
与することができる。

【００１９】即ち、図１（ａ）（ｂ）の糸条交絡処理装
置１０では、走出口４の断面積（Ｓout）を走入口３の
断面積（Ｓin）より大きくするとともに、噴射孔５を傾
斜させ、その開口部を走出口４側に向けてあることか
ら、走出口４からの排出流量（Ｑout）を走入口３から
の排出流量（Ｑin）より多くすることができ、走入口３
側での糸条Ｍの過剰な緩みの発生を防止できるととも
に、糸条Ｍが走入口３に走入する糸張力を０．５〜５ｇ
としてあることから、糸道２内を走行する糸条Ｍの糸張
力は小さく、適度な撓みを有するため噴射孔５より噴出
される圧縮流体の作用によって糸条Ｍを糸道２内で振動
運動させることができる。そして、走入口３と走出口４
の排出流量の総和（Ｑin＋Ｑout）に対する走入口３の
排出流量の割合を２５〜４５％、走入口３と走出口４の
排出流量の総和（Ｑin＋Ｑout）に対する走出口４の排
出流量の割合を５５〜７５％とし、かつ予め設定した糸
条Ｍが走入口３に走入する糸張力（０．５〜５ｇ）との
関係により、走出口４側の糸張力と走入口３側の糸張力
との差を４ｇ以下に近似させることができる。

【００２０】ここで、糸条Ｍが走入口３に走入する糸張
力を０．５〜５ｇとしたのは、糸張力が０．５ｇ未満で
あると、糸条Ｍの糸張力があまりに緩い状態であるた
め、走入口３側での糸条Ｍの走行が不安定となり、交絡
に欠落が発生するからであり、逆に、糸張力が５ｇを超
えると、糸道２内を走行する糸条Ｍの糸張力が大きくな
りすぎるために、糸道２内で糸条Ｍの大きな振動運動が
得られず、交絡加工が不安定となるからである。なお、
糸条Ｍが走入口３に走入する糸張力を０．５〜５ｇとす
るには、走入口３に走入する糸条Ｍの走行速度あるいは
走出口４より走出する糸条Ｍの走行速度を調整し、例え
ばテンションメーターの数値が０．５〜５ｇとなるよう
にすれば良い。

【００２１】また、走入口３と走出口４の排出流量の総
和（Ｑin＋Ｑout）に対する走入口３の排出流量の割合
が２５％未満（走入口３と走出口４の排出流量の総和
（Ｑin＋Ｑout）に対する走出口４の排出流量の割合が
７５％を超える場合）では、糸条Ｍを押し出す推進効果
が過剰になってジャンピング現象が発生するからであ
り、逆に、走入口３と走出口４の排出流量の総和（Ｑin
＋Ｑout）に対する走入口３の排出流量の割合が４５％
を超える（走入口３と走出口４の排出流量の総和（Ｑin
＋Ｑout）に対する走出口４の排出流量の割合が５５％
未満）と、糸条Ｍを押し出す推進効果が小さく、糸張力
の調整ができなくなるからである。

【００２２】なお、より好ましくは走入口３と走出口４
の排出流量の総和（Ｑin＋Ｑout）に対する走入口３の
排出流量の割合が３０〜４０％で、かつ走入口３と走出
口４の排出流量の総和（Ｑin＋Ｑout）に対する走出口
４の排出流量の割合が６０〜７０％となるようにするこ
とが良い。

【００２３】また、図１（ａ）（ｂ）では、糸道２の走
入口３や走出口４の近傍に糸ガイドを持たない例を示し
たが、糸条Ｍの走行を規制するために、糸条交絡処理装
置の走入口３側と走出口４側の近傍にそれぞれ糸ガイド
を設けても構わない。ただし、糸ガイドを設ける場合、
走入口３側の糸ガイドと走出口４側の糸ガイドとは同一
高さに設置するとともに、各糸ガイドのガイド面は糸道
２の開口部より延設された領域内にあることが好まし
い。なぜなら、糸ガイドの高さが異なるとガイド面で糸
条Ｍが曲げられて走行抵抗が増大するため、走行する糸
条Ｍにダメージを与える恐れがあるからである。

【００２４】また、同様の理由で、糸道２の走入口３側
の孔７の長さＬは０．５〜５ｍｍとすることが良く、こ
の範囲で設定することにより接糸長が短くなり摩擦抵抗
が減るため走行抵抗を低減することができる。

【００２５】なお、この他、糸道２の全長は５〜１００
ｍｍ、噴射孔５の断面積は０．２〜４０ｍｍ²程度に設
定してあれば良く、噴射孔５の開口位置は糸道２の中央
付近にあることが好ましい。

【００２６】また、糸道２を構成する孔６，７の断面形
状は円形だけに限らず、長円形、半円形、多角形のいず
れの形状であっても構わない。

【００２７】さらに、噴射孔５の開口部における断面形
状も円形に限らず、多角形や楕円をしたものでも良く、
また、噴射孔５の数も１つに限らず複数個設けても構わ
ない。

【００２８】次に、本発明に係る糸条交絡処理装置の他
の例について説明する。

【００２９】図２の糸条交絡処理装置１０は、噴射孔５
の軸線Ａが糸道２の軸線Ｂに対して直角に開口するとと
もに、糸道２の走入口３の断面積をＳin、糸道２の走出
口４の断面積をＳoutとした時、走入口３の断面積(Ｓi
n)と走出口４の断面積(Ｓout)の比(Ｓin/Ｓout)を０．
３〜０．７とする以外は図１と同様の構造をしたもの
で、噴射孔５より噴射させる圧縮流体の噴射圧力を０．
１〜０．４ＭＰａとし、走入口３から排出される流量を
Ｑin、走出口４から排出される流量をＱoutとした時、
走入口３と走出口４の排出流量の総和（Ｑin＋Ｑout）
に対する走入口３の排出流量の割合が２５〜４５％で、
かつ走入口３と走出口４の排出流量の総和（Ｑin＋Ｑou
t）に対する走出口４の排出流量の割合が５５〜７５％
となるようにしてある。

【００３０】そして、この糸条交絡処理装置１０により
糸条Ｍに交絡を付与するには、糸道２に糸条Ｍを走行さ
せるとともに、噴射孔５より０．１〜０．４ＭＰａの圧
縮流体を供給し、糸条Ｍが走入口３に走入する糸張力を
０．５〜５ｇとすることにより、走入口３側の糸張力と
走出口４側の糸張力との差を３ｇ以下に近似させること
ができ、糸条Ｍにダメージを与えたり、ジャンピング現
象の発生がなく、少ない流量で交絡を安定して付与する
ことができる。

【００３１】この糸条交絡処理装置１０によれば、噴射
孔５を傾斜させる場合に比べて効率良く交絡処理を施す
ことができるとともに、噴射孔５より直接噴射している
圧縮流体による推進効果で無く、間接的に生じる排出流
量の差による推進効果を利用することができるため、押
し出し推進効果が自然で流れが安定し易く、またジャン
ピング現象が極めて生じ難いといった効果を奏すること
ができる。

【００３２】ただし、交絡をさらに効率良く行うために
は、断面形状を長穴や多角形とすれば良い。

【００３３】更に、図３の糸条交絡処理装置１０は、ブ
ロック体１に同一断面形状の貫通孔を穿孔し、この貫通
孔を糸道２とするとともに、糸道２には噴射孔５を開口
させ、噴射孔５の開口部が走出口４を向くように傾斜さ
せてあり、噴射孔５の軸線Ａと糸道２の軸線Ｂに垂直な
垂線Ｃとのなす角度をα、噴射孔５の開口面積をＳｎと
した時、Ｓn×sinαが０．１５〜０．３５、好ましくは
０．２０〜０．３０となるようにしてあり、噴射孔５よ
り噴射させる圧縮流体の噴射圧力を０．１〜０．４ＭＰ
ａとし、走入口３から排出される流量をＱin、走出口４
から排出される流量をＱoutとした時、走入口３と走出
口４の排出流量の総和（Ｑin＋Ｑout）に対する走入口
３の排出流量の割合が２５〜４５％で、かつ走入口３と
走出口４の排出流量の総和（Ｑin＋Ｑout）に対する走
出口４の排出流量の割合が５５〜７５％となるようにし
てある。

【００３４】そして、この糸条交絡処理装置１０により
糸条Ｍに交絡を付与するには、糸道２に糸条Ｍを走行さ
せるとともに、噴射孔５より０．１〜０．４ＭＰａの圧
縮流体を供給し、糸条Ｍが走入口３に走入する糸張力を
０．５〜５ｇとすることにより、走入口３側の糸張力と
走出口４側の糸張力との差を３ｇ以下に近似させること
ができ、糸条Ｍにダメージを与えたり、ジャンピング現
象の発生がなく、少ない流量で交絡を安定して付与する
ことができる。

【００３５】即ち、この糸条交絡処理装置１０によれ
ば、図４にその模式図を示すように、噴射孔５から噴射
された流量によるエネルギーをＦnとすると、Ｆnは推進
効果になる分力ｆ2と、交絡加工に寄与する分力ｆ1に分
けることができ、流量エネルギーは噴射孔５の開口面積
(Ｓn)と比例する関係にあるので、推進効果の大きさを
示すＳn×sinαの値を０．１５〜０．３５に管理するこ
とで安定した交絡が付与できることを本件発明者は見出
したのである。

【００３６】ところで、これらの糸条交絡処理装置１０
において、糸道２の内壁を形成する材質としては、高速
で走行する糸条Ｍとの摺動に対して耐摩耗性に優れた材
質により形成することが好ましく、アルミナ、ジルコニ
ア、窒化珪素、炭化珪素、窒化アルミニウムを主成分と
するセラミックスを用いることができ、ブロック体１全
体を上記セラミックスにより形成しても構わない。

【００３７】また、糸道２の内壁は、糸条Ｍの種類にも
よるが、例えば、フラットヤーンのような滑らかな表面
を有する糸条Ｍに対しては、中心線表面粗さ（Ｒａ）で
０．８μｍ程度の凹凸を有する梨地とすれば良く、加工
糸やテクスチャードヤーンのような表面に凹凸を有する
糸条Ｍに対しては、中心線平均表面粗さ（Ｒａ）で０．
２μｍ以下の平滑面とすれば良い。

【００３８】以上、本実施形態について説明したが、本
発明はこれらの実施形態だけに限定されるものではな
く、本発明の範囲を逸脱しない範囲で種々変更や改良で
きることは言うまでもない。

【００３９】

【実施例】（実施例１）ここで、図１に示す糸条交絡処
理装置１０において、糸道２の寸法を異ならせることに
より、噴射孔５から０．１〜０．４ＭＰａの噴出圧力で
圧縮流体を噴出させた時の走入口３と走出口４の排出流
量の総和（Ｑin＋Ｑout）に対する走入口３の排出流量
の割合（Ｒin）と、走入口３と走出口４の排出流量の総
和（Ｑin＋Ｑout）に対する走出口４の排出流量の割合
（Ｒout）を異ならせ、ポリエステルマルチフィラメン
トに交絡処理を施した時の交絡特性（交絡数、交絡
率）、糸条Ｍが走入する糸張力（Ｔin）、糸条Ｍが走出
する糸張力（Ｔout）についてそれぞれ調べる実験を行
った。

【００４０】本実験における交絡加工条件は、１５０ｄ
／４８ｆのポリエステルマルチフィラメントからなる糸
条Ｍを走行速度６００ｍ／分で糸道２を走行させ、噴射
孔５から０．４ＭＰａの圧縮流体を噴射させるようにし
た。

【００４１】なお、各糸条交絡処理装置１０は、いずれ
も表１の寸法とした。

【００４２】そして、交絡特性の評価にあたり、交絡数
の測定は、交絡処理後において、糸条に１ｄ（デニー
ア）当たり０．１ｇ（グラム）の荷重を付与して伸ばし
た状態にて基準長を設定し、その基準長内で交絡してい
る数と、上手く交絡していない数を数回測定した。そし
て、交絡数は、交絡している数を１ｍ当たりに換算した
値の平均値として求め、また交絡率は、交絡している数
と上手く交絡していない数との総和に対する交絡してい
る数の割合を百分率で求めた。

【００４３】また、糸条の張力については、テンション
メーターを用い、走入口３へ走入する糸張力と走出口４
から走出する糸張力を測定し、それぞれＴin（ｇ）、Ｔ
out（ｇ）とした。

【００４４】なお、走入口３の排出流量（Ｑin）と走出
口４の排出流量（Ｑout）の測定は、走入口３、走出口
４からそれぞれ排出される気体を捕捉するようにゴム配
管を当て、それぞれの流量を流量計にて測定し、Ｑin
（ｌ／分）、Ｑout（ｌ／分）とした。

【００４５】結果は表１に示す通りである。

【００４６】

【表１】

【００４７】この結果、走入口３と走出口４の排出流量
の総和（Ｑin＋Ｑout）に対する走入口３の排出流量の
割合（Ｒin）を２５〜４５％、走出口４の排出流量の割
合（Ｒout）を５５〜７５％とし、かつ走入口３側の糸
張力（Ｔ_in）を０．５〜５ｇの範囲で設定することによ
り、糸条の走入口３と走出口４における糸張力の差を近
似させることができ、交絡率をいずれも９０％以上に高
めることができることが判る。（実施例２）次に、図２の糸条交絡処理装置１０におい
て、糸道２の寸法を異ならせることにより、噴射孔５か
ら０．１〜０．４ＭＰａの噴出圧力で圧縮流体を噴出さ
せた時の走入口３と走出口４の排出流量の総和（Ｑin＋
Ｑout）に対する走入口３の排出流量の割合（Ｒin）
と、走入口３と走出口４の排出流量の総和（Ｑin＋Ｑou
t）に対する走出口４の排出流量の割合（Ｒout）を異な
らせるとともに、走入口３の断面積(Ｓin)と走出口４の
断面積(Ｓout)の比(Ｓin/Ｓout)を異ならせ、以下の２
つの条件で交絡処理を施して、交絡特性（交絡率）、糸
条が走入する糸張力（Ｔin）、糸条が走出する糸張力
（Ｔout）についてそれぞれ調べる実験を行った。

【００４８】交絡加工条件は、１５０ｄ／４８ｆのポリ
エステルマルチフィラメントからなる糸条Ｍを走行速度
６００ｍ／分で糸道２を走行させ、噴射孔５から０．４
ＭＰａの圧縮流体を噴射させる場合と、７５ｄ／３６ｆ
のポリエステルマルチフィラメントからなる糸条Ｍを走
行速度６５０ｍ／分で糸道２を走行させ、噴射孔５から
０．４ＭＰａの圧縮流体を噴射させる場合を設定した。

【００４９】結果は表２及び表３に示す通りである。

【００５０】

【表２】

【００５１】

【表３】

【００５２】この結果、図２の糸条交絡処理装置１０で
も、走入口３と走出口４の排出流量の総和（Ｑin＋Ｑou
t）に対する走入口３の排出流量の割合（Ｒin）を２５
〜４５％、走出口４の排出流量の割合（Ｒout）を５５
〜７５％とし、かつ走入口３側の糸張力（Ｔ_in）を０．
５〜５ｇの範囲で設定することにより、糸条の走入口３
と走出口４における糸張力の差を近似させることがで
き、交絡率をいずれも９０％以上に高めることができ、
さらに走入口３の断面積(Ｓin)と走出口４の断面積(Ｓo
ut)の比(Ｓin/Ｓout)を０．３〜０．７とすることによ
り、糸条の走入口３と走出口４における糸張力の差を３
ｇ以下に近似させることができ、交絡率をいずれも９４
％以上に高めることができ、特に優れていた。（実施例３）次に、図３の糸条交絡処理装置１０におい
て、糸道２の寸法を異ならせることにより、噴射孔５か
ら０．１〜０．４ＭＰａの噴出圧力で圧縮流体を噴出さ
せた時の走入口３と走出口４の排出流量の総和（Ｑin＋
Ｑout）に対する走入口３の排出流量の割合（Ｒin）
と、走入口３と走出口４の排出流量の総和（Ｑin＋Ｑou
t）に対する走出口４の排出流量の割合（Ｒout）を異な
らせるとともに、糸条推進効果(Ｓn×sinα)を異なら
せ、以下の２つの条件で交絡処理を施して、交絡特性
（交絡率）、糸条が走入する糸張力（Ｔin）、糸条が走
出する糸張力（Ｔout）についてそれぞれ調べる実験を
行った。

【００５３】交絡加工条件は、１５０ｄ／４８ｆのポリ
エステルマルチフィラメントからなる糸条Ｍを走行速度
６００ｍ／分で糸道２を走行させ、噴射孔５から０．４
ＭＰａの圧縮流体を噴射させる場合と、７５ｄ／３６ｆ
のポリエステルマルチフィラメントからなる糸条Ｍを走
行速度６５０ｍ／分で糸道２を走行させ、噴射孔５から
０．４ＭＰａの圧縮流体を噴射させる場合を設定した。

【００５４】結果は表４及び表５に示す通りである。

【００５５】

【表４】

【００５６】

【表５】

【００５７】この結果、図３の糸条交絡処理装置１０で
も、走入口３と走出口４の排出流量の総和（Ｑin＋Ｑou
t）に対する走入口３の排出流量の割合（Ｒin）を２５
〜４５％、走出口４の排出流量の割合（Ｒout）を５５
〜７５％とし、かつ走入口３側の糸張力（Ｔ_in）を０．
５〜５ｇの範囲で設定することにより、糸条の走入口３
と走出口４における糸張力の差を近似させることがで
き、交絡率をいずれも９０％以上に高めることができ、
さらに糸条推進効果(Ｓn×sinα)を０．１５〜０．３５
とすることにより、糸条の走入口３と走出口４における
糸張力の差を３ｇ以下に近似させることができ、交絡率
をいずれも９５％以上に高めることができ、特に優れて
いた。

【００５８】

【発明の効果】以上のように、本発明によれば、マルチ
フィラメントからなる糸条の走行を案内する糸道と、該
糸道に開口する少なくとも１つの噴射孔を有し、該噴射
孔から圧縮流体を噴射して前記糸道内を走行する糸条に
交絡を付与する糸条交絡処理装置において、前記噴射孔
に０．１〜０．４ＭＰａの噴射圧で圧縮流体を供給し、
前記いずれの噴射圧においても前記糸道における糸条の
走入口から排出される流量をＱin、前記糸道における糸
条の走出口から排出される流量をＱoutとした時、走入
口と走出口の排出流量の総和（Ｑin＋Ｑout）に対する
走入口の排出流量の割合を３０〜４０％、走入口と走出
口の排出流量の総和（Ｑin＋Ｑout）に対する走出口の
排出流量の割合を６０〜７０％とするとともに、前記走
入口に走入する糸条の糸張力を０．５〜５ｇとし、かつ
前記走入口に走入する糸条の糸張力と走出口から走出す
る糸条の張力との差を４ｇ以下としたために、噴射孔に
供給する噴射圧力０．１〜０．４ＭＰａのいずれかを変
動させても糸条の走入口と走出口の糸張力の差を近似さ
せているので、ジャンピング現象等を生じることなく安
定した交絡処理が可能で、多種多様な糸条においても安
定した交絡を付与することができるとともに、圧縮流体
の流量消費が少なく、かつ糸条へのダメージを少なくす
ることができる。

【００５９】また、上記条件に加えて噴射孔の軸線を糸
道の軸線に対して直角に開口させるとともに、糸道の走
入口の断面積を（Ｓin）、糸道の走出口の断面積を（Ｓ
out）とした時、走入口の断面積(Ｓin)と走出口の断面
積(Ｓout)の比(Ｓin/Ｓout)が０．３〜０．７となるよ
うにするか、あるいは糸道の走入口の断面積と糸道の走
出口の断面積を同じとし、噴射孔の軸線を糸道の軸線に
垂直な垂線に対して傾斜させて開口させるとともに、噴
射孔の軸線と糸道の軸線に垂直な垂線とのなす角度を
α、噴射孔の開口部における開口面積をＳn（ｍｍ ² ）と
した時、Ｓｎが０．２〜４０ｍｍ ² で、Ｓn×sinαが
０．１５〜０．３５となるようすることで、交絡率が非
常に高く安定した交絡を付与することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る糸条交絡処理装置の一例を示す図
で、（ａ）は斜視図、（ｂ）は（ａ）のＸ−Ｘ線断面図
である。

【図２】本発明に係る糸条交絡処理装置の他の例を示す
断面図である。

【図３】本発明に係る糸条交絡処理装置の更に他の例を
示す断面図である。

【図４】図３の糸条交絡処理装置を用いた時の噴射孔か
ら噴射される圧縮流体により糸条が受ける力を説明する
ための模式図である。

【図５】従来の糸条交絡処理装置の一例を示す図で、
（ａ）は斜視図、（ｂ）は（ａ）のＹ−Ｙ線断面図であ
る。

【図６】従来の糸条交絡処理装置の他の例を示す断面図
である。

【図７】従来の糸条交絡処理装置の他の例を示す断面図
である。

【図８】従来の糸条交絡処理装置の他の例を示す断面図
である。

【符号の説明】

１：ブロック体２：糸道３：走入口４：走出口５：噴射孔１０：糸条交絡処理装置Ａ：噴射孔の軸線Ｂ：糸道の軸線Ｃ：糸道の軸線に垂直な垂線Ｍ：糸条

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】マルチフィラメントからなる糸条の走行
を案内する糸道と、該糸道に開口する少なくとも１つの
噴射孔を有し、該噴射孔から圧縮流体を噴射して前記糸
道内を走行する糸条に交絡を付与する糸条交絡処理装置
において、前記噴射孔に０．１〜０．４ＭＰａの噴射圧
で圧縮流体を供給し、前記いずれの噴射圧においても前
記糸道における糸条の走入口から排出される流量をＱi
n、前記糸道における糸条の走出口から排出される流量
をＱoutとした時、走入口と走出口の排出流量の総和
（Ｑin＋Ｑout）に対する走入口の排出流量の割合を３
０〜４０％、走入口と走出口の排出流量の総和（Ｑin＋
Ｑout）に対する走出口の排出流量の割合を６０〜７０
％とするとともに、前記走入口に走入する糸条の糸張力
を０．５〜５ｇとし、かつ前記走入口に走入する糸条の
糸張力と走出口から走出する糸条の張力との差を４ｇ以
下としたことを特徴とする糸条交絡処理装置。
【請求項２】前記噴射孔の軸線を、糸道の軸線に対して
直角に開口させるとともに、前記糸道における糸条の走
入口の断面積をＳin、前記糸道における糸条の走出口の
断面積をＳoutとした時、走入口の断面積（Ｓin）と走
出口の断面積（Ｓout）の比(Ｓin/Ｓout)が０．３〜
０．７となるようにしたことを特徴とする請求項１に記
載の糸条交絡処理装置。
【請求項３】前記糸道における糸条の走入口の断面積と
糸条の走出口の断面積が同一で、前記噴射孔の軸線を、
糸道の軸線に垂直な垂線に対して斜めに開口させるとと
もに、前記噴射孔の軸線と前記糸道の軸線に垂直な垂線
とのなす角度をα、前記噴射孔の開口面積をＳn（ｍ
ｍ²）とした時、Ｓｎが０．２〜４０ｍｍ²で、Ｓn×sin
αが０．１５〜０．３５となるようにしたことを特徴と
する請求項１に記載の糸条交絡処理装置。