JP3390202B2 - ボイラの支持構造体 - Google Patents
ボイラの支持構造体Info
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- JP3390202B2 JP3390202B2 JP08213993A JP8213993A JP3390202B2 JP 3390202 B2 JP3390202 B2 JP 3390202B2 JP 08213993 A JP08213993 A JP 08213993A JP 8213993 A JP8213993 A JP 8213993A JP 3390202 B2 JP3390202 B2 JP 3390202B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はボイラの支持構造体に係
り、特に地震時の応答荷重低減を考慮したボイラの支持
構造体に関するものである。
り、特に地震時の応答荷重低減を考慮したボイラの支持
構造体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１に示すように、ボイラ装置は、運転
中のボイラ本体２の自由な熱膨脹を可能とするために、
支持鉄骨１より吊りボルト３で吊り下げられているの
で、そのままでは、地震発生時にはボイラ本体は吊り鐘
のように振り子運動をする。その際、ボイラ本体と支持
鉄骨との相対変位を限度内に制限する目的で、振れ止め
装置（サイスミックタイ）４が設けられている。相対変
位の限度は、ボイラ本体に接続される配管（特に高圧蒸
気配管）やダクト等を保護するために設定される。
中のボイラ本体２の自由な熱膨脹を可能とするために、
支持鉄骨１より吊りボルト３で吊り下げられているの
で、そのままでは、地震発生時にはボイラ本体は吊り鐘
のように振り子運動をする。その際、ボイラ本体と支持
鉄骨との相対変位を限度内に制限する目的で、振れ止め
装置（サイスミックタイ）４が設けられている。相対変
位の限度は、ボイラ本体に接続される配管（特に高圧蒸
気配管）やダクト等を保護するために設定される。
【０００３】従来のボイラ振れ止め装置の代表的な構造
を図６に、その平面内の配置を図７に示す。振れ止め装
置は、ボイラ本体を構成する水壁５の補強部材であるバ
ックステー６に取付けられた２個のストッパ１１で支持
鉄骨１を挟み込むように構成される。図中の矢印で示
す”振動方向”にボイラ本体を構成する水壁５およびバ
ックステー６が振れた場合、ストッパ１１が支持鉄骨１
に接触し、振幅が制限される。
を図６に、その平面内の配置を図７に示す。振れ止め装
置は、ボイラ本体を構成する水壁５の補強部材であるバ
ックステー６に取付けられた２個のストッパ１１で支持
鉄骨１を挟み込むように構成される。図中の矢印で示
す”振動方向”にボイラ本体を構成する水壁５およびバ
ックステー６が振れた場合、ストッパ１１が支持鉄骨１
に接触し、振幅が制限される。
【０００４】ストッパ１１と支持鉄骨１は、接触以外に
お互いを拘束するものはなく、そのために図中に示す座
標系のｙおよびＺ方向のボイラ本体の熱膨脹は自由とな
る。ボイラ全体の熱膨脹を考慮して、平面的には図７に
示すように振れ止め装置が配置される。地震発生時に大
きな塑性変形を生じながら拘束を行うと、地震応答荷重
が低減することはよく知られており、この考え方に基づ
く配管系の振れ止め装置にエネルギーアブソーバがあ
る。しかしながら、上記従来技術ではストッパ１１は剛
性が大きく変形し難い構造となっているので、その付け
根部にひずみが集中することにより、大きな塑性変形が
許容できず、地震エネルギーの吸収量が小さくて、地震
応答荷重の低減は小さかった。このような従来技術に比
較し大きな塑性変形を可能にするものとして、図８およ
び図９に示す本発明者の出願にかかる未公知のボイラ振
れ止め装置（特願平４−１３３７３２号）がある。上記
発明では、両端がバックステー６とバインダ８で固定さ
れた等応力梁様式の変形を生ずる複数の弾塑性エレメン
ト７を用いて拘束するため、大きな塑性変形を許容で
き、前記従来技術の欠点は解消されている。ただし、上
記発明のボイラ振れ止め装置についてその後種々実験し
た結果、弾塑性エレメント７に変形が生じる際に、バッ
クステー６とバインダ８が常に平行を保つような機構が
設けられていないために、その性能を充分に発揮できな
い場合があるということが判明した。
お互いを拘束するものはなく、そのために図中に示す座
標系のｙおよびＺ方向のボイラ本体の熱膨脹は自由とな
る。ボイラ全体の熱膨脹を考慮して、平面的には図７に
示すように振れ止め装置が配置される。地震発生時に大
きな塑性変形を生じながら拘束を行うと、地震応答荷重
が低減することはよく知られており、この考え方に基づ
く配管系の振れ止め装置にエネルギーアブソーバがあ
る。しかしながら、上記従来技術ではストッパ１１は剛
性が大きく変形し難い構造となっているので、その付け
根部にひずみが集中することにより、大きな塑性変形が
許容できず、地震エネルギーの吸収量が小さくて、地震
応答荷重の低減は小さかった。このような従来技術に比
較し大きな塑性変形を可能にするものとして、図８およ
び図９に示す本発明者の出願にかかる未公知のボイラ振
れ止め装置（特願平４−１３３７３２号）がある。上記
発明では、両端がバックステー６とバインダ８で固定さ
れた等応力梁様式の変形を生ずる複数の弾塑性エレメン
ト７を用いて拘束するため、大きな塑性変形を許容で
き、前記従来技術の欠点は解消されている。ただし、上
記発明のボイラ振れ止め装置についてその後種々実験し
た結果、弾塑性エレメント７に変形が生じる際に、バッ
クステー６とバインダ８が常に平行を保つような機構が
設けられていないために、その性能を充分に発揮できな
い場合があるということが判明した。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記発明者の発明にか
かるボイラ振れ止め装置では、弾塑性エレメント７が変
形しても、なおかつバックステー６とバインダ８が平行
を保つように考慮されておらず、図１０（ａ）に示すよ
うな変形様式を生ずる。図１０（ａ）に示す変形様式
は、荷重導入部であるバインダ８と固着端、つまり反力
を生ずるバックステー６との間に距離があり、振れ止め
装置全体に転倒モーメントが作用することによる。図１
０（ａ）において、転倒モーメントの影響の小さい中央
部の弾塑性エレメント７ａは、等応力梁として想定され
た変形様式となるが、転倒モーメントの影響の大きい外
側の弾塑性エレメントについては、圧縮力が作用する７
ｂは座屈して曲がりの進行が想定を超えて生じ、引張り
力が作用する７ｃでは端部のみが急激に曲がり、中間部
は直線に近い状態となる。
かるボイラ振れ止め装置では、弾塑性エレメント７が変
形しても、なおかつバックステー６とバインダ８が平行
を保つように考慮されておらず、図１０（ａ）に示すよ
うな変形様式を生ずる。図１０（ａ）に示す変形様式
は、荷重導入部であるバインダ８と固着端、つまり反力
を生ずるバックステー６との間に距離があり、振れ止め
装置全体に転倒モーメントが作用することによる。図１
０（ａ）において、転倒モーメントの影響の小さい中央
部の弾塑性エレメント７ａは、等応力梁として想定され
た変形様式となるが、転倒モーメントの影響の大きい外
側の弾塑性エレメントについては、圧縮力が作用する７
ｂは座屈して曲がりの進行が想定を超えて生じ、引張り
力が作用する７ｃでは端部のみが急激に曲がり、中間部
は直線に近い状態となる。
【０００６】図１０（ａ）のような変形様式をとる理由
は次のように考えられる。まず、図１０（ａ）の変形様
式を単純化して表現すると図１０（ｂ）のようになる。
物体に作用する外力と、それに対する反力の間に偏心が
あると、物体を回転させようとする偶力が生じるので、
物体をバランスさせるためには、外力による偶力を打ち
消す偶力が必要となる。図１０（ｂ）の場合はバネ１の
伸び抵抗力とバネ２の圧縮抵抗力とにより、下式の釣り
合いでバランスがとれる。
は次のように考えられる。まず、図１０（ａ）の変形様
式を単純化して表現すると図１０（ｂ）のようになる。
物体に作用する外力と、それに対する反力の間に偏心が
あると、物体を回転させようとする偶力が生じるので、
物体をバランスさせるためには、外力による偶力を打ち
消す偶力が必要となる。図１０（ｂ）の場合はバネ１の
伸び抵抗力とバネ２の圧縮抵抗力とにより、下式の釣り
合いでバランスがとれる。
【０００７】
【数１】ＦH ×ｅ＝ＦV ×ｌ
ＦH ×ｅ：時計回り
ＦV ×ｌ：反時計回り
上図のような現象を経験的にいえば、バイクで急ブレー
キを掛けた場合にフロントフォークのスプリングは縮
み、リアサスペンションのスプリングは延びることと同
じである。この場合、重心に生ずる慣性力が上図外力に
対応し、路面とタイヤの間に生ずる摩擦力が上図反力に
対応する。
キを掛けた場合にフロントフォークのスプリングは縮
み、リアサスペンションのスプリングは延びることと同
じである。この場合、重心に生ずる慣性力が上図外力に
対応し、路面とタイヤの間に生ずる摩擦力が上図反力に
対応する。
【０００８】プレート型のサイスミックタイの場合、バ
イクのフロントフォークのスプリングの縮みに相当する
側のプレートエレメントの変形は、塑性域で座屈を伴っ
て生ずることになる。実物大の試作品の試験結果として
得られた弾塑性エレメントのひずみ挙動を図１１ａおよ
び図１１ｂに示す。図１１ａは図１０（ａ）の７ａに示
す弾塑性エレメントのひずみを、図１１ｂは図１０
（ａ）の７ｂに示す弾塑性エレメントのひずみを示す。
等応力梁として想定された変形様式を示す図１１ａで
は、変位とひずみの関係は一定の勾配を持つ直線に沿っ
て変化し、変位を繰返しても直線から大きく外れること
はない。これに対し、想定を超えた変形を生ずる図１１
ｂでは、変位とひずみの関係は前記関係直線を外れ、し
かも、繰返すたびに片側（圧縮側）へシフトしていく挙
動を示す。その結果、中央部の弾塑性エレメントは実用
上必要とする繰返し変形に対して充分耐え得るのに対
し、外側の弾塑性エレメントは繰返し変形により、予想
より早い時点で破断する。
イクのフロントフォークのスプリングの縮みに相当する
側のプレートエレメントの変形は、塑性域で座屈を伴っ
て生ずることになる。実物大の試作品の試験結果として
得られた弾塑性エレメントのひずみ挙動を図１１ａおよ
び図１１ｂに示す。図１１ａは図１０（ａ）の７ａに示
す弾塑性エレメントのひずみを、図１１ｂは図１０
（ａ）の７ｂに示す弾塑性エレメントのひずみを示す。
等応力梁として想定された変形様式を示す図１１ａで
は、変位とひずみの関係は一定の勾配を持つ直線に沿っ
て変化し、変位を繰返しても直線から大きく外れること
はない。これに対し、想定を超えた変形を生ずる図１１
ｂでは、変位とひずみの関係は前記関係直線を外れ、し
かも、繰返すたびに片側（圧縮側）へシフトしていく挙
動を示す。その結果、中央部の弾塑性エレメントは実用
上必要とする繰返し変形に対して充分耐え得るのに対
し、外側の弾塑性エレメントは繰返し変形により、予想
より早い時点で破断する。
【０００９】本発明の目的は、上記先行技術の問題点を
解消し、繰返し変形に対する耐久性を有し、地震応答荷
重低減効果を安定して発揮するボイラ振れ止め装置を提
供することにある。
解消し、繰返し変形に対する耐久性を有し、地震応答荷
重低減効果を安定して発揮するボイラ振れ止め装置を提
供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本願の第１の発明は、ボイラ本体を支持する支持鉄骨
と、支持鉄骨に懸架されボイラ本体を熱による伸縮を許
容するごとく吊り下げ支持する吊り下げ部材と、ボイラ
本体と支持鉄骨との間に設けられ地震発生時の両者の相
対変位を限度内に制限する振れ止め装置とを備えたボイ
ラの支持構造体において、前記振れ止め装置を、ボイラ
本体側と支持鉄骨側にそれぞれ設けられた固着部材と、
該固着部材相互にそれぞれ両端が固着された複数の弾塑
性エレメントと、前記固着部材相互にそれぞれ両端が回
転自由度を有するピンで接続された２本以上のリンク部
材とで構成したことを特徴とするボイラの支持構造体に
関する。
本願の第１の発明は、ボイラ本体を支持する支持鉄骨
と、支持鉄骨に懸架されボイラ本体を熱による伸縮を許
容するごとく吊り下げ支持する吊り下げ部材と、ボイラ
本体と支持鉄骨との間に設けられ地震発生時の両者の相
対変位を限度内に制限する振れ止め装置とを備えたボイ
ラの支持構造体において、前記振れ止め装置を、ボイラ
本体側と支持鉄骨側にそれぞれ設けられた固着部材と、
該固着部材相互にそれぞれ両端が固着された複数の弾塑
性エレメントと、前記固着部材相互にそれぞれ両端が回
転自由度を有するピンで接続された２本以上のリンク部
材とで構成したことを特徴とするボイラの支持構造体に
関する。
【００１１】本願の第２の発明は、上記第１の発明にお
いて、前記リンク部材のピン支持点間の長さを前記弾塑
性エレメントの長さより短く設定したことを特徴とする
ボイラの支持構造体に関する。
いて、前記リンク部材のピン支持点間の長さを前記弾塑
性エレメントの長さより短く設定したことを特徴とする
ボイラの支持構造体に関する。
【００１２】
【００１３】
【作用】本願発明においては、ボイラの振れ止め装置と
してのサイスミックタイに用いる弾塑性エレメントの両
端を固着部材で固着し、両固着部材間に平行作動リンク
機構を設けることにより、外側弾塑性エレメント（７
ｂ）が過剰な変形を生じないように、弾塑性エレメント
の端部の描く軌跡を、リンクの支点ピンの描く軌跡と相
似に制約することにより、外側の弾塑性エレメントのひ
ずみの増長が抑制され、繰返し変形による早期の破断は
解消される。
してのサイスミックタイに用いる弾塑性エレメントの両
端を固着部材で固着し、両固着部材間に平行作動リンク
機構を設けることにより、外側弾塑性エレメント（７
ｂ）が過剰な変形を生じないように、弾塑性エレメント
の端部の描く軌跡を、リンクの支点ピンの描く軌跡と相
似に制約することにより、外側の弾塑性エレメントのひ
ずみの増長が抑制され、繰返し変形による早期の破断は
解消される。
【００１４】この場合、特に、等応力梁の変形様式に沿
って挙動する中央部の弾塑性エレメント（７ａ）の端部
の描く軌跡と、リンクの支点ピンの描く軌跡がほぼ同一
とななるように、リンクの長さを弾塑性エレメントの長
さよりも短く設定することにより、外側の弾塑性エレメ
ントのひずみ挙動は、充分な耐久性を有する中央部の弾
塑性エレメントと同程度の耐久性を有することになり、
振れ止め装置全体としても耐久性の優れたものとなる。
って挙動する中央部の弾塑性エレメント（７ａ）の端部
の描く軌跡と、リンクの支点ピンの描く軌跡がほぼ同一
とななるように、リンクの長さを弾塑性エレメントの長
さよりも短く設定することにより、外側の弾塑性エレメ
ントのひずみ挙動は、充分な耐久性を有する中央部の弾
塑性エレメントと同程度の耐久性を有することになり、
振れ止め装置全体としても耐久性の優れたものとなる。
【００１５】
【実施例】本発明の適用対象であるボイラ装置全体の支
持方法の概念を図１に、本発明の実施例を図２に示す。
図２の実施例は、弾塑性エレメント７とリンク９で構成
されるサイスミックタイをユニットとして組立て、搬
入、取付けを行えるように、バインダ８をボイラ本体側
と支持鉄骨側の両方に設けている。また、図２の実施例
では、サイスミックタイの取付け部を必要に応じて補強
が容易に行える支持鉄骨側にバインダ８を固着し、ボイ
ラ本体側のバインダ８に荷重導入を行っている。しかし
ながら、一方の端を固着し、他方の端を変位させて等応
力梁の変形様式を弾塑性エレメントに生じさせ、その拘
束力でボイラ本体と支持鉄骨との相対変位を制限する基
本原理は、前記の本発明者の提案にかかる未公知のボイ
ラ振れ止め装置と同一である。
持方法の概念を図１に、本発明の実施例を図２に示す。
図２の実施例は、弾塑性エレメント７とリンク９で構成
されるサイスミックタイをユニットとして組立て、搬
入、取付けを行えるように、バインダ８をボイラ本体側
と支持鉄骨側の両方に設けている。また、図２の実施例
では、サイスミックタイの取付け部を必要に応じて補強
が容易に行える支持鉄骨側にバインダ８を固着し、ボイ
ラ本体側のバインダ８に荷重導入を行っている。しかし
ながら、一方の端を固着し、他方の端を変位させて等応
力梁の変形様式を弾塑性エレメントに生じさせ、その拘
束力でボイラ本体と支持鉄骨との相対変位を制限する基
本原理は、前記の本発明者の提案にかかる未公知のボイ
ラ振れ止め装置と同一である。
【００１６】本発明の特徴であるリンク９は最低２本を
一対として用い、バインダ８に回転自由度を有するピン
１０で接続される。本発明の特徴であるリンク部の部分
拡大部を図３ａおよび図３ｂに示す。図３ａは変形前の
状態を、図３ｂは変形後の状態を示す。図３ａの状態か
ら図３ｂの状態へ変形する際に移動側ピン１０ｂの描く
軌跡は、固定側ピン１０ａを中心とし、リンク９のピン
支点間長さＬを半径とする円弧となる。移動側ピン１０
ｂと移動側バインダ８ｂの間には相対的な変位はないの
で、固定側バインダ８ａと移動側バインダ８ｂの面間距
離の変化量δは下式にて示される。
一対として用い、バインダ８に回転自由度を有するピン
１０で接続される。本発明の特徴であるリンク部の部分
拡大部を図３ａおよび図３ｂに示す。図３ａは変形前の
状態を、図３ｂは変形後の状態を示す。図３ａの状態か
ら図３ｂの状態へ変形する際に移動側ピン１０ｂの描く
軌跡は、固定側ピン１０ａを中心とし、リンク９のピン
支点間長さＬを半径とする円弧となる。移動側ピン１０
ｂと移動側バインダ８ｂの間には相対的な変位はないの
で、固定側バインダ８ａと移動側バインダ８ｂの面間距
離の変化量δは下式にて示される。
【００１７】
【数２】
ｕ＝ｌ×（１−ｃｏｓθ）
弾塑性エレメント７の一端は移動側バインダ８ｂに拘束
されているので、弾塑性エレメント７の変形も上式の制
約を受け、過剰な変形は防止される。リンク９のピン支
点間長さＬを、弾塑性エレメント７の長さａより短く設
定する必要性を示すのが図４ａ、図４ｂおよび図４ｃで
ある。図４ａは等応力梁の一端が回転拘束を受けたまま
δだけ変位を受けた場合の変形様式を示す。変形曲線に
沿った長さは当然変形前の長さと同じａとなるように、
移動側端部の変位ｕ0 が生じる。図４ｂはリンク９の支
点間長さＬを、弾塑性エレメント７の長さａと等しくし
た場合を示す。リンク９は移動後も直線であり、移動側
ピン１０ｂの変位ｕ1 は、図４ａのｕ0 よりも小さくな
る。言い換えれば、Ｌ＝ａとするリンク９を用いた場合
は、弾塑性エレメント７は等応力梁の変形様式でなく、
ほぼ直線的に引き伸ばされることになる。一方、図４ｃ
はリンク９の支点間長さＬを弾塑性エレメント７の長さ
ａより短く設定した場合を示す。リンク９は、図４ｃに
破線で示す弾塑性エレメント７の変形曲線を多直線近似
する形に変位するので、端部変位ｕ2は、図４ａに示す
変位ｕ0 に近いものとなる。実用的な弾塑性エレメント
７の長さの上、下限に対し、前記のｕ0 、ｕ1 およびｕ
2 の関係を図５ａおよび図５ｂに示す。図５ａ、図５ｂ
のいずれにおいても、リンク９の長さＬは、弾塑性エレ
メント７の長さａの８０％を用いた場合、前記ｕ0 とｕ
2 はほぼ一致しており、リンク９は弾塑性エレメント７
を等応力梁の変形様式に導くことが可能となる。
されているので、弾塑性エレメント７の変形も上式の制
約を受け、過剰な変形は防止される。リンク９のピン支
点間長さＬを、弾塑性エレメント７の長さａより短く設
定する必要性を示すのが図４ａ、図４ｂおよび図４ｃで
ある。図４ａは等応力梁の一端が回転拘束を受けたまま
δだけ変位を受けた場合の変形様式を示す。変形曲線に
沿った長さは当然変形前の長さと同じａとなるように、
移動側端部の変位ｕ0 が生じる。図４ｂはリンク９の支
点間長さＬを、弾塑性エレメント７の長さａと等しくし
た場合を示す。リンク９は移動後も直線であり、移動側
ピン１０ｂの変位ｕ1 は、図４ａのｕ0 よりも小さくな
る。言い換えれば、Ｌ＝ａとするリンク９を用いた場合
は、弾塑性エレメント７は等応力梁の変形様式でなく、
ほぼ直線的に引き伸ばされることになる。一方、図４ｃ
はリンク９の支点間長さＬを弾塑性エレメント７の長さ
ａより短く設定した場合を示す。リンク９は、図４ｃに
破線で示す弾塑性エレメント７の変形曲線を多直線近似
する形に変位するので、端部変位ｕ2は、図４ａに示す
変位ｕ0 に近いものとなる。実用的な弾塑性エレメント
７の長さの上、下限に対し、前記のｕ0 、ｕ1 およびｕ
2 の関係を図５ａおよび図５ｂに示す。図５ａ、図５ｂ
のいずれにおいても、リンク９の長さＬは、弾塑性エレ
メント７の長さａの８０％を用いた場合、前記ｕ0 とｕ
2 はほぼ一致しており、リンク９は弾塑性エレメント７
を等応力梁の変形様式に導くことが可能となる。
【００１８】図２において、バインダ８とリンク９に充
分な剛性を持たせることにより、２つのバインダ８は常
に平行な直線を保つことになり、全ての弾塑性エレメン
ト７に同様な等応力梁の変形様式を与えることが可能に
なる。つまり、試験で良好な耐久性が得られているとこ
ろの、図１１に示す変位とひずみの関係が、全ての弾塑
性エレメント７に適用されることになり、振れ止め装置
全体の耐久性も良好なものとなる。
分な剛性を持たせることにより、２つのバインダ８は常
に平行な直線を保つことになり、全ての弾塑性エレメン
ト７に同様な等応力梁の変形様式を与えることが可能に
なる。つまり、試験で良好な耐久性が得られているとこ
ろの、図１１に示す変位とひずみの関係が、全ての弾塑
性エレメント７に適用されることになり、振れ止め装置
全体の耐久性も良好なものとなる。
【００１９】
【発明の効果】本発明によれば、塑性変形を生じながら
拘束力を発生する複数の弾塑性エレメントの全てを、等
応力梁の変形様式に保持するためのリンクを設けたこと
により、繰返し変形に対する弾塑性エレメントの耐久性
を向上することが可能となり、地震応答荷重低減に好適
で、かつ、信頼性の高いボイラ支持構造体を得ることが
できる。
拘束力を発生する複数の弾塑性エレメントの全てを、等
応力梁の変形様式に保持するためのリンクを設けたこと
により、繰返し変形に対する弾塑性エレメントの耐久性
を向上することが可能となり、地震応答荷重低減に好適
で、かつ、信頼性の高いボイラ支持構造体を得ることが
できる。
【図１】本発明が適用されるボイラ支持構造体の概要
図。
図。
【図２】本発明の実施例の説明図。
【図３】本発明の実施例におけるリンク部の部分拡大
図。
図。
【図４】リンクのピン支点間長さを弾塑性エレメントの
長さより短く設定した場合の説明図。
長さより短く設定した場合の説明図。
【図５】リンクのピン支点間長さを弾塑性エレメントの
長さの８０％程度としたときの状態を示す説明図。
長さの８０％程度としたときの状態を示す説明図。
【図６】従来技術によるボイラ振れ止め装置（サイスミ
ックタイ）の斜視図。
ックタイ）の斜視図。
【図７】ボイラ振れ止め装置（サイスミックタイ）の水
平面内配置図。
平面内配置図。
【図８】本発明者の出願にかかる未公知のボイラ振れ止
め装置（サイスミックタイ）の斜視図。
め装置（サイスミックタイ）の斜視図。
【図９】本発明者の提案にかかる未公知のボイラ振れ止
め装置（サイスミックタイ）の他の実施例を示す平面
図。
め装置（サイスミックタイ）の他の実施例を示す平面
図。
【図１０】前記図８および図９の先行技術に基づく試作
品の変形状態を示す説明図。
品の変形状態を示す説明図。
【図１１】前記図８および図９の先行技術に基づく試作
品の試験で得られた弾塑性エレメントの変位とひずみの
関係図。
品の試験で得られた弾塑性エレメントの変位とひずみの
関係図。
１…支持鉄骨、２…ボイラ本体、３…吊りボルト、４…
サイスミックタイ、５…水壁、６…バックステー、７…
弾塑性エレメント、８…バインダ、９…リンク、１０…
ピン、１１…ストッパ。
サイスミックタイ、５…水壁、６…バックステー、７…
弾塑性エレメント、８…バインダ、９…リンク、１０…
ピン、１１…ストッパ。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平１−123901（ＪＰ，Ａ)
実開 平３−56006（ＪＰ，Ｕ)
実開 平２−14509（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F22B 37/24
Claims (2)
- 【請求項１】 ボイラ本体を支持する支持鉄骨と、支持
鉄骨に懸架されボイラ本体を熱による伸縮を許容するご
とく吊り下げ支持する吊り下げ部材と、ボイラ本体と支
持鉄骨との間に設けられ地震発生時の両者の相対変位を
限度内に制限する振れ止め装置とを備えたボイラの支持
構造体において、前記振れ止め装置を、ボイラ本体側と
支持鉄骨側にそれぞれ設けられた固着部材と、該固着部
材相互にそれぞれ両端が固着された複数の弾塑性エレメ
ントと、前記固着部材相互にそれぞれ両端が回転自由度
を有するピンで接続された２本以上のリンク部材とで構
成したことを特徴とするボイラの支持構造体。 - 【請求項２】 前記リンク部材のピン支持点間の長さを
前記弾塑性エレメントの長さより短く設定したことを特
徴とする請求項１に記載のボイラの支持構造体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08213993A JP3390202B2 (ja) | 1993-04-08 | 1993-04-08 | ボイラの支持構造体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08213993A JP3390202B2 (ja) | 1993-04-08 | 1993-04-08 | ボイラの支持構造体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06300212A JPH06300212A (ja) | 1994-10-28 |
| JP3390202B2 true JP3390202B2 (ja) | 2003-03-24 |
Family
ID=13766096
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08213993A Expired - Lifetime JP3390202B2 (ja) | 1993-04-08 | 1993-04-08 | ボイラの支持構造体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3390202B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112323981B (zh) * | 2020-10-28 | 2021-10-08 | 中国矿业大学(北京) | 抗三维移动变形的可变向导轨式支撑结构 |
-
1993
- 1993-04-08 JP JP08213993A patent/JP3390202B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06300212A (ja) | 1994-10-28 |
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