JP3351490B2 - 不織布積層網状体と製法及びそれを用いた製品 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、難燃性を有し、優れた
クッション性と耐熱耐久性及び振動吸収性とを有し、リ
サイクルが可能な不織布積層網状体と製法および該網状
体を用いた布団、家具、ベッド、車両用クッション材等
の製品と製法に関する。

【０００２】

【従来の技術】現在、家具、ベッド、電車、自動車等の
クッション材に、発泡ウレタン、非弾性捲縮繊維詰綿、
及び非弾性捲縮繊維を接着した樹脂綿や硬綿などが使用
されている。

【０００３】しかしながら、発泡−架橋型ウレタンはワ
ディング層やクッション材としての耐久性は極めて良好
だが、透湿透水性に劣り蓄熱性があるため蒸れやすく、
かつ、熱可塑性では無いためリサイクルが困難となり焼
却される場合、焼却炉の損傷が大きく、かつ、有毒ガス
除去に経費が掛かる。このため埋め立てされることが多
くなったが、地盤の安定化が困難なため埋め立て場所が
限定され経費も高くなっていく問題がある。また、加工
性は優れるが製造中に使用される薬品の公害問題なども
ある。また、熱可塑性ポリエステル繊維詰綿では繊維間
が固定されていないため、使用時形態が崩れたり、繊維
が移動して、かつ、捲縮のへたりで嵩高性の低下や弾力
性の低下が問題になる。

【０００４】ポリエステル繊維を接着剤で接着した樹脂
綿、例えば接着剤にゴム系を用いたものとして特開昭６
０−１１３５２号公報、特開昭６１−１４１３８８号公
報、特開昭６１−１４１３９１号公報等がある。又、架
橋性ウレタンを用いたものとして特開昭６１−１３７７
３２号公報等がある。これらのクッション材は耐久性に
劣り、且つ、熱可塑性でなく、単一組成でもないためリ
サイクルも出来ない等の問題、及び加工性の煩雑さや製
造中に使用される薬品の公害問題などもある。

【０００５】ポリエステル硬綿、例えば特開昭５８−３
１１５０号公報、特開平２−１５４０５０号公報、特開
平３−２２０３５４号公報等があるが、用いている熱接
着繊維の接着成分が脆い非晶性のポリマ−を用いるため
（例えば特開昭５８−１３６８２８号公報、特開平３−
２４９２１３号公報等）接着部分が脆く、使用中に接着
部分が簡単に破壊されて形態や弾力性が低下するなどの
耐久性に劣る問題がある。改良法として、交絡処理する
方法が特開平４−２４５９６５号公報等で提案されてい
るが、接着部分の脆さは解決されず弾力性の低下が大き
い問題がある。また、加工時の煩雑さもある。更には接
着部分が変形しにくくソフトなクッション性を付与しに
くい問題もある。このため、接着部分を柔らかい、且つ
ある程度変形しても回復するポリエステルエラストマ−
を用い、芯成分に非弾性ポリエステルを用いた熱接着繊
維が特開平４−２４０２１９号公報で、同繊維を用いた
クッション材がＷＯ−９１／１９０３２号公報、特開平
５−１５６５６１号公報、特開平５−１６３６５４号公
報等で提案されている。この繊維構造物に使われる接着
成分がポリエステルエラストマ−のソフトセグメントと
してはポリアルキレングリコ−ルの含有量が３０〜５０
重量％、ハ−ドセグメントの酸成分にテレフタル酸を５
０〜８０モル％含有し、他の酸成分組成として特公昭６
０−１４０４号公報に記載された繊維と同様にイソフタ
ル酸を含有して非晶性が増すことになり、融点も１８０
℃以下となり低溶融粘度として熱接着部分の形成を良く
してアメーバー状の接着部を形成しているが塑性変形し
やいため、及び芯成分が非弾性ポリエステルのため、特
に加熱下での塑性変形が著しくなり、耐熱抗圧縮性が低
下する問題点がある。これらの改良法として、特開平５
−１６３６５４号公報にシ−ス成分にイソフタル酸を含
有するポリエステルエラストマ−、コア成分に非弾性ポ
リエステルを用いた熱接着複合繊維のみからなる構造体
が提案されているが上述の理由で加熱下での塑性変形が
著しくなり、耐熱抗圧縮性が低下し、ワディング層やク
ッション材に使用するには問題がある。他方、硬綿の母
材にシリコ−ン油剤を付与して繊維の摩擦係数を下げて
耐久性を向上し、風合いを良くする方法が特開昭６３−
１５８０９４号公報で提案されている。が、熱接着繊維
の接着性に問題があり、耐久性が劣るのでワディング層
やクッション材に使用するには好ましくない。

【０００６】土木工事用に使用する熱可塑性のオレフィ
ン網状体が特開昭４７−４４８３９号公報に開示されて
いる。が、細い繊維から構成したクッションとは異なり
表面が凸凹でタッチが悪く、素材がオレフィンのため耐
熱耐久性が著しく劣りワディング層やクッション材には
使用ができないものである。また、特公平３−１７６６
６号公報には繊度の異なる吐出線条を互いに融着してモ
−ル状物を作る方法があるがクッション材には適さない
網状構造体である。特公平３−５５５８３号公報には、
ごく表面のみ冷却前に回転体等の細化装置で細くする方
法が記載されている。この方法では表面をフラット化で
きず、厚みのある細い線条層を作ることできない。した
がって座り心地の良好なクッション材にはならない。特
開平１−２０７４６２号公報では、塩化ビニ−ル製のフ
ロアマットの開示があるが、室温での圧縮回復性が悪
く、耐熱性は著しく悪いので、ワディング材やクッショ
ン材としては好ましくないものである。なお、上述構造
体は難燃性に関する配慮が全くなされていない。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】上記問題点を解決し、
振動を遮断し、耐熱耐久性、形態保持性、クッション性
の優れた蒸れ難い、難燃性を有するクッション材に適し
た不織布積層網状体と製法及び難燃性積層網状体を用い
た布団、家具、ベッド、車両用クッション等の製品と製
法を提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の手段、即ち、本発明は、ソフトセグメント量（Ａ重量
％）と燐含有量（Ｂｐｐｍ）が６０Ａ＋２００≦Ｂ≦１
０００００の関係を満足する熱可塑性弾性樹脂からなる
繊度が１０００００デニ−ル以下の連続した線条を曲が
りくねらせ互いに接触させて該接触部の大部分を融着し
た３次元立体構造体を形成し、その両面が実質的にフラ
ット化した網状体の片面又は両面に２種類の熱可塑性弾
性樹脂からなる熱接着繊維と熱可塑性非弾性樹脂からな
る短繊維が三次元構造を形成して融着一体化した層が積
層接合された見掛け密度が０．０１ｇ／cm³ から０．２
ｇ／cm³ の不織布積層網状体、複数のオリフィスを持つ
多列ノズルよりソフトセグメント量（Ａ重量％）と燐含
有量（Ｂｐｐｍ）が６０Ａ＋２００≦Ｂ≦１０００００
の関係を満足する熱可塑性弾性樹脂を各ノズルオリフィ
スに分配し、該熱可塑性樹脂の融点より１０〜８０℃高
い溶融温度で、該ノズルより下方に向けて吐出させ、溶
融状態で互いに接触させて融着させ３次元構造を形成し
つつ、引取り装置で挟み込み冷却槽で冷却せしめた後、
片面又は両面に２種類の熱可塑性弾性樹脂からなる熱接
着繊維と熱可塑性非弾性樹脂からなる短繊維とを混合開
繊して三次元化したウエッブを積層し、圧縮しつつ熱成
形する不織布積層網状体の製法および前記不織布積層網
状体を用いた製品である。

【０００９】本発明における熱可塑性弾性樹脂とは、ソ
フトセグメントとして分子量３００〜５０００のポリエ
−テル系グリコ−ル、ポリエステル系グリコ−ル、ポリ
カ−ボネ−ト系グリコ−ルまたは長鎖の炭化水素末端を
カルボン酸または水酸基にしたオレフィン系化合物等を
ブロック共重合したポリエステル系エラストマ−、ポリ
アミド系エラストマ−、ポリウレタン系エラストマ−、
ポリオレフィン系エラストマ−などが挙げられる。熱可
塑性弾性樹脂とすることで、再溶融により再生が可能と
なるため、リサイクルが容易となる。例えば、ポリエス
テル系エラストマ−としては、熱可塑性ポリエステルを
ハ−ドセグメントとし、ポリアルキレンジオ−ルをソフ
トセグメントとするポリエステルエ−テルブロック共重
合体、または、脂肪族ポリエステルをソフトセグメント
とするポリエステルエステルブロック共重合体が例示で
きる。ポリエステルエ−テルブロック共重合体のより具
体的な事例としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナ
フタレン２・６ジカルボン酸、ナフタレン２・７ジカル
ボン酸、ジフェニル４・４’ジカルボン酸等の芳香族ジ
カルボン酸、１・４シクロヘキサンジカルボン酸等の脂
環族ジカルボン酸、琥珀酸、アジピン酸、セバチン酸ダ
イマ−酸等の脂肪族ジカルボン酸または、これらのエス
テル形成性誘導体などから選ばれたジカルボン酸の少な
くとも１種と、１・４ブタンジオ−ル、エチレングリコ
−ル、トリメチレングリコ−ル、テトレメチレングリコ
−ル、ペンタメチレングリコ−ル、ヘキサメチレングリ
コ−ル等の脂肪族ジオ−ル、１・１シクロヘキサンジメ
タノ−ル、１・４シクロヘキサンジメタノ−ル等の脂環
族ジオ−ル、またはこれらのエステル形成性誘導体など
から選ばれたジオ−ル成分の少なくとも１種、および平
均分子量が約３００〜５０００のポリエチレングリコ−
ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレング
リコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重
合体等のポリアルキレンジオ−ルのうち少なくとも１種
から構成される三元ブロック共重合体である。ポリエス
テルエステルブロック共重合体としては、上記ジカルボ
ン酸とジオ−ル及び平均分子量が約３００〜５０００の
ポリラクトン等のポリエステルジオ−ルのうち少なくと
も各１種から構成される三元ブロック共重合体である。
熱接着性、耐加水分解性、伸縮性、耐熱性等を考慮する
と、ジカルボン酸としてはテレフタル酸、または、及び
ナフタレン２・６ジカルボン酸、ジオ−ル成分としては
１・４ブタンジオ−ル、ポリアルキレンジオ−ルとして
はポリテトラメチレングリコ−ルの３元ブロック共重合
体または、ポリエステルジオ−ルとしてポリラクトンの
３元ブロック共重合体が特に好ましい。特殊な例では、
ポリシロキサン系のソフトセグメントを導入したものも
使うこたができる。また、上記エラストマ−に非エラス
トマ−成分をブレンドされたもの、共重合したもの、ポ
リオレフィン系成分をソフトセグメントにしたもの等も
本発明の熱可塑性弾性樹脂に包含される。ポリアミド系
エラストマ−としては、ハ−ドセグメントにナイロン
６、ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン６１２、
ナイロン１１、ナイロン１２等及びそれらの共重合ナイ
ロンを骨格とし、ソフトセグメントには、平均分子量が
約３００〜５０００のポリエチレングリコ−ル、ポリプ
ロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレングリコ−ル、
エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体等のポ
リアルキレンジオ−ルのうち少なくとも１種から構成さ
れるブロック共重合体を単独または２種類以上混合して
用いてもよい。更には、非エラストマ−成分をブレンド
されたもの、共重合したもの等も本発明に使用できる。
ポリウレタン系エラストマ−としては、通常の溶媒（ジ
メチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド等）の存在
または不存在下に、（Ａ）数平均分子量１０００〜６０
００の末端に水酸基を有するポリエ−テル及び又はポリ
エステルと（Ｂ）有機ジイソシアネ−トを主成分とする
ポリイソシアネ−トを反応させた両末端がイソシアネ−
ト基であるプレポリマ−に、（Ｃ）ジアミンを主成分と
するポリアミンにより鎖延長したポリウレタンエラスト
マ−を代表例として例示できる。（Ａ）のポリエステ
ル、ポリエ−テル類としては、平均分子量が約１０００
〜６０００、好ましくは１３００〜５０００のポリブチ
レンアジペ−ト共重合ポリエステルやポリエチレングリ
コ−ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレ
ングリコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド
共重合体からなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ−
ルが好ましく、（Ｂ）のポリイソシアネ−トとしては、
従来公知のポリイソシアネ−トを用いることができる
が、ジフェニルメタン４・４’ジイソシアネ−トを主体
としたイソシアネ−トを用い、必要に応じ従来公知のト
リイソシアネ−ト等を微量添加使用してもよい。（Ｃ）
のポリアミンとしては、エチレンジアミン、１・２プロ
ピレンジアミン等公知のジアミンを主体とし、必要に応
じて微量のトリアミン、テトラアミンを併用してもよ
い。これらのポリウレタン系エラストマ−は単独又は２
種類以上混合して用いてもよい。なお、本発明の熱可塑
性弾性樹脂の融点は耐熱耐久性が保持できる１４０℃以
上が好ましく、１６０℃以上のものを用いると耐熱耐久
性が向上するのでより好ましい。なお、本発明の網状体
は難燃性を付与するため燐系化合物を含有させるため、
熱安定性が難燃剤を含有しないものよりやや劣るので必
要に応じ、抗酸化剤等を添加して耐熱性や耐久性を向上
させるのが特に好ましい。抗酸化剤は、好ましくはヒン
ダ−ド系抗酸化剤としては、ヒンダ−ドフェノ−ル系と
ヒンダ−ドアミン系があり、窒素を含有しないヒンダ−
ドフェノ−ル系抗酸化剤を１％〜５％添加して熱分解を
抑制すると燃焼時の致死量が少ない有毒ガスの発生を抑
えられるので特に好ましい。本発明の目的である振動や
応力の吸収機能をもたせる成分を構成する熱可塑性弾性
樹脂のソフトセグメント含有量は好ましくは１５重量％
以上、より好ましくは３０重量％以上であり、耐熱耐へ
たり性からは８０重量％以下が好ましく、より好ましく
は７０重量％以下である。即ち、本発明の弾性網状体の
振動や応力の吸収機能をもたせる成分のソフトセグメン
ト含有量は好ましくは１５重量％以上８０重量％以下で
あり、より好ましくは３０重量％以上７０重量％以下で
ある。

【００１０】本発明の難燃性を有する網状体は熱可塑性
弾性樹脂中に燐含有量（Ｂｐｐｍ）がソフトセグメント
含有量（Ａ重量％）に対し、６０Ａ＋２００≦Ｂ≦１０
００００の関係を満足する必要がある。満足しない場合
は難燃性が劣るので好ましくない。１０００００ｐｐｍ
を越えると可塑化効果による塑性変形が大きくなり熱可
塑性弾性樹脂の耐熱性が劣るので好ましくない。好まし
い燐含有量（Ｂｐｐｍ）はソフトセグメント含有量（Ａ
重量％）に対し、３０Ａ＋１８００≦Ｂ≦１０００００
であり、より好ましい燐含有量（Ｂｐｐｍ）はソフトセ
グメント含有量（Ａ重量％）に対し、１６Ａ＋２６００
≦Ｂ≦５００００である。難燃性は多量のハロゲン化物
と無機物を添加して高度の難燃性を付与する方法がある
が、燃焼時に致死量の少ない有毒なハロゲンガスを多量
に発生し、火災時の中毒の問題があり、焼却時には、焼
却炉の損傷が大きく好ましくない。本発明では、ハロゲ
ン化物の含有量は少なくとも１重量％以下、好ましく
は、ハロゲン化物の含有量は０．５重量％以下、より好
ましくはハロゲン化物を含有しないものである。本発明
の燐系難燃剤としては、例えば、ポリエステル系熱可塑
性弾性樹脂の場合、樹脂重合時に、ハ−ドセグメント部
分に難燃剤として、例えば特開昭５１−８２３９２号公
報等に記載された１０〔２・３・ジ（２・ヒドロキシエ
トキシ）−カルボニルプロピル〕９・１０・ジヒドロ・
９・オキサ・１０ホスファフェナレンス・１０オキシロ
等のカルボン酸をハ−ドセグメントの酸成分の一部とし
て共重合したポリエステル系熱可塑性弾性樹脂とする方
法や、熱可塑性弾性樹脂に後工程で、例えば、既存化学
物質番号（３）−３７３５等の燐系化合物を添加して難
燃性を付与することができる。その他、難燃性を付与で
きる難燃剤としては、各種燐酸エステル、亜燐酸エステ
ル、ホスホン酸エステル（必要に応じハロゲン元素を含
有する上記燐酸エステル類）、もしくはこれら燐化合物
から誘導される重合物が例示できる。本発明は、熱可塑
性弾性樹脂中に各種改質剤、添加剤、着色剤等を必要に
応じて添加できる。本発明の難燃性網状体は、難燃性を
付与するために燐を含有させており、この理由は、上記
している如く、安全性の観点から、火災時に発生するシ
アンガス、ハロゲンガス等の致死量の少ない有毒ガスを
できるだけ少なくすることにある。このため、本発明の
難燃性網状体の燃焼ガスの毒性指数は好ましくは６以
下、より好ましくは５．５以下である。また、側地やワ
ディング層にポリエステル繊維を使用される場合が多い
ので、好ましくはポリエステル系熱可塑性弾性樹脂とす
ることで分別せずに再生リサイクルができる。

【００１１】本発明の不織布積層網状体を構成する熱可
塑性弾性樹脂は、示差走査型熱量計にて測定した融解曲
線において、融点以下に吸熱ピ−クを有するのが好まし
い。融点以下に吸熱ピ−クを有するものは、耐熱耐へた
り性が吸熱ピ−クを有しないものより著しく向上する。
例えば、本発明の好ましいポリエステル系熱可塑性樹脂
として、ハ−ドセグメントの酸成分に剛直性のあるテレ
フタル酸やナフタレン２・６ジカルボン酸などを９０モ
ル％以上含有するもの、より好ましくはテレフタル酸や
ナフタレン２・６ジカルボン酸の含有量は９５モル％以
上、特に好ましくは１００モル％とグリコ−ル成分をエ
ステル交換後、必要な重合度まで重合し、次いで、ポリ
アルキレンジオ−ルとして、好ましくは平均分子量が５
００以上５０００以下、特に好ましくは１０００以上３
０００以下のポリテトラメチレングリコ−ルを１５重量
％以上７０重量％以下、より好ましくは３０重量％以上
６０重量％以下共重合量させた場合、ハ−ドセグメント
の酸成分に剛直性のあるテレフタル酸やナフタレン２・
６ジカルボン酸の含有量が多いとハ−ドセグメントの結
晶性が向上し、塑性変形しにくく、かつ、耐熱抗へたり
性が向上するが、溶融熱接着後更に融点より少なくとも
１０℃以上低い温度でアニ−リング処理するとより耐熱
抗へたり性が向上する。圧縮歪みを付与してからアニ−
リングすると更に耐熱抗へたり性が向上する。このよう
な処理をした網状構造体の線条を示差走査型熱量計で測
定した融解曲線に室温以上融点以下の温度で吸熱ピーク
をより明確に発現する。なおアニ−リングしない場合は
融解曲線に室温以上融点以下に吸熱ピ−クを発現しな
い。このことから類推するに、アニ−リングにより、ハ
−ドセグメントが再配列され、疑似結晶化様の架橋点が
形成され、耐熱抗へたり性が向上しているのではないか
とも考えられる。（この処理を疑似結晶化処理と定義す
る）この疑似結晶化処理効果は、ポリアミド系弾性樹脂
やポリウレタン系弾性樹脂にも有効である。

【００１２】本発明における熱可塑性非弾性樹脂とは、
ポリエステル、ポリアミド、ポリオレフィン等が例示で
きる。例えば、ポリエステルでは、ポリエチレンテレフ
タレ−ト（ＰＥＴ）、ポリエチレンナフタレ−ト（ＰＥ
Ｎ）、ポリシクロヘキシレンジメチレンテレフタレ−ト
（ＰＣＨＤＴ）、ポリシクロヘキシレンジメチレンナフ
タレ−ト（ＰＣＨＤＮ）、ポリブチレンテレフタレ−ト
（ＰＢＴ）、ポリブチレンナフタレ−ト（ＰＢＮ）、ポ
リアリレ−ト等、及びそれらの共重合ポリエステル等が
例示できる。ポリアミドでは、ポリカプロラクタム（Ｎ
Ｙ６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ＮＹ６６）、
ポリヘキサメチレンセバカミド（ＮＹ６−１０）等が例
示できる。ポリオレフィンとしては、ポリプロピレン
（ＰＰ）、ポリブテン・１（ＰＢ・１）等が例示でき
る。なお、本発明ではガラス転移点温度が少なくとも４
０℃以上のものを使用するのが好ましい。本発明に用い
る熱可塑性非弾性樹脂としては、クッション材の側地に
ポリエステルを用いる場合が多いので、廃棄する場合に
分離せずにリサイクルが可能なクッション素材として、
耐熱性も良好なＰＥＴ、ＰＥＮ、ＰＢＮ、ＰＣＨＤＴ等
のポリエステルが特に好ましい。更には、ＰＥＴ、ＰＥ
Ｎ、ＰＢＮ、ＰＣＨＤＴ等と重縮合して燐含有エステル
形成性化合物を共重合または燐含有難燃剤を含有してな
る難燃性ポリエステル（以下難燃性ポリエステルと略
す）が好ましく、例えば、特開昭５１−８２３９２号公
報、特開昭５５−７８８８号公報、特公昭５５−４１６
１０号公報等に例示されたものが挙げられる。なお、塩
化ビニ−ルは自己消火性を有するが燃焼すると有毒ガス
を多く発生するので本発明に用いるのは好ましくない。

【００１３】本発明は、燐含有熱可塑性弾性樹脂からな
る繊度が１０００００デニ−ル以下の連続した線条を曲
がりくねらせ互いに接触させて該接触部の大部分を融着
した３次元立体構造体を形成し、その両面が実質的にフ
ラット化した網状体の片面又は両面に熱可塑性弾性樹脂
からなる熱接着繊維と熱可塑性非弾性樹脂からなる短繊
維とが三次元構造を形成して融着一体化した層が積層接
合された見掛け密度が０．０１ｇ／cm³ から０．２ｇ／
cm³ の不織布積層網状体である。クッション材の機能
は、クッション層は基本の繊度を太くして少し硬くして
体型保持を受け持つ層と振動減衰性の良い成分で密度を
少し高くし振動を吸収して振動を遮断する層で構成し、
表面層は繊度を細くし構成繊維本数を多くした柔らかな
層として適度の沈み込みにより快適な臀部のタッチを与
えて臀部の圧力分布を均一分散化させると共にクッショ
ン層で吸収できなかった振動を吸収して人体の共振部分
の振動を遮断する層が一体化されることで、応力や振動
を一体で変形し吸収させ座り心地を向上させることがで
きる。本発明では、クッション層の機能を熱可塑性弾性
樹脂からなる融着した３次元立体構造体を形成した網状
体に持たせ、表面層の機能を熱可塑性弾性樹脂からなる
熱接着繊維と熱可塑性非弾性樹脂からなる短繊維とから
なる不織布（短繊維不織布）に持たせ、接合一体化して
好ましいクッション材の機能を付与できる不織布積層網
状体である。本発明の積層網状体を構成する表面層機能
を持つ短繊維不織布は柔らかな層として適度の沈み込み
により快適な臀部のタッチを与えるため、熱可塑性弾性
樹脂からなる熱接着成分は、好ましくは、振動吸収機能
と変形応力吸収機能が充足できる４０重量％以上、７０
重量％を越えると短繊維の形態保持性が低下し、沈み込
みが大きくなるので７０重量％以下の好ましくは繊度が
２０デニ−ル以下の熱接着繊維と熱可塑性非弾性樹脂か
らなる好ましくは繊度が２０デニ−ル以下の短繊維（母
材繊維）とが混合開繊されて三次元構造化され、接触部
の大部分が熱接着成分により融着一体化した面が実質的
にフラット化された不織布で構成する。２０デニ−ルを
越えると短繊維不織布の見掛け密度を好ましい表面層機
能を付与できる０．０１ｇ／cm³ 以上０．０５ｇ／cm³
以下にする場合、構成本数が少なくなり、緻密な構造体
としての特徴が出ず快適なタッチを損なうので好ましく
ない。また、熱接着繊維は繊度が太くなるほど構成本数
が少なくなり、熱接着点が減少して変形応力の分散がわ
るくなり、接着点での応力集中が大きくなって耐へたり
性が低下するので好ましくない。他方、繊度が細すぎる
と母材繊維とのマイグレ−ションが悪くなり、熱接着繊
維のつくる熱接着点に斑が発生し、変形応力の分散が悪
くなり接着点に応力集中を生じたり、抗圧縮性が低下し
て容易に変形し、熱可塑性非弾性樹脂からなる母材繊維
部分が塑性変形して回復性が低下する場合があるので好
ましくない。好ましい熱接着繊維の繊度は１デニ−ル以
上１５デニ−ル以下、より好ましくは２デニ−ルから６
デニ−ルである。母材繊維は適度の沈み込みを付与する
弾発性を保持する必要から好ましくは３デニ−ル〜１５
デニ−ル、より好ましくは５デニ−ル〜１３デニ−ルで
ある。熱接着繊維と母材繊維が混合開繊されて３次元構
造化され、接触部の大部分が熱接着により融着一体化し
た（好ましくは接触点の全てが融着一体化した）面が実
質的にフラット化された不織布とすることで臀部の局部
的な圧力を面で受け止め、圧力分布を均一分散化させる
と共に、短繊維不織布の３次元立体構造体を熱可塑性弾
性樹脂からなる熱接着繊維で融着一体化しているので、
熱接着繊維と熱接着点が大変形をしながら構造体全体が
変形してエネルギ−変換により変形応力を吸収し、変形
応力が解除されると熱可塑性弾性樹脂のゴム弾性で容易
に元の形態に回復する機能があるので耐へたり性が良好
である。更には、クッション層へのダメ−ジを逓減で
き、構造体全体の耐へたり性も向上する。融着一体化さ
れていない場合は形態が保持できず、局部的な圧力を面
で受け止め、圧力分布を均一分散化できず、更に構造体
全体が変形してエネルギ−変換出来ないので耐久性が劣
り好ましくない。熱接着繊維が振動吸収性の良好な熱可
塑性弾性樹脂から構成されているので、クッション層で
吸収できなかった振動も吸収して人体の共振部分の振動
を遮断する層としての機能もはたす。熱接着繊維が熱可
塑性非弾性樹脂からなる場合は、局部的な変形応力に追
随出来ないため、応力集中により構造が破壊されていき
回復性が劣るので好ましくない。また、熱可塑性非弾性
樹脂は振動吸収性が悪いので振動を遮断する層としての
機能が劣り好ましくない。短繊維不織布層の厚みは特に
は限定されないが、表面層機能が発現できる３mm〜３０
mmが好ましく、５mm〜２０mmが特に好ましい。他方、ク
ッション層機能を持つ網状体は熱可塑性弾性樹脂からな
る連続した線条が接触部の大部分が融着した３次元立体
構造体を形成し融着一体化され、両面が実質的にフラッ
ト化されており、外部から与えられた振動を熱可塑性弾
性樹脂の振動吸収機能で大部分の振動を吸収減衰し、局
部的に大きい変形応力を与えられた場合でも網状体の表
面が実質的にフラット化され接触部の大部分が融着して
おり、表面は短繊維不織布と面で接合されているので、
網状体の面で変形応力を受け止め変形応力を分散させ体
型保持機能を発現すると共に、熱可塑性弾性樹脂からな
る線条が３次元立体構造体を形成し融着一体化されてい
るので、構造体全体が変形してエネルギ−変換により変
形応力を吸収し、変形応力が解除されると熱可塑性弾性
樹脂のゴム弾性で容易に元の形態に回復する機能がある
ので耐へたり性が良好である。公知の非弾性樹脂のみか
らなる線条で構成した網状体では、表面層で吸収できな
い大きい変形を受けるとゴム弾性を持たないので圧縮変
形により塑性変形を生じて回復しなくなり耐久性が劣
る。網状体の表面が実質的にフラット化されてない場
合、短繊維不織布から伝達される局部的な外力は、表面
の線条及び接着点部分までに選択的に伝達され、応力集
中が発生する場合があり、このような外力に対しては応
力集中による疲労が発生して耐へたり性が低下する場合
がある。なお、該線条が熱可塑性弾性樹脂からなる場合
は３次元構造部分で構造全体が変形するので応力集中は
緩和されるが、非弾性樹脂では、そのまま応力が接着点
に集中して構造破壊を生じ回復しなくなる。更には、表
面が実質的にフラット化されてなく凸凹があると座った
時臀部に異物感を与えるため座り心地が悪くなり好まし
くない。なお、線状が連続していない場合は、繊度が太
い網状体では接着点が応力の伝達点となるため接着点に
著しい応力集中が起こり構造破壊を生じ耐熱耐久性が劣
り好ましくない。融着していない場合は、形態保持が出
来ず、構造体が一体で変形しないため、応力集中による
疲労現象が起こり耐久性が劣ると同時に、形態が変形し
て体型保持ができなくなるので好ましくない。本発明の
より好ましい融着の程度は、線条が接触している部分の
大半が融着した状態であり、もっとも好ましくは接触部
分が全て融着した状態である。かくして、振動吸収性と
弾性回復性の良い熱可塑性弾性樹脂からなる連続した線
条が接触部の大部分が融着した３次元立体構造体を形成
し融着一体化され表面が実質的にフラット化されたクッ
ション層機能を持つ網状体は、熱接着成分が熱可塑性弾
性樹脂からなる短繊維不織布で構成する表面層から伝達
される変形応力を面で受け止め応力の分散を良くし、個
々の線状に掛かる応力を少なくして構造全体が変形して
変形応力を吸収し、且つ臀部を支えるクッション性も向
上させ、応力が解除されると回復し、フレ−ムから伝わ
る振動も振動吸収性と弾性回復性の良い熱可塑性弾性樹
脂からなるクッション層が吸収して人体の共振部分の振
動を遮断するため座り心地と耐久性を向上させることが
できる。この目的から、本発明の網状体を形成する振動
吸収性と弾性回復性の良い熱可塑性弾性樹脂からなる線
条の繊度は１０００００デニ−ル以下である。見掛け密
度を０．２ｇ／cm³ 以下にした場合、１０００００デニ
−ルを越えると構成本数が少なくなり、密度斑を生じて
部分的に耐久性の悪い構造ができ、応力集中による疲労
が大きくなり耐久性が低下するので好ましくない。本発
明の熱可塑性弾性樹脂からなる線条の好ましい繊度は、
繊度が細すぎると抗圧縮性が低くなり過ぎて変形による
応力吸収性が低下するので１００デニ−ル以上であり、
構成本数の低下による構造面の緻密性を損なわない５０
０００デニ−ル以下である。より好ましくは５００デニ
−ル以上、１００００デニ−ル以下である。本発明の網
状体の見掛け密度は、０．００５ｇ／cm³ では反発力が
失われ、振動吸収能力や変形応力吸収能力が不充分とな
りクッション機能を発現させにくくなる場合があり、
０．２５ｇ／cm³ 以上では反発力が高すぎて座り心地が
悪くなる場合があるので、振動吸収能力や変形応力吸収
機能が生かせてクッション体としての機能が発現されや
すい０．０１ｇ／cm³ 以上０．２０ｇ／cm³ 以下が好ま
しく、より好ましくは０．０３ｇ／cm³ 以上０．０８ｇ
／cm³ 以下である。本発明における網状体は繊度の異な
る線状を見掛け密度との組合せで最適な構成とする異繊
度積層構造とする方法も好ましい実施形態として選択で
きる。本発明の網状体の厚みは特に限定されないが、厚
みが５mm未満では応力吸収機能と応力分散機能が低下す
るので、好ましい厚みは力の分散をする面機能と振動や
変形応力吸収機能が発現できる厚みとして１０mm以上で
あり、より好ましくは２０mm以上である。本発明の網状
体と短繊維不織布が接合一体化された積層網状体として
の見掛け密度は０．０１ｇ／cm³ から０．２ｇ／cm³ で
ある。０．０１ｇ／cm³ 未満では体型保持や振動吸収な
どのクッション機能が低下するので好ましくない。０．
２ｇ／cm³ を越えると反発弾性が大きくなり座り心地が
悪くなるので好ましくない。好ましい見掛け密度は０．
０２ｇ／cm³ 〜０．１ｇ／cm³ であり、より好ましくは
０．０３ｇ／cm³ 〜０．０６ｇ／cm³ である。

【００１４】本発明の網状体の線条の断面形状は特には
限定されないが、中空断面や異形断面にすることで好ま
しい抗圧縮性（反発力）やタッチを付与することができ
るので特に好ましい。抗圧縮性は繊度や用いる素材のモ
ジュラスにより調整して、繊度を細くしたり、柔らかい
素材では中空率や異形度を高くし初期圧縮応力の勾配を
調整できるし、繊度をやや太くしたり、ややモジュラス
の高い素材では中空率や異形度を低くして座り心地が良
好な抗圧縮性を付与する。中空断面や異形断面の他の効
果として中空率や異形度を高くすることで、同一の抗圧
縮性を付与した場合、より軽量化が可能となり、自動車
等の座席に用いると省エネルギ−化ができ、布団などの
場合は、上げ下ろし時の取扱性が向上する。好ましい抗
圧縮性（反発力）やタッチを付与することができる他の
好ましい方法として、本発明の網状体の線条を複合構造
とする方法がある。複合構造としては、シ−スコア構造
またはサイドバイサイド構造及びそれらの組合せ構造な
どが挙げられる。が、特には熱可塑性弾性樹脂層が大変
形してもエネルギ−変換できない振動や変形応力をエネ
ルギ−変換して回復できる立体３次元構造とするために
線状の表面の５０％以上を柔らかい熱可塑性弾性樹脂が
占めるシ−スコア構造またはサイドバイサイド構造及び
それらの組合せ構造などが挙げられる。すなわち、シ−
スコア構造ではシ−ス成分は振動や変形応力をエネルギ
−変換が容易なソフトセグメント含有量が多い熱可塑性
弾性樹脂とし、コア成分はソフトセグメント含有量の少
ない熱可塑性弾性樹脂とし、抗圧縮性を付与することで
適度の沈み込みによる臀部への快適なタッチを与えるこ
とができる。サイドバイサイド構造では振動や変形応力
をエネルギ−変換が容易なソフトセグメント含有量が多
い熱可塑性弾性樹脂の溶融粘度を抗圧縮性を示すソフト
セグメント含有量の少ない熱可塑性弾性樹脂の溶融粘度
より低くして線状の表面を占めるソフトセグメント含有
量が多い熱可塑性弾性樹脂の割合を多くした構造（比喩
的には偏芯シ−ス・コア構造のシ−スに熱可塑性弾性樹
脂を配した様な構造）として線状の表面を占めるソフト
セグメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の割合を８０
％以上としたものが特に好ましく、最も好ましくは線状
の表面を占めるソフトセグメント含有量が多い熱可塑性
弾性樹脂の割合を１００％としたシ−スコアである。ソ
フトセグメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の線状の
表面を占める割合が多くなると、溶融して融着するとき
の流動性が高いので接着が強固になる効果があり、構造
が一体で変形する場合、接着点の応力集中に対する耐疲
労性が向上し、耐熱性や耐久性がより向上する。

【００１５】熱可塑性弾性樹脂からなる網状体と短繊維
不織布が接合一体化されて、実質的に両面がフラット化
された不織布積層網状体であるので、他の網状体、不織
布、編織物、硬綿、フイルム、発泡体、金属等の被熱接
着体とを接着するのに、他の熱接着成分（熱接着不織
布、熱接着繊維、熱接着フィルム、熱接着レジン等）や
接着剤等を用いて一体積層構造体化し、車両用座席、船
舶用座席、車両用、船舶用、病院用等の業務用及び家庭
用ベット、家具用椅子、事務用椅子、布団類等の製品を
得る場合、被接着体面との接触面積を広くできるので、
接着面積が広くなり強固に接着した接着耐久性も良好な
製品を得ることができる。この場合、難燃性の被熱接着
体を用いると難燃性の一体積層構造体を得ることができ
るので、本発明では特に好ましい実施形態である。な
お、網状体及び積層網状体形成段階から製品化される任
意の段階で上述の疑似結晶化処理を施すことにより、構
造体中の熱可塑性弾性樹脂からなる成分を示差走査型熱
量計で測定した融解曲線に室温以上融点以下の温度に吸
熱ピークを持つようにすると製品の耐熱耐久性が格段に
向上するのでより好ましい。本発明の不織布積層網状体
を形成する網状体の線条を複合構造とした場合、また
は、前記熱接着機能をもつ短繊維の不織布層を積層する
ことで不織布積層網状体の裏面に熱接着機能も付与で
き、補強材等を熱接着一体構造化ができる。例えば、網
状体層をシ−スコア構造とする場合、シ−ス成分の振動
や変形応力をエネルギ−変換が容易なソフトセグメント
含有量が多い熱可塑性弾性樹脂を熱接着成分とし、コア
成分の抗圧縮性を示すソフトセグメント含有量が少ない
熱可塑性弾性樹脂を網状形態の保持機能をもたせるため
の高融点成分とする構成で、熱接着成分の融点を高融点
樹脂の融点より１０℃以上低くしたものを用いることに
より熱接着層の機能も付与できる。また、本発明の積層
構造体の表面層の短繊維不織布を振動や変形応力をエネ
ルギ−変換が容易なソフトセグメント含有量が多い低融
点の熱可塑性弾性樹脂を熱接着成分とした熱接着繊維で
構成することでも好ましい熱接着機能を付与できる。熱
接着機能を発現させるに好ましい積層網状体中の線条ま
たは繊維を形成する熱接着成分の融点は高融点成分の融
点より１５℃から１００℃低い融点であり、より好まし
くは２０℃から８０℃低い融点である。熱接着機能を持
つ本発明の不織布積層網状体は実質的に表面がフラット
化されて、接触部の大部分が融着していることで、網状
体、不織布、編織物、硬綿、フイルム、発泡体、金属等
の被熱接着体面との接触面積を広くできるので、熱接着
面積が広くなり、強固に熱接着した新たな成形体及び車
両用座席、船舶用座席、車両用、船舶用、病院用等の業
務用及び家庭用ベット、家具用椅子、事務用椅子、布団
類になった製品を得ることができる。なお、新たな成形
体及び製品が製品化されるまでの任意の段階で疑似結晶
化処理を施すことにより、構造体中の熱可塑性弾性樹脂
からなる線条を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に
室温以上融点以下の温度に吸熱ピークを持つようにする
と製品の耐熱耐久性が格段に向上したものを提供できる
のでより好ましい。

【００１６】次に本発明の製法を述べる。本発明の製法
は、複数のオリフィスを持つ多列ノズルよりソフトセグ
メント量（Ａ重量％）と燐含有量（Ｂｐｐｍ）が６０Ａ
＋２００≦Ｂ≦１０００００の関係を満足する熱可塑性
弾性樹脂を各ノズルオリフィスに分配し、該熱可塑性樹
脂の融点より１０℃以上、８０℃未満高い溶融温度で、
該ノズルより下方に向けて吐出させ、溶融状態で互いに
接触させて融着させ３次元構造を形成しつつ、引取り装
置で挟み込み冷却槽で冷却せしめた後、片面又は両面に
熱接着成分が熱可塑性弾性樹脂からなる短繊維と熱可塑
性非弾性樹脂からなる短繊維とを混合開繊して三次元化
したウエッブを積層し、圧縮しつつ熱成形する難燃性積
層網状体の製法であり、好ましくは、冷却後から一体成
形して製品化に至る工程で熱可塑性弾性樹脂の融点より
少なくとも１０℃以下の温度でアニ−リングする不織布
積層網状体及び製品の製法である。燐含有熱可塑性弾性
樹脂は、本発明では、前記の如く、燐化合物を重合時に
添加して共重合する方法と重合後に添加して混合練り込
みする方法ができる。混合練り込みは二軸混練押出機又
はダルメ−ジ、ピン等の混練機能をもつ単軸押出機を用
い、溶融押し出し前に行う場合と、溶融押し出し時に行
う場合を選択できる。難燃剤の定量供給が出来れば溶融
押し出し時に混練するのが最も安価な方法となる。固体
状の難燃剤は樹脂と共に乾燥混合して偏析しないように
押出機に供給すれば簡単であるが、液状の難燃剤は樹脂
を混練押出機に定量供給しつつ別途に液状の難燃剤も定
量供給しつつ混練する方法を取るのが最も望ましい。例
えば、二軸混練押出機のベント穴から液状難燃剤を定量
供給する方法等が例示できる。このような方法でソフト
セグメント量（Ａ重量％）と燐含有量（Ｂｐｐｍ）が６
０Ａ＋２００≦Ｂ≦１０００００の関係を満足する燐含
有量を熱可塑性弾性樹脂に添加して、次いで網状体を形
成する。網状体は、熱可塑性弾性樹脂を一般的な溶融押
出機を用いて溶融し、複数のオリフィスを持つ多列ノズ
ルに供給し、オリフィスより下方へ吐出する。この時の
溶融温度は、熱可塑性弾性樹脂の融点より２０℃〜８０
℃高い温度である。熱可塑性弾性樹脂の融点より８０℃
を越える高い溶融温度にすると熱分解が著しくなり熱可
塑性弾性樹脂のゴム弾性特性が低下するので好ましくな
い。他方、熱可塑性弾性樹脂の融点より１０℃以上高く
しないとメルトフラクチャ−を発生し正常な線条形成が
出来なくなり、また、吐出後ル−プ形成しつつ接触させ
融着させる際、線条の温度が低下して線条同士が融着し
なくなり接着が不充分な網状体となる場合があり好まし
くない。好ましい溶融温度は融点より２０℃から６０℃
高い温度、より好ましくは融点より２５℃から４０℃高
い温度である。オリフィスの形状は特に限定されない
が、中空断面（例えば三角中空、丸型中空、突起つきの
中空等となるよう形状）及び、又は異形断面（例えば三
角形、Ｙ型、星型等の断面二次モ−メントが高くなる形
状）とすることで前記効果以外に溶融状態の吐出線条が
形成する３次元構造が流動緩和し難くし、逆に接触点で
の流動時間を長く保持して接着点を強固にできるので特
に好ましい。特開平１−２０７５号公報に記載の接着の
ための加熱をする場合、３次元構造が緩和し易くなり平
面的構造化し、３次元立体構造化が困難となるので好ま
しくない。網状体の特性向上効果としては、見掛けの嵩
を高くでき軽量化になり、また抗圧縮性が向上し、弾発
性も改良できへたり難くなる。中空断面では中空率が８
０％を越えると断面が潰れ易くなるので、好ましくは軽
量化の効果が発現できる１０％以上７０％以下、より好
ましくは２０％以上６０％以下である。オリフィスの孔
間ピッチは線状が形成するル−プが充分接触できるピッ
チとする必要がある。緻密な構造にするには孔間ピッチ
を短くし、粗密な構造にするには孔間ピッチを長くす
る。本発明の孔間ピッチは好ましくは３mm〜２０mm、よ
り好ましくは５mm〜１０mmである。本発明では所望に応
じ異密度化や異繊度化もできる。列間のピッチ又は孔間
のピッチも変えた構成、及び列間と孔間の両方のピッチ
も変える方法などで異密度層を形成できる。また、オリ
フィスの断面積を変えて吐出時の圧力損失差を付与する
と、溶融した熱可塑性弾性樹脂を同一ノズルから一定の
圧力で押し出される吐出量が圧力損失の大きいオリフィ
スほど少なくなる原理を使って長手方向の区間でオリフ
ィスの断面積が異なる列を少なくとも複数有するノズル
を用い異繊度線条からなる網状構造体を製造することが
できる。次いで、該ノズルより下方に向けて吐出させ、
ル−プを形成させつつ溶融状態で互いに接触させて融着
させ３次元構造を形成しつつ、引取りネットで挟み込
み、網状体の表面の溶融状態の曲がりくねった吐出線条
を４５°以上折り曲げて変形させて表面をフラット化す
ると同時に曲げられていない吐出線条との接触点を接着
して構造を形成後、連続して冷却媒体（通常は室温の水
を用いるのが冷却速度を早くでき、コスト面でも安くな
るので好ましい）で急冷して本発明の３次元立体網状構
造体化した網状体を得る。ノズル面と引取り点の距離は
少なくとも４０cm以下にすることで吐出線条が冷却され
接触部が融着しなくなることを防ぐのが好ましい。吐出
線条の吐出量５ｇ／分孔以上と多い場合は１０cm〜４０
cmが好ましく、吐出線条の吐出量５ｇ／分孔未満と少な
い場合は５cm〜２０cmが好ましい。網状体の厚みは溶融
状態の３次元立体構造体両面を挟み込む引取りネットの
開口幅（引取りネット間の間隔）で決まる。本発明では
上述の理由から引取りネットの開口幅は５mm以上とす
る。次いで水切り乾燥するが冷却媒体中に界面活性剤等
を添加すると、水切りや乾燥がしにくくなったり、熱可
塑性弾性樹脂が膨潤することもあり好ましくない。尚、
ノズル面と樹脂を固化させる冷却媒体上に設置した引取
りコンベアとの距離、樹脂の溶融粘度、オリフィスの孔
径と吐出量などにより所望のループ径や線径をきめられ
る。冷却媒体上に設置した間隔が調整可能な一対の引取
りコンベアで溶融状態の吐出線条を挟み込み停留させる
ことで互いに接触した部分を融着させつつ、連続して冷
却媒体中に引込み固化させ網状体を形成する時、上記コ
ンベアの間隔を調整することで、融着した網状体が溶融
状態でいる間で厚み調節が可能となり、所望の厚みのも
のが得られる。コンベア速度も速すぎると、接触点の形
成が不充分になったり、融着点が充分に形成されるまで
に冷却され、接触部の融着が不充分になる場合がある。
また、速度が遅過ぎると溶融物が滞留し過ぎ、密度が高
くなるので、所望の見掛け密度に適したコンベア速度を
設定する必要がある。次いで本発明の製法では、表面層
の機能を持たせる短繊維不織布と接合一体化する。熱可
塑性弾性樹脂からなる繊度が２０デニ−ル以下の熱接着
繊維は、低融点の熱可塑性弾性樹脂と高融点の熱可塑性
弾性樹脂とを個々に溶融し、公知の複合紡糸により紡糸
し、延伸して完成糸を得られる。が、この方法では、熱
接着成分の融点が低いので、延伸時に高温で熱セットで
きないため収縮率が３０％から８０％と高いものしか得
られないので、ウエッブを熱成形する際ウエッブ収縮に
よる成形寸法不良を生じる。本発明ではこの問題を解決
するため、３０００ｍ／分以上の高速紡糸により収縮率
を１０％以下に低収縮化して一気に完成糸にする方法で
得るのが好ましい。次いで、巻縮を付与し、所望のカッ
ト長に切断して熱接着繊維を得る。本発明に使用する熱
接着繊維の複合形態は特には限定されないが、熱接着繊
維としての機能が必要なのでサイドバイサイドまたはシ
−スコアで、低融点成分が繊維の表面の５０％以上を占
めるのが好ましく、低融点成分が繊維の表面の１００％
以上を占めるのがより好ましい。母材繊維は公知の方法
で非弾性樹脂を非対象冷却法又は複合紡糸法により潜在
捲縮能を付与し、延伸後熱処理により立体捲縮を発現さ
せて切断または、切断後熱処理して立体捲縮を発現させ
て母材繊維を得る。母材繊維は耐へたり性と耐熱性を要
求されるので、初期引張り抵抗度が少なくとも３５ｇ／
デニ−ル以上で、７０℃での初期引張り抵抗度が少なく
とも１０ｇ／デニ−ル以上にしたものが好ましい。嵩高
性と抗圧縮性からの立体捲縮の捲縮度は１５％以上、捲
縮数は１０〜２５個／インチが好ましい。かくして得ら
れた熱接着繊維と母材繊維は混合開繊する。熱接着繊維
が少ないと振動吸収機能が低下して好ましくない。熱接
着繊維が多すぎると嵩高性が低下する場合があり、好ま
しい熱接着繊維と母材繊維は混合比率が２０／８０〜６
０／４０重量比として、オ−プナ−等で予備開繊混合し
た後カ−ド等で開繊し、３次元化構造とした開繊ウエッ
ブを、該網状体の表面に積層圧縮して熱成形により接合
一体化するか、一旦単独で開繊ウエッブのみを積層圧縮
して熱成形により構造体化して短繊維不織布を作成し、
次いで該網状体と短繊維不織布を接合一体化することも
できる。この場合、熱接着層又は接着剤を別途該網状体
と短繊維不織布間に使用して接合一体化してもよく、該
網状体または該短繊維不織布の熱接着機能を使って接合
一体化してもよい。本発明の好ましい方法としては、該
網状体を一旦冷却後、又は一体成形して得られた積層構
造体を製品化に至る任意の工程で熱可塑性弾性樹脂の融
点より少なくとも１０℃以下の温度でアニ−リングよる
疑似結晶化処理を行い積層構造体又は製品を得るのがよ
り好ましい製法である。疑似結晶化処理温度は、少なく
とも融点（Ｔｍ）より１０℃以上低く、Ｔａｎδのα分
散立ち上がり温度（Ｔαｃｒ）以上で行う。この処理
で、融点以下に吸熱ピ−クを持ち、疑似結晶化処理しな
いもの（吸熱ピ−クを有しないもの）より耐熱耐へたり
性が著しく向上する。本発明の好ましい疑似結晶化処理
温度は（Ｔαｃｒ＋１０℃）から（Ｔｍ−２０℃）であ
る。単なる熱処理により疑似結晶化させると耐熱耐へた
り性が向上する。が更には、１０％以上の圧縮変形を付
与してアニ−リングすることで耐熱耐へたり性が著しく
向上するのでより好ましい。また、該網状体を一旦冷却
後、乾燥工程を経する場合、乾燥温度をアニ−リング温
度とすることで同時に疑似結晶化処理を行うができる。
また、製品化する工程で別途疑似結晶化処理を行うがで
きる。次いで所望の長さまたは形状に切断してクッショ
ン材に用いる。

【００１７】本発明の不織布積層網状体をクッション用
いる場合、その使用目的、使用部位により使用する樹
脂、繊度、ル−プ径、嵩密度を選択する必要がある。例
えば、ソフトなタッチと適度の沈み込みと張りのある膨
らみを付与するためには、低密度で細い繊度、細かいル
−プ径にするのが好ましく、中層のクッション機能も発
現させるには、共振振動数を低くし、適度の硬さと圧縮
時のヒステリシスを直線的に変化させて体型保持性を良
くし、耐久性を保持させるために、中密度で太い繊度、
やや大きいル−プ径の層と低密度で細い繊度、細かいル
−プ径の層を積層一体化した構造にするのが好ましい。
また、３次元構造を損なわない程度に成形型等を用いて
使用目的にあった形状に成形してそのまま側地を被せ車
両用座席、船舶用座席、ベット、椅子、家具等に用いる
ことができる。勿論、用途との関係で要求性能に合うべ
く他の素材、例えば、異なる網状体、短繊維集合体から
なる硬綿クッション材、不織布等と組合せて用いること
も可能である。また、樹脂製造過程以外でも性能を低下
させない範囲で製造過程から成形体に加工し、製品化す
る任意の段階で難燃化、防虫抗菌化、耐熱化、撥水撥油
化、着色、芳香等の機能付与を薬剤添加等の処理加工が
できる。

【００１８】

【実施例】以下に実施例で本発明を詳述する。

【００１９】なお、実施例中の評価は以下の方法で行っ
た。 1.融点（Ｔｍ）および融点以下の吸熱ピ−ク 島津製作所製ＴＡ５０，ＤＳＣ５０型示差熱分析計を使
用し、昇温速度２０℃／分で測定した吸発熱曲線から吸
熱ピ−ク（融解ピ−ク）温度を求めた。 2.Ｔαｃｒ ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製バイブロン
ＤＤＶII型を用い、１１０Ｈｚ、昇温速度１℃／分で測
定したＴａｎδ（虚数弾性率Ｍ”と弾性率の実数部分
Ｍ’との比Ｍ”／Ｍ’）のゴム弾性領域から融解領域へ
の転移点温度に相当するα分散の立ち上がり温度。 3.見掛け密度 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、４か所の高さ
を測定し、体積を求め試料の重さを体積で徐した値で示
す。（ｎ＝４の平均値） 4.線条の繊度 試料を１０箇所から各線条部分を切り出し、アクリル樹
脂で包埋して断面を削り出し切片を作成して断面写真を
得る。各部分の断面写真より各部の断面積（Ｓｉ）を求
める。また、同様にして得た切片をアセトンでアクリル
樹脂を溶解し、真空脱泡して密度勾配管を用いて４０℃
にて測定した比重（ＳＧｉ）を求める。ついで次式より
線状の９０００ｍの重さを求める。（単位ｃｇｓ） 繊度＝〔（１／ｎ）ΣＳｉ×ＳＧｉ〕×９０００００ 5.融着 試料を目視判断で融着しているか否かを接着している繊
維同士を手で引っ張って外れないか否かで外れないもの
を融着していると判断する。 6.難燃性 Ｆ−ＭＶＳＳ３０２法により難燃基準（６０秒以下で消
炎する）を満たすものを合格、満たさないものを不合格
と判定した。 7.燃焼ガスの毒性指数 ＪＩＳ−Ｋ−７２１７の方法で測定した各燃焼ガス量
（ｍｇ）を１０分間吸入での致死量（ｍｇ／１０リット
ル）で除した値の積算値で示す。 8.耐熱耐久性（７０℃残留歪） 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、５０％圧縮し
て７０℃乾熱中２２時間放置後冷却して圧縮歪みを除き
１日放置後の厚み（ｂ）を求め、処理前の厚み（ａ）か
ら次式、即ち（ａ−ｂ）／ａ×１００より算出する。単
位％（ｎ＝３の平均値） 9.繰返し圧縮歪 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、島津製作所製
サ−ボパルサ−にて、２５℃６５％ＲＨ室内にて５０％
の厚みまで１Ｈｚのサイクルで圧縮回復を繰り返し２万
回後の試料を１日放置後の厚み（ｂ）を求め、処理前の
厚み（ａ）から次式、即ち（ａ−ｂ）／ａ×１００より
算出する。単位％（ｎ＝３の平均値） 10. 座り心地 バケットシ−トの形状に切断した難燃性積層網状体を熱
成形用雌金型に入れ、牡金型で圧縮して詰め込み１６０
℃〜２３０℃の熱風にて５分間熱成形してバケットシ−
ト状に成形したクッションに東洋紡績製ハイムからなる
ポリエステルモケットの側地を被って、座席用フレ−ム
にセットして座部は４か所、背部は６か所の側地止めを
入れた座席を作成し、３０℃ＲＨ７５％室内で作成した
座席にパネラ−を座らせ以下の評価をおこなった。（ｎ
＝５） (1) 床つき感：座ったときの「どすん」と床に当たった
感じの程度を感覚的に定性評価した。感じない；◎、殆
ど感じない；○、やや感じる；△、感じる；× (2) 蒸れ感：２時間座っていて、臀部やふと股の内側の
座席と接する部分が蒸れた感じを感覚的に定性評価し
た。殆ど感じない：◎、僅かに蒸れを感じる；○、やや
蒸れを感じる；△、蒸れを著しく感じる；× (3) ８時間以内でどの程度我慢して座席に座っていられ
るか：１時間以内；×、２時間以内；△、４時間以内；
○、４時間以上；◎ (4) ４時間座席に座らせたときの腰の疲れ程度を感覚的
に定性評価した。無し；◎、殆ど疲れない；○、やや疲
れる；△、非常に疲れる；× (5) 総合評価： (1)から(4) までの評価の◎を４点、○
を３点、△を２点、×を１点として１２点以上で△を含
まないもの；非常に良い（◎）、１２点以上で△を含む
もの；良い（○）、１０点以上で×を含まないもの；や
や悪い（△）、×を含むもの；悪い（×）として評価し
た。

【００２０】実施例１ ポリエステル系エラストマ−として、ジメチルテレフタ
レ−ト（ＤＭＴ）又は、ジメチルナフタレ−ト（ＤＭ
Ｎ）と１・４ブタンジオ−ル（１・４ＢＤ）を少量の触
媒と仕込み、常法によりエステル交換後、ポリテトラメ
チレングリコ−ル（ＰＴＭＧ）を添加して昇温減圧しつ
つ重縮合せしめポリエ−テルエステルブロック共重合エ
ラストマ−を生成させ、次いで抗酸化剤を２％添加し、
混合練込み後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥し
て得られた熱可塑性弾性樹脂原料の処方を表１に示す。

【００２１】

【表１】

【００２２】幅５０cm、長さ５cmのノズル有効面に幅方
向の孔間ピッチを１０mm、長さ方向の孔間ピッチ５mmの
千鳥配列としたオリフィス形状は外径２mm、内径１．６
mmでトリプルブリッジの中空形成性断面としたノズル
に、得られた熱可塑性弾性樹脂原料（Ａ−１及びＡ−
２）とを２本の混練機能をもつ押出機にて別々に定量供
給しつつ、難燃剤として既存化学物質番号（３）−３７
３５を燐含有量１００００ｐｐｍとなるように添加して
溶融し、Ａ−１とＡ−２をオリフィス直前でＡ−１をシ
−ス成分に、Ａ−２をコア成分となるように（シ−ス／
コア：５０／５０重量比）分配し、溶融温度２４５℃に
て、単孔吐出量２ｇ／分（Ａ−１：１ｇ／分、Ａ−２：
１ｇ／分）でノズル下方に吐出させ、ノズル面１０cm下
に冷却水を配し、幅６０cmのステンレス製エンドレスネ
ットを平行に５cm間隔で一対の引取りコンベアを水面上
に一部出るように配して、該溶融状態の吐出線状を曲が
りくねらせル−プを形成して接触部分を融着させつつ３
次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状構造体の両面
を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分１ｍの速度で２
５℃の冷却水中へ引込み固化させて両面を融着フラット
化した後、所定の大きさに切断して得られた燐含有熱可
塑性弾性樹脂からなる網状体は、断面形状がシ−スコア
構造の三角おむすび型中空断面で中空率が３８％、繊度
が９０００デニ−ルの線条で形成しており、平均の見掛
け密度が０．０４５ｇ／cm³ 、燐含有量が１００００ｐ
ｐｍ（６０Ａ＋２００＝２７８０ｐｐｍ）であった。別
途に、常法により公知の複合紡糸機にて、熱可塑性弾性
樹脂Ａ−１をシ−ス成分、Ａ−２をコア成分となるよう
に個々に溶融してオリフィス直前で分配し、各吐出量を
５０／５０重量比で、単孔当たり１．６ｇ／分孔（０．
８ｇ／分：０．８ｇ／分）として紡糸温度２４５℃に
て、紡糸速度３５００ｍ／分にて得た繊度が４．１デニ
−ル、乾熱１６０℃での収縮率８％の糸を収束してトウ
状でクリンパ−にて機械巻縮を付与し、６４mmに切断し
てシ−スコア断面の熱可塑性弾性樹脂からなる短繊維を
得た。母材繊維は、常法により、極限粘度０．６３と
０．５６のＰＥＴを重量比５０／５０に分配して単孔当
たり３．０ｇ／分孔（１ｇ／分：１ｇ／分）として紡糸
温度２６５℃にてＣ型オリフィスより吐出し、紡糸速度
１３００ｍ／分で複合紡糸し、次いで、７０℃及び１８
０℃にて２段延伸して得た延伸糸を６４mmに切断し１７
０℃にてフリ−熱処理して立体捲縮を発現させ、中空断
面で中空率３２％のシ−スコア構造の繊度６デニ−ル、
初期引張り抵抗度３８ｇ／デニ−ル、捲縮度２０％、捲
縮数１８個／インチの母材繊維を得た。得られた熱接着
繊維と母材繊維を４０／６０重量比で混合し、オ−プナ
−にて予備開繊した後カ−ドで開繊して得たウエッブを
目付け１０００ｇ／ｍ² に積層し、該網状体に積層し、
見掛け密度が０．０５ｇ／cm³ となるように圧縮し、１
８０℃の熱風にて５分間熱処理後冷却して両面がフラッ
トな不織布積層網状体を得た。次いで厚みの１０％圧縮
して、１００℃の熱風にて２０分疑似結晶化処理して得
た本発明の不織布積層網状体の特性を表２に示す。表２
で明らかなごとく、実施例１は柔らかい弾性樹脂の特性
が生かせた積層網状体のため耐熱性、常温での耐久性に
優れ、座り心地ともに優れ、難燃性を有し、燃焼ガスの
毒性指数も低い安全性の高いクッション材であった。評
価用に作成した座席も性能が優れていることが判る。

【００２３】

【表２】

【００２４】実施例２ ジメチルイソフタレ−ト（ＤＭＩ）２０モル％とＤＭＴ
８０モル％及び１・４ブタンジオ−ル（１・４ＢＤ）を
少量の触媒と仕込み、実施例１の方法と同様にして得た
ポリエステル系熱可塑性弾性樹脂の処方を表１に示す。
オリフィスの孔形状を孔径φ１mmの丸断面としたノズル
を用い、Ａ−３のみを単成分で用い、燐含有量９０００
ｐｐｍとなるように難燃剤を添加した以外実施例１と同
様にして得た網状体は中実丸断面で繊度９０００デニ−
ルの線条から形成されており、平均の見掛け密度が０．
０４６ｇ／cm³ 、燐含有量９０００ｐｐｍ（６０Ａ＋２
００＝３３２０ｐｐｍ）であった。次いで実施例１と同
様にして得た積層網状体の特性を表２に示す。表２で明
らかなごとく、実施例２は耐熱性と常温での耐久性は実
用上使用可能で、座り心地が優れ、難燃性を有し、燃焼
ガスの毒性指数も低い安全性の高いクッション材であ
り、評価用に作成した座席も優れていることが判る。

【００２５】実施例３ ポリウレタン系エラストマ−として、４・４’ジフェニ
ルメタンジイソシアネ−ト（ＭＤＩ）とＰＴＭＧ及び鎖
延長剤として１・４ＢＤを添加して重合し次いで抗酸化
剤２％を添加混合練込み後ペレット化し真空乾燥してポ
リエ−テル系ウレタンポリマ−の処方を表３に示す。

【００２６】

【表３】

【００２７】得られた熱可塑性弾性樹脂（シ−ス成分：
Ｂ−１、コア成分：Ｂ−２）に燐含有量１２０００ｐｐ
ｍとなるように難燃剤を添加して、溶融温度２２０℃と
した以外実施例１と同様にして得た網状体の線条のシ−
スコア構造の断面形状が三角おむすび型の中空断面で中
空率４０％、繊度が９８００デニ−ル、平均の見掛け密
度が０．０４７ｇ／cm³ 、燐含有量１２０００ｐｐｍ
（６０Ａ＋２００＝３２６０ｐｐｍ）であった。他方、
Ｂ−１をシ−ス成分に、Ｂ−２をコア成分とし、紡糸温
度を２４０℃とした以外実施例１と同様にして得た熱接
着繊維の特性は、繊度が４．５デニ−ル、１５０℃での
収縮率が９％であった。母材繊維は実施例１のものを用
い実施例１と同様にして１０００ｇ／ｍ² の積層ウエッ
ブにし、該網状体と積層し、１６０℃の熱風にて５分間
熱処理後冷却して両面がフラットな積層構造体を得た。
次いで厚みの１０％圧縮して、１００℃の熱風にて２０
分疑似結晶化処理して得た本発明の積層網状体の特性を
表２に示す。実施例３は柔らかいウレタンの特性を生か
した積層網状体で耐熱性、常温での耐久性、座り心地と
もに優れ、難燃性を有し、燃焼ガスの毒性指数も低い安
全性の高いクッション材であった。評価用に作成した座
席も優れていることが判る。

【００２８】比較例１ 固有粘度０．６３のポリエチレンテレフタレ−ト（ＰＥ
Ｔ）単成分のみを用い、燐含有量５０００ｐｐｍとなる
ように難燃剤を添加して、溶融温度を２８０℃とした以
外、実施例２と同様にして得た比較例１に用いる網状体
は、繊度が８８００デニ−ル、見掛け密度が０．０４７
ｇ／cm³ 、燐含有量５０００ｐｐｍ（６０Ａ＋２００＝
２００ｐｐｍ）であった。次いで、疑似結晶化処理しな
かった以外、実施例２と同様にして得た積層網状体の特
性を表２に示す。比較例１は難燃性を有するが、非弾性
ポリエステルからなる網状体のため耐熱耐久性が悪く、
短繊維不織布を表面層に使用しているにも係わらず、硬
くて座り心地も悪いクッション材である。

【００２９】比較例２ 燐含有量２００ｐｐｍとなるように難燃剤を添加した以
外、実施例２と同様にして得た網状体は中実丸断面で繊
度９０００デニ−ルの線条から形成されており、平均の
見掛け密度が０．０４６ｇ／cm³ 、燐含有量２００ｐｐ
ｍ（６０Ａ＋２００＝３３２０ｐｐｍ）であった。次い
で、疑似結晶化処理しなかった以外実施例２と同様にし
て得た積層網状体の特性を表２に示す。比較例２は熱可
塑性弾性樹脂からなるので、座り心地は良いが、耐熱性
や耐久性が劣り、難燃性も不合格になるクッション材の
例である。

【００３０】比較例３ ノズル面６０cm下に引取りコンベアネットを配して引き
取ったあと疑似結晶化処理をしなかった以外、実施例２
と同様の方法で得た網状体の特性の一部を表２に示す。
なお、接着状態が不良で不織布とも接着しにくく形態保
持が悪いため、難燃性、見掛け密度、７０℃残留歪、繰
返圧縮歪み、及び座り心地の評価はしていない。比較例
３は形態が固定されていないのでクッション材に適さな
い例である。

【００３１】比較例４ 燐含有量を１２１０００ｐｐｍとなるように難燃剤を添
加した以外、実施例２と同様にして得た網状体は中実丸
断面で繊度９０００デニ−ルの線条から形成されてお
り、平均の見掛け密度が０．０４６ｇ／cm³ 、燐含有量
１２１０００ｐｐｍ（６０Ａ＋２００＝３３２０ｐｐ
ｍ）であった。次いで、疑似結晶化処理しなかった以外
実施例２と同様にして得た積層網状体の特性を表２に示
す。比較例４は燐含有量があまりに多量に添加されてい
るので、難燃性は合格するが熱可塑性弾性樹脂の特性が
劣化して、座り心地がやや劣り、耐熱性や耐久性が著し
く劣るクッション材の例である。

【００３２】比較例５ 幅５０cm、長さ５cmのノズル有効面に幅方向の孔間ピッ
チ４mm、長さ方向の孔間ピッチ３mmの千鳥配列としたオ
リフィス径φ１mmとしたノズルを用いて単孔当たりの吐
出量０．０１２ｇ／分にて吐出させて、ノズル面５cm下
に引取りコンベアネットを配して１．５ｍ／分にて引き
取った以外、実施例２と同様にして得た線条の繊度が４
０デニール、見掛け密度が０．００８ｇ／cm³ 、燐含有
量９０００ｐｐｍ（６０Ａ＋２００＝３３２０ｐｐｍ）
の網状体を用いて、積層網状体の見掛け密度を０．００
９ｇ／cm³ となるように圧縮した以外、比較例２と同様
にして作成した積層網状体の特性を表２に示す。比較例
５は難燃性は合格するが、線状の繊度が細い緻密な網状
体をクッション層にした場合もで、見掛け密度が低すぎ
て沈み込みが大きくなり床つき感が大きくなり座り心地
のやや劣るクッション材であった。

【００３３】比較例６ 単孔当たりの吐出量３ｇ／分にて吐出させ、引取りコン
ベアネットの速度を０．３ｍ／分とし、疑似結晶化処理
しなかった以外実施例２と同様して得た線条繊度が１３
０００デニ−ルで、網状体の平均見掛け密度が０．２１
ｇ／cm³ 、燐含有量９０００ｐｐｍ（６０Ａ＋２００＝
３３２０ｐｐｍ）の網状体を用い、疑似結晶化処理しな
い以外実施例２と同様にして作成した積層網状体の特性
を表２に示す。比較例６は見掛け密度が高いため、タッ
チは良好だが座り心地がやや劣り、耐熱性、耐久性が不
充分なクッション材であった。

【００３４】比較例７ 幅５０cm、長さ５cmのノズル有効面に幅方向の孔間ピッ
チ１０mm、長さ方向の孔間ピッチ２０mmの千鳥配列とし
たオリフィス径φ２mmとしたノズルを用いて、単孔当た
りの吐出量２５ｇ／分にて吐出させて、ノズル面３０cm
下に引取りコンベアネットを配して１ｍ／分にて引き取
った以外、実施例２と同様にして得た線条の繊度は１１
３０００デニ−ルで、平均の見掛け密度は０．１５４ｇ
／cm³ 、燐含有量９０００ｐｐｍ（６０Ａ＋２００＝３
３２０ｐｐｍ）の網状体を用い、疑似結晶化処理しない
以外実施例２と同様にして作成した積層網状体の特性を
表２に示す。比較例５は繊度が著しく太く密度斑のある
積層網状体のため、難燃性は合格するが、耐熱耐久性が
悪くなり、座り心地もやや悪くなるクッション材であっ
た。

【００３５】比較例８ 疑似結晶化処理しない以外、実施例２と同様にして得た
線条は繊度９１００デニ−ル、平均の見掛け密度は０．
０４５ｇ／cm³ 、燐含有量９０００ｐｐｍ（６０Ａ＋２
００＝３３２０ｐｐｍ）の網状体と、熱接着繊維に東洋
紡績社製４−４４−ＥＥ７を用いて疑似結晶化処理しな
い以外、実施例２と同様にして作成した熱接着繊維が熱
可塑性非弾性樹脂からなる短繊維で構成した短繊維不織
布を表面層に積層し、接合一体化した積層網状体の特性
を表２に示す。比較例８はクッション層が熱可塑性弾性
樹脂で構成されているので座り心地は良いが、耐熱性と
耐久性が不良なクッション材であった。

【００３６】比較例９ 引取りコンベアネットの間隔（開口幅）を１５cmとした
以外、実施例２と同様にして得た線条繊度が９０００デ
ニ−ルで、網状体の平均見掛け密度が０．０４３ｇ／cm
³ 、燐含有量９０００ｐｐｍ（６０Ａ＋２００＝３３２
０ｐｐｍ）の表面が実質的にフラット化されていない網
状体を用い、疑似結晶化処理しない以外実施例２と同様
にして作成した積層構造体の特性を表２に示す。比較例
９は網状体の表面が凹凸になっているため、見掛け密度
が低いのに耐久性が劣り、熱接着が不充分になり、少し
異物感を感じる座り心地のやや劣るクッション材であっ
た。

【００３７】実施例４ 実施例１で得た不織布積層網状体を長さ１２０cmに切断
して、厚み５cm、幅１２０cm、長さ５０cm毎にキルティ
ングした幅１２０cm、長さ２００cmの側地に入れマット
レスを作成した。このマットレスをベッドに設置し、２
５℃ＲＨ６５％室内にてパネラ−４人に７時間使用させ
て寝心地を官能評価した。なお、ベットにはシ−ツを掛
け、掛け布団は１．８kgのダウン／フェザ−：９０／１
０を中綿にしたもの、枕はパネラ−が毎日使用している
ものを着用させた。評価結果は、床つき感がなく、沈み
込みが適度で、蒸れを感じない快適な寝心地のベットで
あった。比較のため、密度０．０４ｇ／cm³ で厚み１０
cmの発泡ウレタン板状体で同様のマットレスを作成し、
ベットに設置して寝心地を評価した結果、床つき感は少
ないが沈み込みが大きくやや蒸れを感じる寝心地の悪い
ベットであった。

【００３８】実施例５ 実施例１で得た不織布積層網状体を幅３８cm、長さ４０
cmでコ−ナ−をア−ル１０cmとした形状に切断し、座り
心地評価用に用いたポリエステルモケットを側地にして
事務椅子フレ−ムに設置し、市販のポリウレタンをクッ
ションに使用した事務椅子と対比させて、座り心地を４
時間座らせ評価した結果、蒸れ感、床つき感、座ったま
ま我慢できる時間は、本発明の不織布積層網状体を用い
たものが著しく優れていた。

【００３９】

【発明の効果】振動や応力吸収性の良い燐含有熱可塑性
弾性樹脂から成る線条が３次元立体構造を形成し融着一
体化した表面が実質的にフラット化された網状体をクッ
ション層とし、熱可塑性弾性樹脂からなる熱接着繊維と
熱可塑性非弾性樹脂からなる母材繊維で構成する短繊維
不織布を表面層として接合一体化した本発明の不織布積
層構造体は、振動遮断性、耐熱耐久性、嵩高性、座り心
地の良く蒸れにくい、且つ難燃性で燃焼ガスの毒性指数
が低い安全性の高いクッション材であり、そのまま側地
を被せて又は、他の素材との併用して、上記の好ましい
特性を付与した車両用座席、船舶用座席、車両用、船舶
用、病院やホテル等の業務用ベット、家具用クッショ
ン、寝装用品等の製品を提供できる。更には、車両用や
建築資材としての内装材や断熱材等にも有用なものであ
る。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ Ｄ０１Ｆ 6/92 ３０４ Ｄ０１Ｆ 6/92 ３０４Ｈ Ｄ０４Ｈ 3/07 Ｄ０４Ｈ 3/07 Ｚ (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) D04H 1/00 - 18/00 B68G 1/00 - 15/00 B32B 1/00 - 32/00 D01F 1/00 - 13/04

Claims (6)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ソフトセグメント量（Ａ重量％）と燐含
   有量（Ｂｐｐｍ）が６０Ａ＋２００≦Ｂ≦１０００００
   の関係を満足する熱可塑性弾性樹脂からなる繊度が１０
   ００００デニ−ル以下の連続した線条を曲がりくねらせ
   互いに接触させて該接触部の大部分を融着した３次元立
   体構造体を形成し、その両面が実質的にフラット化され
   た網状体の片面又は両面に２種類の熱可塑性弾性樹脂か
   らなる熱接着繊維と熱可塑性非弾性樹脂からなる短繊維
   が三次元構造を形成して融着一体化した層が積層接合さ
   れている見掛け密度が０．０１ｇ／cm³ から０．２ｇ／
   cm³ の不織布積層網状体。
2. 【請求項２】 連続した線条の断面形状が中空断面又は
   及び異形断面である請求項１記載の不織布積層網状体。
3. 【請求項３】 連続した線条を構成する熱可塑性弾性樹
   脂が示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温以上融
   点以下の温度に吸熱ピークを有する請求項１記載の不織
   布積層網状体及び製品。
4. 【請求項４】 複数のオリフィスを持つ多列ノズルより
   ソフトセグメント量（Ａ重量％）と燐含有量（Ｂｐｐ
   ｍ）が６０Ａ＋２００≦Ｂ≦１０００００の関係を満足
   する熱可塑性弾性樹脂を各ノズルオリフィスに分配し、
   該熱可塑性樹脂の融点より１０〜８０℃高い溶融温度
   で、該ノズルより下方に向けて吐出させ、溶融状態で互
   いに接触させて融着させ３次元構造を形成しつつ、引取
   り装置で挟み込み冷却槽で冷却せしめた後、片面又は両
   面に２種類の熱可塑性弾性樹脂からなる熱接着繊維と熱
   可塑性非弾性樹脂からなる短繊維とを混合開繊して三次
   元化したウエッブを積層し、圧縮しつつ熱成形する不織
   布積層網状体の製法。
5. 【請求項５】 冷却後から一体成形して製品化に至る工
   程で熱可塑性弾性樹脂の融点より少なくとも１０℃以下
   の温度でアニ−リングする請求項４に記載の不織布積層
   網状体の製法。
6. 【請求項６】 請求項１に記載の不織布積層網状体を用
   いた車両用座席、船舶用座席、車両用、船舶用、病院用
   等の業務用及び家庭用ベット、家具用椅子、事務用椅子
   および布団のいずれかに記載の製品。