JP3337966B2 - Hot or warm rolling method and hot or warm rolling equipment for strip metal sheet - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、均一で微細な結晶
組織を持ち、優れた表面性状と高い強度と靭性を併せ持
つ帯状金属板を得るための熱間または温間圧延方法及び
熱間または温間圧延設備に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a hot or hot rolling method and a hot or hot rolling method for obtaining a strip-shaped metal sheet having a uniform and fine crystal structure and having both excellent surface properties and high strength and toughness. Related to cold rolling equipment.

【０００２】[0002]

【従来の技術】スラブとして鋳造された後、圧延によっ
て生産される帯状金属板には様々な種類のものがある
が、優れた表面性状を持ち、高い強度と靭性を兼ね備え
た帯状金属板を得るためには、均一で微細な結晶構造と
することが有効である。しかしながら、金属あるいは合
金の種類や形状によっては、種々の制約によりそのよう
な結晶構造の帯状金属板を得ることが困難な場合も多
い。この代表的な材料としてフェライト系ステンレス鋼
が挙げられる。フェライト系ステンレス帯状鋼板の圧延
時には、リジング、ローピング、表面光沢の低下、低靭
性等が問題となるが、これらはすべて材料内結晶粒径の
不均一度の高さ、言うなれば粗大結晶粒の存在に起因し
ている。フェライト系ステンレス鋼はα相主体の組織で
あり、オーステナイトからの変態がほとんど生じないこ
と、動的回復が起こりやすいことなどから、熱間または
温間圧延後の再結晶が非常に遅く、充分な量の転位を結
晶粒内に蓄積しなければ再結晶による微細組織を得るこ
とは難しい。このことに加えて、圧延時に発達しやすい
集合組織が特に結晶粒内への転位の蓄積の弊害となるの
で、フェライト系ステンレス帯状鋼板の圧延時には、い
かにして集合組織の発達を回避するかが重要な課題とな
っている。2. Description of the Related Art There are various kinds of strip-shaped metal sheets produced by rolling after being cast as a slab. A strip-shaped metal sheet having excellent surface properties and having both high strength and toughness is obtained. For this purpose, it is effective to form a uniform and fine crystal structure. However, depending on the type or shape of the metal or alloy, it is often difficult to obtain a strip-shaped metal plate having such a crystal structure due to various restrictions. A typical example of the material is ferritic stainless steel. When rolling a ferritic stainless steel strip, ridging, roping, lowering of surface gloss, low toughness, etc. become problems, but all of them have a high degree of non-uniformity of the crystal grain diameter in the material, so to speak, coarse grains. Attributed to its existence. Ferritic stainless steel has a structure mainly composed of α-phase, and since transformation from austenite hardly occurs and dynamic recovery is likely to occur, recrystallization after hot or warm rolling is extremely slow and sufficient. Unless a certain amount of dislocations are accumulated in the crystal grains, it is difficult to obtain a fine structure by recrystallization. In addition to this, the texture that easily develops during rolling is particularly detrimental to the accumulation of dislocations in the crystal grains.Therefore, when rolling a ferritic stainless steel strip, it is important to avoid the development of texture. It is an important issue.

【０００３】フェライト系ステンレス鋼のように冷却時
に変態を伴わない金属・合金でなくても、例えば双ロー
ルや双ベルト連続鋳造機等を用い、鋳造時の板厚が薄い
場合には、最終形状までの圧下量を大きく取れないため
に、充分な量の転位を結晶粒内に蓄積することが困難で
ある。さらに、鋳造時の板厚が薄い場合には、等軸晶に
比べて柱状晶の比率が非常に高く、帯状金属板の上面か
ら下面までが同一の柱状晶で構成されることも多いの
で、集合組織が非常に発達しやすく、上述と同様な問題
が生じる可能性が高い。[0003] Even if it is not a metal or alloy that does not undergo transformation during cooling, such as a ferritic stainless steel, for example, using a twin-roll or twin-belt continuous casting machine, if the sheet thickness at the time of casting is small, the final shape may be reduced. It is difficult to accumulate a sufficient amount of dislocations in the crystal grains because a large amount of reduction can not be obtained. Furthermore, when the plate thickness at the time of casting is thin, the ratio of columnar crystals is very high compared to equiaxed crystals, and since the upper to lower surfaces of the strip-shaped metal plate are often composed of the same columnar crystals, The texture is very easy to develop, and there is a high possibility that the same problem as described above will occur.

【０００４】このような問題を回避して、優れた表面性
状を持ち、高い強度と靭性を兼ね備えた帯状金属板を製
造しようとする試みは、特にフェライト系ステンレス鋼
に対して、これまでにも種々行われてきている。[0004] An attempt to avoid such problems and produce a strip-shaped metal plate having excellent surface properties and having both high strength and toughness has been made especially on ferritic stainless steel. Various activities have been performed.

【０００５】例えば特開平8-311557号公報には、熱間圧
延条件と圧延後の焼鈍条件を詳細に設定することによ
り、フェライト系ステンレス鋼の耐リジング性を高める
方法が開示されている。[0005] For example, JP-A-8-311557 discloses a method of improving the ridging resistance of a ferritic stainless steel by setting hot rolling conditions and annealing conditions after rolling in detail.

【０００６】また特開平6-81036号公報には、熱間加工
温度域でフェライト+オーステナイトの２相組織になる
ようにフェライト系ステンレス鋼の化学成分を調整し、
圧延温度と速度を詳細に制御してフェライト相を微細化
する方法が開示されている。Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-81036 discloses that the chemical composition of a ferritic stainless steel is adjusted so that a two-phase structure of ferrite + austenite is formed in a hot working temperature range.
A method of finely controlling the rolling temperature and speed to refine the ferrite phase is disclosed.

【０００７】特開平8-283845号公報には、同期式鋳型に
よって鋳造された板厚10mm以下のフェライト系ステンレ
ス鋼板を、圧延条件、コイル焼鈍条件の制御と異周速圧
延を組み合わせることにより、靭性の優れたフェライト
系ステンレス鋼を製造する方法が開示されている。Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-283845 discloses that a ferritic stainless steel sheet having a thickness of 10 mm or less cast by a synchronous mold is subjected to toughness by controlling rolling conditions, coil annealing conditions, and different peripheral speed rolling. A method for producing a ferritic stainless steel excellent in the above is disclosed.

【０００８】また特開平5-337507号公報には、冷間タン
デム圧延機の最終スタンドをクロス圧延機とすること
で、また特開平5-245503号公報には最終の複数スタンド
をクロス圧延機としかつ各スタンドのワークロールのク
ロス方向を交互に逆にすることで、表面光沢の優れた鋼
板を製造する方法が開示されている。JP-A-5-337507 discloses that a final stand of a cold tandem rolling mill is a cross rolling mill, and JP-A-5-245503 discloses that a final plurality of stands is a cross rolling mill. Further, a method of manufacturing a steel sheet having excellent surface gloss by alternately reversing the cross direction of the work rolls of each stand is disclosed.

【０００９】[0009]

【発明が解決しようとする課題】ところが、上記従来技
術は、いずれも詳細な条件設定が必要であるか、適用範
囲がごく限定されているかのいずれかである点が問題と
なっている。However, all of the above-mentioned prior arts have a problem in that either detailed conditions need to be set or the range of application is very limited.

【００１０】例えば特開平8-311557号公報による方法に
よれば、鋼板の加熱温度、熱間圧延圧下率、保持時間、
保持温度、冷却速度、巻き取り温度、焼鈍時の昇温速
度、再加熱温度等を全て詳細に制御しなければならな
い。[0010] For example, according to the method disclosed in JP-A-8-311557, the heating temperature of the steel sheet, the hot rolling reduction, the holding time,
The holding temperature, cooling speed, winding temperature, heating rate during annealing, reheating temperature, etc., must all be controlled in detail.

【００１１】特開平6-81036号公報による方法によれ
ば、圧延条件の制約こそさほど多くはないが、組織制御
のために化学成分を調整するため、適用できるのは限ら
れた化学成分を持つステンレス鋼のみである。According to the method disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-81036, there are not so many restrictions on the rolling conditions, but since the chemical components are adjusted for controlling the structure, only a limited number of chemical components can be applied. Stainless steel only.

【００１２】特開平8-283845号公報による方法では、異
周速圧延の適用により圧延条件の制約もそれほど多くな
く、圧延材料の上下面で圧延材料の進行方向に剪断変形
を加えるので、比較的大きな歪みを圧延材料に加えるこ
とができる。しかしながら、異周速圧延を行う場合、上
下どちらかの駆動力が異周速圧延を行わない場合に比べ
て非常に大きくなるため、駆動系のスピンドル等の強度
上の問題が生じる。さらに、鋳造板厚が10mmを超えると
異周速圧延を行っても凝固組織が粗大になり、熱延焼鈍
後に微細な再結晶組織を得ることができなくなるとあ
る。加えて、この方法による変形は圧延材料の進行方向
の１方向のみであるという点が大きな問題である。In the method disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-283845, there are not so many restrictions on the rolling conditions due to the application of the different peripheral speed rolling, and the upper and lower surfaces of the rolling material are subjected to shear deformation in the traveling direction of the rolling material. Large strains can be applied to the rolled material. However, when different peripheral speed rolling is performed, the driving force in either the upper or lower direction is very large as compared with the case where different peripheral speed rolling is not performed, and thus a problem occurs in the strength of the spindle or the like of the drive system. Further, when the thickness of the cast sheet exceeds 10 mm, the solidification structure becomes coarse even if the rolling at a different peripheral speed is performed, so that a fine recrystallized structure cannot be obtained after hot rolling annealing. In addition, there is a significant problem in that the deformation by this method is only in one of the traveling directions of the rolled material.

【００１３】ISIJ International Vol.34 (1994),No.12
pp.1008によれば、フェライト系ステンレス鋼板の集合
組織でもある、圧延面に平行な面が{001}、圧延材料の
進行方向が<110>となる結晶粒は、90%の圧下を行っても
充分な量の転位が結晶粒内に蓄積されず、その後の焼鈍
で再結晶させても粗大結晶粒を生じるとある。フェライ
ト系ステンレス帯状鋼板の柱状晶は、圧延面に平行な面
が{001}、圧延材料の進行方向が<uv0>となるが、鋳造時
に柱状晶の結晶方位を制御することは極めて困難である
ので、圧延材料の進行方向が<110>方向と一致する結晶
粒の粒内に、いかにして充分な転位を蓄積し、その後の
再結晶により微細組織を得るかということが重要であ
る。しかしながら、この方法による１方向のみの変形で
は、上記の問題を解決することは不可能である。ISIJ International Vol.34 (1994), No.12
According to pp.1008, the crystal grain, which is also the texture of the ferritic stainless steel sheet, the plane parallel to the rolling plane is {001}, and the traveling direction of the rolling material is <110>, is subjected to a 90% reduction. However, a sufficient amount of dislocations may not be accumulated in the crystal grains, and coarse crystal grains may be generated even if recrystallization is performed by subsequent annealing. The columnar crystal of ferritic stainless steel strip steel plate has {001} in the plane parallel to the rolled surface and the rolling direction of the rolled material is <uv0>, but it is extremely difficult to control the crystal orientation of the columnar crystal during casting. Therefore, it is important how to accumulate sufficient dislocations in the crystal grains whose traveling direction coincides with the <110> direction of the rolled material, and obtain a fine structure by subsequent recrystallization. However, it is impossible to solve the above-mentioned problem by deformation in only one direction by this method.

【００１４】特開平5-337507号公報や特開平5-245503号
公報による方法によれば、冷間タンデム圧延機の最終ス
タンドへのクロス圧延機の適用により、圧延材料の板幅
方向に剪断力が作用するため、ワークロールの研磨疵等
に起因する圧延材料の表面性状の低下を抑制することが
できる。しかし、この方法は冷間圧延における圧延材料
の表面光沢の向上のためのものであり、熱間または温間
圧延において圧延材料の内部組織を均一で微細な結晶構
造に制御し、高い強度と靭性を兼ね備えた圧延材料を生
成し得るものではない。According to the methods disclosed in JP-A-5-337507 and JP-A-5-245503, a shear force is applied in the sheet width direction of a rolled material by applying a cross rolling mill to a final stand of a cold tandem rolling mill. Acts, it is possible to suppress a decrease in the surface properties of the rolled material due to polishing flaws or the like of the work roll. However, this method is for improving the surface gloss of the rolled material in cold rolling, and controls the internal structure of the rolled material to a uniform and fine crystal structure in hot or warm rolling, and has high strength and toughness. However, it is not possible to produce a rolled material having both of the above.

【００１５】これまで述べてきたように、優れた表面性
状を持ち、高い強度と靭性を兼ね備えた帯状金属板を得
るためには、均一で微細な結晶構造とすることが有効で
ある。そしてこのためには、集合組織の発達を回避しつ
つ、全ての結晶粒内に、再結晶時に微細な結晶粒を得る
のに充分な量の転位を蓄積することが最も重要である。
ISIJ International Vol.32 (1992),No.12 pp.1319によ
れば、19%のCrを含有するフェライト系ステンレス鋼板
では、鋳造時の板厚から約70%の圧下を行うと、フェラ
イト系ステンレス鋼板表面の柱状晶が、圧延面に平行な
面を{001}、圧延材料の進行方向を<110>とする集合組織
を形成するとある。一度集合組織が形成されてしまう
と、その結晶粒の変形抵抗は大きいために、そこから充
分な量の転位を蓄積することは困難である。従って、鋳
造時の板厚からの総圧下量が約70%に到達する前に、集
合組織の形成を回避する必要がある。As described above, in order to obtain a strip-shaped metal plate having excellent surface properties and high strength and toughness, it is effective to have a uniform and fine crystal structure. For this purpose, it is most important to accumulate a sufficient amount of dislocations in all crystal grains to obtain fine crystal grains during recrystallization, while avoiding the development of texture.
According to ISIJ International Vol.32 (1992), No.12 pp.1319, a ferritic stainless steel sheet containing 19% Cr can be reduced by about 70% from the thickness at the time of casting. The columnar crystals on the surface of the steel sheet form a texture in which the plane parallel to the rolling surface is {001} and the traveling direction of the rolling material is <110>. Once the texture is formed, it is difficult to accumulate a sufficient amount of dislocations from the deformation resistance of the crystal grains since the texture is large. Therefore, it is necessary to avoid the formation of a texture before the total reduction from the thickness at the time of casting reaches about 70%.

【００１６】本発明の目的は、上記課題に鑑み、帯状金
属板の熱間または温間圧延において、均一で微細な結晶
組織を持ち、優れた表面性状と高い強度と靭性を兼ね備
えた帯状金属板を製造でき、さらに圧延条件や材料組成
の制約が少なく、広範囲な圧延条件及び材料に適用可能
な熱間または温間圧延方法及び熱間または温間圧延設備
を提供することにある。In view of the above problems, an object of the present invention is to provide a strip-shaped metal sheet having a uniform and fine crystal structure and having both excellent surface properties and high strength and toughness in hot or warm rolling of the strip-shaped metal sheet. To provide a hot or warm rolling method and a hot or warm rolling equipment which can be applied to a wide range of rolling conditions and materials with less restrictions on rolling conditions and material composition.

【００１７】[0017]

【課題を解決するための手段】（１）上記目的を達成す
るために、本発明の熱間または温間圧延方法では、帯状
金属板を熱間または温間圧延する際に、該金属板に発達
した集合組織が形成される以前に、圧延面に平行な面内
において金属板の進行方向とワークロールの軸心のなす
角度θ′が異なる少なくとも２回の圧延を行う。Means for Solving the Problems (1) In order to achieve the above object, in the hot or warm rolling method of the present invention, when hot or warm rolling a strip-shaped metal plate, Before the developed texture is formed, rolling is performed at least twice in a plane parallel to the rolling plane, in which the traveling direction of the metal plate and the angle θ ′ formed by the axis of the work roll are different.

【００１８】（２）また、上記目的を達成するために、
本発明の熱間または温間圧延方法では、帯状金属板を熱
間または温間圧延する際に、鋳造時の板厚からの総圧下
量が多くとも70%に到達する以前に、圧延面に平行な面
内において金属板の進行方向とワークロールの軸心のな
す角度θ′が異なる少なくとも２回の圧延を行う。(2) To achieve the above object,
In the hot or warm rolling method of the present invention, when the strip-shaped metal plate is hot or warm rolled, before the total reduction from the thickness at the time of casting reaches at most 70%, the rolled surface Rolling is performed at least twice in a parallel plane in which the angle θ ′ between the direction of movement of the metal plate and the axis of the work roll is different.

【００１９】（３）更に、上記目的を達成するために、
本発明の熱間または温間圧延方法では、帯状金属板を熱
間または温間圧延する際に、粗圧延行程において、鋳造
時の板厚からの総圧下量が多くとも70%に到達する以前
に圧延面に平行な面内において金属板の進行方向とワー
クロールの軸心のなす角度θ′が異なる少なくとも２回
の圧延を行う。(3) Further, in order to achieve the above object,
In the hot or warm rolling method of the present invention, when hot or warm rolling a strip-shaped metal plate, in the rough rolling process, before the total reduction from the plate thickness during casting reaches at most 70%. First, rolling is performed at least twice in a plane parallel to the rolling surface, in which the angle θ ′ between the advancing direction of the metal plate and the axis of the work roll is different.

【００２０】（４）ここで、好ましくは、立方晶系の結
晶構造を持つ金属・合金からなる帯状金属板を圧延する
際に、上記（１）〜（３）の方法を用いる。(4) Here, preferably, the above-mentioned methods (1) to (3) are used when rolling a strip-shaped metal plate made of a metal or alloy having a cubic crystal structure.

【００２１】（５）また、好ましくは、鋳造後の冷却過
程において、結晶構造に変化の生じない金属・合金から
なる帯状金属板を圧延する際に、上記（１）〜（３）の
方法を用いる。(5) Preferably, the method according to (1) to (3) above is used for rolling a strip-shaped metal plate made of a metal or alloy in which the crystal structure does not change during the cooling process after casting. Used.

【００２２】（６）更に、好ましくは、フェライト系ス
テンレス帯状鋼板を圧延する際に、上記（１）〜（３）
の方法を用いる。(6) More preferably, when rolling a ferritic stainless steel strip steel sheet, the above (1) to (3)
Method is used.

【００２３】（７）また、上記（１）〜（６）におい
て、好ましくは、圧延時の帯状金属板の温度を少なくと
も0.8TS（TS：固相線温度[K]）以下に制御する。(7) In the above (1) to (6), preferably, the temperature of the strip-shaped metal plate at the time of rolling is controlled to at least 0.8 TS (TS: solidus temperature [K]).

【００２４】（８）更に、上記（１）〜（６）におい
て、好ましくは、上記２回の圧延での角度θ′の差を0.
8゜以上6°以下に制御する。(8) Further, in the above (1) to (6), preferably, the difference between the angles θ ′ in the two rolling operations is set at 0.
Control 8 ° or more and 6 ° or less.

【００２５】（９）また、上記（１）〜（６）におい
て、好ましくは、上記２回の圧延での帯状金属板の圧延
面にかかる力の方向差を10゜以上45°以下に制御する。(9) In the above (1) to (6), preferably, the direction difference of the force applied to the rolling surface of the strip-shaped metal plate in the two rolling operations is controlled to 10 ° or more and 45 ° or less. .

【００２６】（１０）また、上記（１）〜（６）におい
て、好ましくは、上記２回の圧延により帯状金属板を少
なくとも20%圧下する。(10) In the above (1) to (6), preferably, the strip-shaped metal plate is reduced by at least 20% by the two rolling operations.

【００２７】（１１）また、上記目的を達成するため
に、本発明の帯状金属板の熱間または温間圧延設備で
は、帯状金属板を熱間または温間圧延する圧延ライン
に、該金属板に発達した集合組織が形成される以前に金
属板が通過するよう、圧延面に平行な面内において金属
板の進行方向とワークロールの軸心のなす角度θ′が異
なる少なくとも２回の圧延を行える圧延装置を配置す
る。(11) In order to achieve the above object, in the hot or warm rolling equipment for strip-shaped metal sheets according to the present invention, the strip-shaped metal sheet is hot- or warm-rolled in a rolling line. In order to allow the metal plate to pass before the developed texture is formed, at least two times of rolling in which the angle θ 'between the advancing direction of the metal plate and the axis of the work roll is different in a plane parallel to the rolling surface. A rolling machine that can be used is arranged.

【００２８】（１２）更に、上記目的を達成するため
に、本発明の帯状金属板の熱間または温間圧延設備で
は、帯状金属板を熱間または温間圧延する圧延ライン
に、鋳造時の板厚からの総圧下量が多くとも70%に到達
する以前に金属板が通過するよう、圧延面に平行な面内
において金属板の進行方向とワークロールの軸心のなす
角度θ′が異なる少なくとも２回の圧延を行える圧延装
置を配置する。(12) Further, in order to achieve the above object, in the hot or warm rolling equipment for strip-shaped metal sheets of the present invention, a rolling line for hot or warm-rolling the strip-shaped metal sheets is mounted on a rolling line during casting. The angle θ 'between the direction of travel of the metal plate and the axis of the work roll differs in a plane parallel to the rolling surface so that the metal plate passes before the total reduction from the plate thickness reaches at most 70%. A rolling device capable of performing rolling at least twice is arranged.

【００２９】（１３）また、上記目的を達成するため
に、本発明の帯状金属板の熱間または温間圧延設備で
は、帯状金属板を熱間または温間圧延する圧延ラインの
粗圧延機列に、鋳造時の板厚からの総圧下量が多くとも
70%に到達する以前に金属板が通過するよう、圧延面に
平行な面内において金属板の進行方向とワークロールの
軸心のなす角度θ′が異なる少なくとも２回の圧延を行
える圧延装置を配置する。(13) In order to achieve the above object, in the hot or warm rolling equipment for strip metal sheets of the present invention, a row of rough rolling mills of a rolling line for hot or warm rolling strip metal sheets. In addition, even if the total reduction from the sheet thickness at the time of casting is at most
A rolling device capable of performing at least two rolling operations in which the traveling direction of the metal plate and the angle θ ′ formed by the axis of the work roll are different in a plane parallel to the rolling surface so that the metal plate passes before reaching 70%. Deploy.

【００３０】（１４）ここで、上記（１１）〜（１３）
において、好ましくは、前記圧延装置は、圧延材料の進
行方向に対するワークロールのクロス方向が互いに反対
である少なくとも２台の圧延機を含む複数台の圧延機を
備える。(14) Here, the above (11) to (13)
Preferably, the rolling device includes a plurality of rolling mills including at least two rolling mills in which a cross direction of a work roll with respect to a traveling direction of a rolling material is opposite to each other.

【００３１】（１５）上記（１４）において、好ましく
は、前記２台の圧延機が、圧延機列の中で連続して配置
されている。(15) In the above (14), preferably, the two rolling mills are arranged continuously in a rolling mill row.

【００３２】（１６）上記（１５）において、好ましく
は、前記２台の圧延機が、上記角度θ′の差が0.8゜以
上6°以下になるように配置されている。(16) In the above (15), preferably, the two rolling mills are arranged so that the difference between the angles θ ′ is 0.8 ° or more and 6 ° or less.

【００３３】（１７）また、上記（１４）において、好
ましくは、前記複数台の圧延機が、隣合う圧延機間のそ
れぞれで上記角度θ′が最も大きくなるように配置され
ている。(17) In the above (14), preferably, the plurality of rolling mills are arranged so that the angle θ ′ is the largest between the adjacent rolling mills.

【００３４】（１８）また、上記（１１）〜（１３）に
おいて、前記圧延装置は、ワークロールがクロスした少
なくとも１台のリバース型圧延機を含むものであっても
よい。(18) In the above (11) to (13), the rolling device may include at least one reverse type rolling mill in which work rolls are crossed.

【００３５】（１９）上記（１８）において、好ましく
は、上記２回の圧延での角度θ′の差が0.8゜以上6°以
下になるように前記リバース型圧延機のワークロールの
クロス角度を設定する。(19) In the above (18), preferably, the cross angle of the work roll of the reverse type rolling mill is set so that the difference between the angles θ ′ in the two rolling operations is 0.8 ° or more and 6 ° or less. Set.

【００３６】（２０）更に、上記（１１）〜（１３）に
おいて、前記圧延装置は、圧延材料の進行方向に対する
ワークロールのクロス方向が互いに反対である少なくと
も２台のリバース型圧延機を含む複数台のリバース型圧
延機を備えるものであってもよい。(20) Further, in the above (11) to (13), the rolling device includes at least two reverse type rolling mills in which the cross direction of the work roll with respect to the traveling direction of the rolling material is opposite to each other. It may be provided with two reverse type rolling mills.

【００３７】（２１）上記（２０）において、好ましく
は、前記２台のリバース型圧延機が、圧延機列の中で連
続して配置されている。(21) In the above (20), preferably, the two reverse type rolling mills are arranged continuously in a rolling mill row.

【００３８】（２２）上記（２１）において、好ましく
は、前記２台のリバース型圧延機が、上記角度θ′の差
が0.8゜以上6°以下になるように配置されている。(22) In the above (21), preferably, the two reverse type rolling mills are arranged such that the difference between the angles θ ′ is 0.8 ° or more and 6 ° or less.

【００３９】（２３）また、上記（２０）において、好
ましくは、前記複数台のリバース型圧延機が、隣合う圧
延機間のそれぞれで上記角度θ′が最も大きくなるよう
に配置されている。(23) Further, in the above (20), preferably, the plurality of reverse type rolling mills are arranged so that the angle θ ′ is the largest between the adjacent rolling mills.

【００４０】[0040]

【発明の実施の形態】以下、本発明に係わる熱間または
温間圧延方法及び圧延設備の好適な実施例を図面に基づ
いて詳細に説明する。ただし本発明は、この実施例に限
定されるものではない。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Preferred embodiments of a hot or warm rolling method and rolling equipment according to the present invention will be described below in detail with reference to the drawings. However, the present invention is not limited to this embodiment.

【００４１】[実施例１]図１は実施例１の熱間または温
間圧延設備における本発明を利用した熱間または温間粗
圧延機列の側面方向の概略図であり、図２はその熱間ま
たは温間粗圧延機列を上から見た図である。ただし、図
が煩雑になるのを避けるため図２にはバックアップロー
ルは図示していない。図３は熱間または温間圧延設備の
圧延ライン中におけるその配置位置を示す図である。[Embodiment 1] FIG. 1 is a schematic side view of a row of a hot or warm rough rolling mill utilizing the present invention in a hot or warm rolling plant of Embodiment 1, and FIG. It is the figure which looked at the row of a hot or warm rough rolling mill from the top. However, the backup roll is not shown in FIG. 2 to avoid complicating the drawing. FIG. 3 is a diagram showing an arrangement position in a rolling line of a hot or warm rolling facility.

【００４２】図１において、上下一対のワークロール
１，２と上下一対のバックアップロール３，４からなる
圧延機２１，２２が圧延ライン方向に２台並べて設置さ
れており、これらの圧延機２１，２２はワークロールの
軸心を圧延面に平行な面内において互いにクロスする構
成となっている。また、２台の圧延機２０，２１は図２
に示すように圧延材料の進行方向に対するワークロール
のクロス方向が互いに反対である。粗圧延機列の前段部
分の構成は特に問わないので、図１においては１台のみ
で残りは省略している。５は圧下を行う前の帯状金属板
である。粗圧延機列の前段部分は、タンデム圧延機列で
あってもかまわないし、リバース型の圧延機が配置され
ていてもかまわない。もちろん本実施例と同様の構成が
粗圧延機列の前段部分からずっと続いていてもかまわな
い。また、ワークロールクロスの有無も問わない。６は
帯状金属板であり、各圧延機を通して矢印方向へと送ら
れる。In FIG. 1, two rolling mills 21 and 22 each comprising a pair of upper and lower work rolls 1 and 2 and a pair of upper and lower backup rolls 3 and 4 are arranged side by side in the rolling line direction. Reference numeral 22 denotes a configuration in which the axes of the work rolls cross each other in a plane parallel to the rolling surface. Also, two rolling mills 20, 21 are shown in FIG.
As shown in (1), the cross directions of the work rolls with respect to the traveling direction of the rolling material are opposite to each other. Since the configuration of the front part of the rough rolling mill row is not particularly limited, only one is shown in FIG. 1 and the rest is omitted. Reference numeral 5 denotes a strip-shaped metal plate before reduction. The front part of the rough rolling mill row may be a tandem rolling mill row or a reverse type rolling mill may be arranged. Of course, the same configuration as that of the present embodiment may be continued from the front stage of the rough rolling mill train. Also, the presence or absence of a work roll cloth is not important. Reference numeral 6 denotes a strip-shaped metal plate, which is fed in the direction of the arrow through each rolling mill.

【００４３】本実施例では、２台の圧延機２０，２１は
粗圧延機列（粗圧延行程）の最終段に設置されており、
圧延機２０，２１により圧延された帯状金属板６は仕上
圧延機列（仕上げ圧延行程）へと送られる。In this embodiment, the two rolling mills 20 and 21 are installed at the last stage of the rough rolling mill row (rough rolling process).
The strip-shaped metal sheet 6 rolled by the rolling mills 20 and 21 is sent to a finishing rolling mill row (finish rolling step).

【００４４】前述したように、ISIJ International Vo
l.32 (1992),No.12 pp.1319によれば、19%のCrを含有す
るフェライト系ステンレス鋼板では、鋳造時の板厚から
約７０％の圧下を行うと、フェライト系ステンレス鋼板
表面の柱状晶が、圧延面に平行な面を｛００１｝、圧延
材料の進行方向を<110>とする集合組織を形成するとあ
る。一度集合組織が形成されてしまうと、その結晶粒の
変形抵抗は大きいために、そこから充分な量の転位を蓄
積することは困難である。従って、鋳造時の板厚からの
総圧下量が約70%に到達する前に、集合組織の形成を回
避する必要がある。従って、本発明で重要なことは、帯
状金属板６の総圧下量が多くとも70%に到達する以前に
圧延機２０，２１を通過するということである。As described above, ISIJ International Vo
According to l.32 (1992), No.12 pp.1319, the ferritic stainless steel sheet containing 19% Cr, when reduced about 70% from the thickness at the time of casting, the surface of the ferritic stainless steel sheet May form a texture having a plane parallel to the rolling plane as {001} and a traveling direction of the rolling material as <110>. Once the texture is formed, it is difficult to accumulate a sufficient amount of dislocations from the deformation resistance of the crystal grains since the texture is large. Therefore, it is necessary to avoid the formation of a texture before the total reduction from the thickness at the time of casting reaches about 70%. Therefore, what is important in the present invention is that the strip-shaped metal sheet 6 passes through the rolling mills 20 and 21 before the total reduction amount reaches at most 70%.

【００４５】一般に熱間または温間圧延の場合、粗圧延
行程では70〜80%位まで圧下されることから、粗圧延機
列の最終段２段に圧延機２０，２１を配置すれば、帯状
金属板６は総圧下量が約70%に到達する以前に圧延機２
０，２１を通過することになる。In general, in the case of hot or warm rolling, the rolling is reduced to about 70 to 80% in the rough rolling process. Before the metal sheet 6 reaches the rolling reduction of about 70%, the rolling mill 2
It will pass through 0,21.

【００４６】なお、帯状金属板６は総圧下量が約70%に
到達する以前に圧延機２０，２１を通過すればよいので
あるから、粗圧延機２０，２１は粗圧延機列の最終段よ
りも前段部分に配置してもよい。また、薄板スラブの圧
延設備では板材の総圧下量が約70%に到達するのが仕上
圧延機列の前段になる場合もある。このような圧延設備
では、圧延機２０，２１を仕上圧延機列の前段に配置し
ても良いことは勿論である。Since the strip-shaped metal plate 6 only needs to pass through the rolling mills 20 and 21 before the total rolling reduction reaches about 70%, the rough rolling mills 20 and 21 are arranged at the last stage of the row of rough rolling mills. Alternatively, it may be arranged in a preceding stage. Further, in the rolling equipment for the thin plate slab, the total reduction amount of the plate material may reach about 70% in the preceding stage of the finishing rolling mill row in some cases. In such a rolling equipment, the rolling mills 20 and 21 may of course be arranged at the preceding stage of the finishing rolling mill row.

【００４７】図４はワークロールのクロス角度に対する
θ′の関係を示したものである。ここで、θ′は圧延面
に平行な面内において金属板６の進行方向とワークロー
ルの軸心のなす角度である。図４(b)のようにワークロ
ールのクロスが行われなければ、θ′は90°であるが、
ワークロール１に着目すると、ワークロールのクロスが
行われた場合、θ′は(a)の場合90°よりも小さくな
り、(c)の場合90°よりも大きくなる。FIG. 4 shows the relationship of θ ′ to the cross angle of the work roll. Here, θ ′ is an angle between the traveling direction of the metal plate 6 and the axis of the work roll in a plane parallel to the rolling surface. If the work roll is not crossed as shown in FIG. 4 (b), θ ′ is 90 °,
Focusing on the work roll 1, when the work rolls are crossed, θ ′ is smaller than 90 ° in (a) and larger than 90 ° in (c).

【００４８】これまで述べてきたように、均一で微細な
結晶構造を得るためには、集合組織の発達を回避しつ
つ、全ての結晶粒内に、再結晶時に微細な結晶粒を得る
のに充分な量の転位を蓄積することが必要である。この
ためには、複数方向に力が働く圧延を行うことが極めて
有効である。帯状金属板をある方向に対して圧延する
と、圧延時の力の方向が集合組織の方向と一致（例えば
フェライト系ステンレス帯状鋼板であれば圧延時の力の
方向が{001}，<110>と一致する結晶粒）あるいはこれに
近い結晶粒内には、圧延により充分な量の転位が蓄積さ
れず、集合組織を形成しようとする。しかし一方で、圧
延時の力の方向が集合組織の方向と離れている結晶粒内
には、この圧延により多量の転位が蓄積される。次に力
の方向の異なる圧延を行うと、先の圧延で圧延時の力の
方向が集合組織の方向と一致していた結晶粒内にも、今
度は圧延時の力の方向が異なるため多量の転位が蓄積さ
れる。このようにして、複数の方向に力が働く圧延を行
うことにより、全ての結晶粒内に充分な量の転位を蓄積
することが可能となり、その後の再結晶によって均一で
微細な結晶構造を得ることができる。As described above, in order to obtain a uniform and fine crystal structure, it is necessary to avoid the development of texture and to obtain fine crystal grains in all the crystal grains during recrystallization. It is necessary to accumulate a sufficient amount of dislocations. For this purpose, it is extremely effective to perform rolling in which forces are applied in a plurality of directions. When a strip-shaped metal sheet is rolled in a certain direction, the direction of the force during rolling matches the direction of the texture (for example, the direction of the force during rolling is {001}, <110> in the case of a ferritic stainless steel strip-shaped steel sheet). Rolling does not accumulate a sufficient amount of dislocations in a crystal grain that coincides with or near the crystal grain, and tends to form a texture. However, on the other hand, a large amount of dislocations are accumulated by this rolling in crystal grains in which the direction of the force during rolling is away from the direction of the texture. Next, when rolling with different directions of force is performed, even in the crystal grains where the direction of the force at the time of rolling in the previous rolling coincided with the direction of the texture, the direction of the force at the time of rolling is now different, so that a large amount of Dislocations are accumulated. In this way, by performing rolling in which a force acts in a plurality of directions, it becomes possible to accumulate a sufficient amount of dislocations in all crystal grains, and obtain a uniform and fine crystal structure by subsequent recrystallization. be able to.

【００４９】再結晶によって均一で微細な結晶構造を得
るのに充分な量の転位を蓄積するために、どの程度の圧
下を加えればよいかということは、金属・合金の種類
や、添加元素、初期結晶粒径、圧延条件の影響もあるた
めに、一概に言うことはできないが、一般的には圧下量
で約20%は最低限必要であると言われている。また、圧
延方向が集合組織の方向からどの程度離れれば集合組織
が発達せず、結晶粒内に充分な量の転位が蓄積されるか
ということについても、同様に様々な因子の影響がある
ために一概に言うことはできないが、だいたい10°程度
離れればよいと言われている。立方晶系の金属・合金の
場合は、結晶構造の対称性から、最大方向差を与える角
度は45°であり、45°を越えると角度差の効果は逆に減
少していく。The amount of reduction to be applied in order to accumulate a sufficient amount of dislocations to obtain a uniform and fine crystal structure by recrystallization depends on the type of metal / alloy, the additive element, It cannot be said unconditionally because of the influence of the initial crystal grain size and the rolling conditions, but it is generally said that a minimum reduction of about 20% is required. Also, how far apart the rolling direction is from the direction of the texture, the texture does not develop, and whether a sufficient amount of dislocations are accumulated in the crystal grains is also affected by various factors. It cannot be said at all, but it is said that it should be about 10 degrees apart. In the case of cubic metals and alloys, the angle giving the maximum direction difference is 45 ° due to the symmetry of the crystal structure. When the angle exceeds 45 °, the effect of the angle difference decreases conversely.

【００５０】発明者は、ワークロールをクロスすること
により圧延材料が幅方向に剪断変形することを確認し、
これを帯状金属板の圧延方法へ応用することを考え出し
た。ワークロールをクロスして圧延を行う際に、ワーク
ロールに表面疵があると圧延板にこの表面疵が転写され
ることがある（以降これをシュリンプマークと称す）。
図５はシュリンプマークを模式的に示したものである
が、図中のシュリンプマーク角度αに対して、圧延面上
に作用する力の方向はα／２と考えることができる。シ
ュリンプマーク角度αはワークロールクロス角度θの増
加に伴い大きくなる。なお、圧延面上に作用する力は、
剪断力、引張力、圧縮力等が考えられるが、本発明はこ
の力の種類で限定されるものでは無い。The inventor has confirmed that the rolled material is sheared in the width direction by crossing the work rolls.
We have devised to apply this to a rolling method for strip-shaped metal sheets. When rolling is performed by crossing a work roll, if the work roll has a surface flaw, the surface flaw may be transferred to a rolled plate (hereinafter, this is referred to as a shrimp mark).
FIG. 5 schematically shows the shrimp mark, but the direction of the force acting on the rolling surface can be considered to be α / 2 with respect to the shrimp mark angle α in the figure. The shrimp mark angle α increases as the work roll cross angle θ increases. The force acting on the rolling surface is
Although a shearing force, a tensile force, a compressive force, and the like are conceivable, the present invention is not limited to this type of force.

【００５１】図６は、ワークロール半径500mm、ワーク
ロール周速240m／min、摩擦係数0.35、板厚80mm→56mm
（圧下率30%）という圧延条件において、ワークロール
クロス角度θを変化させた場合のシュリンプマーク角度
α／２の値をシミュレーションにより求めた結果であ
る。結晶構造の対称性から、最大方向差を与える角度は
45゜であるので、方向差が45゜を超えると、その効果は
次第に薄れていく。従って、ある方向のワークロールク
ロスによってシュリンプマーク角度α／２の値が22.5゜
となれば、これと反対の方向のワークロールクロスを行
うことによって角度差の効果が最大となる45゜の方向差
が実現されることになる。FIG. 6 shows a work roll radius of 500 mm, a work roll peripheral speed of 240 m / min, a friction coefficient of 0.35, and a plate thickness of 80 mm → 56 mm.
This is a result obtained by simulation of the value of the shrimp mark angle α / 2 when the work roll cross angle θ is changed under the rolling condition of (rolling rate 30%). From the symmetry of the crystal structure, the angle giving the maximum direction difference is
Since the angle is 45 °, the effect gradually diminishes when the direction difference exceeds 45 °. Therefore, if the value of the shrimp mark angle α / 2 becomes 22.5 ° due to a work roll cross in a certain direction, the direction difference of 45 ° at which the effect of the angle difference is maximized by performing the work roll cross in the opposite direction. Will be realized.

【００５２】圧延条件によって図６の曲線は多少変化す
るが、様々な条件下でシミュレーションを行ったとこ
ろ、ワークロールクロス角度θが3゜程度でシュリンプ
マーク角度α／２の値は22.5゜となることが明らかにな
った。ワークロールのクロス方向が互いに反対で、ワー
クロールクロス角度θが3゜である２台の圧延機（図４
の（ａ）と（ｃ）の組み合わせに相当）を組み合わせた
場合、圧延面に平行な面内において圧延材料の進行方向
とワークロールの軸心のなす角度θ′の差は6゜とな
る。従って、θ′の差は6゜以下とするのが好ましい。
このとき、ワークロールクロスを行わない圧延機と、6
゜のワークロールクロスを行う圧延機（図４の（ｂ）と
（ａ）あるいは（ｃ）の組み合わせに相当）を組み合わ
せてもよいが、ワークロールクロス角度θの絶対値が増
大すると、スラスト力も増大するため、圧延そのものの
安定性は損なわれていく。つまりスラスト力を低く抑え
るという観点からは、ワークロールクロス角度θの絶対
値は小さい方が好都合であるので、本実施例のように、
ワークロールのクロス方向が互いに反対である２台の圧
延機を組み合わせて、それぞれ±３゜のワークロールク
ロスを行った方が、θ′の差は同じ6゜でも、圧延機の
スラスト力の低減に関しては有利となる。従って、ワー
クロールのクロス方向が互いに反対である２台の圧延機
を組み合わせて配置することが好ましい。Although the curve in FIG. 6 slightly changes depending on the rolling conditions, simulations under various conditions show that the value of the shrimp mark angle α / 2 is 22.5 ° when the work roll cross angle θ is about 3 °. It became clear. Two rolling mills in which the work roll cross directions are opposite to each other and the work roll cross angle θ is 3 ° (FIG. 4)
(Equivalent to the combination of (a) and (c)), the difference between the advancing direction of the rolled material and the angle θ ′ formed by the axis of the work roll in a plane parallel to the rolling surface is 6 °. Therefore, it is preferable that the difference of θ ′ be 6 ° or less.
At this time, a rolling mill without work roll cross
A rolling mill (corresponding to a combination of (b) and (a) or (c) in FIG. 4) that performs the work roll crossing of ゜ may be combined, but when the absolute value of the work roll cross angle θ increases, the thrust force also increases. Because of the increase, the stability of the rolling itself is impaired. In other words, from the viewpoint of keeping the thrust force low, it is more convenient for the absolute value of the work roll cross angle θ to be smaller.
Combining two rolling mills whose work roll cross directions are opposite to each other and performing a work roll cross of ± 3 mm reduces the thrust force of the rolling mill even if the difference in θ 'is the same 6 mm. Is advantageous for Therefore, it is preferable to arrange two rolling mills in which the cross directions of the work rolls are opposite to each other.

【００５３】前述したように、全ての結晶粒内に充分な
量の転位を蓄積するためには、圧延面上に作用する力の
方向差を10゜程度は確保する必要がある。そして、ある
方向のワークロールクロスによってシュリンプマーク角
度α／２の値が5゜となれば、これと反対の方向のワー
クロールクロスを行うことによって10゜の方向差が実現
されることになる。As described above, in order to accumulate a sufficient amount of dislocations in all the crystal grains, it is necessary to secure a direction difference of about 10 ° between the forces acting on the rolling surface. If the value of the shrimp mark angle α / 2 becomes 5 ° due to a work roll cross in a certain direction, a direction difference of 10 ° is realized by performing a work roll cross in the opposite direction.

【００５４】同様に様々な条件下でシミュレーションを
行ったところ、図６からもわかるように、ワークロール
クロス角度θが0.4゜程度でシュリンプマーク角度α／
２の値は5゜となることが明らかになった。ワークロー
ルのクロス方向が互いに反対で、ワークロールクロス角
度θが0.4゜である２台の圧延機（図４の（ａ）と
（ｃ）の組み合わせに相当）を組み合わせた場合、圧延
面に平行な面内において圧延材料の進行方向とワークロ
ールの軸心のなす角度θ′の差は0.8゜となるので、
θ′の差は0.8゜以上とするのが好ましい。またこの場
合においても、ワークロールクロスを行わない圧延機
と、0.8゜のワークロールクロスを行う圧延機（図４の
（ｂ）と（ａ）あるいは（ｃ）の組み合わせに相当）を
組み合わせるよりは、ワークロールのクロス方向が互い
に反対である２台の圧延機を組み合わせて、それぞれ±
0.4゜のワークロールクロスを行った方が、圧延機のス
ラスト力低減の観点から、より好ましい配置となる。Similarly, simulations were conducted under various conditions. As can be seen from FIG. 6, the work roll cross angle θ was about 0.4 ° and the shrimp mark angle α /
It turned out that the value of 2 was 5 ゜. When two rolling mills having work roll cross directions opposite to each other and a work roll cross angle θ of 0.4 ° (corresponding to a combination of (a) and (c) in FIG. 4) are combined, the rolling direction is parallel to the rolling surface. The difference between the advancing direction of the rolling material and the angle θ ′ between the axis of the work roll is 0.8 °
It is preferable that the difference between θ ′ is 0.8 ° or more. Also in this case, a rolling mill that does not perform a work roll cross and a rolling mill that performs a 0.8 ° work roll cross (corresponding to a combination of (b) and (a) or (c) in FIG. 4) are more preferable. , By combining two rolling mills whose work roll cross directions are opposite to each other,
Performing a 0.4 mm work roll cloth is a more preferable arrangement from the viewpoint of reducing the thrust force of the rolling mill.

【００５５】図１及び図２の本実施例の１台目の圧延機
２０は図４(a)のようにワークロールのクロスを行って
おり、２台目の圧延機２１は図４(c)のようにワークロ
ールのクロスを行っている。本実施例においてはθ′の
それぞれの値は87°と93°である。一度集合組織が形成
されてしまうと、その結晶粒の変形抵抗は大きいため
に、そこから充分な量の転位を蓄積することは困難にな
る。同一方向の圧延を連続して行うと、その方向が集合
組織の方向と一致している結晶粒において集合組織が発
達していくため、力の方向はできるだけ頻繁に変化させ
た方がよい。また、このとき圧延面にかかる力の方向差
は、少なくとも10゜程度は確保し、かつ45°を超えない
範囲でできるだけ大きくした方がよい。従って、本実施
例のように、ワークロールのクロス方向が互いに反対で
ある２台の圧延機２０，２１は、圧延機列の中で連続し
て配置されていることが好ましく、また実施例２で説明
するように、複数台の圧延機を圧延機列中に配置する際
は、隣り合う圧延機間のそれぞれでθ′の差が6°を超
えない範囲でなるべく大きくなるように圧延機を配置す
ることが好ましい。The first rolling mill 20 of this embodiment shown in FIGS. 1 and 2 crosses the work rolls as shown in FIG. 4 (a), and the second rolling mill 21 The work rolls are crossed as in). In the present embodiment, the respective values of θ ′ are 87 ° and 93 °. Once the texture is formed, the deformation resistance of the crystal grains is large, and it becomes difficult to accumulate a sufficient amount of dislocations therefrom. If rolling in the same direction is continuously performed, the texture develops in the crystal grains whose direction matches the direction of the texture, so that the direction of the force should be changed as frequently as possible. At this time, it is preferable that the difference in the direction of the force applied to the rolling surface be at least about 10 ° and be as large as possible within a range not exceeding 45 °. Therefore, as in the present embodiment, it is preferable that the two rolling mills 20, 21 in which the cross directions of the work rolls are opposite to each other are continuously arranged in the rolling mill row. As described in, when arranging a plurality of rolling mills in a rolling mill row, rolling mills so that the difference in θ ′ between adjacent rolling mills is as large as possible within a range not exceeding 6 °. It is preferable to arrange them.

【００５６】前述したように、本実施例では圧延機２
０，２１を熱間または温間粗圧延機列の最終段に配置し
ており、これにより帯状金属板６は鋳造時の板厚からの
総圧下量が多くとも70%に到達する以前、すなわち集合
組織が形成される前に帯状金属板６は複数方向の力の圧
延を受ける。また、この圧延では、再結晶微細化に必要
であると言われている少なくとも20%の圧下を受ける。
更に、このとき帯状金属板の温度は少なくとも0.8TS以
下に制御されることが好ましい。これは、圧延時の帯状
金属板の温度が高すぎると、動的回復が進行するため、
結晶粒内に充分な量の転位を蓄積することができないた
めである。例えばフェライト系ステンレス帯状鋼板の場
合は、950〜1100℃に圧延温度を設定するのが好まし
い。As described above, in this embodiment, the rolling mill 2
0 and 21 are arranged at the last stage of the row of hot or warm rough rolling mills, whereby the strip-shaped metal sheet 6 has a total reduction from the sheet thickness at the time of casting reaching at most 70%, that is, Before the texture is formed, the band-shaped metal sheet 6 is subjected to rolling in a plurality of directions. In addition, this rolling receives a reduction of at least 20%, which is said to be necessary for recrystallization miniaturization.
Further, at this time, it is preferable that the temperature of the strip-shaped metal plate is controlled to at least 0.8 TS or less. This is because, if the temperature of the strip-shaped metal plate at the time of rolling is too high, dynamic recovery proceeds,
This is because a sufficient amount of dislocations cannot be accumulated in the crystal grains. For example, in the case of a ferritic stainless steel strip, the rolling temperature is preferably set to 950 to 1100 ° C.

【００５７】本実施例では帯状金属板６は、本発明の最
初の圧延機２０を通過する際に、図５に示すような方向
の力を受けて圧下される。ワークロールのクロスによ
り、板幅方向の剪断力が生じるため、圧延面にかかる力
の方向は圧延方向よりも左に傾く。このとき、力の方向
が集合組織の方向と一致もしくはこれに近い結晶粒内に
は、圧延により充分な量の転位は蓄積されず、集合組織
を形成しようとする。しかし一方で、力の方向が集合組
織の方向と離れている結晶粒内には、この圧延により多
量の転位が蓄積される。次に２台目の圧延機２１を通過
する際には、ワークロールのクロス方向が１台目の圧延
機とはちょうど反対であるため、帯状金属板６は図５と
はちょうど反対の、圧延方向よりも右に傾いた方向の力
を受けて圧下される。このとき、最初の圧延機による圧
延時に、圧延面にかかる力の方向が集合組織の方向と一
致しており、粒内に充分な転位が導入されなかった結晶
粒についても、２台目の圧延機２１の圧延面にかかる力
の方向は最初の圧延機２０とは異なるために、この圧延
により多量の転位が蓄積される。これら２台の圧延機２
０，２１による圧下量は、転位の蓄積に充分な、少なく
とも20%以上の値となっている。従って本実施例の圧延
機列を通過後の帯状金属板６は、全ての結晶粒内に再結
晶微細化に充分な量の転位が蓄積されており、その後の
再結晶により、均一で微細な結晶構造を得ることができ
る。そしてその結果、優れた表面性状と高い強度と靭性
を兼ね備えた帯状金属板を製造することができる。In this embodiment, when passing through the first rolling mill 20 of the present invention, the strip-shaped metal plate 6 is pressed down by receiving a force in the direction shown in FIG. Since the work roll cross generates a shearing force in the sheet width direction, the direction of the force applied to the rolling surface is inclined leftward from the rolling direction. At this time, rolling does not accumulate a sufficient amount of dislocations in the crystal grains whose direction of force matches or is close to the direction of the texture, and tends to form a texture. However, on the other hand, a large amount of dislocations are accumulated by this rolling in crystal grains in which the direction of the force is away from the direction of the texture. Next, when passing through the second rolling mill 21, the cross direction of the work rolls is just opposite to that of the first rolling mill. It is depressed by the force in the direction inclined to the right from the direction. At this time, during the rolling by the first rolling mill, the direction of the force applied to the rolling surface coincides with the direction of the texture, and the crystal grains for which sufficient dislocations have not been introduced in the grains are also subjected to the second rolling. Since the direction of the force applied to the rolling surface of the mill 21 is different from that of the first rolling mill 20, a large amount of dislocations are accumulated by this rolling. These two rolling mills 2
The amount of reduction by 0, 21 is at least 20% or more, which is sufficient for dislocation accumulation. Therefore, in the strip-shaped metal sheet 6 after passing through the rolling mill row of the present embodiment, a sufficient amount of dislocations for recrystallization refinement is accumulated in all the crystal grains, and the uniform refining is performed by the subsequent recrystallization. A crystal structure can be obtained. As a result, a strip-shaped metal plate having both excellent surface properties and high strength and toughness can be manufactured.

【００５８】本実施例では、ワークロールのクロス方向
が互いに反対である、隣接した２台の圧延機２０，２１
を設置することにより、帯状金属板６にかかる力の方向
を大きく変化させている。このため大量の転位を結晶粒
内に蓄積するための圧延温度、圧延速度、圧下量、昇温
速度や降温速度等の圧延条件の細かい設定が不要であ
り、また帯状金属板への添加元素の制限や組織制御の必
要性もほとんどない。従って広範囲な圧延条件及び材料
に対して適用可能であり、またその制御も従来の方法に
比べて極めて容易である。In this embodiment, two adjacent rolling mills 20, 21 in which the cross directions of the work rolls are opposite to each other.
Is installed, the direction of the force applied to the band-shaped metal plate 6 is greatly changed. Therefore, it is not necessary to precisely set rolling conditions such as rolling temperature, rolling speed, rolling reduction, heating rate and cooling rate in order to accumulate a large amount of dislocations in the crystal grains. There is little need for restrictions or organizational controls. Therefore, it is applicable to a wide range of rolling conditions and materials, and its control is extremely easy as compared with the conventional method.

【００５９】[実施例２]図７は実施例１と同様な、本発
明を利用した熱間または温間粗圧延機列の側面方向の概
略図であるが、圧延機の数を２台よりも増やした例であ
る。[Embodiment 2] FIG. 7 is a schematic side view of a row of a hot or warm rough rolling mill utilizing the present invention, similar to Embodiment 1, but the number of rolling mills is increased from two. This is an example of increasing the number.

【００６０】図７において、上下一対のワークロール
１，２と上下一対のバックアップロール３，４からなる
圧延機２０，２１，２２，２３が圧延ライン方向に４台
並べて設置されており、これらの圧延機はワークロール
の軸心を圧延面に平行な面内において互いにクロスする
構成となっている。また、圧延機２０と圧延機２２及び
圧延機２１と圧延機２３は、それぞれ、圧延材料の進行
方向に対するワークロールのクロス方向が同じであり、
圧延機２０，２２と圧延機２１，２３は圧延材料の進行
方向に対するワークロールのクロス方向が互いに反対で
ある。In FIG. 7, four rolling mills 20, 21, 22, 23 each comprising a pair of upper and lower work rolls 1, 2 and a pair of upper and lower backup rolls 3, 4 are arranged side by side in the rolling line direction. The rolling mill has a configuration in which the axes of the work rolls cross each other in a plane parallel to the rolling surface. Further, the rolling direction of the rolling mill 20, the rolling mill 22, and the rolling mill 21 and the rolling mill 23 have the same cross direction of the work roll with respect to the traveling direction of the rolling material.
The cross directions of the work rolls in the rolling mills 20, 22 and the rolling mills 21, 23 are opposite to each other with respect to the traveling direction of the rolling material.

【００６１】つまり、圧延材料の進行方向に対するワー
クロールのクロス方向が互いに反対である圧延機２０と
圧延機２１、圧延機２１と圧延機２２、圧延機２２と圧
延機２３は、それぞれ、圧延機列の中で連続して配置さ
れている。また、圧延機２０，２１，２２，２３は隣合
う圧延機間のそれぞれで上記の角度θ′が最も大きくな
るように配置されている。That is, the rolling mills 20 and 21, the rolling mills 21 and 22, and the rolling mills 22 and 23, in which the cross directions of the work rolls with respect to the traveling direction of the rolling material are opposite to each other, are respectively They are arranged consecutively in a row. The rolling mills 20, 21, 22, and 23 are arranged so that the above-mentioned angle θ ′ is the largest between the adjacent rolling mills.

【００６２】本実施例では、圧延機２０と圧延機２１、
圧延機２１と圧延機２２、圧延機２２と圧延機２３のそ
れぞれで、帯状金属板６に異なる２つの方向の力の圧延
を行うことができるので、実施例１の場合よりも一層効
果的に、全ての結晶粒内に再結晶微細化に充分な量の転
位を蓄積することができ、その結果優れた表面性状と高
い強度と靭性を兼ね備えた帯状金属板を製造することが
できる。In this embodiment, the rolling mill 20 and the rolling mill 21
In each of the rolling mills 21 and 22, and the rolling mill 22 and the rolling mill 23, the strip-shaped metal plate 6 can be rolled with two different directions of force. In addition, a sufficient amount of dislocations for recrystallization and refinement can be accumulated in all crystal grains, and as a result, a strip-shaped metal plate having both excellent surface properties and high strength and toughness can be manufactured.

【００６３】本実施例においても、鋳造時の板厚からの
総圧下量が多くとも70%に到達する以前に、複数方向の
力の圧延を行い、少なくとも20%以上の圧下をするこ
と、帯状金属板の温度を少なくとも0.8TS以下に制御す
ること、θ′の差を0.8゜以上6°以下に制御すること
（つまり、この場合ワークロールクロス角度を±0.4゜
以上±3°以下に制御すること）、及び帯状金属板の圧
延面にかかる力の方向差を10゜以上45°以下に制御する
ことが肝要であり、これらの条件を満たすことによっ
て、本発明の効果を十分に発揮することができる。Also in this embodiment, before the total amount of reduction from the thickness at the time of casting reaches at most 70%, rolling in multiple directions is performed to reduce at least 20% or more. Control the temperature of the metal plate to at least 0.8TS or less, and control the difference of θ 'to 0.8 ° or more and 6 ° or less (that is, control the work roll cross angle to ± 0.4 ° or more and ± 3 ° or less) It is important to control the difference in the direction of the force applied to the rolling surface of the strip-shaped metal plate to 10 ° or more and 45 ° or less, and by satisfying these conditions, the effects of the present invention can be sufficiently exerted. Can be.

【００６４】[実施例３]図８は本発明を利用したリバー
ス型の熱間または温間粗圧延機の側面方向の概略図であ
る。Example 3 FIG. 8 is a schematic side view of a reverse type hot or warm rough rolling mill utilizing the present invention.

【００６５】図８において、上下一対のワークロール
１，２と上下一対のバックアップロール３，４からなる
圧延機２４が圧延ライン中に１台設置され、この圧延機
２４はワークロールの軸心を圧延面に平行な面内におい
て互いにクロスする構成となっている。本実施例におい
ても、圧延機２４は粗圧延機列の最終段に配置されてい
る。また、粗圧延機列の前段部分の構成は特に問わない
ので、図８においては１台のみで残りは省略している。
実施例１と同様に、粗圧延機列の前段部分はどのような
構成であってもかまわない。５は圧下を行う前の帯状金
属板である。６は帯状金属板であり、この圧延機２４を
往復することによって圧下を受けていく。In FIG. 8, one rolling mill 24 including a pair of upper and lower work rolls 1 and 2 and a pair of upper and lower backup rolls 3 and 4 is installed in a rolling line. They are configured to cross each other in a plane parallel to the rolling surface. Also in the present embodiment, the rolling mill 24 is disposed at the last stage of the rough rolling mill row. Further, since the configuration of the former part of the rough rolling mill row is not particularly limited, only one is shown in FIG. 8 and the rest is omitted.
As in the first embodiment, the front part of the rough rolling mill row may have any configuration. Reference numeral 5 denotes a strip-shaped metal plate before reduction. Reference numeral 6 denotes a strip-shaped metal plate, which receives a rolling reduction by reciprocating through the rolling mill 24.

【００６６】本実施例では、図８において帯状金属板６
が左方より右方へ進行する際は、図５に示すように圧延
面にかかる力の方向は圧延方向よりも左に傾いているの
に対し、帯状金属板６が右方より左方へ進行する際は、
圧延面にかかる力の方向は図５とはちょうど反対の、圧
延方向よりも右に傾いた方向となる。つまり、この圧延
機２４で２パス以上の圧延を行うことによって、帯状金
属板６に異なる２つの方向の力の圧延を行うことが可能
であり、本発明の効果を得ることができるので、全ての
結晶粒内に再結晶微細化に充分な量の転位を蓄積するこ
とができ、その結果優れた表面性状と高い強度と靭性を
兼ね備えた帯状金属板を製造することができる。In the present embodiment, in FIG.
When traveling from the left to the right, the direction of the force applied to the rolling surface is inclined to the left from the rolling direction as shown in FIG. 5, while the strip-shaped metal plate 6 moves to the left from the right. As you proceed,
The direction of the force applied to the rolling surface is exactly opposite to that in FIG. In other words, by performing two or more passes of rolling by the rolling mill 24, it is possible to perform rolling in two different directions on the strip-shaped metal plate 6, and the effects of the present invention can be obtained. The dislocations can be accumulated in a sufficient amount in the crystal grains for recrystallization and refinement. As a result, a strip-shaped metal plate having both excellent surface properties and high strength and toughness can be produced.

【００６７】上述したように、リバース型の圧延機２４
を用いて２パス以上の圧延を行う場合は、ワークロール
クロスを行うことによって１台の圧延機で異なる２つの
方向の力の圧延を行うことが可能である。しかしながら
この場合においても、鋳造時の板厚からの総圧下量が多
くとも70%に到達する以前に、複数方向の力の圧延を行
い、少なくとも20%以上の圧下をすること、帯状金属板
の温度を少なくとも0.8TS以下に制御すること、θ′の
差を0.8゜以上6°以下に制御すること（つまり、この場
合ワークロールクロス角度を±0.4゜以上±3°以下に制
御すること）、及び帯状金属板の圧延面にかかる力の方
向差を10゜以上45°以下に制御することが肝要であり、
これらの条件を満たすことによって、本発明の効果を十
分に発揮することができる。As described above, the reverse type rolling mill 24
When rolling is performed in two or more passes by using a roll, it is possible to perform rolling in two different directions with one rolling mill by performing a work roll cross. However, even in this case, before the total reduction from the sheet thickness at the time of casting reaches at most 70%, rolling in multiple directions is performed, and the reduction is at least 20% or more. Controlling the temperature to at least 0.8TS or less, controlling the difference of θ 'to 0.8 ° or more and 6 ° or less (that is, controlling the work roll cross angle to ± 0.4 ° or more and ± 3 ° or less in this case), And it is important to control the difference in direction of the force applied to the rolling surface of the strip-shaped metal plate to 10 ° or more and 45 ° or less,
By satisfying these conditions, the effects of the present invention can be sufficiently exhibited.

【００６８】[実施例４]図９は実施例３と同様な、本発
明を利用したリバース型の熱間または温間粗圧延機の側
面方向の概略図であるが、圧延機の数を２台以上にした
例である。[Embodiment 4] FIG. 9 is a schematic side view of a reverse type hot or warm rough rolling mill utilizing the present invention, similar to Embodiment 3, wherein the number of rolling mills is two. This is an example in which the number is more than one.

【００６９】図９において、上下一対のワークロール
１，２と上下一対のバックアップロール３，４からなる
圧延機２４，２５，２６が圧延ライン中に３台並べて設
置されており、これらの圧延機はワークロールの軸心を
圧延面に平行な面内において互いにクロスする構成とな
っている。また、圧延機２４と圧延機２６は、圧延材料
の進行方向に対するワークロールのクロス方向が同じで
あり、圧延機２４，２６と圧延機２５は圧延材料の進行
方向に対するワークロールのクロス方向が互いに反対で
ある。In FIG. 9, three rolling mills 24, 25 and 26 each comprising a pair of upper and lower work rolls 1 and 2 and a pair of upper and lower backup rolls 3 and 4 are arranged side by side in a rolling line. Have a configuration in which the axes of the work rolls cross each other in a plane parallel to the rolling surface. Also, the rolling direction of the work rolls in the rolling machine 24 and the rolling mill 26 is the same as the traveling direction of the rolling material, and the rolling directions of the rolling rolls 24 and 26 and the rolling mill 25 are the same in the traveling direction of the rolling material. The opposite.

【００７０】つまり、圧延材料の進行方向に対するワー
クロールのクロス方向が互いに反対である圧延機２４と
圧延機２５、圧延機２５と圧延機２６は、それぞれ、圧
延機列の中で連続して配置されている。また、圧延機２
４，２５，２６は隣合う圧延機間のそれぞれで上記の角
度θ′が最も大きくなるように配置されている。That is, the rolling mills 24 and 25, and the rolling mills 25 and 26, in which the cross directions of the work rolls with respect to the traveling direction of the rolling material are opposite to each other, are continuously arranged in the rolling mill row. Have been. In addition, rolling mill 2
Nos. 4, 25 and 26 are arranged such that the above-mentioned angle θ ′ is the largest between the adjacent rolling mills.

【００７１】本実施例では、実施例３と同様、帯状金属
板６の進行方向を変えることによって帯状金属板６に異
なる２つの方向の力の圧延を行うことが可能であり、更
に、図９において帯状金属板６が左方より右方へ進行す
る際には、圧延機２４と圧延機２５、圧延機２５と圧延
機２６のそれぞれで、帯状金属板６に異なる２つの方向
の力の圧延を行うことができ、帯状金属板６が右方より
左方へ進行する際にも、圧延機２６と圧延機２５、圧延
機２５と圧延機２４のそれぞれで、帯状金属板６に異な
る２つの方向の力の圧延を行うことができ、実施例３の
場合よりも一層効果的に、全ての結晶粒内に再結晶微細
化に充分な量の転位を蓄積することができ、その結果優
れた表面性状と高い強度と靭性を兼ね備えた帯状金属板
を製造することができる。In this embodiment, as in the third embodiment, it is possible to perform rolling in two different directions on the strip-shaped metal plate 6 by changing the traveling direction of the strip-shaped metal plate 6. When the band-shaped metal plate 6 advances from the left to the right, the rolling machine 24 and the rolling mill 25, and the rolling mills 25 and 26 each apply a different force to the band-shaped metal plate 6 in two different directions. When the strip-shaped metal plate 6 advances from the right to the left, two different rolling metal plates 6 are formed by the rolling mills 26 and 25 and the rolling mills 25 and 24, respectively. In this case, a sufficient amount of dislocations can be accumulated in all the crystal grains for recrystallization refinement, and as a result, excellent rolling can be achieved. Manufacture of strip-shaped metal sheets with both surface properties and high strength and toughness Kill.

【００７２】本実施例においても、鋳造時の板厚からの
総圧下量が多くとも70%に到達する以前に、複数方向の
力の圧延を行い、少なくとも20%以上の圧下をするこ
と、帯状金属板の温度を少なくとも0.8TS以下に制御す
ること、θ′の差を0.8゜以上6°以下に制御すること、
及び帯状金属板の圧延面にかかる力の方向差を10゜以上
45°以下に制御することが肝要であり、これらの条件を
満たすことによって、本発明の効果を十分に発揮するこ
とができる。Also in this embodiment, before the total reduction from the thickness at the time of casting reaches at most 70%, rolling in multiple directions is performed to reduce at least 20% or more. Controlling the temperature of the metal plate to at least 0.8TS or less, controlling the difference of θ ′ to 0.8 ° or more and 6 ° or less,
And the difference in the direction of the force applied to the rolling surface of the strip-shaped metal sheet is 10 mm or more.
It is important to control the angle to 45 ° or less, and by satisfying these conditions, the effects of the present invention can be sufficiently exerted.

【００７３】[実施例５]図１０は本発明を利用した熱間
または温間ステッケル圧延機の側面方向の概略図であ
る。[Embodiment 5] FIG. 10 is a schematic side view of a hot or warm Steckel mill utilizing the present invention.

【００７４】図１０において、２つの保熱コイラ７及び
８の間に、上下一対のワークロール１，２と上下一対の
バックアップロール３，４からなる圧延機２７が１台設
置され、この圧延機２７はワークロールの軸心を圧延面
に平行な面内において互いにクロスする構成となってい
る。６は帯状金属板であり、保熱コイラ７内のコイル９
から圧延機２７を経て保熱コイラ８内のドラム１０に巻
き取られ、その後再び圧延機２７を経て保熱コイラ７に
戻る。この過程を繰り返すことにより帯状金属板６は圧
下されていく。実施例３と同様に、ワークロールクロス
を行うことによって異なる２つの方向の力の圧延が行わ
れるため、全ての結晶粒内に再結晶微細化に充分な量の
転位を蓄積することができ、その結果優れた表面性状と
高い強度と靭性を兼ね備えた帯状金属板を製造すること
ができる。In FIG. 10, one rolling mill 27 comprising a pair of upper and lower work rolls 1 and 2 and a pair of upper and lower backup rolls 3 and 4 is installed between the two heat retaining coilers 7 and 8. Reference numeral 27 denotes a configuration in which the axes of the work rolls cross each other in a plane parallel to the rolling surface. Reference numeral 6 denotes a band-shaped metal plate, and a coil 9 in a heat retaining coiler 7.
After passing through the rolling mill 27, it is wound on the drum 10 in the heat retaining coiler 8, and then returns to the heat retaining coiler 7 via the rolling mill 27 again. By repeating this process, the strip-shaped metal plate 6 is reduced. As in Example 3, rolling in two different directions is performed by performing a work roll cross, so that a sufficient amount of dislocations for recrystallization refinement can be accumulated in all crystal grains, As a result, a strip-shaped metal plate having both excellent surface properties and high strength and toughness can be manufactured.

【００７５】本実施例においても、鋳造時の板厚からの
総圧下量が多くとも70%に到達する以前に、複数方向の
力の圧延を行い、少なくとも20%以上の圧下をするこ
と、帯状金属板の温度を少なくとも0.8TS以下に制御す
ること、θ′の差を0.8゜以上6°以下に制御すること、
及び帯状金属板の圧延面にかかる力の方向差を10゜以上
45°以下に制御することが肝要であり、これらの条件を
満たすことによって、本発明の効果を十分に発揮するこ
とができる。Also in this embodiment, before the total reduction from the sheet thickness at the time of casting reaches at most 70%, rolling in multiple directions is performed to reduce at least 20% or more. Controlling the temperature of the metal plate to at least 0.8TS or less, controlling the difference of θ ′ to 0.8 ° or more and 6 ° or less,
And the difference in the direction of the force applied to the rolling surface of the strip-shaped metal sheet is 10 mm or more.
It is important to control the angle to 45 ° or less, and by satisfying these conditions, the effects of the present invention can be sufficiently exerted.

【００７６】[実施例６]図１１は本発明を利用したスト
リップ連続鋳造機直結型の圧延機の側面方向の概略図で
ある。[Embodiment 6] FIG. 11 is a schematic side view of a rolling mill directly connected to a continuous strip casting machine utilizing the present invention.

【００７７】図１１において、上下一対のワークロール
１，２と上下一対のバックアップロール３，４、及び上
下一対の中間ロール１１，１２からなる６段圧延機２
８，２９を圧延ライン方向に２台並べて設置している。
これら２台の圧延機２８，２９はワークロールの軸心を
圧延面に平行な面内において互いにクロスする構成とな
っており、図１１の１台目の圧延機２８は図４(a)のよ
うにワークロールのクロスを行っており、２台目の圧延
機２９は図４(c)のようにワークロールのクロスを行っ
ている。本実施例においてはθ′はそれぞれ88°と92°
である。また、圧延ラインは双ロール式ストリップ連続
鋳造機１３と直結している。５は圧下を行う前の帯状金
属板であり、ストリップ連続鋳造機１３で鋳造された
後、各圧延機２８，２９を経て帯状金属板６となり、コ
イル９として巻き取られる。In FIG. 11, a six-high rolling mill 2 comprising a pair of upper and lower work rolls 1 and 2, a pair of upper and lower backup rolls 3 and 4, and a pair of upper and lower intermediate rolls 11 and 12.
8, 29 are arranged side by side in the rolling line direction.
These two rolling mills 28 and 29 have a configuration in which the axes of the work rolls cross each other in a plane parallel to the rolling surface, and the first rolling mill 28 in FIG. The work rolls are crossed as described above, and the second rolling mill 29 crosses the work rolls as shown in FIG. In the present embodiment, θ ′ is 88 ° and 92 °, respectively.
It is. The rolling line is directly connected to a twin roll strip continuous casting machine 13. Reference numeral 5 denotes a strip-shaped metal plate before being reduced. After being cast by the strip continuous casting machine 13, the strip-shaped metal plate 6 passes through the rolling mills 28 and 29, and is wound as the coil 9.

【００７８】本実施例ではストリップ連続鋳造機１３を
用いているために、鋳造時の板厚が薄く、帯状金属板５
は最終形状までの圧下量を大きく取れないために、充分
な量の転位を結晶粒内に蓄積することが困難である。こ
のことに加えて、鋳造時の板厚が薄いために、圧下を行
う前の帯状金属板５は等軸晶に比べて柱状晶の比率が非
常に高く、帯状金属板の上面から下面までが同一の柱状
晶で構成されることも多くなり、集合組織が非常に発達
しやすい鋳造材となる。しかしながら、本実施例の圧延
機列を用いると、帯状金属板６にかかる力の方向を常に
大きく変化させることができるため、鋳造組織を効率的
に破壊し、全ての結晶粒内に再結晶微細化に充分な量の
転位を蓄積することができ、その結果優れた表面性状と
高い強度と靭性を兼ね備えた帯状金属板を製造すること
ができる。In this embodiment, since the strip continuous casting machine 13 is used, the strip thickness at the time of casting is small,
However, it is difficult to accumulate a sufficient amount of dislocations in the crystal grains because the amount of reduction to the final shape cannot be made large. In addition to this, since the sheet thickness at the time of casting is thin, the ratio of the columnar crystals in the band-shaped metal plate 5 before the reduction is very high as compared with the equiaxed crystal, and from the upper surface to the lower surface of the band-shaped metal plate. In many cases, the cast material is composed of the same columnar crystal, and the texture is very easily developed. However, when the rolling mill row of this embodiment is used, the direction of the force applied to the strip-shaped metal plate 6 can always be largely changed, so that the cast structure is efficiently destroyed and the recrystallized fine In this way, a sufficient amount of dislocations can be accumulated, and as a result, a strip-shaped metal plate having both excellent surface properties and high strength and toughness can be manufactured.

【００７９】また本実施例においても、圧延機列全体と
して少なくとも20%以上の圧下を行うこと、帯状金属板
の温度を少なくとも0.8TS以下に制御すること、θ′の
差を0.8゜以上6°以下に制御すること、及び帯状金属板
の圧延面にかかる力の方向差を10゜以上45°以下に制御
することが肝要であり、これらの条件を満たすことによ
って、本発明の効果を十分に発揮することができる。Also in this embodiment, the rolling reduction of the rolling mill row as a whole should be at least 20% or more, the temperature of the strip-shaped metal plate should be controlled to at least 0.8 TS or less, and the difference of θ ′ should be 0.8 ° to 6 °. It is important to control below, and to control the direction difference of the force applied to the rolling surface of the strip-shaped metal plate to 10 ° or more and 45 ° or less, and by satisfying these conditions, the effect of the present invention can be sufficiently achieved. Can be demonstrated.

【００８０】[実施例７]図１２は実施例１とほぼ同様
な、本発明を利用した熱間または温間粗圧延機列の側面
方向の概略図であるが、上下一対のワークロール１，２
と上下一対のバックアップロール３，４を一緒にクロス
させる圧延機３０，３１を用いている。[Embodiment 7] FIG. 12 is a schematic side view of a row of a hot or warm rough rolling mill utilizing the present invention, which is almost the same as that of the embodiment 1, except that a pair of upper and lower work rolls 1 and 2 are used. 2
And rolling mills 30, 31 for crossing a pair of upper and lower backup rolls 3, 4 together.

【００８１】本実施例によっても、実施例１と同じ条件
を満たすことによって、本発明の効果を十分に発揮する
ことができる。According to this embodiment, the effects of the present invention can be sufficiently exhibited by satisfying the same conditions as those of the first embodiment.

【００８２】[0082]

【発明の効果】以上述べたように、本発明に係わる熱間
または温間圧延方法及び熱間または温間圧延設備によれ
ば、帯状金属板の圧延において、均一で微細な結晶組織
を持ち、優れた表面性状と高い強度と靭性を兼ね備えた
帯状金属板を製造でき、さらに圧延条件や材料組成の制
約が少なく、広範囲な圧延条件及び材料に適用が可能で
あるという優れた効果を発揮する。As described above, according to the hot or warm rolling method and the hot or warm rolling equipment according to the present invention, the rolling of the strip-shaped metal sheet has a uniform and fine crystal structure, A strip-shaped metal plate having both excellent surface properties and high strength and toughness can be manufactured, and further, there is little restriction on rolling conditions and material composition, and an excellent effect of being applicable to a wide range of rolling conditions and materials is exhibited.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明の実施例１の熱間または温間圧延設備に
おける要部をなす熱間または温間粗圧延機列の側面方向
の概略図である。FIG. 1 is a schematic side view of a row of hot or warm rough rolling mills, which is a main part of a hot or warm rolling mill according to a first embodiment of the present invention.

【図２】図１に示した熱間または温間粗圧延機列を上か
ら見た図である。FIG. 2 is a top view of the row of hot or warm rough rolling mills shown in FIG.

【図３】図１に示した熱間または温間粗圧延機列の熱間
または温間圧延設備の圧延ライン中における配置位置を
示す図である。FIG. 3 is a view showing an arrangement position in a rolling line of hot or warm rolling equipment of the row of hot or warm rough rolling mills shown in FIG. 1;

【図４】ワークロールクロス角度に対する、圧延面に平
行な面内における圧延材料の進行方向とワークロールの
軸心のなす角度の関係を示す図である。FIG. 4 is a diagram showing a relationship between a traveling direction of a rolled material and an angle formed by an axis of a work roll in a plane parallel to a rolling surface with respect to a work roll cross angle.

【図５】シュリンプマークと、本発明の実施例１の熱間
または温間粗圧延機列の１台目の圧延機を通過する際に
圧延面にかかる力の方向を示す概念図である。FIG. 5 is a conceptual diagram showing shrimp marks and directions of forces applied to a rolling surface when passing through a first rolling mill in a row of hot or warm rough rolling mills according to the first embodiment of the present invention.

【図６】ワークロールクロス角度に対するシュリンプマ
ーク角度の関係を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing a relationship between a work roll cross angle and a shrimp mark angle.

【図７】本発明の実施例２の熱間または温間圧延設備に
おける要部をなす熱間または温間粗圧延機列の側面方向
の概略図である。FIG. 7 is a schematic side view of a row of hot or warm rough rolling mills forming a main part in a hot or warm rolling mill according to a second embodiment of the present invention.

【図８】本発明の実施例３の熱間または温間圧延設備に
おける要部をなすリバース型の熱間または温間粗圧延機
の側面方向の概略図である。FIG. 8 is a schematic side view of a reverse type hot or warm rough rolling mill, which is a main part of the hot or warm rolling equipment according to Embodiment 3 of the present invention.

【図９】本発明の実施例４の熱間または温間圧延設備に
おける要部をなすリバース型の熱間または温間粗圧延機
列の側面方向の概略図である。FIG. 9 is a schematic side view of a reverse type hot or warm rough rolling mill row which is a main part of a hot or warm rolling mill according to Embodiment 4 of the present invention.

【図１０】本発明の実施例５の熱間または温間圧延設備
における要部をなす熱間または温間ステッケル圧延機の
側面方向の概略図である。FIG. 10 is a schematic side view of a hot or warm Steckel rolling mill, which is a main part of a hot or warm rolling mill according to a fifth embodiment of the present invention.

【図１１】本発明の実施例６の熱間または温間圧延設備
における要部をなすストリップ連続鋳造機直結型の圧延
機列の側面方向の概略図である。FIG. 11 is a schematic side view of a row of rolling mills of a direct connection to a continuous strip casting machine, which is a main part of a hot or warm rolling facility according to Embodiment 6 of the present invention.

【図１２】本発明の実施例７の熱間または温間圧延設備
における要部をなす熱間または温間粗圧延機列の側面方
向の概略図である。FIG. 12 is a schematic side view of a row of hot or warm rough rolling mills forming a main part of a hot or warm rolling mill according to a seventh embodiment of the present invention.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１…ワークロール（上） ２…ワークロール（下） ３…バックアップロール（上） ４…バックアップロール（下） ５…圧下を行う前の帯状金属板 ６…帯状金属板 ７…入側保熱コイラ ８…出側保熱コイラ ９…コイル １０…ドラム １１…中間ロール（上） １２…中間ロール（下） １３…双ロール式ストリップ連続鋳造機 ２０〜３１…圧延機 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Work roll (upper) 2 ... Work roll (lower) 3 ... Backup roll (upper) 4 ... Backup roll (lower) 5 ... Strip metal plate before performing reduction 6 ... Strip metal plate 7 ... Input side heat retention coiler Reference Signs List 8: Delivery side heat retaining coiler 9: Coil 10: Drum 11: Intermediate roll (upper) 12: Intermediate roll (lower) 13: Twin roll strip continuous casting machine 20-31: Rolling mill

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 平野 聡 茨城県日立市大みか町七丁目２番１号 株式会社 日立製作所 電力・電機開発 本部内 (72)発明者 堀井 健治 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式 会社 日立製作所 日立工場内 (56)参考文献 特開 平８−283845（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−107901（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−53124（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−70234（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−144503（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−166004（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−214130（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−19104（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B21B 1/00 - 3/02 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Satoshi Hirano 7-2-1, Omika-cho, Hitachi City, Ibaraki Prefecture Within Hitachi, Ltd. Electric Power & Electronics Development Division (72) Inventor Kenji Horii Sachimachi, Hitachi City, Ibaraki Prefecture No. 1-1, Hitachi, Ltd. In the Hitachi Works of Hitachi, Ltd. (56) References JP-A-8-283845 (JP, A) JP-A-1-107901 (JP, A) JP-A-9-53124 (JP, A) JP-A-57-70234 (JP, A) JP-A-59-144503 (JP, A) JP-A-10-166004 (JP, A) JP-A-7-214130 (JP, A) JP-A-57-19104 (JP, A) (58) Field surveyed (Int. Cl. ⁷ , DB name) B21B 1/00-3/02

Claims (23)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】帯状金属板を熱間または温間圧延する際
に、該金属板に発達した集合組織が形成される以前に、
圧延面に平行な面内において金属板の進行方向とワーク
ロールの軸心のなす角度θ′が異なる少なくとも２回の
圧延を行うことを特徴とする帯状金属板の熱間または温
間圧延方法。(1) When hot or warm rolling a strip-shaped metal sheet, before a developed texture is formed on the metal sheet,
A hot or warm rolling method for a strip-shaped metal plate, wherein rolling is performed at least twice in a plane parallel to a rolling surface, wherein an angle θ 'formed between a traveling direction of the metal plate and an axis of the work roll is different. 【請求項２】帯状金属板を熱間または温間圧延する際
に、鋳造時の板厚からの総圧下量が多くとも70%に到達
する以前に、圧延面に平行な面内において金属板の進行
方向とワークロールの軸心のなす角度θ′が異なる少な
くとも２回の圧延を行うことを特徴とする帯状金属板の
熱間または温間圧延方法。2. The method according to claim 1, wherein when the strip-shaped metal sheet is hot- or warm-rolled, the metal sheet is rolled in a plane parallel to the rolling surface before the total reduction from the sheet thickness at the time of casting reaches at most 70%. A hot or warm rolling method for a strip-shaped metal plate, wherein at least two rolling operations are performed in which the angle θ ′ formed by the work roll and the axis of the work roll is different. 【請求項３】帯状金属板を熱間または温間圧延する際
に、粗圧延行程において、鋳造時の板厚からの総圧下量
が多くとも70%に到達する以前に、圧延面に平行な面内
において金属板の進行方向とワークロールの軸心のなす
角度θ′が異なる少なくとも２回の圧延を行うことを特
徴とする帯状金属板の熱間または温間圧延方法。3. A hot or warm rolling process for a strip-shaped metal sheet, in which a total rolling reduction from a sheet thickness at the time of casting reaches at most 70% in a rough rolling step, the rolling direction being parallel to a rolling surface. A hot or warm rolling method for a strip-shaped metal plate, wherein at least two rolling operations are performed in which the angle θ 'formed between the advancing direction of the metal plate and the axis of the work roll in the plane is different. 【請求項４】立方晶系の結晶構造を持つ金属・合金から
なる帯状金属板を圧延する際に、上記請求項１〜３のい
ずれか１項記載の方法を用いることを特徴とする帯状金
属板の熱間または温間圧延方法。4. A method for rolling a strip-shaped metal plate comprising a metal or an alloy having a cubic crystal structure, wherein the method according to any one of claims 1 to 3 is used. Hot or warm rolling method for the sheet. 【請求項５】鋳造後の冷却過程において、結晶構造に変
化の生じない金属・合金からなる帯状金属板を圧延する
際に、上記請求項１〜３のいずれか１項記載の方法を用
いることを特徴とする帯状金属板の熱間または温間圧延
方法。5. The method according to claim 1, wherein a strip-shaped metal plate made of a metal or alloy whose crystal structure does not change during the cooling process after casting is rolled. A hot or warm rolling method for a strip-shaped metal plate. 【請求項６】フェライト系ステンレス帯状鋼板を圧延す
る際に、上記請求項１〜３のいずれか１項記載の方法を
用いることを特徴とする帯状鋼板の熱間または温間圧延
方法。6. A hot or warm rolling method for a strip steel sheet, wherein the method according to any one of claims 1 to 3 is used for rolling a ferritic stainless steel strip steel sheet. 【請求項７】請求項１〜６のいずれか１項記載の熱間ま
たは温間圧延方法において、圧延時の帯状金属板の温度
を少なくとも0.8TS（TS：固相線温度[K]）以下に制御す
ることを特徴とする帯状金属板の熱間または温間圧延方
法。7. The hot or warm rolling method according to claim 1, wherein the temperature of the strip-shaped metal plate at the time of rolling is at least 0.8 TS (TS: solidus temperature [K]) or less. A hot or warm rolling method for a strip-shaped metal plate. 【請求項８】請求項１〜６のいずれか１項記載の熱間ま
たは温間または温間圧延方法において、上記２回の圧延
での角度θ′の差を0.8゜以上6°以下に制御することを
特徴とする帯状金属板の熱間または温間圧延方法。8. The hot, warm or warm rolling method according to claim 1, wherein the difference between the angles θ ′ in the two rolling operations is controlled to 0.8 ° or more and 6 ° or less. Hot or warm rolling a strip-shaped metal plate. 【請求項９】請求項１〜６のいずれか１項記載の熱間ま
たは温間圧延方法において、上記２回の圧延での帯状金
属板の圧延面にかかる力の方向差を10゜以上45°以下に
制御することを特徴とする帯状金属板の熱間または温間
圧延方法。9. The hot or warm rolling method according to any one of claims 1 to 6, wherein the difference in the direction of the force applied to the rolling surface of the strip-shaped metal plate in the two rolling operations is 10 ° or more. ° or below, a hot or warm rolling method for a strip-shaped metal plate. 【請求項１０】請求項１〜６のいずれか１項記載の熱間
または温間圧延方法において、上記２回の圧延により帯
状金属板を少なくとも20%圧下することを特徴とする帯
状金属板の熱間または温間圧延方法。10. The hot or warm rolling method according to claim 1, wherein the two-time rolling reduces the band-shaped metal plate by at least 20%. Hot or warm rolling method. 【請求項１１】帯状金属板を熱間または温間圧延する圧
延ラインに、該金属板に発達した集合組織が形成される
以前に金属板が通過するよう、圧延面に平行な面内にお
いて金属板の進行方向とワークロールの軸心のなす角度
θ′が異なる少なくとも２回の圧延を行える圧延装置を
配置したことを特徴とする帯状金属板の熱間または温間
圧延設備。11. A metal plate in a plane parallel to a rolling surface such that a metal sheet passes through a rolling line for hot or warm rolling a strip-shaped metal sheet before a texture developed in the metal sheet is formed. A hot or warm rolling equipment for a strip-shaped metal plate, comprising a rolling device capable of performing at least two rolling operations in which an angle θ 'formed between the direction of movement of the plate and the axis of the work roll is different. 【請求項１２】帯状金属板を熱間または温間圧延する圧
延ラインに、鋳造時の板厚からの総圧下量が多くとも70
%に到達する以前に金属板が通過するよう、圧延面に平
行な面内において金属板の進行方向とワークロールの軸
心のなす角度θ′が異なる少なくとも２回の圧延を行え
る圧延装置を配置したことを特徴とする帯状金属板の熱
間または温間圧延設備。12. A rolling line for hot or warm rolling a strip-shaped metal sheet has a total rolling reduction of at least 70% from the thickness at the time of casting.
%, So that the metal plate passes through before reaching%, a rolling device that performs at least two rolling operations in which the angle θ ′ between the advancing direction of the metal plate and the axis of the work roll is different in a plane parallel to the rolling surface is arranged. Hot or warm rolling equipment for a strip-shaped metal sheet. 【請求項１３】帯状金属板を熱間または温間圧延する圧
延ラインの粗圧延機列に、鋳造時の板厚からの総圧下量
が多くとも70%に到達する以前に圧延面に平行な面内に
おいて金属板の進行方向とワークロールの軸心のなす角
度θ′が異なる少なくとも２回の圧延を行える圧延装置
を配置したことを特徴とする帯状金属板の熱間または温
間圧延設備。13. A rough rolling mill line of a rolling line for hot or warm rolling a strip-shaped metal plate, wherein a total rolling reduction from a plate thickness at the time of casting reaches at most 70%, and is parallel to a rolling surface. A hot or warm rolling equipment for a strip-shaped metal plate, wherein a rolling device capable of performing at least two rolling operations in which the angle θ 'formed by the direction of movement of the metal plate and the axis of the work roll in the plane is different. 【請求項１４】請求項１１〜１３のいずれか１項記載の
帯状金属板の熱間または温間圧延設備において、前記圧
延装置は、圧延材料の進行方向に対するワークロールの
クロス方向が互いに反対である少なくとも２台の圧延機
を含む複数台の圧延機を備えることを特徴とする帯状金
属板の熱間または温間圧延設備。14. The hot or warm rolling equipment for strip-shaped metal sheets according to claim 11, wherein the rolling devices are arranged such that the cross directions of the work rolls with respect to the traveling direction of the rolled material are opposite to each other. A hot or warm rolling facility for a strip-shaped metal sheet, comprising a plurality of rolling mills including at least two rolling mills. 【請求項１５】請求項１４記載の帯状金属板の熱間また
は温間圧延設備において、前記２台の圧延機が、圧延機
列の中で連続して配置されていることを特徴とする帯状
金属板の熱間または温間圧延設備。15. The hot or warm rolling equipment for strip-shaped metal sheets according to claim 14, wherein said two rolling mills are arranged continuously in a rolling mill row. Hot or warm rolling equipment for metal sheets. 【請求項１６】請求項１５記載の帯状金属板の熱間また
は温間圧延設備において、前記２台の圧延機が、上記角
度θ′の差が0.8゜以上6°以下になるように配置されて
いることを特徴とする帯状金属板の熱間または温間圧延
設備。16. The hot or warm rolling equipment for strip-shaped metal sheets according to claim 15, wherein the two rolling mills are arranged such that a difference between the angles θ ′ is 0.8 ° or more and 6 ° or less. Hot or warm rolling equipment for strip-shaped metal sheets. 【請求項１７】請求項１４記載の帯状金属板の熱間また
は温間圧延設備において、前記複数台の圧延機が、隣合
う圧延機間のそれぞれで上記角度θ′が最も大きくなる
ように配置されていることを特徴とする帯状金属板の熱
間または温間圧延設備。17. The hot or warm rolling equipment for strip-shaped metal sheets according to claim 14, wherein the plurality of rolling mills are arranged such that the angle θ ′ is the largest between adjacent rolling mills. Hot or warm rolling equipment for strip-shaped metal sheets. 【請求項１８】請求項１１〜１３のいずれか１項記載の
帯状金属板の熱間または温間圧延設備において、前記圧
延装置は、ワークロールがクロスした少なくとも１台の
リバース型圧延機を含むことを特徴とする帯状金属板の
熱間または温間圧延設備。18. The hot or warm rolling equipment for strip metal sheets according to claim 11, wherein said rolling device includes at least one reverse type rolling mill in which work rolls are crossed. Hot or warm rolling equipment for strip-shaped metal sheets. 【請求項１９】請求項１８項記載の帯状金属板の熱間ま
たは温間圧延設備において、上記２回の圧延での角度
θ′の差が0.8゜以上6°以下になるように前記リバース
型圧延機のワークロールのクロス角度を設定したことを
特徴とする帯状金属板の熱間または温間圧延設備。19. The hot or warm rolling equipment for strip-shaped metal sheets according to claim 18, wherein the reverse die is formed so that the difference between the angles θ ′ in the two rolling operations is 0.8 ° or more and 6 ° or less. A hot or warm rolling equipment for a strip-shaped metal plate, wherein a cross angle of a work roll of a rolling mill is set. 【請求項２０】請求項１１〜１３のいずれか１項記載の
帯状金属板の熱間または温間圧延設備において、前記圧
延装置は、圧延材料の進行方向に対するワークロールの
クロス方向が互いに反対である少なくとも２台のリバー
ス型圧延機を含む複数台のリバース型圧延機を備えるこ
とを特徴とする帯状金属板の熱間または温間圧延設備。20. The hot or warm rolling equipment for strip-shaped metal sheets according to any one of claims 11 to 13, wherein the rolling devices are arranged such that a cross direction of a work roll with respect to a traveling direction of a rolling material is opposite to each other. A hot or warm rolling equipment for strip-shaped metal sheets, comprising a plurality of reverse-type rolling mills including at least two reverse-type rolling mills. 【請求項２１】請求項２０記載の帯状金属板の熱間また
は温間圧延設備において、前記２台のリバース型圧延機
が、圧延機列の中で連続して配置されていることを特徴
とする帯状金属板の熱間または温間圧延設備。21. The hot or warm rolling equipment for strip-shaped metal sheets according to claim 20, wherein the two reverse type rolling mills are continuously arranged in a rolling mill row. Hot or warm rolling equipment for strip metal sheets. 【請求項２２】請求項２１記載の帯状金属板の熱間また
は温間圧延設備において、前記２台のリバース型圧延機
が、上記角度θ′の差が0.8゜以上6°以下になるように
配置されていることを特徴とする帯状金属板の熱間また
は温間圧延設備。22. The hot or warm rolling equipment for strip-shaped metal sheets according to claim 21, wherein the two reverse-type rolling mills are arranged such that a difference between the angles θ ′ is 0.8 ° or more and 6 ° or less. Hot or warm rolling equipment for strip-shaped metal sheets, which is arranged. 【請求項２３】請求項２０記載の帯状金属板の熱間また
は温間圧延設備において、前記複数台のリバース型圧延
機が、隣合う圧延機間のそれぞれで上記角度θ′が最も
大きくなるように配置されていることを特徴とする帯状
金属板の熱間または温間圧延設備。23. The hot or warm rolling equipment for strip-shaped metal sheets according to claim 20, wherein the plurality of reverse-type rolling mills are arranged such that the angle θ ′ is the largest between adjacent rolling mills. Hot or warm rolling equipment for strip-shaped metal sheets, wherein