JP2845073B2 - Hot rolling equipment and continuous casting hot rolling equipment - Google Patents
Hot rolling equipment and continuous casting hot rolling equipmentInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は金属板の熱間圧延設備及
び鋳造熱間圧延連続設備に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a hot rolling equipment for metal sheets and a continuous hot rolling equipment for casting.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来の熱間圧延設備は、２００mm以上の
厚みのスラブを粗圧延機列及び仕上圧延機列を通して最
終目標板厚まで圧延する方式である。この場合、粗圧延
機列で数回圧延した後、仕上圧延機列を１回通過となる
ので生産量にもよるが粗圧延機の上流の加熱炉から最終
の巻取りまで全体の設備長は３００ｍ以上もありきわめ
て大型な設備となっている。2. Description of the Related Art Conventional hot rolling equipment is a method in which a slab having a thickness of 200 mm or more is rolled to a final target sheet thickness through a row of rough rolling mills and a row of finish rolling mills. In this case, after rolling several times in the row of rough rolling mills, it passes once through the row of finishing mills, so the total equipment length from the heating furnace upstream of the rough rolling mill to the final winding depends on the production volume. It is 300m or more and is very large.
【０００３】これに対し、特開昭55−22500 号公報には
圧延スタンド数及びパス回数を減少させる目的で高圧下
粗圧延機を仕上圧延機列の前方に配置しているものが記
載されている。On the other hand, Japanese Patent Application Laid-Open No. 55-22500 discloses an apparatus in which a high-pressure rough rolling mill is arranged in front of a finishing mill row in order to reduce the number of rolling stands and the number of passes. I have.
【０００４】一方、連続鋳造設備にてあらかじめ１５０
mm程度以下の薄いスラブを鋳造し圧延パス回数を減らす
提案もなされている。例えば、特開昭63−90303 号公報
には、８０〜２００mmの中厚スラブを圧延するコンパク
トなホットストリップミルとするため、粗圧延機列を無
くし仕上圧延機の少なくとも１台の圧延機でリバース圧
延を行い、その後、全仕上圧延機を通す方式が記載され
ている。On the other hand, the continuous casting equipment
A proposal has also been made to reduce the number of rolling passes by casting a thin slab of about mm or less. For example, Japanese Unexamined Patent Publication (Kokai) No. 63-90303 discloses that in order to provide a compact hot strip mill for rolling a medium-thick slab of 80 to 200 mm, a row of coarse rolling mills is eliminated and at least one finishing mill is used for reverse rolling. A method is described in which rolling is performed, and then the whole is passed through a finishing mill.
【０００５】また、特開昭59−97705 号公報には、鋳造
材料を切断せずに連続的に熱間圧延を行う方式が記載さ
れている。Japanese Patent Application Laid-Open No. Sho 59-97705 discloses a method in which hot rolling is continuously performed without cutting a casting material.
【０００６】更に、特開昭63−132703号公報には、最大
３台または４台の圧延ロールスタンドで連続的に圧延す
る方式において、前段の２つの圧延ロールスタンドでは
大きな作業ロール直径で加工することを提案している。Further, Japanese Patent Application Laid-Open No. 63-132703 discloses a system in which rolling is continuously performed with a maximum of three or four rolling roll stands. Propose that.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
55−22500 号公報に記載されたものでは、高圧下粗圧延
を行うために押込装置や引抜装置を用いているので設備
は複雑となり、また、高圧下粗圧延と仕上圧延機列との
間に距離をおかなければならないという問題がある。SUMMARY OF THE INVENTION However, Japanese Patent Application Laid-Open
In the device described in JP 55-22500 A, the equipment is complicated because a pressing device and a drawing device are used to perform high-pressure rough rolling, and between the high-pressure rough rolling and the finish rolling mill train. There is a problem of having to keep a distance.
【０００８】また、特開昭63−90303 号公報に記載され
たものでは、リバース圧延を行うため、仕上圧延の前方
に偶数パス圧延後の板材を処理する大きなスペースやコ
イラ等を要するという問題がある。また、リバース圧延
においては、タンデム状に配置された圧延機のうち圧延
に使用されないものがあり、この圧延に使用されないロ
ールは、圧延材との接触等によりロールの表面に疵付き
が生じるという問題もある。In addition, the method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 63-90303 has a problem that a large space, a coiler, and the like for processing the plate material after the even-number pass rolling are required in front of the finish rolling in order to perform the reverse rolling. is there. Further, in the reverse rolling, among the rolling mills arranged in tandem, there is a rolling mill that is not used for rolling, and a roll that is not used for this rolling has a problem that the roll surface is scratched due to contact with a rolled material or the like. There is also.
【０００９】また、特開昭59−97705 号公報に記載のも
のの場合、鋳造速度によって圧延速度が制約されるが、
現在、安定して鋳造できるのは鋳造速度が４ｍ／min 程
度以下と低速であるため鋳造中の鋳片が温度降下し、効
率的に圧延を行う上で実用上問題を有している。In the case of Japanese Unexamined Patent Publication No. Sho 59-97705, the rolling speed is restricted by the casting speed.
At present, casting can be performed stably at a low casting speed of about 4 m / min or less, so that the temperature of the slab during casting drops, and there is a practical problem in performing efficient rolling.
【００１０】更に、特開昭63−132703号公報に記載のも
のでは、作業ロールが大きくなると圧延荷重も増えるの
で圧延荷重に耐える軸受部強度を有するさらに大径のロ
ールを作業ロールの背後に補強ロールとして配置する必
要があり、このままでは装置が大型複雑化する問題があ
る。Further, in the apparatus disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 63-132703, when the work roll becomes large, the rolling load increases, so that a larger-diameter roll having a bearing portion strength capable of withstanding the rolling load is reinforced behind the work roll. It is necessary to arrange as a roll, and there is a problem that the apparatus becomes large-sized and complicated if it is left as it is.
【００１１】本発明は、熱間圧延薄板材を生産するコン
パクトな構成の熱間圧延設備及び鋳造熱間圧延連続設備
を提供することにある。An object of the present invention is to provide a hot rolling facility and a continuous casting hot rolling facility having a compact configuration for producing a hot rolled sheet material.
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明では、１５０mm以下の厚みのスラブからタンデ
ム状に圧延機を近接配置した圧延機列によって薄板材を
製造する熱間圧延設備において、前記タンデム状に圧延
機を近接配置した圧延機列の前段に直径９１０mm以上の
ロール若しくはロール軸受部が圧延荷重を支え得る大径
のロールを備える２段圧延機を少なくとも１台配置した
ものである。In order to achieve the above object, the present invention relates to a hot rolling facility for producing a sheet material by a rolling mill row in which rolling mills are arranged in tandem from a slab having a thickness of 150 mm or less. A diameter of 910 mm or more is provided at the front stage of the rolling mill row in which
Large diameter that the roll or roll bearing can support the rolling load
At least one two-high rolling mill having the above-mentioned rolls .
【００１３】また、本発明では、１５０mm以下の厚みの
スラブからタンデム状に圧延機を近接配置した圧延機列
によって薄板材を製造する熱間圧延設備において、前記
タンデム状に圧延機を近接配置した圧延機列の前段に直
径９１０mm以上のロール若しくはロール軸受部が圧延荷
重を支え得る大径のロールを備える２段圧延機を２台以
上配置したものである。Further, in the present invention, in a hot rolling equipment for producing a thin sheet material by a rolling mill row in which rolling mills are arranged in close proximity in tandem from a slab having a thickness of 150 mm or less, rolling mills are arranged in close proximity to the tandem shape. Directly before the rolling mill row
Rolls or roll bearings with a diameter of 910 mm or more
Two or more two-high rolling mills having large-diameter rolls capable of supporting weight are arranged.
【００１４】更に、本発明では、連続鋳造設備で鋳造さ
れた鋳片をタンデム状に圧延機を近接配置した圧延機列
によって薄板材を製造する鋳造熱間圧延設備において、
前記圧延機列前方に１５０mm以下の厚みのスラブを鋳造
する連続鋳造設備と、該連続鋳造設備で鋳造された鋳片
を熱間圧延温度状態で切断する切断機とを配置し、且
つ、前記タンデム状に圧延機を近接配置した圧延機列の
前段に直径９１０mm以上のロール若しくはロール軸受部
が圧延荷重を支え得る大径のロールを備える２段圧延機
を少なくとも１台配置し、更に、該連続鋳造設備の鋳造
方向と前記圧延機列の圧延方向とを同一方向となるよう
にしたものである。Further, according to the present invention, there is provided a casting hot rolling facility for producing a thin sheet material by a rolling mill row in which rolling mills are arranged in tandem with cast pieces cast by a continuous casting facility.
A continuous casting plant for casting slabs of the rolling mill train forward 150mm below the thickness, and a cutting machine a cast slab which has been cast by the continuous casting plant cutting hot rolling temperature state arranged,且
A rolling mill row in which rolling mills are arranged in close proximity to each other in a tandem manner.
Rolls or roll bearings with a diameter of 910 mm or more at the front stage
Rolling mill with large-diameter rolls capable of supporting rolling load
Are arranged, and the casting direction of the continuous casting facility and the rolling direction of the rolling mill train are the same.
【００１５】[0015]
【作用】つまり、本発明では、圧延回数を減らすため１
５０mm以下の厚みの鋳片を鋳造し、任意の長さで切断し
た後、仕上圧延機列を１回通過させ金属板を圧延する方
式とし、該仕上圧延機の前段に少なくとも１台の２段圧
延機を配置するものである。According to the present invention, in order to reduce the number of rolling,
After casting a slab having a thickness of 50 mm or less and cutting it to an arbitrary length, the metal plate is rolled by passing once through a finishing mill row, and at least one two-stage is provided in front of the finishing mill. A rolling mill is arranged.
【００１６】１５０mm以下のスラブを圧延する場合、圧
延の回数を極力少なくするためには、できるだけ圧下量
を大きくとる必要がある。圧下量を△Ｈ，圧延荷重を
Ｐ，圧延機の剛性係数をＫ，作業ロ−ルの半径をＲとす
ると、噛込み限界の摩擦係数μ1 はWhen rolling a slab of 150 mm or less, it is necessary to increase the rolling reduction as much as possible in order to minimize the number of times of rolling. Assuming that the rolling reduction is ΔH, the rolling load is P, the stiffness coefficient of the rolling mill is K, and the radius of the work roll is R, the friction coefficient μ 1 at the biting limit is
【００１７】[0017]
【数１】 (Equation 1)
【００１８】で表わすことができる。## EQU1 ##
【００１９】（数１）式によれば、作業ロ−ルの半径Ｒ
が大きければ、圧下量△Ｈも大きくとることができる。
従って、厚い状態から圧下する前段に比較的大径の作業
ロ−ルを有する２段圧延機を配置することで圧下量を大
きくとることができるものである。According to equation (1), the radius R of the work roll
Is larger, the reduction amount ΔH can be increased.
Therefore, the reduction amount can be increased by arranging a two-high rolling mill having a work roll with a relatively large diameter before the reduction from the thick state.
【００２０】また、連続鋳造設備で連続的に鋳造する場
合、安定して鋳造できる鋳造速度の最大はせいぜい４ｍ
／min 程度である。この鋳造速度と同期して圧延を行う
場合、圧延途中の被圧延材の温度低下により圧下量の許
容量はかなりの制約を受ける。例えば１５０mmの厚みの
スラブから２mm前後まで圧延するとき圧延機出側速度は
３００ｍ／min 程度と低速になるため被圧延材の温度低
下によって圧延不可能となるので前記の鋳造速度の２倍
程度以上の圧延機入側速度を要する。従って、鋳片を切
断し連続鋳造設備から仕上圧延機へ鋳片を供給すること
になる。かなり薄い鋳片を鋳造可能として、圧延温度の
障害なく鋳造速度と同期して圧延できたとしても、この
場合、例えば５０mm厚の鋳片でも、その最大鋳造速度は
４ｍ／min 程度と変わらないので生産量が１５０mm厚の
鋳片の１／３となるため、要求される生産量によっては
連続鋳造設備を２台から３台要する場合もある。複数台
の連続鋳造設備から鋳片を生産し圧延する場合は、鋳片
を切断しなければ連続鋳造設備から仕上圧延機への鋳片
の供給は不可能である。In the case of continuous casting with a continuous casting facility, the maximum casting speed at which stable casting can be performed is at most 4 m.
/ Min. When rolling is performed in synchronization with the casting speed, the allowable amount of rolling reduction is considerably restricted due to a decrease in the temperature of the material to be rolled during rolling. For example, when rolling from a slab having a thickness of 150 mm to about 2 mm, the exit speed of the rolling mill is as low as about 300 m / min, so that rolling cannot be performed due to a decrease in the temperature of the material to be rolled. Requires a rolling mill entry speed. Therefore, the slab is cut and the slab is supplied from the continuous casting facility to the finishing mill. Even if a very thin slab can be cast and the rolling can be performed in synchronism with the casting speed without obstruction of the rolling temperature, in this case, for example, even with a 50 mm thick slab, the maximum casting speed does not change to about 4 m / min. Since the production amount is 1/3 of that of a 150 mm thick slab, two to three continuous casting facilities may be required depending on the required production amount. When producing and rolling a slab from a plurality of continuous casting facilities, it is impossible to supply the slab from the continuous casting facility to the finishing mill unless the slab is cut.
【００２１】なお、スラブの温度はスラブの厚みや鋳造
速度及び連続鋳造設備と熱間圧延設備との間の距離等に
もよるが、単なる鋳造のみの状態ではスラブの表面近く
が内部にくらべ温度がかなり低くなるため圧延に適さな
い。スラブを圧延に適した温度とするためには連続鋳造
設備と熱間圧延設備との間に加熱炉及び均熱炉を配置す
ることが効果的である。The temperature of the slab depends on the thickness of the slab, the casting speed, the distance between the continuous casting equipment and the hot rolling equipment, and the like. Is not suitable for rolling because it is considerably low. In order to make the slab a temperature suitable for rolling, it is effective to arrange a heating furnace and a soaking furnace between the continuous casting facility and the hot rolling facility.
【００２２】短時間スラブ温度昇温の観点からすると誘
導加熱炉などが望ましく、短時間でスラブを昇温せし
め、その後圧延中スラブの熱の放射を抑制する断熱的構
造の均熱炉に入れることで経済的な短い設備でスラブを
圧延可能な温度とすることができる。From the viewpoint of raising the temperature of the slab in a short time, an induction heating furnace or the like is desirable. The slab is heated in a short time, and then placed in a soaking furnace having an adiabatic structure for suppressing radiation of the slab during rolling. The slab can be rolled to a temperature at which the slab can be rolled with economic and short equipment.
【００２３】また、前記均熱炉内においてスラブのエッ
ジ部を加熱することでエッジ部の温度を調節することも
できる。一方、スラブを均熱炉で均熱した後にスラブ温
度をエッジ部の温度を含めて調節する誘導加熱炉などの
加熱炉を配置することも有効な手段である。Further, the temperature of the edge portion can be adjusted by heating the edge portion of the slab in the soaking furnace. On the other hand, it is also an effective means to arrange a heating furnace such as an induction heating furnace for adjusting the slab temperature including the temperature of the edge portion after the slab is soaked in the soaking furnace.
【００２４】[0024]
【実施例】以下、本発明の第１の実施例を図１を用いて
説明する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS A first embodiment of the present invention will be described below with reference to FIG.
【００２５】図１は、鋳片１６を連続的に鋳造する連続
鋳造設備１，鋳造先頭にあるダミーバー部を切断し切離
すか、あるいは、任意の長さのスラブ１７に切断する切
断機２，前記の切断されたダミーバー部を鋳造方向から
ずらし、かつ、スラブ１７を断熱状態でおくる断熱ゾー
ン３，スラブ１７を加熱する誘導加熱炉２０，スラブ１
７の温度を均一にする均熱ゾーン２１，スラブ１７の表
面のスケールを取除くデスケーリング装置２２、及び、
仕上圧延機列４とストリップ冷却ゾーン５とダウンコイ
ラ６等で構成された熱間圧延設備７によって、製鋼と圧
延を直結した鋳造熱間圧延連続設備を示す。FIG. 1 shows a continuous casting apparatus 1 for continuously casting a slab 16, a cutting machine 2 for cutting and separating a dummy bar portion at the head of casting, or a slab 17 of an arbitrary length. The above-mentioned cut dummy bar portion is shifted from the casting direction and the slab 17 is kept in an insulated state. The heat insulation zone 3 heats the slab 17, and the slab 1 is heated.
7, a soaking zone 21 for equalizing the temperature, a descaling device 22 for removing scale on the surface of the slab 17, and
A continuous hot-rolling hot-rolling facility in which steel making and rolling are directly connected by a hot-rolling facility 7 including a finishing mill row 4, a strip cooling zone 5, a down coiler 6, and the like is shown.
【００２６】仕上圧延機列４は、Ｎo.１スタンド８，Ｎ
o.２スタンド９，Ｎo.３スタンド１０，Ｎo.４スタンド
１１，Ｎo.５スタンド１２，Ｎo.６スタンド１３の６ス
タンドダンデムミルとし、Ｎo.１スタンド８の入側にＮ
o.１入側幅圧延機１４，Ｎo.１スタンド８とＮo.２スタ
ンド９との間にＮo.１〜２間幅圧延機１５を配置したも
のであり、Ｎo.１スタンド８〜Ｎo.３スタンド１０は大
径の作業ロールを有する２段圧延機、Ｎo.４スタンド１
１〜Ｎo.６スタンド１３は４段圧延機である。図示はし
ていないが前記ダミーバーは断熱ゾーン３で鋳造方向と
直角な方向に水平面内でサイドシフトすることでスラブ
１７の進行ラインからずらすことができ、同時に、スラ
ブ１７が通過する断熱ゾーンが進行ライン上に移動して
くる構造となっている。また、切断機２はガス切断機で
あり鋳片１６の進行に合わせ矢印方向に動かしながら鋳
片１６の幅方向へ動かし切断面が鋳造方向に対し直角と
なるようにしている。The finishing mill row 4 is composed of a No. 1 stand 8, N
A 6-stand dandem mill consisting of a No. 2 stand 9, a No. 3 stand 10, a No. 4 stand 11, a No. 5 stand 12, and a No. 6 stand 13 is provided with N on the entry side of the No. 1 stand 8.
The width rolling mill 15 between No. 1 and No. 2 is disposed between the No. 1 entry side width rolling mill 14, the No. 1 stand 8 and the No. 2 stand 9, and the No. 1 stand 8 to No. 3 stand 10 is a two-high rolling mill having a large-diameter work roll, No. 4 stand 1
The No. 1 to No. 6 stands 13 are four-high rolling mills. Although not shown, the dummy bar can be shifted from the advancing line of the slab 17 by side-shifting in a horizontal plane in a direction perpendicular to the casting direction in the heat insulating zone 3, and at the same time, the heat insulating zone through which the slab 17 passes is advanced. It has a structure that moves on the line. The cutting machine 2 is a gas cutting machine, and is moved in the width direction of the slab 16 while moving in the direction of the arrow in accordance with the progress of the slab 16 so that the cut surface is perpendicular to the casting direction.
【００２７】なお、図に記載のＮo.１スタンド８からＮ
o.３スタンド１０の各圧延機において、ロールのイニシ
ャルクラウンの他にロールをクロスすることで目的の板
クラウンをつくり込むこともできる。The No. 1 stands 8 to N shown in FIG.
In each rolling mill of the o.3 stand 10, in addition to the initial crown of the roll, a desired plate crown can be formed by crossing the roll.
【００２８】図３は９０mm厚スラブから１.６mm 厚スト
リップを６回の圧延で得る圧延スケジュールの一例を示
す図であり、図４は図３の圧延スケジュールにおける各
スタンドの作業ロール径と上下トータル圧延トルクとの
関係を示す図であり、図５は図３の圧延スケジュールに
おける各スタンドの圧延荷重を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing an example of a rolling schedule for obtaining a 1.6 mm thick strip from a 90 mm thick slab by rolling six times. FIG. FIG. 5 is a diagram illustrating a relationship with a rolling torque, and FIG. 5 is a diagram illustrating a rolling load of each stand in the rolling schedule of FIG. 3.
【００２９】図３において、Ｎo.１スタンド８で前記
（数１）式のＰ／Ｋは６mm程度であり、圧下量△Ｈは４
５mmであるから噛込み限界の摩擦係数μ1を０.３とする
と作業ロールの半径Ｒは４５５mmとなり直径９１０mm以
上の作業ロールであれば噛込み上問題無く圧延でき前述
のように直径１１００mm程度の作業ロールとすることで
２段圧延機とし得ることとなる。よって、前述した図１
の仕上圧延機列４では９０mm程度の厚みのスラブ１７か
ら１.６mm 程度のストリップ１８を一方向に１回の通過
で圧延できる。In FIG. 3, in the No. 1 stand 8, P / K of the above-mentioned (Formula 1) is about 6 mm, and the rolling reduction ΔH is 4
Assuming that the friction coefficient μ 1 at the limit of engagement is 0.3, the radius R of the work roll is 455 mm, and if the work roll has a diameter of 910 mm or more, the work roll can be rolled without any problem and the diameter of about 1100 mm can be obtained. By using a work roll, a two-high rolling mill can be obtained. Therefore, FIG.
In the finishing rolling mill train 4, a slab 17 having a thickness of about 90 mm and a strip 18 having a thickness of about 1.6 mm can be rolled in one pass in one direction.
【００３０】図４によれば大量圧下を行うＮo.１スタン
ドやＮo.２スタンドは上下トータル圧延トルクもかなり
大きくなる。作業ロール径を１１００mmとするとＮo.１
スタンドの上下トータル圧延トルクは５００トン・ｍと
なり駆動スピンドル径は950mm程度を必要とする。ま
た、このときの圧延荷重は３０００トン程度であるから
作業ロールの軸受部で圧延荷重を支え得る。よって、２
段圧延機とすることができる。According to FIG. 4, the No. 1 stand and the No. 2 stand which perform a large amount of rolling have a considerably large total vertical rolling torque. No.1 when the work roll diameter is 1100mm
The total vertical rolling torque of the stand is 500 ton · m, and the driving spindle diameter needs to be about 950 mm. Since the rolling load at this time is about 3000 tons, the rolling load can be supported by the bearing portion of the work roll. Therefore, 2
It can be a step rolling mill.
【００３１】ここで、作業ロール径を上下トータル圧延
トルクから考え大径の９００mm程度を選ぶことも可能で
はあるが以下の不具合がある。すなわち、作業ロール径
が１１００mmから９００mmになったとすると圧延荷重は
１割程下がるが、仮りに、作業ロールの軸受部をバラン
ス良く設計したとしても作業ロールで圧延荷重を受ける
場合、軸受部ロール軸の強度が約３割、回転する軸受の
強度も３割程下がるため、このままでは圧延荷重を支え
られないので２段圧延機とし得ず、作業ロールの背後に
さらに大径の補強ロールを配置せざるを得なくなる。こ
のように大径の作業ロールと大径の補強ロールとを合わ
せ持つ方式では構造が大型で複雑となる。よって、軸受
部が圧延荷重を支え得るロール径まで作業ロール径を大
きくして２段圧延機とすることは、ロールの本数を減ら
すことができ構造を簡素化し、しかも、比較的小型とす
る上で効果は絶大である。Here, the work roll diameter is adjusted up and down by total rolling.
Although it is possible to choose the order of 900mm of large-diameter considered from the torque, but there is less of a problem. In other words, if the work roll diameter is reduced from 1100 mm to 900 mm, the rolling load is reduced by about 10%. However, even if the work roll bearing is designed with a good balance, if the work roll receives the rolling load, the bearing roll shaft Since the strength of the rolling bearing is reduced by about 30%, and the strength of the rotating bearing is also reduced by about 30%, the rolling load cannot be supported as it is, so that a two-high rolling mill cannot be used. I have to help. Such a system having both a large-diameter work roll and a large-diameter reinforcing roll has a large and complicated structure. Therefore, increasing the diameter of the work roll to a roll diameter capable of supporting the rolling load by the bearing portion to form a two-high rolling mill can reduce the number of rolls, simplify the structure, and reduce the size. The effect is enormous.
【００３２】さらに、図５に示すようにＮo.３スタンド
は２段圧延機あるいは４段圧延機を選択できる。特に、
Ｎo.３スタンドに２段圧延機を採用するとＮo.４スタン
ドからＮo.６スタンドは比較的小径の同一範囲の径を有
する作業ロールとすることができＮo.１スタンドからＮ
o.６スタンドまでの圧延機を経済的な装置で提供し得
る。As shown in FIG. 5, the No. 3 stand can be a two-high rolling mill or a four-high rolling mill. In particular,
If a two-high rolling mill is used for the No. 3 stand, the No. 4 stand to the No. 6 stand can be relatively small work rolls having the same range of diameter, and the No. 1 stand to the N
o. Rolling mills up to 6 stands can be provided with economical equipment.
【００３３】また、上記の応用となるが２段圧延機を２
〜４台配置し合計７台の圧延とすれば１５０mmのスラブ
から最終仕上板厚１.６mm の板材を１回の通過で圧延す
ることができる。In addition, although the above-mentioned application is applied, a two-high rolling mill is used.
If a total of seven rolling mills are arranged and a total of seven mills are to be rolled, a sheet material having a final finished thickness of 1.6 mm can be rolled from a 150 mm slab in one pass.
【００３４】板材を圧延する場合、板クラウンと板形状
をある値にする必要がある。文献『板圧延の理論と実
際』（発行者 社団法人 日本鉄鋼協会）によれば、板
クラウン比率γの圧延前後の差である板クラウン比率変
化Δγと板形状の関係は図９のようになる。ここで、ｈ
ｃ2 は圧延後の板幅中央部板厚、Ｂは板幅である。図９
においてｈｃ2 が大きいと板形状が平坦であり板クラウ
ン比率変化Δγの範囲がより広くなり板クラウンを変え
ても板形状を平坦に保てる範囲がより広くなる。従っ
て、板厚の厚い圧延機列前段で板クラウンを変えるよう
に制御すること、また、板厚が薄い圧延機列後段で板形
状を制御することが板クラウンと板形状を制御する上で
効果的である。When rolling a sheet material, it is necessary to set the sheet crown and the sheet shape to certain values. According to the document “Theory and Practice of Sheet Rolling” (published by The Iron and Steel Institute of Japan), the relationship between the sheet crown ratio change Δγ, which is the difference between the sheet crown ratio γ before and after rolling, and the sheet shape is as shown in FIG. . Where h
c 2 is the plate width central portion plate thickness after rolling, B is a plate width. FIG.
When hc 2 is large, the plate shape is flat, the range of the plate crown ratio change Δγ is wider, and the range in which the plate shape can be kept flat even when the plate crown is changed becomes wider. Therefore, it is effective to control the crown so as to be changed at the front stage of the rolling mill row having a large thickness and to control the strip shape at the rear stage of the rolling mill row having a small thickness to control the crown and the shape of the strip. It is a target.
【００３５】２段圧延機で圧延する場合、ロールは圧延
荷重により撓み板の横断面は鼓み状になる。このため、
従来ロールイニシャルクラウンで任意の板クラウンをつ
くり込んでいたがこの方式ではロール管理が煩雑であ
り、また、ロール交換等により生産性も良くないなどの
欠点があった。従って、２段圧延機自身を板クラウン制
御できる圧延機とし上記の問題を解決することは実用上
有効な方式となる。In the case of rolling by a two-high rolling mill, the cross section of the flexible plate becomes drum-shaped due to the rolling load. For this reason,
Conventionally, an arbitrary plate crown is formed with a roll initial crown. However, this method has disadvantages in that roll management is complicated and productivity is not good due to roll replacement or the like. Therefore, it is a practically effective method to solve the above-mentioned problem by using a two-high rolling mill itself as a rolling mill capable of controlling a sheet crown.
【００３６】この２段圧延機自身で板クラウンを制御す
る一つの方法は上下ロールの軸線を圧延機の中心に対し
点対称的に水平面内で傾斜させるようにすることすなわ
ちロールをクロスさせることであり、ロールが圧延スタ
ンドの中に入った状態で板クラウンを調整することがで
きる。例えば、最終仕上板厚が変化すると各スタンドの
圧延荷重も変化するため、板クラウンも変化するが、こ
れに対しては圧延開始前にクロス量を設定し各スラブ毎
に板クラウンをつくり込むことができる。また、圧延中
クロス量を変えれば、走間で板クラウンを調節すること
もできる。一方、前述のように、Ｎo.１スタンドからＮ
o.３スタンドあたりまで２段圧延機を配置することが考
えられるが以上のようなロールをクロスさせる２段圧延
機はＮo.２スタンドやＮo.３スタンドに配置し、Ｎo.１
スタンドは板厚が大なので従来のロールイニシャルクラ
ウンのみとし高圧下を重視した方式とすることもより実
用的方法の一つである。One method of controlling the sheet crown by the two-high rolling mill itself is to incline the axes of the upper and lower rolls in a horizontal plane point-symmetrically with respect to the center of the rolling mill, that is, to cross the rolls. Yes, the crown can be adjusted while the roll is in the rolling stand. For example, if the final finished plate thickness changes, the rolling load of each stand also changes, so the plate crown also changes, but for this, it is necessary to set the amount of cloth before starting the rolling and create a plate crown for each slab Can be. Also, by changing the amount of cloth during rolling, it is possible to adjust the sheet crown between runs. On the other hand, as described above, from the No. 1 stand to N
It is conceivable to arrange a two-high rolling mill up to about o.3 stand. However, the two-high rolling mill for crossing the rolls as described above is arranged on a No.2 stand or a No.3 stand, and a no.
Since the stand has a large plate thickness, it is one of the more practical methods to adopt a method in which only the conventional roll initial crown is used and a high pressure is emphasized.
【００３７】また、板クラウンを制御する他の方法とし
てはロールを軸方向に移動する方式、上記２段圧延機以
外のロールをクロスする方式、ＶＣロールを用いる方式
等があり、これらの圧延機を圧延機列前段に配置するこ
とは板クラウンを変えるように制御する上で有効な方式
である。Other methods of controlling the sheet crown include a method of moving a roll in the axial direction, a method of crossing a roll other than the above-mentioned two-high rolling mill, a method of using a VC roll, and the like. Arranging in front of the rolling mill row is an effective method for controlling to change the sheet crown.
【００３８】一方、板形状を制御する方式としては前述
のロールを軸方向に移動する方式やロールをクロスする
方式やＶＣロールを用いる方式等がある。On the other hand, as a method of controlling the plate shape, there are a method of moving the roll in the axial direction, a method of crossing the roll, and a method of using a VC roll.
【００３９】さて、スラブの最初の圧延が仕上圧延機の
Ｎo.１スタンドとなるのでこの圧延でスラブが幅広がり
を起こし先端や後端及び中央部の幅が不揃いとなる。ま
た、最終仕上板厚によって幅広がり量にも差を生ずるの
で、目標とする幅に調整するため幅圧延を行うことは板
材幅寸法精度上効果がある。Ｎo.１スタンドの前方に幅
圧延機を設置した場合は、圧延後の幅広がり予想して幅
圧延を実施することになり、一方、Ｎo.１スタンドとＮ
o.２スタンドとの間やＮo.２スタンドとＮo.３スタンド
間等に設置することで幅調整の精度を上げることも可能
となる。尚、この幅圧延は、板厚が薄すぎると効果がな
くなるので前段のどこかに配置することとなる。また、
例えば１５０mmから８５mmに１パスで圧延する場合２段
圧延機においても前記（数１）式のμ1の値が０.３をこ
える場合がある。この２段圧延機の前方に幅圧延機を設
置することで、幅調整の他に板を圧延機へ押込む機能を
もたせることができるので、噛込み性も向上できる。Now, since the first rolling of the slab is the No. 1 stand of the finishing mill, the slab is widened by this rolling, and the leading end, the trailing end, and the central portion are not uniform in width. Further, since the width spread amount also varies depending on the final finished plate thickness, performing width rolling to adjust the width to the target width has an effect on the plate material width dimensional accuracy. If a width rolling mill is installed in front of the No. 1 stand, the width rolling will be performed in anticipation of the spread after rolling, while the No. 1 stand and N
By installing it between the No. 2 stand and the No. 2 stand and the No. 3 stand, the width adjustment accuracy can be improved. In addition, this width rolling has no effect if the sheet thickness is too thin, so it is arranged somewhere in the former stage. Also,
For example mu 1 of the value of the equation (1) even if the two-stage rolling mill for rolling in one pass from 150mm to 85mm in some cases exceeds 0.3. By installing a width rolling mill in front of the two-high rolling mill, a function of pushing the plate into the rolling mill can be provided in addition to the width adjustment, so that the biting property can be improved.
【００４０】さらに、２段圧延機を１つのミルハウジン
グの中に２組以上収納することで圧延設備の全長をさら
に短縮することもできる。Further, by storing two or more sets of two-high rolling mills in one mill housing, the overall length of the rolling equipment can be further reduced.
【００４１】生産量や鋳片の厚みや鋳片の幅や鋳造速度
等によっては複数台の連続鋳造設備を並列に並べ、大径
のロールを備える２段圧延機を前段に少なくとも１台配
置した前記圧延機列の前方に配置する必要がある。１５
０mm厚で１２００mm幅の鋼材を鋳造速度が３ｍ／min 、
また、年間４８００時間生産したとすると連続鋳造設備
１台当りの生産量は年間１２０万トン程度となるので、
例えば、年間２００万トンを生産する場合は２台の連続
鋳造設備を並列に並べる必要がある。尚、この場合も前
記圧延機列は１ラインで生産に対応できる。Depending on the production amount, the thickness of the slab, the width of the slab, the casting speed, etc., a plurality of continuous casting equipments are arranged in parallel, and at least one two-high rolling mill having a large-diameter roll is arranged at the front stage. It must be arranged in front of the rolling mill row. Fifteen
Casting speed of 3m / min for 0mm thickness and 1200mm width steel,
Also, if it is produced for 4800 hours per year, the production volume per continuous casting facility will be about 1.2 million tons per year,
For example, to produce 2 million tons per year, it is necessary to arrange two continuous casting facilities in parallel. In this case, the rolling mill train can be used for production with one line.
【００４２】また、薄板材の大きな幅変更は連続鋳造設
備のモールドの幅を変更することで達成できる。A large change in the width of the sheet material can be achieved by changing the width of the mold in the continuous casting facility.
【００４３】以上のように、本方式によれば、１５０mm
以下の鋳片を仕上圧延機列を一方向に１回通過させるこ
とで最終仕上板厚の板材を生産することができるのでコ
ンパクトな熱間圧延設備と鋳造熱間圧延連続設備を提供
することができる。As described above, according to this method, 150 mm
By passing the following slabs once through a finishing mill train in one direction, it is possible to produce a sheet material having a final finished sheet thickness, so that it is possible to provide compact hot rolling equipment and continuous casting hot rolling equipment. it can.
【００４４】図２は本発明の第２の実施例であり、図１
のＮo.２スタンド９とＮo.３スタンド１０とを１つのミ
ルハウジングに収納した複例２段圧延機１９としたもの
である。この場合、図１の仕上圧延機列４に比べ設備長
さを短縮することができ設備をさらにコンパクトにでき
る。FIG. 2 shows a second embodiment of the present invention.
No. 2 stand 9 and No. 3 stand 10 are housed in one mill housing. In this case, the length of the equipment can be reduced as compared with the finish rolling mill row 4 in FIG. 1, and the equipment can be made more compact.
【００４５】図６は作業ロールをクロスした２段圧延機
を圧延面より上方から見た図である。上作業ロール２３
を２８ａ，２８ｂのハウジングに取付けたロールクロス
発生装置２６ａ，２６ｂ，２７ａ，２７ｂにより、下作
業ロール２４も上作業ロール２３と同様にそれぞれの軸
線が圧延パス方向に直角な方向に対して水平面内で反対
方向に交差するように傾斜させたものである。２５ａ，
２５ｂは上作業ロール用軸受部である。また、スラスト
受け２９ａ，２９ｂは作業ロールに作用するスラスト力
を受けるものである。FIG. 6 is a view of a two-high mill in which work rolls are crossed as viewed from above a rolling surface. Upper work roll 23
The lower work roll 24 is also in the horizontal plane with respect to a direction perpendicular to the rolling pass direction, similarly to the upper work roll 23, by the roll cloth generators 26a, 26b, 27a, 27b attached to the housings 28a, 28b. And are inclined so as to intersect in the opposite direction. 25a,
25b is an upper work roll bearing. The thrust receivers 29a and 29b receive a thrust force acting on the work roll.
【００４６】図７はロールクロス量を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing the amount of roll cross.
【００４７】図７においてロールをクロスしたときのロ
ール中心Ｏとそれよりｂだけ軸方向に離れた点の上下ロ
ール間の間隙の差すなわちロールギャップＣｂは近似的
に次の式で表される。In FIG. 7, when the rolls are crossed, the difference between the roll center O and the gap between the upper and lower rolls at a point separated from the roll center O in the axial direction, that is, the roll gap Cb is approximately expressed by the following equation.
【００４８】[0048]
【数２】 Ｃｂ＝（ｂ2／Ｒ）θ2 …（数２） ここにＲは作業ロールの半径である。ここで、θを０°
からθmax まで変えることによって得られるロール間隙
の変化量Ｃｂmaxは、Ｃbmax＝(ｂ2／Ｒ)θmax2である。Cb = (b 2 / R) θ 2 (Equation 2) where R is the radius of the work roll. Where θ is 0 °
The amount of change Cbmax of the roll gap obtained by changing the value from θ to θmax is Cbmax = (b 2 / R) θmax 2 .
【００４９】次に、任意の傾斜量θ0を中央角度とし
て、この角度θ0を中心にθ0−△θ〜θ0＋△θの範囲
で制御する場合を考える。Next, let us consider a case where control is performed in the range of θ 0 − △ θ to θ 0 + Δθ centering on this angle θ 0 with an arbitrary inclination amount θ 0 as a center angle.
【００５０】θ0を０°としたときのロールギャップの
変化量をＣ1とするとAssuming that the amount of change in the roll gap when θ 0 is 0 ° is C 1
【００５１】[0051]
【数３】 Ｃ1＝(ｂ2／Ｒ)θ2max …（数３） θ0を中心にθ0−Δθ〜θ0＋Δθの範囲で制御したと
きのロールギャップの変化量をＣ2とするとEquation 3] and C 1 = (b 2 / R ) θ 2 max ... ( Equation 3) theta 0 C 2 a variation of the roll gap when controlled in a range of θ 0 -Δθ~θ 0 + Δθ about the Then
【００５２】[0052]
【数４】 Ｃ2＝(ｂ2／Ｒ){（θ0＋Δθ)2−(θ0−Δθ)2｝ ＝(ｂ2／Ｒ)４θ0Δθ …（数４） となる。ここで、Ｃ1＝Ｃ2とすれば、C 2 = (b 2 / R) {(θ 0 + Δθ) 2 − (θ 0 −Δθ) 2 ｝ = (b 2 / R) 4θ 0 Δθ (Equation 4) Here, if C 1 = C 2 ,
【００５３】[0053]
【数５】 ４θ0Δθ＝θ2max Δθ＝θ2max／４θ0 …（数５） θ0＝θmaxと仮定すれば4θ 0 Δθ = θ 2 max Δθ = θ 2 max / 4θ 0 (Expression 5) Assuming that θ 0 = θmax
【００５４】[0054]
【数６】 Δθ＝θmax／４ …（数６） θ0＝１.５θmaxと仮定すればΔθ = θmax / 4 (Expression 6) Assuming that θ 0 = 1.5θmax
【００５５】[0055]
【数７】 Δθ＝θmax／６ …（数７） となり、任意のθ0を設けることでθ0＝０°のときに比
べ、ロールギャップを変化させるためのクロス角の変化
量を小さくすることができる。Δθ = θmax / 6 (Equation 7). By providing an arbitrary θ 0 , the change amount of the cross angle for changing the roll gap can be made smaller than when θ 0 = 0 °. Can be.
【００５６】図８は（数２）式のＣｂとθ，θ0の関係
を示す図である。θ0＝０°で、θが１°の範囲のΔＣ
ｂを得るためには、θ0＝１.２°とした場合は±０.２
° の範囲で動かすことで得られる。従って、中央角度
からのずれ量を１／５とすることができる。但し、この
ときロールギャップＣｂの絶対値が大きすぎる場合は、
作業ロ−ルのイニシャルクラウンを小さくし、場合によ
っては作業ロールに凹クラウンをつけておく必要がある
（Ｃｗ＜０）。以上のθ0 設定の技術を用いることで、
板クラウン制御，形状制御の各能力により優れた２段圧
延機とすることができる。FIG. 8 is a diagram showing the relationship between Cb and θ, θ 0 in equation (2). ΔC in the range where θ 0 = 0 ° and θ is 1 °
In order to obtain b, when θ 0 = 1.2 °, ± 0.2
It is obtained by moving in the range of °. Therefore, the amount of deviation from the central angle can be reduced to 1/5. However, at this time, if the absolute value of the roll gap Cb is too large,
It is necessary to reduce the initial crown of the work roll and, if necessary, to form a concave crown on the work roll (Cw <0). By using the above technology for setting θ 0 ,
An excellent two-high rolling mill can be obtained by the ability of sheet crown control and shape control.
【００５７】また、１１，１２，１３の各４段圧延機に
おいて、ロールシフトや作業ロールベンダーやロールク
ロス等を組合わせて使用することにより板クラウンや板
形状を調整できるようにしている。In each of the four-high rolling mills 11, 12, and 13, the roll crown, the work roll bender, the roll cloth, and the like are used in combination so that the crown and shape of the strip can be adjusted.
【００５８】尚、図１の連続鋳造設備１の鋳込部からダ
ウンコイラ６までの全長は１８０ｍ程度とすることがで
き、しかも、本設備で年間１００万トン以上のストリッ
プを生産できるものである。また、連続鋳造設備１を並
列に複数並べれば、さらに全長をわずかに延ばすだけで
年間２００万トンを超える大規模生産も可能となる。以
上の実施例で述べた熱間圧延設備と鋳造熱間圧延連続設
備は鋼系薄板材の他にＳＵＳ等の金属薄板材をも同様の
機器構成によりコンパクトな設備で製造することができ
る。Incidentally, the total length from the casting section of the continuous casting facility 1 to the down coiler 6 in FIG. 1 can be set to about 180 m, and the facility can produce a strip of 1,000,000 tons or more per year. In addition, if a plurality of continuous casting facilities 1 are arranged in parallel, large-scale production exceeding 2 million tons per year can be achieved only by slightly increasing the total length. The hot rolling equipment and the continuous casting hot rolling equipment described in the above embodiments can manufacture metal sheet materials such as SUS in addition to steel sheet materials with compact equipment using the same equipment configuration.
【００５９】[0059]
【発明の効果】本発明によれば、熱間圧延薄板材を生産
するコンパクトな熱間圧延設備及び鋳造熱間圧延連続設
備とを提供することができる。According to the present invention, it is possible to provide a compact hot rolling equipment and a continuous casting hot rolling equipment for producing a hot rolled sheet material.
【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]
【図１】本発明の第１の実施例である鋳造熱間圧延連続
設備を示す図である。FIG. 1 is a view showing a continuous apparatus for continuous hot rolling of casting according to a first embodiment of the present invention.
【図２】本発明の第２の実施例であり複列２段圧延機を
仕上圧延機列に採用した図である。FIG. 2 is a view showing a second embodiment of the present invention, in which a double-row two-high rolling mill is employed in a finishing rolling mill row.
【図３】９０mm厚スラブから１.６mm 厚ストリップを６
回の圧延で得る圧延スケジュールの一例を示す図であ
る。FIG. 3 shows a 1.6 mm thick strip from a 90 mm thick slab.
It is a figure showing an example of a rolling schedule obtained by rolling twice.
【図４】図３の圧延スケジュールにおいて各スタンドの
作業ロール径と上下トータル圧延トルクとの関係を示す
図である。4 is a diagram showing the relationship between the work roll diameter of each stand and the total vertical rolling torque in the rolling schedule of FIG.
【図５】図３の圧延スケジュールにおいて各スタンドの
圧延荷重を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing a rolling load of each stand in the rolling schedule of FIG. 3;
【図６】作業ロールをクロスした２段圧延機を圧延面よ
り上方から見た図である。FIG. 6 is a view of a two-high rolling mill in which work rolls are crossed as viewed from above a rolling surface.
【図７】ロールクロス量を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing a roll cross amount.
【図８】（数２）式のＣｂとθ，θ0 の関係を示す図で
ある。FIG. 8 is a diagram showing the relationship between Cb and θ, θ 0 in equation (2).
【図９】板クラウン比率変化と板形状の関係を示す図で
ある。FIG. 9 is a diagram showing a relationship between a change in a plate crown ratio and a plate shape.
１…連続鋳造設備、２…切断機、３…断熱ゾーン、４…
仕上圧延機列、５…ストリップ冷却ゾーン、６…ダウン
コイラ、７…熱間圧延設備、８…Ｎo.１スタンド、９…
Ｎo.２スタンド、１０…Ｎo.３スタンド、１１…Ｎo.４
スタンド、１２…Ｎo.５スタンド、１３…Ｎo.６スタン
ド、１４…Ｎo.１入側幅圧延機、１５…Ｎo.１〜２間幅
圧延機、１６…鋳片、１７…スラブ、１８…ストリッ
プ、１９…複列２段圧延機、２０…誘導加熱炉、２１…
均熱ゾーン、２２…デスケーリング装置、２３…上作業
ロール、２４…下作業ロール、２５ａ，２５ｂ…上作業
ロール用軸受部、２６ａ，２６ｂ，２７ａ，２７ｂ…ロ
ールクロス発生装置、２８ａ，２８ｂ…ハウジング、２
９ａ，２９ｂ…スラスト受け。1. Continuous casting equipment 2. Cutting machine 3. Insulation zone 4.
Finishing rolling mill row, 5 ... strip cooling zone, 6 ... down coiler, 7 ... hot rolling equipment, 8 ... No. 1 stand, 9 ...
No.2 stand, 10 ... No.3 stand, 11 ... No.4
Stand, 12 ... No.5 stand, 13 ... No.6 stand, 14 ... No.1 entry width rolling mill, 15 ... No.1 ~ 2 width rolling mill, 16 ... Slab, 17 ... Slab, 18 ... Strip, 19: double row two-high rolling mill, 20: induction heating furnace, 21 ...
Soaking zone, 22: descaling device, 23: upper work roll, 24: lower work roll, 25a, 25b: bearing portion for upper work roll, 26a, 26b, 27a, 27b: roll cloth generator, 28a, 28b ... Housing, 2
9a, 29b ... Thrust receiver.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭58−100903（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−57659（ＪＰ，Ａ) 特公 昭54−5785（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B21B 1/26 B21B 1/46────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (56) References JP-A-58-100903 (JP, A) JP-A-51-57659 (JP, A) JP-B-54-5785 (JP, B2) (58) Field (Int.Cl. 6 , DB name) B21B 1/26 B21B 1/46
Claims (11)
状に圧延機を近接配置した圧延機列によって薄板材を製
造する熱間圧延設備において、前記タンデム状に圧延機
を近接配置した圧延機列の前段に直径９１０mm以上のロ
ール若しくはロール軸受部が圧延荷重を支え得る大径の
ロールを備える２段圧延機を少なくとも１台配置したこ
とを特徴とする熱間圧延設備。1. A hot rolling plant for producing a thin sheet material by a rolling mill line in which tandem rolling mills are arranged in close proximity from a slab having a thickness of 150 mm or less. At the front stage, a 910 mm or more
Roll or roll bearing with a large diameter that can support the rolling load
A hot rolling plant comprising at least one two-high rolling mill provided with rolls .
状に圧延機を近接配置した圧延機列によって薄板材を製
造する熱間圧延設備において、前記タンデム状に圧延機
を近接配置した圧延機列の前段に直径９１０mm以上のロ
ール若しくはロール軸受部が圧延荷重を支え得る大径の
ロールを備える２段圧延機を２台以上配置したことを特
徴とする熱間圧延設備。2. A hot rolling plant for producing a thin sheet material by a rolling mill train in which tandem rolling mills are arranged in close proximity from a slab having a thickness of 150 mm or less. At the front stage, a 910 mm or more
Roll or roll bearing with a large diameter that can support the rolling load
A hot rolling facility comprising two or more two-high rolling mills provided with rolls .
備において、更に、前記圧延機列の前段に板クラウンを
制御できる圧延機を少なくとも１台配置したことを特徴
とする熱間圧延設備。3. The hot rolling equipment according to claim 1, wherein at least one rolling mill capable of controlling a sheet crown is disposed at a preceding stage of the rolling mill row. Rolling equipment.
備において、更に、前記圧延機列の後段に板形状を制御
できる圧延機を少なくとも１台配置したことを特徴とす
る熱間圧延設備。4. The hot rolling equipment according to claim 1, further comprising at least one rolling mill capable of controlling a plate shape at a stage subsequent to the rolling mill row. Rolling equipment.
前記２段圧延機のうち少なくとも１台は板クラウンを制
御できる圧延機としたことを特徴とする熱間圧延設備。5. The hot rolling equipment according to claim 1, wherein
At least one of the two-high rolling mills is a rolling mill capable of controlling a sheet crown.
前記２段圧延機のうち少なくとも１台はロールの軸線を
圧延機の略中心を中心に上下ロールを点対称に圧延パス
方向に対して水平面で傾斜させるようにした圧延機であ
ることを特徴とする熱間圧延設備。6. The hot rolling equipment according to claim 1, wherein
At least one of the two-high rolling mills is a rolling mill in which the upper and lower rolls are inclined in a horizontal plane with respect to the rolling pass direction with the axis of the rolls being point-symmetrical about the center of the rolling mills. Hot rolling equipment.
のミルハウジングの中に２組以上収納したことを特徴と
する熱間圧延設備。7. The hot rolling equipment according to claim 2, wherein two or more sets of said two-high rolling mill are housed in one mill housing.
状に圧延機を近接配置した圧延機列によって薄板材を製
造する鋳造熱間圧延設備において、前記圧延機列前方に
150mm以下の厚みのスラブを鋳造する連続鋳造設備と、
該連続鋳造設備で鋳造された鋳片を熱間圧延温度状態で
切断する切断機とを配置し、且つ、前記タンデム状に圧
延機を近接配置した圧延機列の前段に直径９１０mm以上
のロール若しくはロール軸受部が圧延荷重を支え得る大
径のロールを備える２段圧延機を少なくとも１台配置
し、更に、該連続鋳造設備の鋳造方向と前記圧延機列の
圧延方向とを同一方向となるようにしたことを特徴とす
る鋳造熱間圧延連続設備。8. A casting hot rolling facility for producing a thin sheet material by means of a rolling mill train in which slabs cast in a continuous casting facility are arranged in tandem with a rolling mill in close proximity to the rolling mill train.
Continuous casting equipment for casting slabs with a thickness of 150 mm or less,
A cutting machine for cutting a slab cast by the continuous casting facility at a hot rolling temperature state , and pressing the slab in the tandem state.
910 mm or more in diameter in front of rolling mill row where rolling mills are arranged close to each other
Roll or roll bearing can support the rolling load.
At least one two-high rolling mill with rolls of diameter
Further, the casting hot rolling continuous equipment is characterized in that the casting direction of the continuous casting equipment and the rolling direction of the rolling mill train are in the same direction.
おいて、前記連続鋳造設備と圧延機列との間に加熱炉及
び均熱炉を配置したことを特徴とする鋳造熱間圧延連続
設備。9. A continuous hot-rolling continuous casting machine according to claim 8, wherein a heating furnace and a soaking furnace are arranged between said continuous casting facility and a rolling mill train. Facility.
において、前記圧延機列の入側に幅圧延機を少なくとも
１台配置したことを特徴とする熱間圧延設備。10. The hot rolling mill according to claim 8, wherein at least one width rolling mill is arranged on the entry side of said row of rolling mills.
において、前記連続鋳造設備は複数台並列に並べた連続
鋳造設備としたことを特徴とする鋳造熱間圧延連続設
備。11. The continuous casting hot rolling equipment according to claim 8, wherein the continuous casting equipment is a continuous casting equipment in which a plurality of continuous casting equipment are arranged in parallel.
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1325593A JP2845073B2 (en) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | Hot rolling equipment and continuous casting hot rolling equipment |
| TW083100497A TW245661B (en) | 1993-01-29 | 1994-01-21 | |
| EP94300594A EP0610028B1 (en) | 1993-01-29 | 1994-01-27 | Method and apparatus for continuous casting and hot-rolling |
| DE69424200T DE69424200T2 (en) | 1993-01-29 | 1994-01-27 | Process and device for continuous casting and hot rolling |
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