JP3303563B2 - ディスクブレーキ装置 - Google Patents
ディスクブレーキ装置Info
- Publication number
- JP3303563B2 JP3303563B2 JP26746694A JP26746694A JP3303563B2 JP 3303563 B2 JP3303563 B2 JP 3303563B2 JP 26746694 A JP26746694 A JP 26746694A JP 26746694 A JP26746694 A JP 26746694A JP 3303563 B2 JP3303563 B2 JP 3303563B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- piston
- ring
- retraction ring
- retraction
- cylinder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D65/00—Parts or details
- F16D65/14—Actuating mechanisms for brakes; Means for initiating operation at a predetermined position
- F16D65/16—Actuating mechanisms for brakes; Means for initiating operation at a predetermined position arranged in or on the brake
- F16D65/18—Actuating mechanisms for brakes; Means for initiating operation at a predetermined position arranged in or on the brake adapted for drawing members together, e.g. for disc brakes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D2121/00—Type of actuator operation force
- F16D2121/02—Fluid pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D2127/00—Auxiliary mechanisms
- F16D2127/02—Release mechanisms
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Braking Arrangements (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車等車両の制動装
置として使用されるディスクブレーキ装置に関する。
置として使用されるディスクブレーキ装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】ディスクブレーキ装置の一形式として、
図１５及び図１６に示したもの、すなわちパッド１を押
すピストン２が軸方向へ移動可能に挿入されるシリンダ
３の内孔４に断面が略矩形で環状のシール溝５が形成さ
れるとともに、このシール溝５の内孔開口側のシール溝
開口部に内孔開口側に傾斜した面取り部６が形成され、
またピストン２とシリンダ３間をシールするとともに制
動後の除圧時にピストン２を戻す断面略矩形のリトラク
ションリング７がシール溝５に組付けられるようにして
なるものがあり、例えば実開昭６４−２１８２６号公報
に従来例として示されている。ところで、リトラクショ
ンリング７は、一般に径方向（図示上下方向）において
所定の締め代（弾性圧縮変形）をもってシール溝５内に
組付けられていて、ピストン２に対して所定の緊迫力で
係合しており、組付前の断面形状は一般に略正方形であ
る。また、リトラクションリング７は、その内孔開口側
端面（図示左端面）にてシール溝５の側壁５ａと接触係
合する構成となっていて、その径方向接触長さＨ１はリ
トラクションリング７の断面形状における径方向長さＨ
２の略半分としてあり、リトラクションリング７の受圧
面積が大きくてリトラクションリング７が制動時にさほ
ど軸方向に弾性圧縮変形しないようになっている。
図１５及び図１６に示したもの、すなわちパッド１を押
すピストン２が軸方向へ移動可能に挿入されるシリンダ
３の内孔４に断面が略矩形で環状のシール溝５が形成さ
れるとともに、このシール溝５の内孔開口側のシール溝
開口部に内孔開口側に傾斜した面取り部６が形成され、
またピストン２とシリンダ３間をシールするとともに制
動後の除圧時にピストン２を戻す断面略矩形のリトラク
ションリング７がシール溝５に組付けられるようにして
なるものがあり、例えば実開昭６４−２１８２６号公報
に従来例として示されている。ところで、リトラクショ
ンリング７は、一般に径方向（図示上下方向）において
所定の締め代（弾性圧縮変形）をもってシール溝５内に
組付けられていて、ピストン２に対して所定の緊迫力で
係合しており、組付前の断面形状は一般に略正方形であ
る。また、リトラクションリング７は、その内孔開口側
端面（図示左端面）にてシール溝５の側壁５ａと接触係
合する構成となっていて、その径方向接触長さＨ１はリ
トラクションリング７の断面形状における径方向長さＨ
２の略半分としてあり、リトラクションリング７の受圧
面積が大きくてリトラクションリング７が制動時にさほ
ど軸方向に弾性圧縮変形しないようになっている。
【０００３】かかるディスクブレーキ装置においては、
面取り部６の大きさによって制動後の除圧時に得られる
ピストン２の最大戻り量（リトラクト量）が規定されて
いて、シリンダ内液圧が低い場合（リトラクションリン
グ７の弾性変形が面取り部６によって規制される液圧Ｐ
１未満の場合）には、図１６及び図１７にて示したよう
に制動時に生じるパッド１とシリンダ３間の間隔Ｘｐと
初期間隔Ｘ１との差（パッド１及びシリンダ３の撓み
量）がリトラクションリング７の弾性復帰によって得ら
れるリトラクト量（Ｘｐ−Ｘｏ）より常に所定量α１小
さくて制動後の除圧時にはパッド１とピストン２間には
所定量α１の間隔が常に形成される。
面取り部６の大きさによって制動後の除圧時に得られる
ピストン２の最大戻り量（リトラクト量）が規定されて
いて、シリンダ内液圧が低い場合（リトラクションリン
グ７の弾性変形が面取り部６によって規制される液圧Ｐ
１未満の場合）には、図１６及び図１７にて示したよう
に制動時に生じるパッド１とシリンダ３間の間隔Ｘｐと
初期間隔Ｘ１との差（パッド１及びシリンダ３の撓み
量）がリトラクションリング７の弾性復帰によって得ら
れるリトラクト量（Ｘｐ−Ｘｏ）より常に所定量α１小
さくて制動後の除圧時にはパッド１とピストン２間には
所定量α１の間隔が常に形成される。
【０００４】しかし、シリンダ内液圧がＰ１以上になる
と、パッド１及びシリンダ３の撓み量が液圧の上昇に応
じて順次増大するものの、リトラクションリング７によ
るリトラクト量は面取り部６との係合によって一定値に
保持されるため、ピストン２とリトラクションリング７
間に滑りが生じ、制動後の除圧時にパッド１とピストン
２間に形成される間隔が液圧の上昇に応じて順次減少し
て、シリンダ内液圧がＰ２に達するとゼロとなり、また
Ｐ２以上になると図８にて示したようにリトラクション
リング７が逆作用するように弾性変形してピストン２を
パッド１に押圧するようになり、パッド１がディスクロ
ータ８（図１５参照）と接触し、いわゆるパッドの引き
ずりが生じるようになる。
と、パッド１及びシリンダ３の撓み量が液圧の上昇に応
じて順次増大するものの、リトラクションリング７によ
るリトラクト量は面取り部６との係合によって一定値に
保持されるため、ピストン２とリトラクションリング７
間に滑りが生じ、制動後の除圧時にパッド１とピストン
２間に形成される間隔が液圧の上昇に応じて順次減少し
て、シリンダ内液圧がＰ２に達するとゼロとなり、また
Ｐ２以上になると図８にて示したようにリトラクション
リング７が逆作用するように弾性変形してピストン２を
パッド１に押圧するようになり、パッド１がディスクロ
ータ８（図１５参照）と接触し、いわゆるパッドの引き
ずりが生じるようになる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記した問題（パッド
の引きずり）は、リトラクションリング７のピストン２
に対する緊迫力が低下して両者間の摺動抵抗（摩擦力）
が減少し、シリンダ内液圧がＰ１に達するまでにピスト
ン２とリトラクションリング７間に滑りが生じることに
より助長される。上記した緊迫力の低下は、各部材の製
作誤差に起因して生じるもの以外に、例えばリトラクシ
ョンリング７の外周面とシール溝５底面間に凹所が形成
されてリトラクションリング７の一部外周がフリーとさ
れるといった構造に起因して生じる場合がある。また、
上記した問題（パッドの引きずり）は、リトラクション
リング７が制動時に軸方向へ十分に弾性圧縮変形しない
ことに起因して生じる場合がある。更に、上記した問題
（パッドの引きずり）は、制動時にリトラクションリン
グ７の内周部がパッド側に移動してリトラクションリン
グ７が傾動弾性変形し、これに伴ってピストン２とリト
ラクションリング７間の摩擦力が低下する反面、リトラ
クションリング７の弾性復帰力（復元力）が増大して、
ピストン２とリトラクションリング７間に滑りが生じる
ことによっても助長される。本発明は、上記した各問題
に対処すべくなされたものであり、パッドの引きずりを
的確に低減できるディスクブレーキ装置を提供すること
を目的としている。
の引きずり）は、リトラクションリング７のピストン２
に対する緊迫力が低下して両者間の摺動抵抗（摩擦力）
が減少し、シリンダ内液圧がＰ１に達するまでにピスト
ン２とリトラクションリング７間に滑りが生じることに
より助長される。上記した緊迫力の低下は、各部材の製
作誤差に起因して生じるもの以外に、例えばリトラクシ
ョンリング７の外周面とシール溝５底面間に凹所が形成
されてリトラクションリング７の一部外周がフリーとさ
れるといった構造に起因して生じる場合がある。また、
上記した問題（パッドの引きずり）は、リトラクション
リング７が制動時に軸方向へ十分に弾性圧縮変形しない
ことに起因して生じる場合がある。更に、上記した問題
（パッドの引きずり）は、制動時にリトラクションリン
グ７の内周部がパッド側に移動してリトラクションリン
グ７が傾動弾性変形し、これに伴ってピストン２とリト
ラクションリング７間の摩擦力が低下する反面、リトラ
クションリング７の弾性復帰力（復元力）が増大して、
ピストン２とリトラクションリング７間に滑りが生じる
ことによっても助長される。本発明は、上記した各問題
に対処すべくなされたものであり、パッドの引きずりを
的確に低減できるディスクブレーキ装置を提供すること
を目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明は、シリンダの内孔に形成した環状シール溝
内に環状のリトラクションリングを組付けて、該リトラ
クションリングが前記シリンダの内孔と同内孔に軸方向
へ移動可能に嵌装したピストンの間を液蜜的にシールす
ると共に制動時に前記ピストンの動きによって変形し制
動解除時に前記ピストンを後退させるようにしたディス
クブレーキ装置において、 前記リトラクションリング
を、前記環状シール溝の内壁面に液蜜的に接触するゴム
製の外周シール部と、この外周シール部よりバネ定数の
低いゴム素材にて前記外周シール部の内周に一体的に形
成されて前記ピストンの外周面に内周面にて液蜜的に接
触する内周シール部とにより構成し、非制動時に前記外
周シール部が前記内周シール部に対して前記ピストンの
前端側となる傾斜状態にて組付けられ、制動時に前記リ
トラクションリングが前記ピストンの軸方向移動に伴っ
て前記シール溝との接触部を基点として傾動するように
したことを特徴とするディスクブレーキ装置を案出した
ものである。
め、本発明は、シリンダの内孔に形成した環状シール溝
内に環状のリトラクションリングを組付けて、該リトラ
クションリングが前記シリンダの内孔と同内孔に軸方向
へ移動可能に嵌装したピストンの間を液蜜的にシールす
ると共に制動時に前記ピストンの動きによって変形し制
動解除時に前記ピストンを後退させるようにしたディス
クブレーキ装置において、 前記リトラクションリング
を、前記環状シール溝の内壁面に液蜜的に接触するゴム
製の外周シール部と、この外周シール部よりバネ定数の
低いゴム素材にて前記外周シール部の内周に一体的に形
成されて前記ピストンの外周面に内周面にて液蜜的に接
触する内周シール部とにより構成し、非制動時に前記外
周シール部が前記内周シール部に対して前記ピストンの
前端側となる傾斜状態にて組付けられ、制動時に前記リ
トラクションリングが前記ピストンの軸方向移動に伴っ
て前記シール溝との接触部を基点として傾動するように
したことを特徴とするディスクブレーキ装置を案出した
ものである。
【０００７】
【０００８】
【０００９】
【００１０】
【発明の効果】上記のディスクブレーキ装置において
は、リトラクションリングを、シール溝の壁面に外周部
にて液密的に接触するゴム製の外周シール部と、この外
周シール部よりバネ定数の低いゴム素材にて前記外周シ
ール部の内周に一体的に形成されてピストンの外周面に
内周部にて液密的に接触する内周シール部で構成し、こ
のリトラクションリングが非制動時に外周シール部が内
周シール部に対してパッド側となる傾斜状態で組付けら
れ、また同リトラクションリングがピストンの軸方向移
動に伴ってシール溝との接触部を基点として傾動するよ
うにしたディスクブレーキ装置においては、制動時のピ
ストン移動に応じてリトラクションリングがシール溝と
の接触部を基点として傾動することによりリトラクショ
ンリングの特に内周シール部が圧縮変形され、ピストン
とリトラクションリング間の摩擦力が増大するととも
に、リトラクションリングの弾性復帰力（復元力）が殆
ど増加しない領域が形成されるため、復元力が摩擦力以
上となってピストンとリトラクションリング間に滑りが
生じるまでのストローク、すなわちリトラクト量が増大
し、パッドの引きずりを的確に低減することができる。
は、リトラクションリングを、シール溝の壁面に外周部
にて液密的に接触するゴム製の外周シール部と、この外
周シール部よりバネ定数の低いゴム素材にて前記外周シ
ール部の内周に一体的に形成されてピストンの外周面に
内周部にて液密的に接触する内周シール部で構成し、こ
のリトラクションリングが非制動時に外周シール部が内
周シール部に対してパッド側となる傾斜状態で組付けら
れ、また同リトラクションリングがピストンの軸方向移
動に伴ってシール溝との接触部を基点として傾動するよ
うにしたディスクブレーキ装置においては、制動時のピ
ストン移動に応じてリトラクションリングがシール溝と
の接触部を基点として傾動することによりリトラクショ
ンリングの特に内周シール部が圧縮変形され、ピストン
とリトラクションリング間の摩擦力が増大するととも
に、リトラクションリングの弾性復帰力（復元力）が殆
ど増加しない領域が形成されるため、復元力が摩擦力以
上となってピストンとリトラクションリング間に滑りが
生じるまでのストローク、すなわちリトラクト量が増大
し、パッドの引きずりを的確に低減することができる。
【００１１】
【実施例】以下に、本発明の各実施例を図面に基づいて
説明する。図１は本発明によるディスクブレーキ装置の
一実施例を示していて、このディスクブレーキ装置にお
いてはディスクロータに向けてパッド１１を押すピスト
ン１２が軸方向へ移動可能に挿入されたシリンダ１３の
内孔１４にシール溝１５が形成されている。シール溝１
５は断面が横長の略矩形形状をしていて、内孔開口側
（図示左側）の側壁１５ａのシール溝開口部には内孔開
口側に傾斜した環状の面取り部１６が形成され、また底
壁１５ｂには側壁１５ａに向けて開口する環状の凹所
（溝）１７が形成されており、内部には断面略矩形のリ
トラクションリング１８が径方向において所定の締め代
をもって組付けられている。また面取り部１６の図示上
部には環状の凹所１９が形成されている。なお、底壁１
５ｂの略中央にある台形形状の溝１５ｃは従来からある
ものであり、シール溝を切削加工する際に生じる溝であ
る。
説明する。図１は本発明によるディスクブレーキ装置の
一実施例を示していて、このディスクブレーキ装置にお
いてはディスクロータに向けてパッド１１を押すピスト
ン１２が軸方向へ移動可能に挿入されたシリンダ１３の
内孔１４にシール溝１５が形成されている。シール溝１
５は断面が横長の略矩形形状をしていて、内孔開口側
（図示左側）の側壁１５ａのシール溝開口部には内孔開
口側に傾斜した環状の面取り部１６が形成され、また底
壁１５ｂには側壁１５ａに向けて開口する環状の凹所
（溝）１７が形成されており、内部には断面略矩形のリ
トラクションリング１８が径方向において所定の締め代
をもって組付けられている。また面取り部１６の図示上
部には環状の凹所１９が形成されている。なお、底壁１
５ｂの略中央にある台形形状の溝１５ｃは従来からある
ものであり、シール溝を切削加工する際に生じる溝であ
る。
【００１２】面取り部１６は、リトラクションリング１
８の図示左側下方の左方への弾性変形を所定量許容する
ものであり、その内孔側軸方向寸法は従来の面取り部の
内孔側軸方向寸法より小さくされている。環状凹所１７
は、リトラクションリング１８の図示左側上方への弾性
変形を許容するものであり、その軸方向幅はシール性を
考慮してシール溝１５の軸方向幅の略１／５とされてい
る。リトラクションリング１８は、ピストン１２の外周
とシール溝１５の側壁１５ａ及び底壁１５ｂに密着係合
してピストン１２とシリンダ１３間をシールするととも
に、制動時に弾性変形し制動後の除圧時に弾性復帰によ
ってピストン１２をシリンダ１３内に戻す機能を有して
いて、リトラクト量アップを意図して、その断面形状に
おけるピストン１２との軸方向接触長さＬｓが径方向の
長さＨｓよりも大きくして略長方形状としてあり、シー
ル溝１５の底壁１５ｂ径、ピストン１２の外径、リトラ
クションリング１８の内外径の各寸法を従来と略同じと
して同リトラクションリング１８のピストン１２に対す
る緊迫力が従来に比して大きくなるようにしてある。ま
た、リトラクションリング１８の軸方向両端部外周にリ
トラクト量アップと誤組付防止を意図して面取り１８ａ
が施されていて、このリトラクションリング１８の内孔
開口側端面１８ｂとシール溝側壁１５ａとの径方向接触
長さＡがリトラクションリング１８の断面形状における
径方向長さＨｓの半分以下としてある。なお、上記した
軸方向接触長さＬｓと径方向の長さＨｓの比、Ｈｓ／Ｌ
ｓは０．５〜０．９が好ましく、また径方向接触長さＡ
と径方向長さＨｓの比、Ａ／Ｈｓは０．０８〜０．４が
好ましい。
８の図示左側下方の左方への弾性変形を所定量許容する
ものであり、その内孔側軸方向寸法は従来の面取り部の
内孔側軸方向寸法より小さくされている。環状凹所１７
は、リトラクションリング１８の図示左側上方への弾性
変形を許容するものであり、その軸方向幅はシール性を
考慮してシール溝１５の軸方向幅の略１／５とされてい
る。リトラクションリング１８は、ピストン１２の外周
とシール溝１５の側壁１５ａ及び底壁１５ｂに密着係合
してピストン１２とシリンダ１３間をシールするととも
に、制動時に弾性変形し制動後の除圧時に弾性復帰によ
ってピストン１２をシリンダ１３内に戻す機能を有して
いて、リトラクト量アップを意図して、その断面形状に
おけるピストン１２との軸方向接触長さＬｓが径方向の
長さＨｓよりも大きくして略長方形状としてあり、シー
ル溝１５の底壁１５ｂ径、ピストン１２の外径、リトラ
クションリング１８の内外径の各寸法を従来と略同じと
して同リトラクションリング１８のピストン１２に対す
る緊迫力が従来に比して大きくなるようにしてある。ま
た、リトラクションリング１８の軸方向両端部外周にリ
トラクト量アップと誤組付防止を意図して面取り１８ａ
が施されていて、このリトラクションリング１８の内孔
開口側端面１８ｂとシール溝側壁１５ａとの径方向接触
長さＡがリトラクションリング１８の断面形状における
径方向長さＨｓの半分以下としてある。なお、上記した
軸方向接触長さＬｓと径方向の長さＨｓの比、Ｈｓ／Ｌ
ｓは０．５〜０．９が好ましく、また径方向接触長さＡ
と径方向長さＨｓの比、Ａ／Ｈｓは０．０８〜０．４が
好ましい。
【００１３】上記のように構成した本実施例のディスク
ブレーキ装置においては、シリンダ内液圧がごく低い場
合、図２の（Ａ）にて示したようにリトラクションリン
グ１８の図示下方部位がピストン１２との摺動抵抗によ
って面取り部１６へ弾性変形して面取り部１６の壁面と
係合する。このときのリトラクションリング１８の弾性
変形量はβ１であり、またパッド１１及びシリンダ１３
の撓み量は殆どないため、制動後の除圧時にはリトラク
ションリング１８が図１にて示した初期状態（液圧＝略
大気圧）まで弾性復帰してピストン１２をβ１戻す。リ
トラクションリング１８が図１にて示した初期状態に復
帰したときには、パッド１１及びシリンダ１３の撓み量
もゼロとなって初期状態に復帰するため、パッド１１と
ピストン１２間にはβ１（β１＜α１）の間隔が形成さ
れる（図３参照）。
ブレーキ装置においては、シリンダ内液圧がごく低い場
合、図２の（Ａ）にて示したようにリトラクションリン
グ１８の図示下方部位がピストン１２との摺動抵抗によ
って面取り部１６へ弾性変形して面取り部１６の壁面と
係合する。このときのリトラクションリング１８の弾性
変形量はβ１であり、またパッド１１及びシリンダ１３
の撓み量は殆どないため、制動後の除圧時にはリトラク
ションリング１８が図１にて示した初期状態（液圧＝略
大気圧）まで弾性復帰してピストン１２をβ１戻す。リ
トラクションリング１８が図１にて示した初期状態に復
帰したときには、パッド１１及びシリンダ１３の撓み量
もゼロとなって初期状態に復帰するため、パッド１１と
ピストン１２間にはβ１（β１＜α１）の間隔が形成さ
れる（図３参照）。
【００１４】またシリンダ内液圧が上昇すると、図２の
（Ｂ），（Ｃ），（Ｄ）にて示したように、シリンダ内
液圧の上昇に応じてリトラクションリング１８がシリン
ダ１３に形成した環状凹所１７及び１９に向けて弾性変
形する。かかるリトラクションリング１８の弾性変形時
には、リトラクションリング１８とピストン１２の面取
り部側（図示左側）の係合部ではリトラクションリング
１８の一部がピストン１２上を滑ってピストンに対して
相対変位を起こすものの、反対側（図示右側）の係合部
ではリトラクションリング１８がピストン１２から離れ
ることなくシリンダ内液圧の上昇に応じて順次大きく弾
性変形するため、リトラクションリング１８によるリト
ラクト量はシリンダ内液圧の上昇に応じて増大し続け
る。なお、シリンダ内液圧が上昇して所定圧Ｐになる
と、環状凹所１７及び１９内が弾性変形したリトラクシ
ョンリング１８によって満たされ、リトラクト量は増大
しなくなる。
（Ｂ），（Ｃ），（Ｄ）にて示したように、シリンダ内
液圧の上昇に応じてリトラクションリング１８がシリン
ダ１３に形成した環状凹所１７及び１９に向けて弾性変
形する。かかるリトラクションリング１８の弾性変形時
には、リトラクションリング１８とピストン１２の面取
り部側（図示左側）の係合部ではリトラクションリング
１８の一部がピストン１２上を滑ってピストンに対して
相対変位を起こすものの、反対側（図示右側）の係合部
ではリトラクションリング１８がピストン１２から離れ
ることなくシリンダ内液圧の上昇に応じて順次大きく弾
性変形するため、リトラクションリング１８によるリト
ラクト量はシリンダ内液圧の上昇に応じて増大し続け
る。なお、シリンダ内液圧が上昇して所定圧Ｐになる
と、環状凹所１７及び１９内が弾性変形したリトラクシ
ョンリング１８によって満たされ、リトラクト量は増大
しなくなる。
【００１５】したがって、シリンダ内液圧の上昇に応じ
て増大するパッド１１及びシリンダ１３の撓み量がリト
ラクションリング１８によるピストン１２のリトラクト
量より大きくなる液圧（パッド引きずり始め圧）を高い
値に設定でき、従来に比してピストン１２のアイドルス
トローク（リトラクト量に起因するもの）を小さく設定
しながら、従来に比して高い液圧となる使用領域までパ
ッドの引きずりを的確に低減することができる。
て増大するパッド１１及びシリンダ１３の撓み量がリト
ラクションリング１８によるピストン１２のリトラクト
量より大きくなる液圧（パッド引きずり始め圧）を高い
値に設定でき、従来に比してピストン１２のアイドルス
トローク（リトラクト量に起因するもの）を小さく設定
しながら、従来に比して高い液圧となる使用領域までパ
ッドの引きずりを的確に低減することができる。
【００１６】また、本実施例においては、リトラクショ
ンリング１８の断面形状におけるピストン１２との軸方
向接触長さＬｓを径方向の長さＨｓよりも大きくして略
長方形状とし同リトラクションリング１８のピストン１
２に対する緊迫力を大きくしたため、ピストン１２とリ
トラクションリング１８間に滑りが生じ始めるときのリ
トラクションリング１８の弾性変形量（最大変形量）を
増大させることができる。したがって、リトラクション
リング１８の弾性復帰によって得られるリトラクト量を
増やすことができ、パッドの引きずりを的確に低減する
ことができる。
ンリング１８の断面形状におけるピストン１２との軸方
向接触長さＬｓを径方向の長さＨｓよりも大きくして略
長方形状とし同リトラクションリング１８のピストン１
２に対する緊迫力を大きくしたため、ピストン１２とリ
トラクションリング１８間に滑りが生じ始めるときのリ
トラクションリング１８の弾性変形量（最大変形量）を
増大させることができる。したがって、リトラクション
リング１８の弾性復帰によって得られるリトラクト量を
増やすことができ、パッドの引きずりを的確に低減する
ことができる。
【００１７】また、非制動時におけるリトラクションリ
ング１８の内孔開口側端面１８ｂとシール溝１５の側壁
１５ａとの径方向接触長さＡをリトラクションリング１
８の断面形状における径方向長さＨｓの半分以下とした
ため、制動時におけるリトラクションリング１８とシー
ル溝側壁１５ａの係合面積（受圧面積）を小さくでき
て、かかる係合部でのリトラクションリング１８の軸方
向の局部撓み（図４の仮想線から実線への変化参照）を
増大させることができる。したがって、制動解除時に
は、従来から得られるリトラクションリングの全体的な
弾性復帰と上記した局部撓みの弾性復帰が共に得られ
て、リトラクションリング１８によって得られる総リト
ラクト量が増大し、パッドの引きずりを的確に低減する
ことができる。
ング１８の内孔開口側端面１８ｂとシール溝１５の側壁
１５ａとの径方向接触長さＡをリトラクションリング１
８の断面形状における径方向長さＨｓの半分以下とした
ため、制動時におけるリトラクションリング１８とシー
ル溝側壁１５ａの係合面積（受圧面積）を小さくでき
て、かかる係合部でのリトラクションリング１８の軸方
向の局部撓み（図４の仮想線から実線への変化参照）を
増大させることができる。したがって、制動解除時に
は、従来から得られるリトラクションリングの全体的な
弾性復帰と上記した局部撓みの弾性復帰が共に得られ
て、リトラクションリング１８によって得られる総リト
ラクト量が増大し、パッドの引きずりを的確に低減する
ことができる。
【００１８】上記実施例においては、シリンダ１３が環
状の凹所１７及び１９を備えたディスクブレーキ装置に
本発明を実施したが、環状の凹所１７及び１９を備えて
いないディスクブレーキ装置にも本発明は実施すること
ができるものであり、その場合には環状の凹所１７及び
１９による作用効果が得られなくてリトラクションリン
グ１８によるリトラクト量が図３の二点鎖線に示した値
を上限とするものとなる。また、上記実施例において
は、リトラクションリング１８の断面形状におけるピス
トン１２との軸方向接触長さＬｓを径方向の長さＨｓよ
りも大きくして略長方形状とし同リトラクションリング
１８のピストン１２に対する緊迫力を大きくした構成を
採用するとともに、リトラクションリング１８の内孔開
口側端面１８ｂとシール溝１５の側壁１５ａとの径方向
接触長さＡをリトラクションリング１８の断面形状にお
ける径方向長さＨｓの半分以下とした構成を採用して実
施したが、何れか一方の構成のみを採用して本発明を実
施することも可能であり、前者の案のみを採用する場合
にはＨｓ／Ｌｓを０．５に近くし、後者の案のみを採用
する場合にはＡ／Ｈｓを０．０８に近くして実施するの
が望ましい。また、上記実施例においては、リトラクシ
ョンリング１８の軸方向両端部外周に面取り１８ａを施
して、リトラクションリング１８の内孔開口側端面１８
ｂとシール溝１５の側壁１５ａとの径方向接触長さＡを
小さくしたが、シリンダ１３の面取り部１６を大きくし
て上記した径方向接触長さＡを小さくすることも可能で
ある。
状の凹所１７及び１９を備えたディスクブレーキ装置に
本発明を実施したが、環状の凹所１７及び１９を備えて
いないディスクブレーキ装置にも本発明は実施すること
ができるものであり、その場合には環状の凹所１７及び
１９による作用効果が得られなくてリトラクションリン
グ１８によるリトラクト量が図３の二点鎖線に示した値
を上限とするものとなる。また、上記実施例において
は、リトラクションリング１８の断面形状におけるピス
トン１２との軸方向接触長さＬｓを径方向の長さＨｓよ
りも大きくして略長方形状とし同リトラクションリング
１８のピストン１２に対する緊迫力を大きくした構成を
採用するとともに、リトラクションリング１８の内孔開
口側端面１８ｂとシール溝１５の側壁１５ａとの径方向
接触長さＡをリトラクションリング１８の断面形状にお
ける径方向長さＨｓの半分以下とした構成を採用して実
施したが、何れか一方の構成のみを採用して本発明を実
施することも可能であり、前者の案のみを採用する場合
にはＨｓ／Ｌｓを０．５に近くし、後者の案のみを採用
する場合にはＡ／Ｈｓを０．０８に近くして実施するの
が望ましい。また、上記実施例においては、リトラクシ
ョンリング１８の軸方向両端部外周に面取り１８ａを施
して、リトラクションリング１８の内孔開口側端面１８
ｂとシール溝１５の側壁１５ａとの径方向接触長さＡを
小さくしたが、シリンダ１３の面取り部１６を大きくし
て上記した径方向接触長さＡを小さくすることも可能で
ある。
【００１９】図５は本発明によるディスクブレーキ装置
の他の実施例を概略的に示していて、このディスクブレ
ーキ装置においてはピストン１１２が軸方向へ移動可能
に挿入されたシリンダ１１３の内孔１１４にシール溝１
１５が形成され、このシール溝１１５にリトラクション
リング１１８が径方向において所定の締め代をもって組
付けられている。シール溝１１５は、図５の左端部に円
弧面取りを施し右端部に傾斜した面取りを施した断面形
状を有していて、非制動時にリトラクションリング１１
８を図５の状態（所定量傾斜した状態）に保持するとと
もに制動時にリトラクションリング１１８を図６の状態
（ピストン１１２の外周面に対して略直交した状態）に
保持し、かつ図５の状態と図６の状態との間でリトラク
ションリング１１８が傾動するのを許容するようになっ
ている。
の他の実施例を概略的に示していて、このディスクブレ
ーキ装置においてはピストン１１２が軸方向へ移動可能
に挿入されたシリンダ１１３の内孔１１４にシール溝１
１５が形成され、このシール溝１１５にリトラクション
リング１１８が径方向において所定の締め代をもって組
付けられている。シール溝１１５は、図５の左端部に円
弧面取りを施し右端部に傾斜した面取りを施した断面形
状を有していて、非制動時にリトラクションリング１１
８を図５の状態（所定量傾斜した状態）に保持するとと
もに制動時にリトラクションリング１１８を図６の状態
（ピストン１１２の外周面に対して略直交した状態）に
保持し、かつ図５の状態と図６の状態との間でリトラク
ションリング１１８が傾動するのを許容するようになっ
ている。
【００２０】リトラクションリング１１８は、ピストン
１１２の外周とシール溝１１５の壁面に密着係合してピ
ストン１１２とシリンダ１１３間をシールするととも
に、制動時に弾性変形し制動後の除圧時に弾性復帰によ
ってピストン１１２をシリンダ１１３内に戻す機能を有
していて、リトラクト量アップを意図して、シール溝１
１５の壁面に断面半円形状の外周部にて液密的に接触す
るゴム製の外周シール部１１８ａと、この外周シール部
１１８ａのゴム素材よりバネ定数の非常に低いゴム素材
にて外周シール部１１８ａの内周に一体的に形成されて
ピストン１１２の外周面に円筒形状の内周部にて液密的
に接触する内周シール部１１８ｂで構成されている。ま
た、リトラクションリング１１８は、非制動時に外周シ
ール部１１８ａが内周シール部１１８ｂに対してパッド
側となる傾斜状態（図５の状態）で組付けられており、
制動時或いは制動解除時のピストンの軸方向移動に伴っ
てシール溝１１５との接触部を基点として傾動するよう
になっている。
１１２の外周とシール溝１１５の壁面に密着係合してピ
ストン１１２とシリンダ１１３間をシールするととも
に、制動時に弾性変形し制動後の除圧時に弾性復帰によ
ってピストン１１２をシリンダ１１３内に戻す機能を有
していて、リトラクト量アップを意図して、シール溝１
１５の壁面に断面半円形状の外周部にて液密的に接触す
るゴム製の外周シール部１１８ａと、この外周シール部
１１８ａのゴム素材よりバネ定数の非常に低いゴム素材
にて外周シール部１１８ａの内周に一体的に形成されて
ピストン１１２の外周面に円筒形状の内周部にて液密的
に接触する内周シール部１１８ｂで構成されている。ま
た、リトラクションリング１１８は、非制動時に外周シ
ール部１１８ａが内周シール部１１８ｂに対してパッド
側となる傾斜状態（図５の状態）で組付けられており、
制動時或いは制動解除時のピストンの軸方向移動に伴っ
てシール溝１１５との接触部を基点として傾動するよう
になっている。
【００２１】上記のように構成した図５の実施例におい
ては、制動時のピストン移動に応じてリトラクションリ
ング１１８がシール溝１１５との接触部を基点として傾
動することによりリトラクションリング１１８の特に内
周シール部１１８ｂが圧縮変形され、ピストン１１２と
リトラクションリング１１８間の摩擦力（摩擦係数μと
垂直抗力Ｎ（ｘ）の積）μＮ（ｘ）が図７の実線に示し
たように増大するとともに、リトラクションリング１１
８の復元力（弾性復帰力）Ｆ（ｘ）が殆ど増加しない領
域が図８の実線に示したように形成されるため、復元力
Ｆ（ｘ）が摩擦力μＮ（ｘ）以上となってピストン１１
２とリトラクションリング１１８間に滑りが生じるまで
のストローク、すなわちリトラクト量が図９にて示した
ように増大し、パッドの引きずりを的確に低減すること
ができる。なお、図７，図８及び図９の各破線は図１５
及び図１６に示した従来例によるものであり、従来例に
よって得られるリトラクト量は通常０．２〜０．３ｍｍ
である。
ては、制動時のピストン移動に応じてリトラクションリ
ング１１８がシール溝１１５との接触部を基点として傾
動することによりリトラクションリング１１８の特に内
周シール部１１８ｂが圧縮変形され、ピストン１１２と
リトラクションリング１１８間の摩擦力（摩擦係数μと
垂直抗力Ｎ（ｘ）の積）μＮ（ｘ）が図７の実線に示し
たように増大するとともに、リトラクションリング１１
８の復元力（弾性復帰力）Ｆ（ｘ）が殆ど増加しない領
域が図８の実線に示したように形成されるため、復元力
Ｆ（ｘ）が摩擦力μＮ（ｘ）以上となってピストン１１
２とリトラクションリング１１８間に滑りが生じるまで
のストローク、すなわちリトラクト量が図９にて示した
ように増大し、パッドの引きずりを的確に低減すること
ができる。なお、図７，図８及び図９の各破線は図１５
及び図１６に示した従来例によるものであり、従来例に
よって得られるリトラクト量は通常０．２〜０．３ｍｍ
である。
【００２２】上記した図５の実施例においては、内周シ
ール部１１８ｂを単一形状としたが、これを図１０に断
面形状を示したように一対の形状として実施することも
可能であり、この場合においてリトラクト量を０．６ｍ
ｍ程度とする例を以下に説明する。図１０に示したリト
ラクションリング１１８をピストン１１２とシリンダ１
１３間に組付けて、非制動時の状態が図１１に示したよ
うな傾斜角θの傾斜状態となるようにした場合において
は、左方の内周シール部１１８ｂ１（自由長Ｓ１）が長
さａ圧縮されて得られる抗力Ｆ１と、右方の内周シール
部１１８ｂ２（自由長Ｓ２）が長さｂ圧縮されて得られ
る抗力Ｆ２と、これら各抗力Ｆ１，Ｆ２の垂直抗力成分
Ｎ１，Ｎ２が下記の各式（１）〜（４）にてそれぞれ表
される。 Ｆ１＝ａ・ｋ／Ｓ１…（１） Ｆ２＝ｂ・ｋ／Ｓ２…（２） Ｎ１＝Ｆ１・cos θ＝ａ・cos θ・ｋ／Ｓ１…（３） Ｎ２＝Ｆ２・cos θ＝ｂ・cos θ・ｋ／Ｓ２…（４） 但し、ｋは両内周シール部１１８ｂ１，１１８ｂ２の単
位体積あたりのバネ定数であり、また外周シール部１１
８ａの単位体積あたりのバネ定数は非常に大きくて外周
シール部１１８ａは殆ど弾性変形しないものである。
ール部１１８ｂを単一形状としたが、これを図１０に断
面形状を示したように一対の形状として実施することも
可能であり、この場合においてリトラクト量を０．６ｍ
ｍ程度とする例を以下に説明する。図１０に示したリト
ラクションリング１１８をピストン１１２とシリンダ１
１３間に組付けて、非制動時の状態が図１１に示したよ
うな傾斜角θの傾斜状態となるようにした場合において
は、左方の内周シール部１１８ｂ１（自由長Ｓ１）が長
さａ圧縮されて得られる抗力Ｆ１と、右方の内周シール
部１１８ｂ２（自由長Ｓ２）が長さｂ圧縮されて得られ
る抗力Ｆ２と、これら各抗力Ｆ１，Ｆ２の垂直抗力成分
Ｎ１，Ｎ２が下記の各式（１）〜（４）にてそれぞれ表
される。 Ｆ１＝ａ・ｋ／Ｓ１…（１） Ｆ２＝ｂ・ｋ／Ｓ２…（２） Ｎ１＝Ｆ１・cos θ＝ａ・cos θ・ｋ／Ｓ１…（３） Ｎ２＝Ｆ２・cos θ＝ｂ・cos θ・ｋ／Ｓ２…（４） 但し、ｋは両内周シール部１１８ｂ１，１１８ｂ２の単
位体積あたりのバネ定数であり、また外周シール部１１
８ａの単位体積あたりのバネ定数は非常に大きくて外周
シール部１１８ａは殆ど弾性変形しないものである。
【００２３】また、リトラクションリング１１８のシリ
ンダ１１３との接点Ｏ1 回りの各モーメントＭ１，Ｍ２
は、上記各垂直抗力成分Ｎ１，Ｎ２と図１１に示し下記
各式（５），（６）にて表される各距離Ｌ１，Ｌ２から
下記のように求められる。 Ｌ１＝１／cos θ−２・tan θ−ｍ／２…（５） Ｌ２＝２・tan θ＋１／cos θ−ｍ／２…（６） 上記各式（５），（６）においてｍは各距離Ｌ１，Ｌ２
に対して十分小さいものであるため、上記各式（５），
（６）は近似的に下記各式（７），（８）にてそれぞれ
表される。 Ｌ１＝１／cos θ−２・tan θ…（７） Ｌ２＝２・tan θ＋１／cos θ…（８） したがって、上記各モーメントＭ１，Ｍ２は近似的に下
記各式（９），（１０）にてそれぞれ表される。 Ｍ１＝Ｎ１・Ｌ１＝ａ・cosθ・ｋ／Ｓ１（１／cosθ−２・tanθ）…（９） Ｍ２＝Ｎ２・Ｌ２＝ｂ・cosθ・ｋ／Ｓ２（２・tanθ＋１／cosθ）…（１０） また、上記各モーメントＭ１，Ｍ２からリトラクト作用
が的確に得られる条件はＭ１≦Ｍ２であるため、 ａ／Ｓ１（１／cos θ−２・tan θ）≦ｂ／Ｓ２（２・tan θ＋１／cos θ） の（１１）式が成立するとともに、図１１から ａ＝２・tan θ＋ｂ の（１２）式が成立する。
ンダ１１３との接点Ｏ1 回りの各モーメントＭ１，Ｍ２
は、上記各垂直抗力成分Ｎ１，Ｎ２と図１１に示し下記
各式（５），（６）にて表される各距離Ｌ１，Ｌ２から
下記のように求められる。 Ｌ１＝１／cos θ−２・tan θ−ｍ／２…（５） Ｌ２＝２・tan θ＋１／cos θ−ｍ／２…（６） 上記各式（５），（６）においてｍは各距離Ｌ１，Ｌ２
に対して十分小さいものであるため、上記各式（５），
（６）は近似的に下記各式（７），（８）にてそれぞれ
表される。 Ｌ１＝１／cos θ−２・tan θ…（７） Ｌ２＝２・tan θ＋１／cos θ…（８） したがって、上記各モーメントＭ１，Ｍ２は近似的に下
記各式（９），（１０）にてそれぞれ表される。 Ｍ１＝Ｎ１・Ｌ１＝ａ・cosθ・ｋ／Ｓ１（１／cosθ−２・tanθ）…（９） Ｍ２＝Ｎ２・Ｌ２＝ｂ・cosθ・ｋ／Ｓ２（２・tanθ＋１／cosθ）…（１０） また、上記各モーメントＭ１，Ｍ２からリトラクト作用
が的確に得られる条件はＭ１≦Ｍ２であるため、 ａ／Ｓ１（１／cos θ−２・tan θ）≦ｂ／Ｓ２（２・tan θ＋１／cos θ） の（１１）式が成立するとともに、図１１から ａ＝２・tan θ＋ｂ の（１２）式が成立する。
【００２４】一方、制動時のリトラクションリング１１
８はピストン１１２の移動に応じて図１２にて示したよ
うに傾動し、そのときのピストン移動量は下記式（１
３）のようになる。 １×２×π×θ／２π＋２・tan θ＝θ＋２・tan θ…（１３） 上記式（１３）において第１項はリトラクションリング
１１８とシリンダ１１３の接触部におけるころがり量に
相当する。ところで、上記したピストン移動量はリトラ
クト量に相当するものであり、これを０．６ｍｍとする
ためには、 θ＋２・tan θ＝０．６ よりθ＝１２（度）が算出される。また、各内周シール
部１１８ｂ１，１１８ｂ２の自由長Ｓ１，Ｓ２をそれぞ
れ１．００ｍｍ，０．９０ｍｍと仮に設定して、これら
各値と上記のように算出されたθの値を上記した各式
（１１），（１２）に代入すれば、各圧縮長さａ，ｂが
０．６７５，０．２５１と算出される。したがって、図
１１を参考にして図１０に示したリトラクションリング
１１８の高さＨｏを求めると、 Ｈｏ＝１＋（２／cos θ＋ｂ＋（ａ−ｂ）／２） から高さＨｏが３．５１ｍｍと算出される。
８はピストン１１２の移動に応じて図１２にて示したよ
うに傾動し、そのときのピストン移動量は下記式（１
３）のようになる。 １×２×π×θ／２π＋２・tan θ＝θ＋２・tan θ…（１３） 上記式（１３）において第１項はリトラクションリング
１１８とシリンダ１１３の接触部におけるころがり量に
相当する。ところで、上記したピストン移動量はリトラ
クト量に相当するものであり、これを０．６ｍｍとする
ためには、 θ＋２・tan θ＝０．６ よりθ＝１２（度）が算出される。また、各内周シール
部１１８ｂ１，１１８ｂ２の自由長Ｓ１，Ｓ２をそれぞ
れ１．００ｍｍ，０．９０ｍｍと仮に設定して、これら
各値と上記のように算出されたθの値を上記した各式
（１１），（１２）に代入すれば、各圧縮長さａ，ｂが
０．６７５，０．２５１と算出される。したがって、図
１１を参考にして図１０に示したリトラクションリング
１１８の高さＨｏを求めると、 Ｈｏ＝１＋（２／cos θ＋ｂ＋（ａ−ｂ）／２） から高さＨｏが３．５１ｍｍと算出される。
【００２５】以上により、図１０に示す形状のリトラク
ションリング１１８で高さＨｏを３．５１ｍｍとすると
ともに、各内周シール部１１８ｂ１，１１８ｂ２の自由
長Ｓ１，Ｓ２をそれぞれ１．００ｍｍ，０．９０ｍｍと
し、図１１に示したように組付けられた非制動時の傾斜
角θが１２度となるようにシール溝１１５をシリンダ１
１３に形成すれば、リトラクト量を０．６ｍｍ程度とす
ることができる。
ションリング１１８で高さＨｏを３．５１ｍｍとすると
ともに、各内周シール部１１８ｂ１，１１８ｂ２の自由
長Ｓ１，Ｓ２をそれぞれ１．００ｍｍ，０．９０ｍｍと
し、図１１に示したように組付けられた非制動時の傾斜
角θが１２度となるようにシール溝１１５をシリンダ１
１３に形成すれば、リトラクト量を０．６ｍｍ程度とす
ることができる。
【００２６】図１０〜図１２に示した上記実施例におい
ては、リトラクションリングの内周シール部が所定の間
隔で一対設けられているが、図１３に示したように一対
の内周シール部１１８ｂ１，１１８ｂ２が互いに接合す
るようにして設けられるように実施することも可能であ
り、この場合に右方の内周シール部１１８ｂ２の単位体
積あたりのバネ定数を左方の内周シール部１１８ｂ１の
それより小さくして実施することも可能である。また、
図１４に示したように、多数の内周シール部１１８ｂ１
〜１１８ｂｎが互いに接合するようにして設けられるよ
うに実施することも可能であり、この場合に右方の内周
シール部の単位体積あたりのバネ定数を左方の内周シー
ル部のそれより順次小さくして実施することも可能であ
る。
ては、リトラクションリングの内周シール部が所定の間
隔で一対設けられているが、図１３に示したように一対
の内周シール部１１８ｂ１，１１８ｂ２が互いに接合す
るようにして設けられるように実施することも可能であ
り、この場合に右方の内周シール部１１８ｂ２の単位体
積あたりのバネ定数を左方の内周シール部１１８ｂ１の
それより小さくして実施することも可能である。また、
図１４に示したように、多数の内周シール部１１８ｂ１
〜１１８ｂｎが互いに接合するようにして設けられるよ
うに実施することも可能であり、この場合に右方の内周
シール部の単位体積あたりのバネ定数を左方の内周シー
ル部のそれより順次小さくして実施することも可能であ
る。
【図１】 本発明の一実施例を示す要部断面図である。
【図２】 図１の実施例の作動説明図である。
【図３】 図１の実施例にて得られるシリンダ内液圧と
リトラクト量とパッド及びシリンダの撓み量の関係を示
す線図である。
リトラクト量とパッド及びシリンダの撓み量の関係を示
す線図である。
【図４】 図１の実施例の要部（リトラクションリング
の内孔開口側端面）の作動説明図である。
の内孔開口側端面）の作動説明図である。
【図５】 本発明によるディスクブレーキ装置の他の実
施例を概略的に示す要部断面図である。
施例を概略的に示す要部断面図である。
【図６】 図５の実施例の作動説明図である。
【図７】 図５の実施例にて得られるピストン移動量と
ピストンとリトラクションリング間の摩擦力との関係を
示す線図である。
ピストンとリトラクションリング間の摩擦力との関係を
示す線図である。
【図８】 図５の実施例にて得られるピストン移動量と
リトラクションリングの復元力との関係を示す線図であ
る。
リトラクションリングの復元力との関係を示す線図であ
る。
【図９】 図５の実施例にて得られる摩擦力と復元力の
差のピストン移動量に対する変化（リトラクト量の変
化）を示す線図である。
差のピストン移動量に対する変化（リトラクト量の変
化）を示す線図である。
【図１０】 図５に示したリトラクションリングの変形
例を示す断面図である。
例を示す断面図である。
【図１１】 図１０に示したリトラクションリングを用
いたディスクブレーキ装置の実施例を概略的に示す要部
断面図である。
いたディスクブレーキ装置の実施例を概略的に示す要部
断面図である。
【図１２】 図１１の実施例の作動説明図である。
【図１３】 図５に示したリトラクションリングの他の
変形例を示す断面図である。
変形例を示す断面図である。
【図１４】 図５に示したリトラクションリングのその
他の変形例を示す断面図である。
他の変形例を示す断面図である。
【図１５】 従来のディスクブレーキ装置の一例を示す
断面図である。
断面図である。
【図１６】 図１５に示した従来例の作動説明図であ
る。
る。
【図１７】 図１５及び図１６に示した従来例にて得ら
れるシリンダ内液圧とリトラクト量とパッド及びシリン
ダの撓み量の関係を示す線図である。
れるシリンダ内液圧とリトラクト量とパッド及びシリン
ダの撓み量の関係を示す線図である。
【図１８】 図１５及び図１６に示した従来例にてシリ
ンダ内液圧が高圧となった場合の作動説明図である。
ンダ内液圧が高圧となった場合の作動説明図である。
１１…パッド、１２…ピストン、１３…シリンダ、１４
…内孔、１５…シール溝、１５ａ…内孔開口側の側壁、
１６…面取り部、１８…リトラクションリング、１８ａ
…面取り、１８ｂ…内孔開口側端面、Ｌｓ…ピストンと
リトラクションリングの軸方向接触長さ、Ｈｓ…リトラ
クションリングの径方向の長さ、Ａ…シリンダとリトラ
クションリングの径方向接触長さ、１１２…ピストン、
１１３…シリンダ、１１４…内孔、１１５…シール溝、
１１８…リトラクションリング、１１８ａ…外周シール
部、１１８ｂ…内周シール部。
…内孔、１５…シール溝、１５ａ…内孔開口側の側壁、
１６…面取り部、１８…リトラクションリング、１８ａ
…面取り、１８ｂ…内孔開口側端面、Ｌｓ…ピストンと
リトラクションリングの軸方向接触長さ、Ｈｓ…リトラ
クションリングの径方向の長さ、Ａ…シリンダとリトラ
クションリングの径方向接触長さ、１１２…ピストン、
１１３…シリンダ、１１４…内孔、１１５…シール溝、
１１８…リトラクションリング、１１８ａ…外周シール
部、１１８ｂ…内周シール部。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭59−144834（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−166141（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−94139（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−133429（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−38232（ＪＰ，Ａ) 実開 昭61−81026（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16D 65/20
Claims (1)
- 【請求項１】 シリンダの内孔に形成した環状シール溝
内に環状のリトラクションリングを組付けて、該リトラ
クションリングが前記シリンダの内孔と同内孔に軸方向
へ移動可能に嵌装したピストンの間を液蜜的にシールす
ると共に制動時に前記ピストンの動きによって変形し制
動解除時に前記ピストンを後退させるようにしたディス
クブレーキ装置において、 前記リトラクションリングを、前記環状シール溝の内壁
面に液蜜的に接触するゴム製の外周シール部と、この外
周シール部よりバネ定数の低いゴム素材にて前記外周シ
ール部の内周に一体的に形成されて前記ピストンの外周
面に内周面にて液蜜的に接触する内周シール部とにより
構成し、非制動時に前記外周シール部が前記内周シール
部に対して前記ピストンの前端側となる傾斜状態にて組
付けられ、制動時に前記リトラクションリングが前記ピ
ストンの軸方向移動に伴って前記シール溝との接触部を
基点として傾動するようにしたことを特徴とするディス
クブレーキ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26746694A JP3303563B2 (ja) | 1994-03-11 | 1994-10-31 | ディスクブレーキ装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6-41420 | 1994-03-11 | ||
| JP4142094 | 1994-03-11 | ||
| JP26746694A JP3303563B2 (ja) | 1994-03-11 | 1994-10-31 | ディスクブレーキ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07301264A JPH07301264A (ja) | 1995-11-14 |
| JP3303563B2 true JP3303563B2 (ja) | 2002-07-22 |
Family
ID=26381031
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26746694A Expired - Fee Related JP3303563B2 (ja) | 1994-03-11 | 1994-10-31 | ディスクブレーキ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3303563B2 (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19644552A1 (de) * | 1996-10-26 | 1998-04-30 | Teves Gmbh Alfred | Scheibenbremssattel |
| JP4780851B2 (ja) * | 2001-04-27 | 2011-09-28 | トヨタ自動車株式会社 | 連接体接続部のシール構造 |
| JP4587614B2 (ja) * | 2001-08-01 | 2010-11-24 | 本田技研工業株式会社 | ディスクブレーキ装置 |
| JP2005249190A (ja) * | 2004-02-05 | 2005-09-15 | Shimano Inc | 油圧ディスクブレーキ装置 |
| IT1392171B1 (it) * | 2008-12-02 | 2012-02-22 | Freni Brembo Spa | Dispositivo di arretramento di un pistone |
| JP2010242841A (ja) * | 2009-04-03 | 2010-10-28 | Toyota Motor Corp | ブレーキ装置 |
| US10626935B2 (en) | 2016-04-13 | 2020-04-21 | Sram, Llc | Brake rotor |
| IT201900006966A1 (it) * | 2019-05-17 | 2020-11-17 | Freni Brembo Spa | Corpo pinza per una pinza freno |
| IT201900006965A1 (it) * | 2019-05-17 | 2020-11-17 | Freni Brembo Spa | Corpo pinza per una pinza freno |
| KR20210004744A (ko) * | 2019-07-05 | 2021-01-13 | 주식회사 만도 | 캘리퍼 브레이크 |
| KR20220011486A (ko) * | 2020-07-21 | 2022-01-28 | 주식회사 만도 | 캘리퍼 브레이크 |
-
1994
- 1994-10-31 JP JP26746694A patent/JP3303563B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07301264A (ja) | 1995-11-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5826681A (en) | Disk brake assembly with piston retraction seal | |
| US8881874B2 (en) | Disk brake | |
| JP3303563B2 (ja) | ディスクブレーキ装置 | |
| US9175738B2 (en) | Disc brake | |
| EP1643152B1 (en) | Hydraulic vehicular disc brake | |
| TW200526884A (en) | Hydraulic disk brake device | |
| JP5327703B2 (ja) | ロールバックシール | |
| JP7118144B2 (ja) | ディスクブレーキ | |
| US5320200A (en) | Friction pad with shim for use in disc brake | |
| JP3218258B2 (ja) | ディスクブレーキ装置 | |
| JPS5939629B2 (ja) | 密封組立体 | |
| US4342463A (en) | Spring seal | |
| JPH07253128A (ja) | ディスクブレーキ装置 | |
| JPH05133429A (ja) | デイスクブレーキのピストン戻し機構 | |
| JPH08177910A (ja) | ディスクブレーキ | |
| JP7253404B2 (ja) | 車両用ディスクブレーキ | |
| JP3976047B2 (ja) | ディスクブレーキ装置 | |
| JPH08152032A (ja) | ディスクブレーキ装置 | |
| JP2008095816A (ja) | ディスクブレーキ装置 | |
| JPS598027Y2 (ja) | デイスクブレ−キにおけるピストンとシリンダのシ−ル装置 | |
| JP4709807B2 (ja) | 車両用ディスクブレーキ | |
| WO2021104605A1 (en) | A braking system for a vehicle and a piston seal for use in a braking system | |
| US20230022467A1 (en) | Caliper brake | |
| JP2010065785A (ja) | ディスクブレーキ装置 | |
| JP2529107Y2 (ja) | シリンダのシール構造 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |