JP3265022B2 - 耐食性の優れた鋼および鋼管の製造方法 - Google Patents
耐食性の優れた鋼および鋼管の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐食性の優れた鋼の製造
方法に係り、さらに詳しくは、例えば自動車や船舶等の
内燃機関の排気系統において優れた耐食性を有する鋼お
よび鋼管を製造する方法に関する。
方法に係り、さらに詳しくは、例えば自動車や船舶等の
内燃機関の排気系統において優れた耐食性を有する鋼お
よび鋼管を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車を中心とする内燃機関の排
気系統には、内面あるいは外面からの腐食を抑制するた
めに、普通鋼にアルミメッキや亜鉛メッキを施した鋼が
使用されてきた。しかし、近年では環境汚染を抑制する
目的で、排気ガスを浄化する触媒等が排気系統に装備さ
れたために、こうしたメッキ鋼材では耐食性が充分では
なくなってきた。そこで、鋼素地の耐食性向上を目的と
して、５〜１０％のＣｒを含有させた鋼が、特開昭６３
−１４３２４０号公報や特開昭６３−１４３２４１号公
報で提案されている。しかし、近年の車両の使用期間お
よび保証期間の延長に伴なって、さらにＣｒを１８％程
度まで含有させ、あるいはさらにＭｏを添加した高級ス
テンレス鋼が、排気系統に多く使用されている。しか
し、このような高級ステンレス鋼であっても孔食状の局
部腐食が発生する場合がある等、耐食性は必ずしも充分
ではない。また、こうした高級ステンレス鋼はＣｒやＭ
ｏを多量に含有するために加工性が悪く、排気系部材の
ような複雑な形状を形成するためには、製造に非常な困
難を伴い、製造工程が著しく複雑になるために、加工コ
ストも高くなるという難点がある。かつ、素材コストも
高い。
気系統には、内面あるいは外面からの腐食を抑制するた
めに、普通鋼にアルミメッキや亜鉛メッキを施した鋼が
使用されてきた。しかし、近年では環境汚染を抑制する
目的で、排気ガスを浄化する触媒等が排気系統に装備さ
れたために、こうしたメッキ鋼材では耐食性が充分では
なくなってきた。そこで、鋼素地の耐食性向上を目的と
して、５〜１０％のＣｒを含有させた鋼が、特開昭６３
−１４３２４０号公報や特開昭６３−１４３２４１号公
報で提案されている。しかし、近年の車両の使用期間お
よび保証期間の延長に伴なって、さらにＣｒを１８％程
度まで含有させ、あるいはさらにＭｏを添加した高級ス
テンレス鋼が、排気系統に多く使用されている。しか
し、このような高級ステンレス鋼であっても孔食状の局
部腐食が発生する場合がある等、耐食性は必ずしも充分
ではない。また、こうした高級ステンレス鋼はＣｒやＭ
ｏを多量に含有するために加工性が悪く、排気系部材の
ような複雑な形状を形成するためには、製造に非常な困
難を伴い、製造工程が著しく複雑になるために、加工コ
ストも高くなるという難点がある。かつ、素材コストも
高い。
【０００３】上記の排気系統を代表として、一般にＣｒ
をある程度含有する鋼では環境が厳しくなると局部腐食
が発生し易く、これに対する手段として腐食に対する抵
抗を向上させるためには、さらにＣｒあるいはＭｏの含
有量を増加させるのが、極めて一般的な技術的手段であ
った。
をある程度含有する鋼では環境が厳しくなると局部腐食
が発生し易く、これに対する手段として腐食に対する抵
抗を向上させるためには、さらにＣｒあるいはＭｏの含
有量を増加させるのが、極めて一般的な技術的手段であ
った。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこうした現状
に鑑みて、内燃機関の排気系統等の腐食環境に対する抵
抗が大きい鋼および鋼管を、低コストで製造する方法を
提供することを目的としている。
に鑑みて、内燃機関の排気系統等の腐食環境に対する抵
抗が大きい鋼および鋼管を、低コストで製造する方法を
提供することを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の目的
を達成すべく、排気系統をはじめとする腐食環境におい
て優れた耐食性を有する鋼および鋼管の製造方法を開発
するべく、種々の観点から検討してきた。まず、本発明
者らは排気系統の腐食環境について検討し、内燃機関排
気系統の腐食は、排気ガス中に含まれる塩化物、硫酸イ
オン等が８０〜１５０℃に加熱された環境において起こ
ることを見出した。さらに、該腐食環境において耐食性
を向上させる手段を種々検討した結果、従来のステンレ
ス鋼とは全く逆に、Ｃｒを５．５〜９．９％に低減し、
Ａｌを０．３〜３．０％添加した鋼が、排気系統をはじ
めとする腐食環境で非常に優れた耐食性を示すことを見
出した。さらに本発明者らはより優れた鋼にせんとして
検討を続けた結果、Ｃｒを５．５〜９．９％、Ａｌを
０．３〜３．０％含有する鋼のＣおよびＮを低減すると
耐食性の改善と加工性の向上に効果があること、脱酸お
よび強化元素としてはＳｉおよびＭｎが適切であるこ
と、上記の鋼にＣｕ，Ｍｏ，Ｗ，Ｓｂ，Ｎｉを単独ある
いは組み合わせて添加するとより優れた耐食性が得られ
ることを見出した。
を達成すべく、排気系統をはじめとする腐食環境におい
て優れた耐食性を有する鋼および鋼管の製造方法を開発
するべく、種々の観点から検討してきた。まず、本発明
者らは排気系統の腐食環境について検討し、内燃機関排
気系統の腐食は、排気ガス中に含まれる塩化物、硫酸イ
オン等が８０〜１５０℃に加熱された環境において起こ
ることを見出した。さらに、該腐食環境において耐食性
を向上させる手段を種々検討した結果、従来のステンレ
ス鋼とは全く逆に、Ｃｒを５．５〜９．９％に低減し、
Ａｌを０．３〜３．０％添加した鋼が、排気系統をはじ
めとする腐食環境で非常に優れた耐食性を示すことを見
出した。さらに本発明者らはより優れた鋼にせんとして
検討を続けた結果、Ｃｒを５．５〜９．９％、Ａｌを
０．３〜３．０％含有する鋼のＣおよびＮを低減すると
耐食性の改善と加工性の向上に効果があること、脱酸お
よび強化元素としてはＳｉおよびＭｎが適切であるこ
と、上記の鋼にＣｕ，Ｍｏ，Ｗ，Ｓｂ，Ｎｉを単独ある
いは組み合わせて添加するとより優れた耐食性が得られ
ることを見出した。
【０００６】さらに本発明者らはかかる鋼を低コストで
製造する方法について検討を続けた結果、高Ｃｒ鋼を鋼
片から帯鋼とし最終的に再結晶焼鈍するに際し、あるい
はさらに造管するに際してプロセス条件を精密に選択す
れば、かかる目的に適した鋼あるいは鋼管が得られるこ
とを見出した。
製造する方法について検討を続けた結果、高Ｃｒ鋼を鋼
片から帯鋼とし最終的に再結晶焼鈍するに際し、あるい
はさらに造管するに際してプロセス条件を精密に選択す
れば、かかる目的に適した鋼あるいは鋼管が得られるこ
とを見出した。
【０００７】本発明はかかる知見に基づいてなされたも
のであり、その要旨とするところは以下の通りである。
すなわち、 （１）重量％で、Ｓｉ：０．０１％以上１．２％未満、
Ｍｎ：０．０２〜２．０％、Ｃｒ：５．５〜９．９
％、 Ａｌ：０．３〜３．０％、を含有し、
Ｃ：０．０２％以下、 Ｐ：０．０３％
以下、Ｓ：０．０１％以下、 Ｎ：０．
０２％以下、に低減し、残部Ｆｅおよび不可避不純物か
らなる高Ｃｒ鋼片を、下記の工程で順次鋼板とすること
を特徴とする耐食性の優れた鋼の製造方法である。 鋼片を１１５０〜１３００℃の温度に加熱した後に、
圧延完了温度が６８０℃以上として板厚１．６mm以上
６．０mm以下のホットストリップに熱間圧延し、帯鋼と
して巻き取る工程、 上記の熱延帯鋼を、累積圧下率が４０％以上の冷間圧
延を加えて冷延帯鋼とする工程、 上記の冷延帯鋼を、７６０℃以上の温度に０．５min
以上保持する熱処理を施して再結晶させる工程、また、 （２）前記（１）項において、熱延帯鋼を冷間圧延する
前に、７４０℃以上の温度に０．５min 以上保持する熱
処理を施して再結晶させる耐食性の優れた鋼の製造方法
であり、 （３）前記（１）項または（２）項の発明が対象とする
高Ｃｒ鋼片において、付加成分としてさらに、重量％
で、Ｃｕ：０．０５〜３．０％、 Ｍｏ：０．
０５〜３．０％、Ｗ ：０．０５〜３．０％、
Ｓｂ：０．０１〜０．５％、Ｎｉ：０．０１〜２．０
％、の１種または２種以上を含有する鋼の製造方法であ
り、 （４）前記（１）項乃至（３）項のそれぞれの発明が対
象とする高Ｃｒ鋼片において、付加成分としてさらに、
重量％で、希土類元素：０．００１〜０．１％、 Ｃ
ａ：０．０００５〜０．０３％、の１種または２種を含
有する鋼の製造方法である。
のであり、その要旨とするところは以下の通りである。
すなわち、 （１）重量％で、Ｓｉ：０．０１％以上１．２％未満、
Ｍｎ：０．０２〜２．０％、Ｃｒ：５．５〜９．９
％、 Ａｌ：０．３〜３．０％、を含有し、
Ｃ：０．０２％以下、 Ｐ：０．０３％
以下、Ｓ：０．０１％以下、 Ｎ：０．
０２％以下、に低減し、残部Ｆｅおよび不可避不純物か
らなる高Ｃｒ鋼片を、下記の工程で順次鋼板とすること
を特徴とする耐食性の優れた鋼の製造方法である。 鋼片を１１５０〜１３００℃の温度に加熱した後に、
圧延完了温度が６８０℃以上として板厚１．６mm以上
６．０mm以下のホットストリップに熱間圧延し、帯鋼と
して巻き取る工程、 上記の熱延帯鋼を、累積圧下率が４０％以上の冷間圧
延を加えて冷延帯鋼とする工程、 上記の冷延帯鋼を、７６０℃以上の温度に０．５min
以上保持する熱処理を施して再結晶させる工程、また、 （２）前記（１）項において、熱延帯鋼を冷間圧延する
前に、７４０℃以上の温度に０．５min 以上保持する熱
処理を施して再結晶させる耐食性の優れた鋼の製造方法
であり、 （３）前記（１）項または（２）項の発明が対象とする
高Ｃｒ鋼片において、付加成分としてさらに、重量％
で、Ｃｕ：０．０５〜３．０％、 Ｍｏ：０．
０５〜３．０％、Ｗ ：０．０５〜３．０％、
Ｓｂ：０．０１〜０．５％、Ｎｉ：０．０１〜２．０
％、の１種または２種以上を含有する鋼の製造方法であ
り、 （４）前記（１）項乃至（３）項のそれぞれの発明が対
象とする高Ｃｒ鋼片において、付加成分としてさらに、
重量％で、希土類元素：０．００１〜０．１％、 Ｃ
ａ：０．０００５〜０．０３％、の１種または２種を含
有する鋼の製造方法である。
【０００８】さらに本発明は、 （５）重量％で、Ｓｉ：０．０１％以上１．２％未満、
Ｍｎ：０．０２〜２．０％、Ｃｒ：５．５〜９．９
％、 Ａｌ：０．３〜３．０％、を含有し、
Ｃ：０．０２％以下、 Ｐ：０．０３％
以下、Ｓ：０．０１％以下、 Ｎ：０．
０２％以下、に低減し、残部Ｆｅおよび不可避不純物か
らなる高Ｃｒ鋼片を、下記の工程で順次鋼管とすること
を特徴とする耐食性の優れた鋼管の製造方法、にある。
Ｍｎ：０．０２〜２．０％、Ｃｒ：５．５〜９．９
％、 Ａｌ：０．３〜３．０％、を含有し、
Ｃ：０．０２％以下、 Ｐ：０．０３％
以下、Ｓ：０．０１％以下、 Ｎ：０．
０２％以下、に低減し、残部Ｆｅおよび不可避不純物か
らなる高Ｃｒ鋼片を、下記の工程で順次鋼管とすること
を特徴とする耐食性の優れた鋼管の製造方法、にある。
【０００９】鋼片を１１５０〜１３００℃の温度に加
熱した後に、圧延完了温度が６８０℃以上として板厚
１．６mm以上６．０mm以下のホットストリップに熱間圧
延し、帯鋼として巻き取る工程、 上記の熱延帯鋼を、累積圧下率が４０％以上の冷間圧
延を加えて冷延帯鋼とする工程、 上記の冷延帯鋼を、７６０℃以上の温度に０．５min
以上保持する熱処理を施して再結晶させる工程、 上記の帯鋼を所定の幅に切断した後、ロール成形によ
って連続的に円筒状に成形しながら、鋼帯両端を電気抵
抗溶接によって溶接して電縫鋼管として造管する工程。
また、 （６）前記（５）の発明におけるの工程によって再結
晶させた帯鋼の段階から電縫鋼管として造管されるまで
に鋼に付加される全歪量εを、帯鋼の板厚ｔ(mm)、電縫
鋼管の最終外径Ｄ(mm)に対して、ε≦ｔ／Ｄ＋０．０６
とする耐食性の優れた鋼管の製造方法であり、 （７）前記（５）あるいは（６）項において、熱延帯鋼
を冷間圧延する前に、７４０℃以上の温度に０．５min
以上保持する熱処理を施して再結晶させる、耐食性の優
れた鋼管の製造方法であり、 （８）前記（５），（６）あるいは（７）項の発明にお
いて、電縫鋼管として造管し最終外径にある鋼管を、７
６０℃以上の温度に１min 以上保持する熱処理を施して
再結晶させる、耐食性の優れた鋼管の製造方法であり、 （９）前記（５），（６），（７）あるいは（８）項の
発明が対象とする、高Ｃｒ鋼片において、付加成分とし
てさらに、重量％で、Ｃｕ：０．０５〜３．０％、
Ｍｏ：０．０５〜３．０％、Ｗ ：０．０５〜
３．０％、 Ｓｂ：０．０１〜０．５％、Ｎ
ｉ：０．０１〜２．０％、の１種または２種以上を含有
する耐食性の優れた鋼管の製造方法であり、 （１０）前記（５），（６），（７），（８）あるいは
（９）項の発明が対象とする高Ｃｒ鋼片において、付加
成分としてさらに、重量％で、希土類元素：０．００１
〜０．１％、 Ｃａ：０．０００５〜０．０３％、の１
種または２種を含有する耐食性の優れた鋼管の製造方法
にある。
熱した後に、圧延完了温度が６８０℃以上として板厚
１．６mm以上６．０mm以下のホットストリップに熱間圧
延し、帯鋼として巻き取る工程、 上記の熱延帯鋼を、累積圧下率が４０％以上の冷間圧
延を加えて冷延帯鋼とする工程、 上記の冷延帯鋼を、７６０℃以上の温度に０．５min
以上保持する熱処理を施して再結晶させる工程、 上記の帯鋼を所定の幅に切断した後、ロール成形によ
って連続的に円筒状に成形しながら、鋼帯両端を電気抵
抗溶接によって溶接して電縫鋼管として造管する工程。
また、 （６）前記（５）の発明におけるの工程によって再結
晶させた帯鋼の段階から電縫鋼管として造管されるまで
に鋼に付加される全歪量εを、帯鋼の板厚ｔ(mm)、電縫
鋼管の最終外径Ｄ(mm)に対して、ε≦ｔ／Ｄ＋０．０６
とする耐食性の優れた鋼管の製造方法であり、 （７）前記（５）あるいは（６）項において、熱延帯鋼
を冷間圧延する前に、７４０℃以上の温度に０．５min
以上保持する熱処理を施して再結晶させる、耐食性の優
れた鋼管の製造方法であり、 （８）前記（５），（６）あるいは（７）項の発明にお
いて、電縫鋼管として造管し最終外径にある鋼管を、７
６０℃以上の温度に１min 以上保持する熱処理を施して
再結晶させる、耐食性の優れた鋼管の製造方法であり、 （９）前記（５），（６），（７）あるいは（８）項の
発明が対象とする、高Ｃｒ鋼片において、付加成分とし
てさらに、重量％で、Ｃｕ：０．０５〜３．０％、
Ｍｏ：０．０５〜３．０％、Ｗ ：０．０５〜
３．０％、 Ｓｂ：０．０１〜０．５％、Ｎ
ｉ：０．０１〜２．０％、の１種または２種以上を含有
する耐食性の優れた鋼管の製造方法であり、 （１０）前記（５），（６），（７），（８）あるいは
（９）項の発明が対象とする高Ｃｒ鋼片において、付加
成分としてさらに、重量％で、希土類元素：０．００１
〜０．１％、 Ｃａ：０．０００５〜０．０３％、の１
種または２種を含有する耐食性の優れた鋼管の製造方法
にある。
【００１０】
【作用】まず、本発明方法が対象とする高Ｃｒ鋼片にお
いて、各成分の範囲を限定した理由を述べる。 Ｓｉ：Ｓｉは、Ｃｒを５．５％以上含有する鋼に脱酸剤
および強化元素としての添加が有効であるが、含有量が
０．０１％未満ではその脱酸効果が充分ではなく、１．
２％以上を含有するともはやその効果は飽和している上
に加工性を低下させるので、含有量範囲を０．０１％以
上１．２％未満に限定する。
いて、各成分の範囲を限定した理由を述べる。 Ｓｉ：Ｓｉは、Ｃｒを５．５％以上含有する鋼に脱酸剤
および強化元素としての添加が有効であるが、含有量が
０．０１％未満ではその脱酸効果が充分ではなく、１．
２％以上を含有するともはやその効果は飽和している上
に加工性を低下させるので、含有量範囲を０．０１％以
上１．２％未満に限定する。
【００１１】Ｍｎ：Ｍｎは、鋼の脱酸剤として必要で、
０．０２％以上を含有させる必要があるが、２．０％を
超えて含有させてもその効果はもはや飽和しているばか
りか、過剰にＭｎを含有させると加工性が低下するの
で、上限含有量は２．０％とする。
０．０２％以上を含有させる必要があるが、２．０％を
超えて含有させてもその効果はもはや飽和しているばか
りか、過剰にＭｎを含有させると加工性が低下するの
で、上限含有量は２．０％とする。
【００１２】Ｃｒ：Ｃｒは、耐食性を確保するために
５．５％以上を含有させることが必要であるが、９．９
％を超えて含有させてもいたずらにコストを増すばかり
か、加工性が低下するので、上限含有量は９．９％とす
る。
５．５％以上を含有させることが必要であるが、９．９
％を超えて含有させてもいたずらにコストを増すばかり
か、加工性が低下するので、上限含有量は９．９％とす
る。
【００１３】Ａｌ：Ａｌは、耐食性を確保するためにＣ
ｒと並んで重要な元素であって、前述の通りＡｌの含有
量が０．３％未満では孔食の発生を抑制する効果が充分
ではなく、一方、３．０％を超えて添加するとその効果
は飽和するのに対して加工性を低下させるものであるか
ら、Ａｌの含有量は０．３％以上３．０％以下に限定す
る。
ｒと並んで重要な元素であって、前述の通りＡｌの含有
量が０．３％未満では孔食の発生を抑制する効果が充分
ではなく、一方、３．０％を超えて添加するとその効果
は飽和するのに対して加工性を低下させるものであるか
ら、Ａｌの含有量は０．３％以上３．０％以下に限定す
る。
【００１４】Ｃ，Ｎ：ＣおよびＮは、鋼板の加工性を低
下させる上に、ＣはＣｒと炭化物を生成して耐食性を低
下させるので、またＮは靭性を低下させるので、Ｃおよ
びＮ量な少ない方が望ましく、上限含有量はいずれも
０．０２％とし、いずれも少ないほど好ましい。
下させる上に、ＣはＣｒと炭化物を生成して耐食性を低
下させるので、またＮは靭性を低下させるので、Ｃおよ
びＮ量な少ない方が望ましく、上限含有量はいずれも
０．０２％とし、いずれも少ないほど好ましい。
【００１５】Ｐ：Ｐは、多量に存在すると靭性を低下さ
せるので少ない方が望ましく、上限含有量は０．０３％
とする。 Ｓ：Ｓも、多量に存在すると耐孔食性を低下させるので
少ない方が望ましく、上限含有量は０．０１％とする。
せるので少ない方が望ましく、上限含有量は０．０３％
とする。 Ｓ：Ｓも、多量に存在すると耐孔食性を低下させるので
少ない方が望ましく、上限含有量は０．０１％とする。
【００１６】以上が本発明方法が製造の対象とする耐食
性に優れた鋼の基本的成分であるが、本発明においては
必要に応じてさらに以下の元素の１種または２種以上を
添加して、特性を一段と向上させた鋼も対象としてい
る。 Ｃｕ：Ｃｕは、Ｃｒを５．５％以上含有しＡｌを０．３
％以上含有する鋼に０．０５％以上添加すると、全面腐
食に対する抵抗を向上させる効果があるが、３．０％を
超えて添加しても効果が飽和するばかりか、熱間加工性
を低下させるので、上限含有量は３．０％とする。
性に優れた鋼の基本的成分であるが、本発明においては
必要に応じてさらに以下の元素の１種または２種以上を
添加して、特性を一段と向上させた鋼も対象としてい
る。 Ｃｕ：Ｃｕは、Ｃｒを５．５％以上含有しＡｌを０．３
％以上含有する鋼に０．０５％以上添加すると、全面腐
食に対する抵抗を向上させる効果があるが、３．０％を
超えて添加しても効果が飽和するばかりか、熱間加工性
を低下させるので、上限含有量は３．０％とする。
【００１７】Ｍｏ：Ｍｏは、Ｃｒを５．５％以上含有し
Ａｌを０．３％以上含有する鋼に０．０５％以上添加す
ると、孔食の発生と成長を抑制する効果があるが、３．
０％を超えて添加しても効果が飽和するばかりか加工性
を低下させるので、上限含有量は３．０％とする。
Ａｌを０．３％以上含有する鋼に０．０５％以上添加す
ると、孔食の発生と成長を抑制する効果があるが、３．
０％を超えて添加しても効果が飽和するばかりか加工性
を低下させるので、上限含有量は３．０％とする。
【００１８】Ｗ：Ｗも、Ｃｒを５．５％以上含有しＡｌ
を０．３％以上含有する鋼に０．０５％以上添加する
と、孔食の発生と成長を抑制する効果があるが、３．０
％を超えて添加しても効果が飽和するばかりか加工性を
低下させるので、上限含有量は３．０％とする。
を０．３％以上含有する鋼に０．０５％以上添加する
と、孔食の発生と成長を抑制する効果があるが、３．０
％を超えて添加しても効果が飽和するばかりか加工性を
低下させるので、上限含有量は３．０％とする。
【００１９】Ｓｂ：Ｓｂも、Ｃｒを５．５％以上含有し
Ａｌを０．３％以上含有する鋼に０．０１％以上添加す
ると、孔食および全面腐食に対する抵抗を向上させる効
果があるが、０．５％を超えて添加すると熱間加工性を
低下させるので、上限含有量は０．５％とする。
Ａｌを０．３％以上含有する鋼に０．０１％以上添加す
ると、孔食および全面腐食に対する抵抗を向上させる効
果があるが、０．５％を超えて添加すると熱間加工性を
低下させるので、上限含有量は０．５％とする。
【００２０】Ｎｉ：Ｎｉは、Ｃｒを５．５％以上含有し
Ａｌを０．３％以上含有する鋼に０．０１％以上添加す
ると孔食を抑制する効果があるが、２．０％を超えて添
加しても効果が飽和するばかりか熱間加工性を低下さ
せ、またコストが上昇するので、上限含有量は２．０％
とする。
Ａｌを０．３％以上含有する鋼に０．０１％以上添加す
ると孔食を抑制する効果があるが、２．０％を超えて添
加しても効果が飽和するばかりか熱間加工性を低下さ
せ、またコストが上昇するので、上限含有量は２．０％
とする。
【００２１】希土類元素（ＲＥＭ）、Ｃａ：希土類元素
およびＣａは、熱間加工性の向上と耐孔食性の改善に効
果のある元素であるが、添加量が希土類元素では０．０
０１％未満、Ｃａでは０．０００５％未満ではその効果
が充分ではなく、希土類元素では０．１％を超えて、Ｃ
ａでは０．０３％を超えて添加すると、それぞれ粗大な
非金属介在物を生成して逆に熱間加工性や耐孔食性を劣
化させるので、上限含有量は希土類元素では０．１％、
Ｃａでは０．０３％とする。なお、本発明において希土
類元素とは、原子番号が５７〜７１番および８９〜１０
３番の元素およびＹを指す。
およびＣａは、熱間加工性の向上と耐孔食性の改善に効
果のある元素であるが、添加量が希土類元素では０．０
０１％未満、Ｃａでは０．０００５％未満ではその効果
が充分ではなく、希土類元素では０．１％を超えて、Ｃ
ａでは０．０３％を超えて添加すると、それぞれ粗大な
非金属介在物を生成して逆に熱間加工性や耐孔食性を劣
化させるので、上限含有量は希土類元素では０．１％、
Ｃａでは０．０３％とする。なお、本発明において希土
類元素とは、原子番号が５７〜７１番および８９〜１０
３番の元素およびＹを指す。
【００２２】本発明方法が対象とする鋼および鋼管にお
いては、上記の成分の他にスクラップ等からの混入不純
物として、あるいは靭性や加工性などを調整する目的
で、Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｂなどを含有
することができ、いずれも本発明の対象とするところで
あって、目的に応じて添加することができる。
いては、上記の成分の他にスクラップ等からの混入不純
物として、あるいは靭性や加工性などを調整する目的
で、Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｂなどを含有
することができ、いずれも本発明の対象とするところで
あって、目的に応じて添加することができる。
【００２３】次に、本発明の工程とその限定理由を説明
する。 鋼片加熱温度：鋼片をその中心部まで均一に加熱して、
熱間圧延における熱間加工性を確保する必要がある。し
かし、１３００℃を超えて加熱すると、スラブの溶け落
ちが発生したり、酸化スケール生成による材料損失が著
しくなって、歩留が低下するため好ましくない。一方、
加熱温度が１１５０℃未満では、熱間圧延における変形
抵抗が大きくなりすぎる。従って、鋼片加熱温度は１１
５０〜１３００℃とする。
する。 鋼片加熱温度：鋼片をその中心部まで均一に加熱して、
熱間圧延における熱間加工性を確保する必要がある。し
かし、１３００℃を超えて加熱すると、スラブの溶け落
ちが発生したり、酸化スケール生成による材料損失が著
しくなって、歩留が低下するため好ましくない。一方、
加熱温度が１１５０℃未満では、熱間圧延における変形
抵抗が大きくなりすぎる。従って、鋼片加熱温度は１１
５０〜１３００℃とする。
【００２４】熱間圧延：熱間圧延は通常の板圧延プロセ
スを用いることができる。後続の冷間圧延での生産性を
確保しつつ板としての特性を満足させるためには、熱間
圧延後の板厚は１．６mm以上６．０mm以下とすることが
適切である。また、後続の冷間圧延における生産性の観
点から、板の形状はホットコイルとする。
スを用いることができる。後続の冷間圧延での生産性を
確保しつつ板としての特性を満足させるためには、熱間
圧延後の板厚は１．６mm以上６．０mm以下とすることが
適切である。また、後続の冷間圧延における生産性の観
点から、板の形状はホットコイルとする。
【００２５】圧延完了温度：熱延後の延性を確保する目
的から、熱間圧延の終了温度は６８０℃以上とする必要
がある。
的から、熱間圧延の終了温度は６８０℃以上とする必要
がある。
【００２６】冷間圧延：本発明方法による鋼板を使用し
て部品や鋼管等を製作するに際して、良好な加工性を確
保するためには、冷間圧延においては累積圧下率を４０
％以上とする必要がある。この累積圧下率を満足すれ
ば、冷間圧延としては通常の圧延プロセスを適用するこ
とができ、最終製品の板厚に応じた冷間圧延前板厚を選
定することが可能である。
て部品や鋼管等を製作するに際して、良好な加工性を確
保するためには、冷間圧延においては累積圧下率を４０
％以上とする必要がある。この累積圧下率を満足すれ
ば、冷間圧延としては通常の圧延プロセスを適用するこ
とができ、最終製品の板厚に応じた冷間圧延前板厚を選
定することが可能である。
【００２７】熱処理：本発明方法による鋼板を使用して
部品や鋼管等を製作するに際して、良好な加工性を確保
するためには、冷間圧延後の鋼板を熱処理するに際し
て、７６０℃以上の温度に０．５min 以上保持する必要
があるが、これは保持温度が７６０℃未満では、再結晶
させるために非常な長時間を要することから、工業的に
は適用し難いためであり、保持時間が０．５min 未満で
は必要な加熱温度が高くなりすぎて、鋼板の酸化や表面
性状の低下を生ずるためである。上記の条件が満足され
ていれば、熱処理としては鋼板の連続熱処理設備、バッ
チ（ボックス）熱処理設備のいずれを使用してもよい。
部品や鋼管等を製作するに際して、良好な加工性を確保
するためには、冷間圧延後の鋼板を熱処理するに際し
て、７６０℃以上の温度に０．５min 以上保持する必要
があるが、これは保持温度が７６０℃未満では、再結晶
させるために非常な長時間を要することから、工業的に
は適用し難いためであり、保持時間が０．５min 未満で
は必要な加熱温度が高くなりすぎて、鋼板の酸化や表面
性状の低下を生ずるためである。上記の条件が満足され
ていれば、熱処理としては鋼板の連続熱処理設備、バッ
チ（ボックス）熱処理設備のいずれを使用してもよい。
【００２８】鋼管への成形および電縫溶接：鋼管への成
形および電縫溶接には通常の電縫鋼管製造プロセスが適
用でき、自動車排気系用鋼管として必要な外径に応じて
所定の幅に鋼帯を切断してから、ロール成形および電縫
溶接して鋼管として造管することができる。
形および電縫溶接には通常の電縫鋼管製造プロセスが適
用でき、自動車排気系用鋼管として必要な外径に応じて
所定の幅に鋼帯を切断してから、ロール成形および電縫
溶接して鋼管として造管することができる。
【００２９】本発明においては必要に応じて上記の工程
に加えて、さらに次の工程を付加してもよく、その理由
は以下の通りである。
に加えて、さらに次の工程を付加してもよく、その理由
は以下の通りである。
【００３０】全歪量：鋼管として、曲げや拡管等に対し
て特に高い加工性が要求される場合には、冷間圧延後の
熱処理の工程において再結晶させた帯鋼の段階から、電
縫鋼管として造管されるまでに鋼に付加される全歪量ε
を極力低減することが有効である。本発明方法が対象と
するＣｒを低減したステンレス鋼の板厚ｔ(mm)、電縫鋼
管の最終外径Ｄ(mm)に対して、εがｔ／Ｄ＋０．０６以
下となるように製造すれば、加工性が特に優れた鋼管が
得られる。
て特に高い加工性が要求される場合には、冷間圧延後の
熱処理の工程において再結晶させた帯鋼の段階から、電
縫鋼管として造管されるまでに鋼に付加される全歪量ε
を極力低減することが有効である。本発明方法が対象と
するＣｒを低減したステンレス鋼の板厚ｔ(mm)、電縫鋼
管の最終外径Ｄ(mm)に対して、εがｔ／Ｄ＋０．０６以
下となるように製造すれば、加工性が特に優れた鋼管が
得られる。
【００３１】冷延前熱処理：本発明者らの検討によれ
ば、例えば自動車排気系用や曲げ配管用の鋼管として、
特に高い加工性が要求される場合には、熱延帯鋼を冷間
圧延する前に再結晶させておくことがさらに有効であ
る。この目的のためには、保持温度は７４０℃以上とす
る必要があり、保持時間は０．５min 以上とする必要が
あるが、かかる熱処理を冷延前に施しておくことによっ
て、最終製品である鋼管の段階でも特に優れた加工性が
得られるのである。上記の条件が満足されていれば、熱
処理としては鋼板の連続熱処理設備、バッチ（ボック
ス）熱処理設備のいずれを使用してもよい。
ば、例えば自動車排気系用や曲げ配管用の鋼管として、
特に高い加工性が要求される場合には、熱延帯鋼を冷間
圧延する前に再結晶させておくことがさらに有効であ
る。この目的のためには、保持温度は７４０℃以上とす
る必要があり、保持時間は０．５min 以上とする必要が
あるが、かかる熱処理を冷延前に施しておくことによっ
て、最終製品である鋼管の段階でも特に優れた加工性が
得られるのである。上記の条件が満足されていれば、熱
処理としては鋼板の連続熱処理設備、バッチ（ボック
ス）熱処理設備のいずれを使用してもよい。
【００３２】造管後熱処理：電縫鋼管としての加工性を
非常に厳しく要求される場合には、電縫鋼管として造管
し最終外径にある鋼管を焼鈍して、最終外径としての鋼
管までに導入された歪を除去することが有効であり、か
かる目的のためには保持温度は７６０℃以上が必要であ
り、保持時間は１min 以上が必要である。
非常に厳しく要求される場合には、電縫鋼管として造管
し最終外径にある鋼管を焼鈍して、最終外径としての鋼
管までに導入された歪を除去することが有効であり、か
かる目的のためには保持温度は７６０℃以上が必要であ
り、保持時間は１min 以上が必要である。
【００３３】なお、本発明方法によって製造される鋼板
の製造過程において、冷延板の表面性状や鋼管としての
所定の特性を得る目的で、鋼板の脱スケール処理や酸洗
処理を施すことは、本発明方法の本質から何ら逸脱する
ものではなく、いずれも本発明が対象とする範囲に包含
されるものであって、必要に応じて、通常の脱スケール
工程や酸洗工程を付加することができる。
の製造過程において、冷延板の表面性状や鋼管としての
所定の特性を得る目的で、鋼板の脱スケール処理や酸洗
処理を施すことは、本発明方法の本質から何ら逸脱する
ものではなく、いずれも本発明が対象とする範囲に包含
されるものであって、必要に応じて、通常の脱スケール
工程や酸洗工程を付加することができる。
【００３４】本発明方法に従って製造された鋼は内燃機
関の排気系統の他、塩化物や硫酸イオン等を含有する水
溶液が高温に曝されたり、加熱・冷却が繰り返される環
境等、種々の腐食環境に適用することができる。
関の排気系統の他、塩化物や硫酸イオン等を含有する水
溶液が高温に曝されたり、加熱・冷却が繰り返される環
境等、種々の腐食環境に適用することができる。
【００３５】
（実施例１）以下に本発明の実施例について説明する。
表１に成分を示す鋼を溶製し、熱間圧延によって厚さ
４．０mmの帯鋼とした後、表２に示す条件でそれぞれ冷
間圧延、熱処理を施して鋼帯を製造した。なお、熱間圧
延に際して、鋼片加熱温度は１２５０℃とした。本発明
No．９および１２では、表２に示す条件で冷間圧延前に
熱処理を施した。また、比較例No．１８はＳＵＳ４１０
Ｌに相当する鋼である。
表１に成分を示す鋼を溶製し、熱間圧延によって厚さ
４．０mmの帯鋼とした後、表２に示す条件でそれぞれ冷
間圧延、熱処理を施して鋼帯を製造した。なお、熱間圧
延に際して、鋼片加熱温度は１２５０℃とした。本発明
No．９および１２では、表２に示す条件で冷間圧延前に
熱処理を施した。また、比較例No．１８はＳＵＳ４１０
Ｌに相当する鋼である。
【００３６】続いて、これら鋼から試験片を採取して、
常温引張試験と耐食性試験を実施した。常温引張試験は
ＪＩＳ Ｚ２２０１に定める１３Ｂ号引張試験片を使用
して、ＪＩＳ Ｚ２２４１に準拠して行い、加工性の指
標として延性、即ち破断伸びを調べた。耐食性試験は、
幅５０mm、長さ７０mmの試験片を採取して、腐食試験に
供した。腐食試験は、硫酸イオン１００ppm 、塩化物イ
オン１００ppm 、重炭酸イオン５００ppm をアンモニウ
ム塩として添加した水溶液５０cm3 に試験片を半分まで
浸漬し、試験容器ごと１３０℃の雰囲気に保持して試験
溶液が完全に蒸発・揮散することを１サイクルとし、２
０サイクル繰り返す試験を実施した。これは自動車排気
系の腐食条件に相当するものである。試験後の試験片に
ついて最大孔食深さを測定し、試験結果とした。最大孔
食深さが０．２mm以下のものは◎、最大孔食深さが０．
２mmを超え０．４mm以下のものは○、最大孔食深さが
０．４mmを超え０．８mm以下のものは×、最大孔食深さ
が０．８mmを超えるものは××で表示することとして、
常温引張試験結果と併せて表２に示した。
常温引張試験と耐食性試験を実施した。常温引張試験は
ＪＩＳ Ｚ２２０１に定める１３Ｂ号引張試験片を使用
して、ＪＩＳ Ｚ２２４１に準拠して行い、加工性の指
標として延性、即ち破断伸びを調べた。耐食性試験は、
幅５０mm、長さ７０mmの試験片を採取して、腐食試験に
供した。腐食試験は、硫酸イオン１００ppm 、塩化物イ
オン１００ppm 、重炭酸イオン５００ppm をアンモニウ
ム塩として添加した水溶液５０cm3 に試験片を半分まで
浸漬し、試験容器ごと１３０℃の雰囲気に保持して試験
溶液が完全に蒸発・揮散することを１サイクルとし、２
０サイクル繰り返す試験を実施した。これは自動車排気
系の腐食条件に相当するものである。試験後の試験片に
ついて最大孔食深さを測定し、試験結果とした。最大孔
食深さが０．２mm以下のものは◎、最大孔食深さが０．
２mmを超え０．４mm以下のものは○、最大孔食深さが
０．４mmを超え０．８mm以下のものは×、最大孔食深さ
が０．８mmを超えるものは××で表示することとして、
常温引張試験結果と併せて表２に示した。
【００３７】
【表１】
【００３８】
【表２】
【００３９】表２から明らかなように、本発明方法に基
づいて成分を選択し製造条件を選定した本発明例である
No．１〜１２は常温での延性に優れ、かつ厳しい腐食環
境での耐食性にも優れる。これに対して、比較例である
No．１３〜１６および１８では、常温での破断伸びが小
さく加工性が悪いか、耐食性が不充分であり、いずれも
必要特性を満足していない。また、比較例No．１７は熱
延後の延性が不足するために冷間圧延で割れを発生し、
鋼とすることができなかった。
づいて成分を選択し製造条件を選定した本発明例である
No．１〜１２は常温での延性に優れ、かつ厳しい腐食環
境での耐食性にも優れる。これに対して、比較例である
No．１３〜１６および１８では、常温での破断伸びが小
さく加工性が悪いか、耐食性が不充分であり、いずれも
必要特性を満足していない。また、比較例No．１７は熱
延後の延性が不足するために冷間圧延で割れを発生し、
鋼とすることができなかった。
【００４０】（実施例２）表３に成分を示す鋼を溶製
し、表４に示す条件の熱間圧延によって厚さ４．０mmの
帯鋼とした後、表２に示す条件でそれぞれ冷間圧延、熱
処理を施してから、成形および電縫溶接によって表２に
示す寸法の鋼管として造管した。なお、熱間圧延に際し
て、鋼片加熱温度は１２６０℃とした。本発明例No．１
９および３０では、表４に示す条件で冷間圧延前に熱処
理を施し、No．２８では電縫鋼管の造管後に表４に示す
条件で熱処理を施した。実施例No．２９〜３０では、冷
延後熱処理以降電縫鋼管の造管が完了するまでに鋼に付
与される全歪量を表４に示す値に制御した。また、比較
例のうち、No．３５は、従来鋼であるＳＵＳ４１０Ｌを
適用した場合である。
し、表４に示す条件の熱間圧延によって厚さ４．０mmの
帯鋼とした後、表２に示す条件でそれぞれ冷間圧延、熱
処理を施してから、成形および電縫溶接によって表２に
示す寸法の鋼管として造管した。なお、熱間圧延に際し
て、鋼片加熱温度は１２６０℃とした。本発明例No．１
９および３０では、表４に示す条件で冷間圧延前に熱処
理を施し、No．２８では電縫鋼管の造管後に表４に示す
条件で熱処理を施した。実施例No．２９〜３０では、冷
延後熱処理以降電縫鋼管の造管が完了するまでに鋼に付
与される全歪量を表４に示す値に制御した。また、比較
例のうち、No．３５は、従来鋼であるＳＵＳ４１０Ｌを
適用した場合である。
【００４１】続いて、これら鋼管から試験片を採取し
て、常温引張試験および耐食性試験を実施した。常温引
張試験はＪＩＳ Ｚ２２０１に定める１２Ａ号引張試験
片を使用して、ＪＩＳ Ｚ２２４１に準拠して行い、加
工性の指標として延性、即ち破断伸びを調べた。また、
耐食性試験は鋼管から幅１５mm、長さ７０mmの試験片を
採取して、腐食試験に供した。
て、常温引張試験および耐食性試験を実施した。常温引
張試験はＪＩＳ Ｚ２２０１に定める１２Ａ号引張試験
片を使用して、ＪＩＳ Ｚ２２４１に準拠して行い、加
工性の指標として延性、即ち破断伸びを調べた。また、
耐食性試験は鋼管から幅１５mm、長さ７０mmの試験片を
採取して、腐食試験に供した。
【００４２】腐食試験および試験後に行う孔食深さの測
定は、実施例１と同様の方法で行い、その結果を表４に
併せて示す。
定は、実施例１と同様の方法で行い、その結果を表４に
併せて示す。
【００４３】
【表３】
【００４４】
【表４】
【００４５】表４から明らかなように、本発明方法に基
づいて成分を選択し製造条件を選定した鋼管例であるN
o．１９〜３０は、常温での延性に優れ、かつ耐食性が
非常に優れる。これに対して、比較例であるNo．３１〜
３５では、常温での破断伸びが小さく加工性が悪いか、
高温強度が不充分であるか、あるいは耐食性が劣り、い
ずれも必要特性を満足していない。
づいて成分を選択し製造条件を選定した鋼管例であるN
o．１９〜３０は、常温での延性に優れ、かつ耐食性が
非常に優れる。これに対して、比較例であるNo．３１〜
３５では、常温での破断伸びが小さく加工性が悪いか、
高温強度が不充分であるか、あるいは耐食性が劣り、い
ずれも必要特性を満足していない。
【００４６】
【発明の効果】以上述べたように、本発明は耐食性の優
れた鋼を製造する方法を提供するものであり、産業の発
展に貢献するところ極めて大である。
れた鋼を製造する方法を提供するものであり、産業の発
展に貢献するところ極めて大である。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/60 Ｃ２２Ｃ 38/60 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 8/00 - 8/10 C21D 9/08 C21D 9/46 - 9/48 C22C 38/00 - 38/60
Claims (10)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｓｉ：０．０１％以上１．２％未満、 Ｍｎ：０．０２〜２．０％、 Ｃｒ：５．５〜９．９％、 Ａｌ：０．３〜３．０％、 を含有し、 Ｃ：０．０２％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０１％以下、 Ｎ：０．０２％以下、 に低減し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる高Ｃｒ
鋼片を、下記の工程で順次鋼板とすることを特徴とする
耐食性の優れた鋼の製造方法。 鋼片を１１５０〜１３００℃の温度に加熱した後に、
圧延完了温度が６８０℃以上で板厚１．６mm以上６．０
mm以下のホットストリップに熱間圧延し、帯鋼として巻
き取る工程、 上記の熱延帯鋼を、累積圧下率が４０％以上の冷間圧
延を加えて冷延帯鋼とする工程、 上記の冷延帯鋼を、７６０℃以上の温度に０．５min
以上保持する熱処理を施して再結晶させる工程。 - 【請求項２】 請求項１における熱延帯鋼を、冷間圧延
する前に７４０℃以上の温度に０．５min 以上保持する
熱処理を施して再結晶させることを特徴とする耐食性の
優れた鋼の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１，２における高Ｃｒ鋼片が付加
成分としてさらに、重量％で、 Ｃｕ：０．０５〜３．０％、 Ｍｏ：０．０５〜３．０％、 Ｗ ：０．０５〜３．０％、 Ｓｂ：０．０１〜０．５％、 Ｎｉ：０．０１〜２．０％、 の１種または２種以上を含有することを特徴とする耐食
性の優れた鋼の製造方法。 - 【請求項４】 請求項１，２および３における高Ｃｒ鋼
片が付加成分としてさらに、重量％で、 希土類元素：０．００１〜０．１％、 Ｃａ：０．０００５〜０．０３％、 の１種または２種を含有することを特徴とする耐食性の
優れた鋼の製造方法。 - 【請求項５】 重量％で、 Ｓｉ：０．０１％以上１．２％未満、 Ｍｎ：０．０２〜２．０％、 Ｃｒ：５．５〜９．９％、 Ａｌ：０．３〜３．０％、 を含有し、 Ｃ：０．０２％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０１％以下、 Ｎ：０．０２％以下、 に低減し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる高Ｃｒ
鋼片を、下記の工程で順次鋼管とすることを特徴とする
耐食性の優れた鋼管の製造方法。 鋼片を１１５０〜１３００℃の温度に加熱した後に、
圧延完了温度が６８０℃以上で板厚１．６mm以上６．０
mm以下のホットストリップに熱間圧延し、帯鋼として巻
き取る工程、 上記の熱延帯鋼を、累積圧下率が４０％以上の冷間圧
延を加えて冷延帯鋼とする工程、 上記の冷延帯鋼を、７６０℃以上の温度に０．５min
以上保持する熱処理を施して再結晶させる工程。 上記の帯鋼を所定の幅に切断した後、ロール成形によ
って連続的に円筒状に成形しながら、鋼帯両端を電気抵
抗溶接によって溶接して、電縫鋼管として造管する工
程。 - 【請求項６】 請求項５におけるの工程によって再結
晶させた帯鋼の段階から電縫鋼管として造管されるまで
に鋼に付加される全歪量εを、帯鋼の板厚ｔ(mm)、電縫
鋼管の最終外径Ｄ(mm)に対して、ε≦ｔ／Ｄ＋０．０６
とすることを特徴とする請求項５に記載の耐食性の優れ
た鋼管の製造方法。 - 【請求項７】 請求項５あるいは６において熱延帯鋼を
冷間圧延する前に、７４０℃以上の温度に０．５min 以
上保持する熱処理を施して再結晶させることを特徴とす
る耐食性の優れた鋼管の製造方法。 - 【請求項８】 請求項５，６あるいは７において電縫鋼
管として造管し最終外径にある鋼管を、７６０℃以上の
温度に１min 以上保持する熱処理を施して再結晶させる
ことを特徴とする耐食性の優れた鋼管の製造方法。 - 【請求項９】 請求項５，６，７あるいは８において高
Ｃｒ鋼片が付加成分としてさらに、重量％で、 Ｃｕ：０．０５〜３．０％、 Ｍｏ：０．０５〜３．０％、 Ｗ ：０．０５〜３．０％、 Ｓｂ：０．０１〜０．５％、 Ｎｉ：０．０１〜２．０％、 の１種または２種以上を含有することを特徴とする耐食
性の優れた鋼管の製造方法。 - 【請求項１０】 請求項５，６，７，８あるいは９にお
いて、高Ｃｒ鋼片が付加成分としてさらに、重量％で、 希土類元素：０．００１〜０．１％、 Ｃａ：０．０００５〜０．０３％、 の１種または２種を含有することを特徴とする耐食性の
優れた鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00292393A JP3265022B2 (ja) | 1993-01-11 | 1993-01-11 | 耐食性の優れた鋼および鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00292393A JP3265022B2 (ja) | 1993-01-11 | 1993-01-11 | 耐食性の優れた鋼および鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06212256A JPH06212256A (ja) | 1994-08-02 |
| JP3265022B2 true JP3265022B2 (ja) | 2002-03-11 |
Family
ID=11542870
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00292393A Expired - Fee Related JP3265022B2 (ja) | 1993-01-11 | 1993-01-11 | 耐食性の優れた鋼および鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3265022B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4441295B2 (ja) * | 2004-03-15 | 2010-03-31 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性および切削性に優れた溶接用高強度鋼および溶接用高強度鋼板の製造法 |
-
1993
- 1993-01-11 JP JP00292393A patent/JP3265022B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06212256A (ja) | 1994-08-02 |
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