JP3213846B2 - 超臨界ガスの液化方法及び装置 - Google Patents
超臨界ガスの液化方法及び装置Info
- Publication number
- JP3213846B2 JP3213846B2 JP00759191A JP759191A JP3213846B2 JP 3213846 B2 JP3213846 B2 JP 3213846B2 JP 00759191 A JP00759191 A JP 00759191A JP 759191 A JP759191 A JP 759191A JP 3213846 B2 JP3213846 B2 JP 3213846B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- cooling
- supercritical
- supercritical gas
- liquid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 22
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 68
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 64
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 24
- 230000006837 decompression Effects 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 76
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 35
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 21
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- FNYLWPVRPXGIIP-UHFFFAOYSA-N Triamterene Chemical group NC1=NC2=NC(N)=NC(N)=C2N=C1C1=CC=CC=C1 FNYLWPVRPXGIIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- PCTMTFRHKVHKIS-BMFZQQSSSA-N (1s,3r,4e,6e,8e,10e,12e,14e,16e,18s,19r,20r,21s,25r,27r,30r,31r,33s,35r,37s,38r)-3-[(2r,3s,4s,5s,6r)-4-amino-3,5-dihydroxy-6-methyloxan-2-yl]oxy-19,25,27,30,31,33,35,37-octahydroxy-18,20,21-trimethyl-23-oxo-22,39-dioxabicyclo[33.3.1]nonatriaconta-4,6,8,10 Chemical compound C1C=C2C[C@@H](OS(O)(=O)=O)CC[C@]2(C)[C@@H]2[C@@H]1[C@@H]1CC[C@H]([C@H](C)CCCC(C)C)[C@@]1(C)CC2.O[C@H]1[C@@H](N)[C@H](O)[C@@H](C)O[C@H]1O[C@H]1/C=C/C=C/C=C/C=C/C=C/C=C/C=C/[C@H](C)[C@@H](O)[C@@H](C)[C@H](C)OC(=O)C[C@H](O)C[C@H](O)CC[C@@H](O)[C@H](O)C[C@H](O)C[C@](O)(C[C@H](O)[C@H]2C(O)=O)O[C@H]2C1 PCTMTFRHKVHKIS-BMFZQQSSSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
- F25J1/0254—Operation; Control and regulation; Instrumentation controlling particular process parameter, e.g. pressure, temperature
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
- F25J1/0012—Primary atmospheric gases, e.g. air
- F25J1/0015—Nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
- F25J1/0012—Primary atmospheric gases, e.g. air
- F25J1/0017—Oxygen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
- F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
- F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
- F25J1/0037—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work of a return stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
- F25J1/004—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by flash gas recovery
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
- F25J1/0045—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by vaporising a liquid return stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0201—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration
- F25J1/0202—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration in a quasi-closed internal refrigeration loop
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
- F25J2290/34—Details about subcooling of liquids
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Emergency Medicine (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、超臨界ガスの液化方法
及び装置に関し、詳しくは、各種ガス、例えば窒素，酸
素，メタン等を液化する方法及び装置に関する。
及び装置に関し、詳しくは、各種ガス、例えば窒素，酸
素，メタン等を液化する方法及び装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、各種のガスを液化する手段と
して様々な方式が知られている。例えば、特開昭６１−
１０５０８６号公報に記載される超臨界ガス（同公報に
おいては永久ガス）の液化方法は、図５に示すような構
成を採用している。
して様々な方式が知られている。例えば、特開昭６１−
１０５０８６号公報に記載される超臨界ガス（同公報に
おいては永久ガス）の液化方法は、図５に示すような構
成を採用している。
【０００３】即ち、上記液化方法は、熱交換器１で低温
にまで冷却した超臨界ガスを、少なくとも３個の減圧弁
２，２で連続して等エンタルピー膨張させ、その結果生
じるフラッシュガスと液体とを、各減圧弁２の後段に設
けた気液分離器３，３で分離し、最終の気液分離器で分
離した液体を除く他の液体を、すぐ次ぎの減圧弁２で膨
張する流体とし、気液分離器３，３で分離したフラッシ
ュガスの少なくとも一部を前記熱交換器１に導入して、
前記超臨界ガスと熱交換させるものである。
にまで冷却した超臨界ガスを、少なくとも３個の減圧弁
２，２で連続して等エンタルピー膨張させ、その結果生
じるフラッシュガスと液体とを、各減圧弁２の後段に設
けた気液分離器３，３で分離し、最終の気液分離器で分
離した液体を除く他の液体を、すぐ次ぎの減圧弁２で膨
張する流体とし、気液分離器３，３で分離したフラッシ
ュガスの少なくとも一部を前記熱交換器１に導入して、
前記超臨界ガスと熱交換させるものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記方法は、液化効率
においては優れているものの、等エンタルピー膨張後の
フラッシュガスと液体とを分離するための気液分離器が
３基以上必要であるという欠点を有している。即ち、こ
れらの気液分離器の工業的な制御方法としては、気液分
離器内の液面にて制御する方法が使用されているが、そ
の制御性及び停止時の熱交換器からの液流れを考慮し
て、一般に、液流量の数分間分の貯蔵を行える大きさの
気液分離器を必要としている。
においては優れているものの、等エンタルピー膨張後の
フラッシュガスと液体とを分離するための気液分離器が
３基以上必要であるという欠点を有している。即ち、こ
れらの気液分離器の工業的な制御方法としては、気液分
離器内の液面にて制御する方法が使用されているが、そ
の制御性及び停止時の熱交換器からの液流れを考慮し
て、一般に、液流量の数分間分の貯蔵を行える大きさの
気液分離器を必要としている。
【０００５】従って、このような大きさの気液分離器を
最低３基も設置する場合、その容量は、他の熱交換器等
の機器に対して大きな割合となり、液化装置が大きなも
のとなり、経済的でなく、また、ヒートロスが大きくな
るなどの欠点がある。
最低３基も設置する場合、その容量は、他の熱交換器等
の機器に対して大きな割合となり、液化装置が大きなも
のとなり、経済的でなく、また、ヒートロスが大きくな
るなどの欠点がある。
【０００６】そこで本発明は、液化効率を落とすことな
く、液化装置に用いられる気液分離器を極力少なくして
経済的な設備とすることができる超臨界ガスの液化方法
及び装置を提供することを目的としている。
く、液化装置に用いられる気液分離器を極力少なくして
経済的な設備とすることができる超臨界ガスの液化方法
及び装置を提供することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ため、本発明の超臨界ガスの液化方法は、高圧の超臨界
ガスを、その臨界温度より低い温度まで冷却した後、そ
の一部を等エンタルピー膨張させた気液混合状態の流体
を前記超臨界ガスの冷却源とする予備冷却工程と、該予
備冷却工程を終えた超臨界ガスをさらに低温に冷却した
後、該低温に冷却した超臨界ガスの一部を順次低圧に等
エンタルピー膨張させた気液混合状態の流体を前記超臨
界ガスの冷却源とする冷却工程を２回以上繰り返す主冷
却工程と、該主冷却工程を終えた超臨界ガスを減圧する
減圧工程とを含むことを特徴とし、さらに、前記予備冷
却工程は、冷却した超臨界ガスを等エンタルピー膨張さ
せた後にフラッシュガスと液体とに分離し、分離したフ
ラッシュガスを前記超臨界ガスの冷却源とし、分離した
液体を次の冷却工程に導入する工程である。
ため、本発明の超臨界ガスの液化方法は、高圧の超臨界
ガスを、その臨界温度より低い温度まで冷却した後、そ
の一部を等エンタルピー膨張させた気液混合状態の流体
を前記超臨界ガスの冷却源とする予備冷却工程と、該予
備冷却工程を終えた超臨界ガスをさらに低温に冷却した
後、該低温に冷却した超臨界ガスの一部を順次低圧に等
エンタルピー膨張させた気液混合状態の流体を前記超臨
界ガスの冷却源とする冷却工程を２回以上繰り返す主冷
却工程と、該主冷却工程を終えた超臨界ガスを減圧する
減圧工程とを含むことを特徴とし、さらに、前記予備冷
却工程は、冷却した超臨界ガスを等エンタルピー膨張さ
せた後にフラッシュガスと液体とに分離し、分離したフ
ラッシュガスを前記超臨界ガスの冷却源とし、分離した
液体を次の冷却工程に導入する工程である。
【０００８】また、本発明の超臨界ガスの液化装置は、
高圧の超臨界ガスを、その臨界温度より低い温度まで冷
却する熱交換器、及び該熱交換器を導出した低温の超臨
界ガスの一部を分岐して減圧弁で等エンタルピー膨張さ
せて気液混合状態とした後、前記熱交換器に冷却源とし
て導入する予備冷却回路と、該予備冷却回路を導出した
超臨界ガスをさらに低温に冷却する熱交換器、及び該熱
交換器を導出した低温の超臨界ガスの一部を分岐して減
圧弁で順次低圧に等エンタルピー膨張させて気液混合状
態とした後、前記熱交換器に冷却源として導入する冷却
回路を２回路以上有する主冷却回路と、該主冷却回路を
導出した超臨界ガスを減圧する減圧回路とを含むことを
特徴とし、さらに、前記予備冷却回路は、等エンタルピ
ー膨張した超臨界ガスをフラッシュガスと液体とに分離
する気液分離器を設け、分離したフラッシュガスを前記
超臨界ガスの冷却源とし、分離した液体を次の冷却回路
に導入する回路を備えたことを特徴としている。
高圧の超臨界ガスを、その臨界温度より低い温度まで冷
却する熱交換器、及び該熱交換器を導出した低温の超臨
界ガスの一部を分岐して減圧弁で等エンタルピー膨張さ
せて気液混合状態とした後、前記熱交換器に冷却源とし
て導入する予備冷却回路と、該予備冷却回路を導出した
超臨界ガスをさらに低温に冷却する熱交換器、及び該熱
交換器を導出した低温の超臨界ガスの一部を分岐して減
圧弁で順次低圧に等エンタルピー膨張させて気液混合状
態とした後、前記熱交換器に冷却源として導入する冷却
回路を２回路以上有する主冷却回路と、該主冷却回路を
導出した超臨界ガスを減圧する減圧回路とを含むことを
特徴とし、さらに、前記予備冷却回路は、等エンタルピ
ー膨張した超臨界ガスをフラッシュガスと液体とに分離
する気液分離器を設け、分離したフラッシュガスを前記
超臨界ガスの冷却源とし、分離した液体を次の冷却回路
に導入する回路を備えたことを特徴としている。
【０００９】
【実施例】以下、本発明を、図面に示す実施例に基づい
て、さらに詳細に説明する。
て、さらに詳細に説明する。
【００１０】まず、図１は本発明の第１実施例を示すも
ので、本発明の基本的な構成を示すものである。
ので、本発明の基本的な構成を示すものである。
【００１１】本実施例装置は、３基の熱交換器１１，１
２，１３と４個の減圧弁２１，２２，２３，２４とを組
合わせて構成したもので、まず、高圧の超臨界ガスは、
管１から予備冷却回路を構成する第１の熱交換器１１に
導入され、冷却源となる後述の戻り流体により、該超臨
界ガスの臨界温度より低い温度まで冷却される。冷却さ
れた超臨界ガスは、管２に導出され、その一部が管３に
分岐する。管３に分岐した超臨界ガスは、減圧弁２１で
等エンタルピー膨張し、気液混合状態の流体となり、前
記第１の熱交換器１１に戻り流体として導入され、前記
高圧の超臨界ガスの冷却源となる（予備冷却工程）。
２，１３と４個の減圧弁２１，２２，２３，２４とを組
合わせて構成したもので、まず、高圧の超臨界ガスは、
管１から予備冷却回路を構成する第１の熱交換器１１に
導入され、冷却源となる後述の戻り流体により、該超臨
界ガスの臨界温度より低い温度まで冷却される。冷却さ
れた超臨界ガスは、管２に導出され、その一部が管３に
分岐する。管３に分岐した超臨界ガスは、減圧弁２１で
等エンタルピー膨張し、気液混合状態の流体となり、前
記第１の熱交換器１１に戻り流体として導入され、前記
高圧の超臨界ガスの冷却源となる（予備冷却工程）。
【００１２】管２の残りの低温超臨界ガスは、主冷却回
路の第１の冷却回路を構成する第２の熱交換器１２に導
入され、さらに低温に冷却される。第２の熱交換器１２
から管４に導出された冷却後の超臨界ガスは、その一部
が管５に分岐し、減圧弁２２で等エンタルピー膨張して
気液混合状態の流体となる。この流体は、戻り流体とし
て前記第２の熱交換器１２及び第１の熱交換器１１に順
次導入され、超臨界ガスの冷却源となる（主冷却工程の
１回目の冷却工程）。
路の第１の冷却回路を構成する第２の熱交換器１２に導
入され、さらに低温に冷却される。第２の熱交換器１２
から管４に導出された冷却後の超臨界ガスは、その一部
が管５に分岐し、減圧弁２２で等エンタルピー膨張して
気液混合状態の流体となる。この流体は、戻り流体とし
て前記第２の熱交換器１２及び第１の熱交換器１１に順
次導入され、超臨界ガスの冷却源となる（主冷却工程の
１回目の冷却工程）。
【００１３】管４の残りの低温超臨界ガスは、上記と同
様にして次の熱交換器、即ち、主冷却回路の第２の冷却
回路を構成する第３の熱交換器１３に導入され、さらに
冷却されて管６に導出される。管６の超臨界ガスは、同
様にその一部が管７に分岐し、減圧弁２３で等エンタル
ピー膨張して気液混合状態の流体となる。この流体は、
戻り流体として前記第３の熱交換器１３，第２の熱交換
器１２及び第１の熱交換器１１に順次導入され、超臨界
ガスの冷却源となる（主冷却工程の２回目の冷却工
程）。
様にして次の熱交換器、即ち、主冷却回路の第２の冷却
回路を構成する第３の熱交換器１３に導入され、さらに
冷却されて管６に導出される。管６の超臨界ガスは、同
様にその一部が管７に分岐し、減圧弁２３で等エンタル
ピー膨張して気液混合状態の流体となる。この流体は、
戻り流体として前記第３の熱交換器１３，第２の熱交換
器１２及び第１の熱交換器１１に順次導入され、超臨界
ガスの冷却源となる（主冷却工程の２回目の冷却工
程）。
【００１４】そして、管６の残りの超臨界ガスは、減圧
弁２４で等エンタルピー膨張し、液化して取り出され
る。即ち、管１から供給された高圧の超臨界ガスは、前
記熱交換器１１，１２，１３で十分に冷却された後、減
圧弁２４で減圧されることにより液化し、低温液化ガス
となる。尚、この時、減圧後の圧力によっては一部フラ
ッシュガスが発生する場合もある。
弁２４で等エンタルピー膨張し、液化して取り出され
る。即ち、管１から供給された高圧の超臨界ガスは、前
記熱交換器１１，１２，１３で十分に冷却された後、減
圧弁２４で減圧されることにより液化し、低温液化ガス
となる。尚、この時、減圧後の圧力によっては一部フラ
ッシュガスが発生する場合もある。
【００１５】これをＴ−Ｓ線図上における状態変化とし
て説明する。図２において、ラインＡＢは超臨界圧力に
圧縮されたガスを冷却する等圧線であり、点Ｂは熱交換
器１１の出口を示し、ラインＵＶＷは窒素が液体とガス
の２相状態にある所を示し、ラインＢＥＦＧ，ラインＣ
ＨＩＪ，及びラインＤＫＬＭは等エンタルピーラインを
示し、ラインＯＰ，ラインＱＲ，及びラインＳＴはガス
状窒素の等圧線である。 ここで、図１に示す方法にお
いて、超臨界ガスは、ＡＢＣＤの等圧線に沿って、点
Ｄ，Ｚの中間の温度まで冷却された後、Ｄ点より下の点
で減圧弁２４にて減圧され、液化して減圧後の状態（圧
力，温度）に応じた点より送り出される。冷却源として
のガスは、上記超臨界ガスからラインＡＤ上の点Ｂ，
Ｃ，Ｄより分岐し、各弁２１，２２，２３により膨張を
行い、ラインＢＥＦ，ＣＨＩ，ＤＫＬにより等エンタル
ピー変化した液−ガス混合流体となった後、ラインＦＯ
Ｐ，ＩＱＲ，ＬＳＴの等圧線に沿って被冷却超臨界ガス
と熱交換を行いつつ昇温し、常温に戻される。
て説明する。図２において、ラインＡＢは超臨界圧力に
圧縮されたガスを冷却する等圧線であり、点Ｂは熱交換
器１１の出口を示し、ラインＵＶＷは窒素が液体とガス
の２相状態にある所を示し、ラインＢＥＦＧ，ラインＣ
ＨＩＪ，及びラインＤＫＬＭは等エンタルピーラインを
示し、ラインＯＰ，ラインＱＲ，及びラインＳＴはガス
状窒素の等圧線である。 ここで、図１に示す方法にお
いて、超臨界ガスは、ＡＢＣＤの等圧線に沿って、点
Ｄ，Ｚの中間の温度まで冷却された後、Ｄ点より下の点
で減圧弁２４にて減圧され、液化して減圧後の状態（圧
力，温度）に応じた点より送り出される。冷却源として
のガスは、上記超臨界ガスからラインＡＤ上の点Ｂ，
Ｃ，Ｄより分岐し、各弁２１，２２，２３により膨張を
行い、ラインＢＥＦ，ＣＨＩ，ＤＫＬにより等エンタル
ピー変化した液−ガス混合流体となった後、ラインＦＯ
Ｐ，ＩＱＲ，ＬＳＴの等圧線に沿って被冷却超臨界ガス
と熱交換を行いつつ昇温し、常温に戻される。
【００１６】図３は本発明の第２実施例を示すもので、
上記第１実施例の工程中に、超臨界ガスを等エンタルピ
ー膨張させた後の気液混合流体をフラッシュガスと液体
とに分離し、分離したフラッシュガスを前記超臨界ガス
の冷却源とし、分離した液体を次の冷却工程に導入する
工程を挿入した例を示すものである。
上記第１実施例の工程中に、超臨界ガスを等エンタルピ
ー膨張させた後の気液混合流体をフラッシュガスと液体
とに分離し、分離したフラッシュガスを前記超臨界ガス
の冷却源とし、分離した液体を次の冷却工程に導入する
工程を挿入した例を示すものである。
【００１７】第１の熱交換器１１から管２に導出された
冷却後の超臨界ガスは、分岐することなく減圧弁３１に
導入されて全量が等エンタルピー膨張し、気液混合状態
の流体となった後、気液分離器３２に導入される。気液
分離器３２で分離したフラッシュガスは、管３３から前
記第１の熱交換器１１に戻り流体として導入され、前記
高圧の超臨界ガスの冷却源となる。一方、気液分離器３
２内の液体は、管３４に導出され、前記同様に、第２の
熱交換器１２及び第３の熱交換器１３に順次導入され、
十分に冷却された後、減圧弁２４から取り出される。
尚、第２の熱交換器１２以後の回路は、流体が液である
以外は前記第１実施例と同様であり、同一符号を付して
詳細な説明を省略する。
冷却後の超臨界ガスは、分岐することなく減圧弁３１に
導入されて全量が等エンタルピー膨張し、気液混合状態
の流体となった後、気液分離器３２に導入される。気液
分離器３２で分離したフラッシュガスは、管３３から前
記第１の熱交換器１１に戻り流体として導入され、前記
高圧の超臨界ガスの冷却源となる。一方、気液分離器３
２内の液体は、管３４に導出され、前記同様に、第２の
熱交換器１２及び第３の熱交換器１３に順次導入され、
十分に冷却された後、減圧弁２４から取り出される。
尚、第２の熱交換器１２以後の回路は、流体が液である
以外は前記第１実施例と同様であり、同一符号を付して
詳細な説明を省略する。
【００１８】即ち、図３に示す方法では、前記図２にお
いて、超臨界ガスは、ラインＡＢの等圧線に沿って点Ｂ
まで冷却された後、減圧弁３１でラインＢＥＦＧの等エ
ンタルピーラインに沿って膨張し、点Ｆに達する。次い
で気液分離器３２により点Ｆの液−ガス混合流体は、点
Ｘの液体と点Ｏのフラッシュガスとに分離する。分離し
た点Ｘの液体は、ラインＸＨＫＺの等圧線に沿って点
Ｋ，Ｚの中間の温度まで冷却された後、点Ｋより下の点
より減圧弁２４にて減圧され、液化して減圧後の状態
（圧力，温度）に応じた点より送り出される。冷却源と
してのガスは、上記液体からラインＵＶ上の点Ｈ，Ｋよ
り分岐し、ラインＨＩ，ＫＬにより等エンタルピー膨脹
した後、ラインＩＱＲ，ＬＳＴの等圧線、また、ライン
ＯＰの等圧線に沿って被冷却超臨界ガス及び／又は被冷
却液体と熱交換を行いつつ昇温し、常温に戻される。
いて、超臨界ガスは、ラインＡＢの等圧線に沿って点Ｂ
まで冷却された後、減圧弁３１でラインＢＥＦＧの等エ
ンタルピーラインに沿って膨張し、点Ｆに達する。次い
で気液分離器３２により点Ｆの液−ガス混合流体は、点
Ｘの液体と点Ｏのフラッシュガスとに分離する。分離し
た点Ｘの液体は、ラインＸＨＫＺの等圧線に沿って点
Ｋ，Ｚの中間の温度まで冷却された後、点Ｋより下の点
より減圧弁２４にて減圧され、液化して減圧後の状態
（圧力，温度）に応じた点より送り出される。冷却源と
してのガスは、上記液体からラインＵＶ上の点Ｈ，Ｋよ
り分岐し、ラインＨＩ，ＫＬにより等エンタルピー膨脹
した後、ラインＩＱＲ，ＬＳＴの等圧線、また、ライン
ＯＰの等圧線に沿って被冷却超臨界ガス及び／又は被冷
却液体と熱交換を行いつつ昇温し、常温に戻される。
【００１９】図４は具体的な装置構成の一実施例を示す
ものである。以下、窒素ガスを液化する手順に従って本
実施例を説明する。
ものである。以下、窒素ガスを液化する手順に従って本
実施例を説明する。
【００２０】管５１から、４０℃，１．１ata ，２０，
０００Ｎｍ3 ／ｈの原料窒素ガスが導入され、多段圧縮
機７１で４０℃，３８．０ata まで圧縮される。この多
段圧縮機７１の各段には、後述する管５２，５３，５４
からの各段の吸入圧力まで減圧された窒素ガスが導入さ
れ、原料窒素ガスと共に圧縮される。このとき原料窒素
ガスの圧力が多段圧縮機７１の中間段の吸入圧力程度の
場合には、原料窒素ガスを、その圧力に見合った段から
導入することができる。
０００Ｎｍ3 ／ｈの原料窒素ガスが導入され、多段圧縮
機７１で４０℃，３８．０ata まで圧縮される。この多
段圧縮機７１の各段には、後述する管５２，５３，５４
からの各段の吸入圧力まで減圧された窒素ガスが導入さ
れ、原料窒素ガスと共に圧縮される。このとき原料窒素
ガスの圧力が多段圧縮機７１の中間段の吸入圧力程度の
場合には、原料窒素ガスを、その圧力に見合った段から
導入することができる。
【００２１】４０℃，３８．０ata まで圧縮された窒素
ガスは、管５５から管５６と管５７とに分岐し、それぞ
れ膨張タービン７２，７３に直結した昇圧ブロワー７
４，７５に導入され、臨界圧以上に昇圧される。一方の
昇圧ブロワー７４で昇圧した窒素ガスは、アフタークー
ラー７６で冷却されて４０℃，６１ata の超臨界圧窒素
ガスとなり管５８に導出され、他方の昇圧ブロワー７５
で昇圧した窒素ガスは、アフタークーラー７７で冷却さ
れて４０℃，５５ata の超臨界圧窒素ガスとなり管５９
に導出される。
ガスは、管５５から管５６と管５７とに分岐し、それぞ
れ膨張タービン７２，７３に直結した昇圧ブロワー７
４，７５に導入され、臨界圧以上に昇圧される。一方の
昇圧ブロワー７４で昇圧した窒素ガスは、アフタークー
ラー７６で冷却されて４０℃，６１ata の超臨界圧窒素
ガスとなり管５８に導出され、他方の昇圧ブロワー７５
で昇圧した窒素ガスは、アフタークーラー７７で冷却さ
れて４０℃，５５ata の超臨界圧窒素ガスとなり管５９
に導出される。
【００２２】管５８の超臨界圧窒素ガスは、コールドボ
ックス８０に導入され、第１の熱交換器８１で冷却され
る。この超臨界圧窒素ガスは、途中で一部が管６０に分
岐する以外は臨界温度以下まで冷却され、−１６５℃，
６１ata の超臨界窒素ガスとなる。
ックス８０に導入され、第１の熱交換器８１で冷却され
る。この超臨界圧窒素ガスは、途中で一部が管６０に分
岐する以外は臨界温度以下まで冷却され、−１６５℃，
６１ata の超臨界窒素ガスとなる。
【００２３】上記第１の熱交換器８１から管６１に導出
された超臨界窒素ガスは、減圧弁９１で９．５ata まで
等エンタルピー膨張して気液混合流体となった後、気液
分離器７８に導入されてフラッシュガスと液とに分離す
る。気液分離器７８で分離した液は、管６２から第２の
熱交換器８２に導入され、−１７５℃まで冷却されて管
６３に導出され、その一部が管６４から減圧弁９２に分
岐する以外は第３の熱交換器８３に導入されて−１９０
℃までさらに冷却される。−１９０℃となって管６５に
導出した９．５ata の液化窒素は、その一部が管６６か
ら減圧弁９３に分岐し、残部が減圧弁９４で減圧され、
−１９０℃，２ata ，２０，０００Ｎｍ3 ／ｈの製品液
化窒素として管６７から取り出される。
された超臨界窒素ガスは、減圧弁９１で９．５ata まで
等エンタルピー膨張して気液混合流体となった後、気液
分離器７８に導入されてフラッシュガスと液とに分離す
る。気液分離器７８で分離した液は、管６２から第２の
熱交換器８２に導入され、−１７５℃まで冷却されて管
６３に導出され、その一部が管６４から減圧弁９２に分
岐する以外は第３の熱交換器８３に導入されて−１９０
℃までさらに冷却される。−１９０℃となって管６５に
導出した９．５ata の液化窒素は、その一部が管６６か
ら減圧弁９３に分岐し、残部が減圧弁９４で減圧され、
−１９０℃，２ata ，２０，０００Ｎｍ3 ／ｈの製品液
化窒素として管６７から取り出される。
【００２４】一方、前記昇圧ブロワー７５で昇圧し、ア
フタークーラー７７を経た４０℃，５５ａｔａの超臨界
圧窒素ガスは、管５９によりコールドボックス８０内に
導入され、第１の熱交換器８１で−１００℃まで冷却さ
れた後、膨張タービン７３で９．５ａｔａまで等エント
ロピー膨張し、また、前記管５８から管６０に分岐した
超臨界圧窒素ガスは、膨張タービン７２で９．５ａｔａ
まで等エントロピー膨張する。両膨張タービン７２，７
３で９．５ａｔａに膨張した窒素ガスは、それぞれ管６
８，６９を通って、前記気液分離器７８で分離したフラ
ッシュガスの戻り流路に、それぞれの温度に見合った位
置で合流し、前記管５２から多段圧縮機７１の圧力の等
しい吸入段に戻される。
フタークーラー７７を経た４０℃，５５ａｔａの超臨界
圧窒素ガスは、管５９によりコールドボックス８０内に
導入され、第１の熱交換器８１で−１００℃まで冷却さ
れた後、膨張タービン７３で９．５ａｔａまで等エント
ロピー膨張し、また、前記管５８から管６０に分岐した
超臨界圧窒素ガスは、膨張タービン７２で９．５ａｔａ
まで等エントロピー膨張する。両膨張タービン７２，７
３で９．５ａｔａに膨張した窒素ガスは、それぞれ管６
８，６９を通って、前記気液分離器７８で分離したフラ
ッシュガスの戻り流路に、それぞれの温度に見合った位
置で合流し、前記管５２から多段圧縮機７１の圧力の等
しい吸入段に戻される。
【００２５】また、管６３から管６４に分岐した液化窒
素は、減圧弁９２で６ata まで等エンタルピー膨脹した
後、前記第２の熱交換器８２，第１の熱交換器８１に冷
却源となる戻り流体として順次導入され、前記管５３か
ら多段圧縮機７１の圧力の等しい吸入段に戻される。同
様に、管６５から管６６に分岐した液化窒素は、減圧弁
９３で１．１ata まで等エンタルピー膨脹した後、前記
第３の熱交換器８３，第２の熱交換器８２及び第１の熱
交換器８１に冷却源となる戻り流体として順次導入さ
れ、前記管５４から多段圧縮機７１の圧力の等しい吸入
段に戻される。
素は、減圧弁９２で６ata まで等エンタルピー膨脹した
後、前記第２の熱交換器８２，第１の熱交換器８１に冷
却源となる戻り流体として順次導入され、前記管５３か
ら多段圧縮機７１の圧力の等しい吸入段に戻される。同
様に、管６５から管６６に分岐した液化窒素は、減圧弁
９３で１．１ata まで等エンタルピー膨脹した後、前記
第３の熱交換器８３，第２の熱交換器８２及び第１の熱
交換器８１に冷却源となる戻り流体として順次導入さ
れ、前記管５４から多段圧縮機７１の圧力の等しい吸入
段に戻される。
【００２６】このように、多段圧縮機７１、膨張タービ
ン７２，７３、該膨張タービン７２，７３の昇圧ブロワ
ー７４，７５を組み合わせることにより、原料窒素ガス
を効率よく液化できる。
ン７２，７３、該膨張タービン７２，７３の昇圧ブロワ
ー７４，７５を組み合わせることにより、原料窒素ガス
を効率よく液化できる。
【００２７】また、上記実施例で明らかなように、気液
分離器７８を１個設けることにより、熱交換器８１は被
冷却流体の圧力が５５ａｔａ（膨張タービン７３への昇
圧窒素ガスは６１ａｔａ）であるのに対し、熱交換器８
２，８３では、被冷却流体の圧力は、減圧弁９１により
９．５ａｔａに減圧されている。従って、熱交換器８
２，８３及び減圧弁９２，９３は、９．５ａｔａに対す
る耐圧構造のもので良く、気液分離器７８を１個設けた
分だけコストアップにはなるが、前記図１に示した方法
で、熱交換器，弁の全てを高圧耐圧構造にした場合に比
較すると全体としてはコストダウンになる。しかし、図
５の従来装置のように、気液分離器を３個又はそれ以上
設けると、全体としては前述のようにコストアップにな
る。従って、各膨張段における適切な膨張圧力の設定と
適切な気液分離器の個数を設定することにより、略同一
の液化効率で装置コストの低減を図ることができる。
分離器７８を１個設けることにより、熱交換器８１は被
冷却流体の圧力が５５ａｔａ（膨張タービン７３への昇
圧窒素ガスは６１ａｔａ）であるのに対し、熱交換器８
２，８３では、被冷却流体の圧力は、減圧弁９１により
９．５ａｔａに減圧されている。従って、熱交換器８
２，８３及び減圧弁９２，９３は、９．５ａｔａに対す
る耐圧構造のもので良く、気液分離器７８を１個設けた
分だけコストアップにはなるが、前記図１に示した方法
で、熱交換器，弁の全てを高圧耐圧構造にした場合に比
較すると全体としてはコストダウンになる。しかし、図
５の従来装置のように、気液分離器を３個又はそれ以上
設けると、全体としては前述のようにコストアップにな
る。従って、各膨張段における適切な膨張圧力の設定と
適切な気液分離器の個数を設定することにより、略同一
の液化効率で装置コストの低減を図ることができる。
【００２８】尚、原料ガスとしては、超臨界状態を作り
出すことのできる様々な種類のガスを対象にでき、各減
圧弁における減圧度や該減圧弁への分岐量は、対象とす
るガスの種類や量、多段圧縮機の各段の吸入圧力等によ
り適宜設定でき、これらの条件に応じて各流路の温度，
圧力，流量も必然的に変わってくる。
出すことのできる様々な種類のガスを対象にでき、各減
圧弁における減圧度や該減圧弁への分岐量は、対象とす
るガスの種類や量、多段圧縮機の各段の吸入圧力等によ
り適宜設定でき、これらの条件に応じて各流路の温度，
圧力，流量も必然的に変わってくる。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
気液分離器のような大きな容積を有する機器を極力少な
くしながら、液化効率を損なうこと無く、経済的な超臨
界ガスの液化が実施できる。
気液分離器のような大きな容積を有する機器を極力少な
くしながら、液化効率を損なうこと無く、経済的な超臨
界ガスの液化が実施できる。
【図１】 本発明の第１実施例を示す系統図である。
【図２】 本発明方法を説明するためのＴ−Ｓ線図であ
る。
る。
【図３】 本発明の第２実施例を示す系統図である。
【図４】 具体的な装置構成の一実施例を示す系統図で
ある。
ある。
【図５】 従来の液化装置の一例を示す系統図である。
１１，１２，１３，８１，８２，８３…熱交換器 ２１，２２，２３，２４，３１，９１，９２，９３，９
４…減圧弁 ３２，７８…気液分離器 ７１…多段圧縮機 ７２，７３…膨張タービン ７４，７５…昇圧ブロワー
４…減圧弁 ３２，７８…気液分離器 ７１…多段圧縮機 ７２，７３…膨張タービン ７４，７５…昇圧ブロワー
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F25J 1/00 - 5/00
Claims (4)
- 【請求項１】 高圧の超臨界ガスを、その臨界温度より
低い温度まで冷却した後、その一部を等エンタルピー膨
張させた気液混合状態の流体を前記超臨界ガスの冷却源
とする予備冷却工程と、該予備冷却工程を終えた超臨界
ガスをさらに低温に冷却した後、該低温に冷却した超臨
界ガスの一部を順次低圧に等エンタルピー膨張させた気
液混合状態の流体を前記超臨界ガスの冷却源とする冷却
工程を２回以上繰り返す主冷却工程と、該主冷却工程を
終えた超臨界ガスを減圧する減圧工程とを含むことを特
徴とする超臨界ガスの液化方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の超臨界ガスの液化方法に
おいて、前記予備冷却工程は、冷却した超臨界ガスを等
エンタルピー膨張させた後にフラッシュガスと液体とに
分離し、分離したフラッシュガスを前記超臨界ガスの冷
却源とし、分離した液体を次の冷却工程に導入する工程
である超臨界ガスの液化方法。 - 【請求項３】 高圧の超臨界ガスを、その臨界温度より
低い温度まで冷却する熱交換器、及び該熱交換器を導出
した低温の超臨界ガスの一部を分岐して減圧弁で等エン
タルピー膨張させて気液混合状態とした後、前記熱交換
器に冷却源として導入する予備冷却回路と、該予備冷却
回路を導出した超臨界ガスをさらに低温に冷却する熱交
換器、及び該熱交換器を導出した低温の超臨界ガスの一
部を分岐して減圧弁で順次低圧に等エンタルピー膨張さ
せて気液混合状態とした後、前記熱交換器に冷却源とし
て導入する冷却回路を２回路以上有する主冷却回路と、
該主冷却回路を導出した超臨界ガスを減圧する減圧回路
とを含むことを特徴とする超臨界ガスの液化装置。 - 【請求項４】 請求項３記載の超臨界ガスの液化装置に
おいて、前記予備冷却回路は、等エンタルピー膨張した
超臨界ガスをフラッシュガスと液体とに分離する気液分
離器を設け、分離したフラッシュガスを前記超臨界ガス
の冷却源とし、分離した液体を次の冷却回路に導入する
回路を備えたことを特徴とする超臨界ガスの液化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00759191A JP3213846B2 (ja) | 1991-01-25 | 1991-01-25 | 超臨界ガスの液化方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00759191A JP3213846B2 (ja) | 1991-01-25 | 1991-01-25 | 超臨界ガスの液化方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05203342A JPH05203342A (ja) | 1993-08-10 |
| JP3213846B2 true JP3213846B2 (ja) | 2001-10-02 |
Family
ID=11670053
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00759191A Expired - Fee Related JP3213846B2 (ja) | 1991-01-25 | 1991-01-25 | 超臨界ガスの液化方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3213846B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107922036A (zh) * | 2015-06-02 | 2018-04-17 | 大宇造船海洋株式会社 | 船舶 |
| EP3305647A4 (en) * | 2015-06-02 | 2019-03-20 | Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. | SHIP |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101513230B1 (ko) * | 2013-10-15 | 2015-04-17 | 한국생산기술연구원 | 복수의 유로가 형성된 분사호스를 포함하는 유체분사장치 |
| KR101514279B1 (ko) * | 2013-10-15 | 2015-04-22 | 한국생산기술연구원 | 히팅부가 구비된 분사호스를 포함하는 유체분사장치 |
| US20170059241A1 (en) * | 2015-08-27 | 2017-03-02 | GE Oil & Gas, Inc. | Gas liquefaction system and methods |
| AU2016372711B2 (en) | 2015-12-14 | 2019-05-02 | Exxonmobil Upstream Research Company | Method of natural gas liquefaction on LNG carriers storing liquid nitrogen |
| US10760850B2 (en) * | 2016-02-05 | 2020-09-01 | Ge Oil & Gas, Inc | Gas liquefaction systems and methods |
| FR3066809B1 (fr) * | 2017-05-24 | 2020-01-31 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procede et appareil pour la separation de l'air par distillation cryogenique |
-
1991
- 1991-01-25 JP JP00759191A patent/JP3213846B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107922036A (zh) * | 2015-06-02 | 2018-04-17 | 大宇造船海洋株式会社 | 船舶 |
| EP3305648A4 (en) * | 2015-06-02 | 2019-01-23 | Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. | SHIP |
| EP3305646A4 (en) * | 2015-06-02 | 2019-03-20 | Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. | SHIP |
| EP3305647A4 (en) * | 2015-06-02 | 2019-03-20 | Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. | SHIP |
| EP3305645A4 (en) * | 2015-06-02 | 2019-03-20 | Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. | SHIP |
| EP3305644A4 (en) * | 2015-06-02 | 2019-06-26 | Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. | SHIP |
| US10364013B2 (en) | 2015-06-02 | 2019-07-30 | Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. | Ship |
| EP3305649A4 (en) * | 2015-06-02 | 2019-07-31 | Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. | SHIP |
| US10399655B2 (en) | 2015-06-02 | 2019-09-03 | Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. | Ship |
| US10654553B2 (en) | 2015-06-02 | 2020-05-19 | Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. | Ship with boil-off gas liquefaction system |
| US10661874B2 (en) | 2015-06-02 | 2020-05-26 | Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. | Ship |
| US10661873B2 (en) | 2015-06-02 | 2020-05-26 | Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. | Ship |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05203342A (ja) | 1993-08-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3868998B2 (ja) | 液化プロセス | |
| KR100786135B1 (ko) | 이중독립팽창기냉각사이클들을 이용하는 액화천연가스의생산방법 | |
| EP2185877B1 (en) | Natural gas liquefaction process and system | |
| US6694774B1 (en) | Gas liquefaction method using natural gas and mixed gas refrigeration | |
| CN100410609C (zh) | 气体液化的方法和*** | |
| JP4980051B2 (ja) | ガス液化用一体型多重ループ冷却方法 | |
| JP6140713B2 (ja) | Ｌｎｇ生産のための多窒素膨張プロセス | |
| US4638639A (en) | Gas refrigeration method and apparatus | |
| AU2008208879B2 (en) | Method and apparatus for cooling a hydrocarbon stream | |
| RU2496066C2 (ru) | Способ двойного расширения азота | |
| US11566840B2 (en) | Arctic cascade method for natural gas liquefaction in a high-pressure cycle with pre-cooling by ethane and sub-cooling by nitrogen, and a plant for its implementation | |
| JPH05149678A (ja) | 極低温空気分離で生成される窒素流れの液化法 | |
| KR19980086658A (ko) | 극저온 액체를 생성시키는 시스템 | |
| JPH11311480A (ja) | 冷媒混合物を相分離させることなく天然ガスを液化する方法および装置 | |
| US20100011808A1 (en) | Method and apparatus for liquefying a hydrocarbon stream | |
| CN111156787B (zh) | 氢液化与气体处理单元的一体化 | |
| JP2000065471A (ja) | ガス液化プロセス | |
| JP3213846B2 (ja) | 超臨界ガスの液化方法及び装置 | |
| EP0134698A1 (en) | Refrigeration method and apparatus | |
| US4638638A (en) | Refrigeration method and apparatus | |
| JP3303101B2 (ja) | 超臨界ガスの液化方法及び装置 | |
| CN113286977A (zh) | 用于液化原料气的冷却方法 | |
| CN111156788B (zh) | 氢液化与气体处理单元的一体化 | |
| JP3326536B2 (ja) | 窒素ガスの液化方法及び装置 | |
| US4147525A (en) | Process for liquefaction of natural gas |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100727 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100727 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100727 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |