JP3195497B2 - タングステン重合金の表面処理方法およびその処理を施した重錘 - Google Patents
タングステン重合金の表面処理方法およびその処理を施した重錘Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は重合金に耐蝕性を付与す
るための表面処理方法および表面処理を施した重錘に関
するものである。重合金は、携帯呼出し装置用の偏心ウ
ェィト等の耐蝕性が要求される重錘、その他放射線の遮
蔽材、慣性を利用する自動巻き時計の回転錘および振動
吸収を利用するボーリングバーなどに利用することがで
きる。
るための表面処理方法および表面処理を施した重錘に関
するものである。重合金は、携帯呼出し装置用の偏心ウ
ェィト等の耐蝕性が要求される重錘、その他放射線の遮
蔽材、慣性を利用する自動巻き時計の回転錘および振動
吸収を利用するボーリングバーなどに利用することがで
きる。
【０００２】
【従来の技術】重合金については、社団法人 日本金属
学会編「金属便覧 改訂５版」（平成２年３月３１日発
行）９５８頁、ジャーナル オブ インスティチュート
メタルス ６２巻（Journal of Institute Metals, 193
8）２３９〜２６４頁、メタルス ハンドブック 第９版
７巻（Metals Handbook, 9th Ed., Vol. 7, 1984）６
頁および３９２〜３９３頁、および特開平２−１０７７
４１号公報などに記載されている。即ち、比重１９.３
のＷをＣｕ、Ｎｉ、Ｆｅまたはその合金で焼結結合した
複合材料であり、強度および延性を改善したり、焼結温
度を低くするために、更にＭｎ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｐ
等の添加剤を添加したのもである。通常は、Ｗが９０〜
９８重量％であり、比重が１７〜１８.５程度である。
また、液相焼結または固相焼結により、結合材料マトリ
ックス中にＷ相が粒状に分散した金属組織を呈する合金
である。気孔率は約１５％以下のものが多い。用途とし
ては、放射線の遮蔽材、構造部品や電気接点の他、慣性
を利用するものでは自動巻き時計の回転錘、振動吸収を
利用するものではボーリングバーなどが挙げられる。ま
た、近年、携帯呼出し装置の振動発生用偏心ウェィトに
用いられており、低コスト化およびモータの小型化に伴
い、偏心ウェィトの慣性力を低減する必要から、Ｗ含有
量を５０重量％程度まで低減し、重合金の比重を１２程
度まで低くした同様な成分を含む重合金がある。一方、
重合金が用いられる環境によっては、合金に防錆処理を
施すことが必要となる。特に、Ｗ含有量が少ない重合金
ほど腐蝕され易く、防錆を考慮する必要がある。防錆処
理方法としては、Ｎｉめっき処理、Ｎｉめっき処理した
後クロメート処理を行う方法、ＣｒやＳｉによる表面拡
散処理、樹脂塗装処理、防錆剤塗布等が挙げられる。
学会編「金属便覧 改訂５版」（平成２年３月３１日発
行）９５８頁、ジャーナル オブ インスティチュート
メタルス ６２巻（Journal of Institute Metals, 193
8）２３９〜２６４頁、メタルス ハンドブック 第９版
７巻（Metals Handbook, 9th Ed., Vol. 7, 1984）６
頁および３９２〜３９３頁、および特開平２−１０７７
４１号公報などに記載されている。即ち、比重１９.３
のＷをＣｕ、Ｎｉ、Ｆｅまたはその合金で焼結結合した
複合材料であり、強度および延性を改善したり、焼結温
度を低くするために、更にＭｎ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｐ
等の添加剤を添加したのもである。通常は、Ｗが９０〜
９８重量％であり、比重が１７〜１８.５程度である。
また、液相焼結または固相焼結により、結合材料マトリ
ックス中にＷ相が粒状に分散した金属組織を呈する合金
である。気孔率は約１５％以下のものが多い。用途とし
ては、放射線の遮蔽材、構造部品や電気接点の他、慣性
を利用するものでは自動巻き時計の回転錘、振動吸収を
利用するものではボーリングバーなどが挙げられる。ま
た、近年、携帯呼出し装置の振動発生用偏心ウェィトに
用いられており、低コスト化およびモータの小型化に伴
い、偏心ウェィトの慣性力を低減する必要から、Ｗ含有
量を５０重量％程度まで低減し、重合金の比重を１２程
度まで低くした同様な成分を含む重合金がある。一方、
重合金が用いられる環境によっては、合金に防錆処理を
施すことが必要となる。特に、Ｗ含有量が少ない重合金
ほど腐蝕され易く、防錆を考慮する必要がある。防錆処
理方法としては、Ｎｉめっき処理、Ｎｉめっき処理した
後クロメート処理を行う方法、ＣｒやＳｉによる表面拡
散処理、樹脂塗装処理、防錆剤塗布等が挙げられる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、Ｗはめっきを
施し難い金属であり、Ｗを活性化するために特別のめっ
き前処理が必要となる。また、めっき処理の後にクロメ
ート処理する方法では、耐蝕性は向上するが、処理費用
が高くなると共に、製造工程が煩雑である。また、表面
にＣrやＳiを拡散させる方法も同様である。樹脂塗装
は、傷が付き易く、耐熱性がなく、かつ処理費用が高
い。
施し難い金属であり、Ｗを活性化するために特別のめっ
き前処理が必要となる。また、めっき処理の後にクロメ
ート処理する方法では、耐蝕性は向上するが、処理費用
が高くなると共に、製造工程が煩雑である。また、表面
にＣrやＳiを拡散させる方法も同様である。樹脂塗装
は、傷が付き易く、耐熱性がなく、かつ処理費用が高
い。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、耐蝕性のある
重合金を得るための簡単な処理方法およびその処理を施
した重錘を提供するものである。すなわち、含酸素雰囲
気中において、重合金焼結体を温度４６０〜５２０℃に
加熱して、焼結体の表面に厚さ０.５〜６μｍの酸化被
膜を形成することを特徴とするものであり、耐蝕性が要
求される重錘に適用される。また、本発明は上記の方法
によって得た重錘を提供するものである。以下に、本発
明を更に説明する。
重合金を得るための簡単な処理方法およびその処理を施
した重錘を提供するものである。すなわち、含酸素雰囲
気中において、重合金焼結体を温度４６０〜５２０℃に
加熱して、焼結体の表面に厚さ０.５〜６μｍの酸化被
膜を形成することを特徴とするものであり、耐蝕性が要
求される重錘に適用される。また、本発明は上記の方法
によって得た重錘を提供するものである。以下に、本発
明を更に説明する。
【０００５】＜重合金＞本発明における重合金の組成は
従来のものと同様である。即ち、組成中のＷは比重を高
くするための成分であり、Ｃu、Ｎi、Ｆe またはそれら
の合金はＷを結合するための材料である。また、結合材
料のＣu、Ｎi、Ｆeに加えて、Ｃr、Ｍn、Ｍo、Ｃo、Ａ
l、Ｓi、Ｔi、Ｚn、Ｎb、Ｖ等を適宜添加することによ
り、Ｃu系合金、Ｎi系合金、Ｆe系合金と同様に強度お
よび延性を改善することができる。更にＰやＢを添加す
ると、結合材料の融点を低くし、液相焼結する場合の焼
結温度を低下させることができる。
従来のものと同様である。即ち、組成中のＷは比重を高
くするための成分であり、Ｃu、Ｎi、Ｆe またはそれら
の合金はＷを結合するための材料である。また、結合材
料のＣu、Ｎi、Ｆeに加えて、Ｃr、Ｍn、Ｍo、Ｃo、Ａ
l、Ｓi、Ｔi、Ｚn、Ｎb、Ｖ等を適宜添加することによ
り、Ｃu系合金、Ｎi系合金、Ｆe系合金と同様に強度お
よび延性を改善することができる。更にＰやＢを添加す
ると、結合材料の融点を低くし、液相焼結する場合の焼
結温度を低下させることができる。
【０００６】結合材料のうち合金系としては、Ｎi−Ｆe
基、Ｎi−Ｃu基、Ｎi−Ｃu−Ｆe基が一般的である。Ｎi
−Ｆe基は、Ｎi：Ｆeが１：１〜８：１の組成であり、
更にステンレス鋼のようにＣrを添加したものや、Ｍo、
Ｃoを添加したものもある。Ｎi−Ｃu基では、Ｎi：Ｃu
が１：１０〜４：１程度の組成である。更に、Ｍn、Ｆ
e、Ａl、Ｔi、Ｃo等を含むものがある。例えば、モネル
合金がその例である。Ｎi−Ｃu−Ｆe基では、Ｎi：（Ｃ
u＋Ｆe）が１：１〜１：５程度の組成が一般的であり、
更にＺn、Ａl、Ｔi、Ｎb、Ｖ等を含有するものがある。
上記の結合材料は、純金属粉や合金粉（Ｃu−Ｎi、Ｃu
−Ｃo、Ｃu−Ｆe−Ｍn、Ｆe−Ｍn等）の形態で添加さ
れ、圧粉成形体を水素ガスなどの還元性ガス中で、１０
５０〜１４５０℃程度の温度で固相焼結または液相焼結
する。成形体の密度比および焼結温度は焼結体の密度比
に影響する。また、必要に応じて、金型を用いて焼結体
を圧縮し、整形と密度向上を図ることもできる。
基、Ｎi−Ｃu基、Ｎi−Ｃu−Ｆe基が一般的である。Ｎi
−Ｆe基は、Ｎi：Ｆeが１：１〜８：１の組成であり、
更にステンレス鋼のようにＣrを添加したものや、Ｍo、
Ｃoを添加したものもある。Ｎi−Ｃu基では、Ｎi：Ｃu
が１：１０〜４：１程度の組成である。更に、Ｍn、Ｆ
e、Ａl、Ｔi、Ｃo等を含むものがある。例えば、モネル
合金がその例である。Ｎi−Ｃu−Ｆe基では、Ｎi：（Ｃ
u＋Ｆe）が１：１〜１：５程度の組成が一般的であり、
更にＺn、Ａl、Ｔi、Ｎb、Ｖ等を含有するものがある。
上記の結合材料は、純金属粉や合金粉（Ｃu−Ｎi、Ｃu
−Ｃo、Ｃu−Ｆe−Ｍn、Ｆe−Ｍn等）の形態で添加さ
れ、圧粉成形体を水素ガスなどの還元性ガス中で、１０
５０〜１４５０℃程度の温度で固相焼結または液相焼結
する。成形体の密度比および焼結温度は焼結体の密度比
に影響する。また、必要に応じて、金型を用いて焼結体
を圧縮し、整形と密度向上を図ることもできる。
【０００７】本発明で用いる重合金の密度は１０〜１８
g/cm3程度を目標とする。即ちＷ含有量は５０重量％以
上であるが、Ｗ含有量が９８重量％よりも多いと、結合
材料が少なくなり過ぎるので好ましくない。Ｗ含有量５
０％のものは、重合金の比重として約１２に相当し、こ
の重合金の密度比が８５％（気孔率１５％）のときの焼
結密度は１０g/cm3になる。
g/cm3程度を目標とする。即ちＷ含有量は５０重量％以
上であるが、Ｗ含有量が９８重量％よりも多いと、結合
材料が少なくなり過ぎるので好ましくない。Ｗ含有量５
０％のものは、重合金の比重として約１２に相当し、こ
の重合金の密度比が８５％（気孔率１５％）のときの焼
結密度は１０g/cm3になる。
【０００８】＜酸化処理雰囲気＞酸化処理の雰囲気とし
ては、例えば窒素ガスに酸素ガスを適宜混合した人工の
混合ガスでもよいが、空気を用いることが取り扱い易さ
およびコストの面から最も適当である。空気としては、
水分を殆ど含まない乾燥空気でも、水分を含む空気でも
よい。酸化処理の方法としては、重合金焼結体を焼結温
度から常温に冷却する最中に、所定温度の酸化雰囲気中
を通過させる方法を用いることができる。
ては、例えば窒素ガスに酸素ガスを適宜混合した人工の
混合ガスでもよいが、空気を用いることが取り扱い易さ
およびコストの面から最も適当である。空気としては、
水分を殆ど含まない乾燥空気でも、水分を含む空気でも
よい。酸化処理の方法としては、重合金焼結体を焼結温
度から常温に冷却する最中に、所定温度の酸化雰囲気中
を通過させる方法を用いることができる。
【０００９】＜処理温度と酸化被膜＞重合金焼結体は、
Ｗの含有量により相違するが、ほぼ銀白色ないし銀黒色
を呈している。この焼結体は温度３００℃以下の大気中
で加熱しても色調の変化は殆ど認められない。一方、約
３５０℃の温度で加熱すると、焼結体は薄淡褐色ないし
薄青色を帯びる。温度４００℃程度では青味が少し増し
た色調を呈するようになるが、処理温度が４６０℃未満
では処理時間を長くしても被膜厚さは０.５μｍ未満で
あり、耐蝕性の向上が認められない。
Ｗの含有量により相違するが、ほぼ銀白色ないし銀黒色
を呈している。この焼結体は温度３００℃以下の大気中
で加熱しても色調の変化は殆ど認められない。一方、約
３５０℃の温度で加熱すると、焼結体は薄淡褐色ないし
薄青色を帯びる。温度４００℃程度では青味が少し増し
た色調を呈するようになるが、処理温度が４６０℃未満
では処理時間を長くしても被膜厚さは０.５μｍ未満で
あり、耐蝕性の向上が認められない。
【００１０】加熱時間を３０分間とした場合、加熱温度
が４６０℃では外観色調が青色となり、表面の酸化被膜
の厚さは０.５μｍ程度であり、耐蝕性の向上が認めら
れるようになる。加熱温度が４９０℃程度では色調が黒
味を帯び、５００〜５１０℃で最も黒味が濃い色調にな
る。５２０℃で３０分間処理すると、酸化被膜の厚さは
５μｍ程度となり、耐蝕性が向上する。また、５２０℃
で９０分間加熱した場合には、外観色調が黒色で、酸化
被膜の厚さは６μｍ程度まで成長する。一方、処理温度
が５２０℃を超えると酸化物被膜は成長し厚くなるが、
黄色の三酸化タングステンが斑点状にまたは全面に現れ
るようになり、合金が膨脹して脆化する。寸法膨脹の程
度は、５５０℃で２％程度、６００℃では５０％以上と
なる。また、１回目の処理で得た酸化被膜が薄い場合に
は、処理温度が５２０℃を超えない限り２回以上の処理
を施すこともできる。
が４６０℃では外観色調が青色となり、表面の酸化被膜
の厚さは０.５μｍ程度であり、耐蝕性の向上が認めら
れるようになる。加熱温度が４９０℃程度では色調が黒
味を帯び、５００〜５１０℃で最も黒味が濃い色調にな
る。５２０℃で３０分間処理すると、酸化被膜の厚さは
５μｍ程度となり、耐蝕性が向上する。また、５２０℃
で９０分間加熱した場合には、外観色調が黒色で、酸化
被膜の厚さは６μｍ程度まで成長する。一方、処理温度
が５２０℃を超えると酸化物被膜は成長し厚くなるが、
黄色の三酸化タングステンが斑点状にまたは全面に現れ
るようになり、合金が膨脹して脆化する。寸法膨脹の程
度は、５５０℃で２％程度、６００℃では５０％以上と
なる。また、１回目の処理で得た酸化被膜が薄い場合に
は、処理温度が５２０℃を超えない限り２回以上の処理
を施すこともできる。
【００１１】上述のように、酸化被膜の厚さは０.５〜
６μｍの範囲が好適であり、好ましくは２〜３μｍであ
って、対応する外観色調は青色ないし黒色である。ま
た、処理温度は４６０〜５２０℃が良好であり、好まし
くは外観色が黒色領域の４８５〜５００℃である。な
お、色調は明確に定義することは困難であるが、Ｗの含
有量が少ないほど黒味が多い色調となり、Ｗの含有量が
多い重合金は青味がかった黒色となる。
６μｍの範囲が好適であり、好ましくは２〜３μｍであ
って、対応する外観色調は青色ないし黒色である。ま
た、処理温度は４６０〜５２０℃が良好であり、好まし
くは外観色が黒色領域の４８５〜５００℃である。な
お、色調は明確に定義することは困難であるが、Ｗの含
有量が少ないほど黒味が多い色調となり、Ｗの含有量が
多い重合金は青味がかった黒色となる。
【００１２】＜処理時間と酸化被膜＞酸化膜の厚さにつ
いては、処理温度の効果が大きく、処理時間の効果は比
較的少ない。処理時間は、温度４６０℃では３０〜１２
０分間、５２０℃では１０〜９０分間程度である。長時
間加熱しても、初期に形成された酸化被膜自体が保護層
になって、酸化反応が進行し難くなり、時間に比例して
酸化被膜が厚くなるわけではないので、３０〜６０分間
程度の処理が望ましい。
いては、処理温度の効果が大きく、処理時間の効果は比
較的少ない。処理時間は、温度４６０℃では３０〜１２
０分間、５２０℃では１０〜９０分間程度である。長時
間加熱しても、初期に形成された酸化被膜自体が保護層
になって、酸化反応が進行し難くなり、時間に比例して
酸化被膜が厚くなるわけではないので、３０〜６０分間
程度の処理が望ましい。
【００１３】
【作用】重合金を大気中で加熱することによって形成さ
れる高温酸化被膜は、加熱温度４６０〜５２０℃で処理
して得られた酸化被膜の厚さが０.５〜６μｍになった
ときに、防錆効果が良好になる。また、高温酸化被膜
は、青色ないし黒色を呈しているので、合金の美観も向
上する。加熱温度が４６０℃未満では酸化被膜の厚さが
充分ではなく、耐蝕性が向上しない。また、加熱温度が
５２０℃を超えると、三酸化タングステンを生じるよう
になり、合金部材の寸法膨脹が大きくなり、合金が脆化
する。
れる高温酸化被膜は、加熱温度４６０〜５２０℃で処理
して得られた酸化被膜の厚さが０.５〜６μｍになった
ときに、防錆効果が良好になる。また、高温酸化被膜
は、青色ないし黒色を呈しているので、合金の美観も向
上する。加熱温度が４６０℃未満では酸化被膜の厚さが
充分ではなく、耐蝕性が向上しない。また、加熱温度が
５２０℃を超えると、三酸化タングステンを生じるよう
になり、合金部材の寸法膨脹が大きくなり、合金が脆化
する。
【００１４】
【実施例】以下、本発明を実施例により説明する。な
お、配合割合および組成を示す％は重量％である。 ［実施例１］Ｗ粉に６０％Ｎi−４０％Ｃu合金粉を４０
％添加した混合粉を金型中で重錘形状に加圧成形し、成
形体を水素ガス中において、温度１３００℃で焼結し、
密度１２g/cm3の焼結体を作製した。焼結体を大気中
で、４４０〜６００℃の範囲の種々の温度で夫々３０分
間保持した後、常温の大気中で放置冷却して、酸化被膜
を形成した試料１〜８を得た。また、比較試料として、
前記焼結体に酸化被膜を形成せずにニッケルめっきを施
した試料９およびニッケルめっき層の上にクロメート処
理を施した試料１０を準備した。
お、配合割合および組成を示す％は重量％である。 ［実施例１］Ｗ粉に６０％Ｎi−４０％Ｃu合金粉を４０
％添加した混合粉を金型中で重錘形状に加圧成形し、成
形体を水素ガス中において、温度１３００℃で焼結し、
密度１２g/cm3の焼結体を作製した。焼結体を大気中
で、４４０〜６００℃の範囲の種々の温度で夫々３０分
間保持した後、常温の大気中で放置冷却して、酸化被膜
を形成した試料１〜８を得た。また、比較試料として、
前記焼結体に酸化被膜を形成せずにニッケルめっきを施
した試料９およびニッケルめっき層の上にクロメート処
理を施した試料１０を準備した。
【００１５】これらの試料について耐蝕性試験を行っ
た。耐蝕性試験は、２４時間の塩水噴霧試験（ＪＩＳ
Ｚ２３７１）および低温および高温多湿の条件下で行う
冷熱サイクル暴露試験である。この暴露試験は、試料を
大気中の常温下から空気中−４０℃の環境に移し、２４
時間保持した後、温度８５℃、相対湿度９０％の大気中
に２４時間保持し、再び常温の大気中に移す冷熱工程を
２サイクル実施した後に、合金表面の色調の変化および
錆の有無を目視観察する方法である。また、酸化被膜の
厚さは、試料断面組織を顕微鏡で観察して求めた。各試
料の外観色、酸化被膜の厚さ、塩水噴霧による耐蝕試験
および冷熱サイクル試験における錆の有無を表１に示
す。なお、処理温度６００℃の試料８は、寸法膨脹率が
５０〜７０％となったため耐蝕性試験は行わなかった。
た。耐蝕性試験は、２４時間の塩水噴霧試験（ＪＩＳ
Ｚ２３７１）および低温および高温多湿の条件下で行う
冷熱サイクル暴露試験である。この暴露試験は、試料を
大気中の常温下から空気中−４０℃の環境に移し、２４
時間保持した後、温度８５℃、相対湿度９０％の大気中
に２４時間保持し、再び常温の大気中に移す冷熱工程を
２サイクル実施した後に、合金表面の色調の変化および
錆の有無を目視観察する方法である。また、酸化被膜の
厚さは、試料断面組織を顕微鏡で観察して求めた。各試
料の外観色、酸化被膜の厚さ、塩水噴霧による耐蝕試験
および冷熱サイクル試験における錆の有無を表１に示
す。なお、処理温度６００℃の試料８は、寸法膨脹率が
５０〜７０％となったため耐蝕性試験は行わなかった。
【００１６】
【表１】
【００１７】処理温度が低い試料１は表面が変色し、淡
緑色または赤味ないし褐色味を帯びた錆が認められた。
Ｎiめっき処理を行った試料９も、赤味を帯びた錆が認
められた。めっき処理による場合には、試料１０のよう
にＮiめっきに更にクロメート処理を施さなければ十分
な耐蝕性は得られないことが判る。その他の試料は、耐
蝕性が付与されているが、試料６および７のように処理
温度が５４０℃以上のものは、酸化被膜の厚さは大きい
が、加熱処理により黄色の三酸化タングステンが生成し
ており、表１には示してないが、そのために寸法膨脹お
よび変形を生じるので好ましくない。
緑色または赤味ないし褐色味を帯びた錆が認められた。
Ｎiめっき処理を行った試料９も、赤味を帯びた錆が認
められた。めっき処理による場合には、試料１０のよう
にＮiめっきに更にクロメート処理を施さなければ十分
な耐蝕性は得られないことが判る。その他の試料は、耐
蝕性が付与されているが、試料６および７のように処理
温度が５４０℃以上のものは、酸化被膜の厚さは大きい
が、加熱処理により黄色の三酸化タングステンが生成し
ており、表１には示してないが、そのために寸法膨脹お
よび変形を生じるので好ましくない。
【００１８】［実施例２］実施例１と同じ焼結体につい
て、加熱酸化処理の温度と時間を変えた試料１１〜１４
を得た。酸化被膜の厚さおよび塩水噴霧による耐蝕性試
験の結果を表２に示す。
て、加熱酸化処理の温度と時間を変えた試料１１〜１４
を得た。酸化被膜の厚さおよび塩水噴霧による耐蝕性試
験の結果を表２に示す。
【００１９】
【表２】
【００２０】処理温度４６０℃の試料１１では、処理時
間が１５分間の場合にも耐蝕性が向上しているが、塩水
噴霧試験で僅かに錆が認められる。従って表１の試料２
から解るように、処理時間は３０分以上にすることが好
ましい。処理温度５２０℃では、処理時間が１５分およ
び９０分のいずれの場合も耐蝕性は十分であった。
間が１５分間の場合にも耐蝕性が向上しているが、塩水
噴霧試験で僅かに錆が認められる。従って表１の試料２
から解るように、処理時間は３０分以上にすることが好
ましい。処理温度５２０℃では、処理時間が１５分およ
び９０分のいずれの場合も耐蝕性は十分であった。
【００２１】［実施例３］次に、組成の異なる重合金焼
結体に大気中で温度５００℃、処理時間３０分間の酸化
処理を施して試料１５〜２１とした。試料の性状と塩水
噴霧による耐蝕性試験の結果を表３に示す。試料１５の
組成は前記実施例と同一であるが、ＮiおよびＣuはニッ
ケル粉と銅粉の形態で添加した混合粉を用いて作製し
た。また、試料１６はＮi−Ｃu合金粉の形態で添加し、
試料１７および１８はＮi−Ｆe合金粉の形態で添加した
混合粉を用いて作製した。
結体に大気中で温度５００℃、処理時間３０分間の酸化
処理を施して試料１５〜２１とした。試料の性状と塩水
噴霧による耐蝕性試験の結果を表３に示す。試料１５の
組成は前記実施例と同一であるが、ＮiおよびＣuはニッ
ケル粉と銅粉の形態で添加した混合粉を用いて作製し
た。また、試料１６はＮi−Ｃu合金粉の形態で添加し、
試料１７および１８はＮi−Ｆe合金粉の形態で添加した
混合粉を用いて作製した。
【００２２】
【表３】
【００２３】焼結温度は、試料１５および１６は１３０
０℃、試料１７および１８は１４００℃、試料１９〜２
１は１０５０℃である。表３から、各種組成の重合金を
酸化処理したものは、外観色調が黒味を帯びており、耐
蝕性が良好であることが判る。
０℃、試料１７および１８は１４００℃、試料１９〜２
１は１０５０℃である。表３から、各種組成の重合金を
酸化処理したものは、外観色調が黒味を帯びており、耐
蝕性が良好であることが判る。
【００２４】［実施例４］温度５００℃の加熱酸化処理
炉内に、気温３０℃における相対湿度が４０％の空気お
よび９０％の空気を別個に供給し、前記実施例１と同一
の焼結体を３０分間加熱した後、それぞれ大気中で放置
冷却した。得られた試料はいずれも、外観が黒色で、耐
蝕性は良好であった。
炉内に、気温３０℃における相対湿度が４０％の空気お
よび９０％の空気を別個に供給し、前記実施例１と同一
の焼結体を３０分間加熱した後、それぞれ大気中で放置
冷却した。得られた試料はいずれも、外観が黒色で、耐
蝕性は良好であった。
【００２５】［実施例５］前記実施例１と同一の焼結体
を、温度４４０℃で６０分間加熱し、薄青色を帯びた試
料を、更に温度４８０℃で３０分間加熱した。得られた
試料は、外観が黒色で、耐蝕性が良好であった。
を、温度４４０℃で６０分間加熱し、薄青色を帯びた試
料を、更に温度４８０℃で３０分間加熱した。得られた
試料は、外観が黒色で、耐蝕性が良好であった。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の表面処理
方法により酸化被膜を形成した重合金は、従来のＮiめ
っき、樹脂塗装、防錆剤塗布などによる防錆処理品と比
較して同等以上の耐蝕性があり、美観にも優れたもので
ある。また、本発明の処理方法は簡単であり、量産に適
しているため、重合金の焼結体に容易に耐蝕性を付与す
ることができる。
方法により酸化被膜を形成した重合金は、従来のＮiめ
っき、樹脂塗装、防錆剤塗布などによる防錆処理品と比
較して同等以上の耐蝕性があり、美観にも優れたもので
ある。また、本発明の処理方法は簡単であり、量産に適
しているため、重合金の焼結体に容易に耐蝕性を付与す
ることができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 ５０〜９８重量％のＷと、残部が、Ｃ
ｕ、Ｎｉ、Ｆｅのうち少なくとも１種以上、または残部
がＣｕ、Ｎｉ、Ｆｅの少なくとも１種以上とＣｒ、Ｍ
ｎ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｚｎ、Ｎｂ、Ｖ、
Ｐ、Ｂの少なくとも１種以上からなるとともに、密度が
１０〜１８ｇ／ｃｍ ３ であるタングステン重合金焼結体
を、含酸素雰囲気中において温度４６０℃以上５００℃
未満で加熱し、重合金焼結体の表面に厚さ０.５〜６μ
ｍの酸化被膜を形成することを特徴とするタングステン
重合金の表面処理方法。 - 【請求項２】 ５０〜９８重量％のＷと、残部が、Ｃ
ｕ、Ｎｉ、Ｆｅのうち少なくとも１種以上、または残部
がＣｕ、Ｎｉ、Ｆｅの少なくとも１種以上とＣｒ、Ｍ
ｎ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｚｎ、Ｎｂ、Ｖ、
Ｐ、Ｂの少なくとも１種以上からなるとともに、密度が
１０〜１８ｇ／ｃｍ ３ であるタングステン重合金焼結体
の表面に厚さ０.５〜６μｍの酸化被膜を形成したこと
を特徴とする表面処理を施した重錘。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16739994A JP3195497B2 (ja) | 1994-06-27 | 1994-06-27 | タングステン重合金の表面処理方法およびその処理を施した重錘 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16739994A JP3195497B2 (ja) | 1994-06-27 | 1994-06-27 | タングステン重合金の表面処理方法およびその処理を施した重錘 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0813120A JPH0813120A (ja) | 1996-01-16 |
| JP3195497B2 true JP3195497B2 (ja) | 2001-08-06 |
Family
ID=15848987
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16739994A Expired - Fee Related JP3195497B2 (ja) | 1994-06-27 | 1994-06-27 | タングステン重合金の表面処理方法およびその処理を施した重錘 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3195497B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001041290A (ja) * | 1999-07-29 | 2001-02-13 | Mitsubishi Materials Corp | バランスウェイト構造 |
| JP5369050B2 (ja) * | 2010-05-20 | 2013-12-18 | 住友電気工業株式会社 | 高耐食性を有する金属多孔体 |
-
1994
- 1994-06-27 JP JP16739994A patent/JP3195497B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0813120A (ja) | 1996-01-16 |
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