JP3184374B2 - Tire-rim assembly - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】この発明は、ハイドロプレーニン
グ現象の発生を抑制する目的の下で、トレッド部中央区
域に広幅の環状溝を設けた空気入りラジアルタイヤとリ
ムとの組立体に関するものであり、とくには、小舵角時
におけるコーナリングパワーの増加をもたらすものであ
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an assembly of a pneumatic radial tire and a rim provided with a wide annular groove in a central area of a tread portion for the purpose of suppressing the occurrence of a hydroplaning phenomenon. In particular, it increases the cornering power at a small steering angle.

【０００２】[0002]

【従来の技術】すぐれたウエット排水性を確保してハイ
ドロプレーニング現象の発生を抑制する従来技術として
は、トレッド踏面部に複数本の直線状周方向溝を設ける
ことが最も一般的である。しかしながら、このことによ
れば、十分大きな溝ボリュームを確保してすぐれたウエ
ット性能をもたらすために、ネガティブ率を大きくする
ことが必須となって、陸部剛性が自ずと小さくなるた
め、ウエット性能と、ドライ路面での操縦安定性とを高
い次元で両立させることが甚だ困難である。2. Description of the Related Art As a conventional technique for ensuring excellent wet drainage and suppressing the occurrence of the hydroplaning phenomenon, it is most common to provide a plurality of linear circumferential grooves in a tread tread portion. However, according to this, it is essential to increase the negative rate in order to secure a sufficiently large groove volume and to provide excellent wet performance, and the land portion rigidity naturally decreases, so that the wet performance and It is extremely difficult to achieve a high level of compatibility with steering stability on dry road surfaces.

【０００３】そこで、近年においては、たとえば特開昭
６１−６０３０４号公報、特開平４−２４３６０１〜３
号公報などに開示されているように、トレッド部中央区
域に、幅も深さもともに大きい周方向溝を形成すること
によって、トレッド接地面積のそれほどの減少なしに、
大きな溝ボリュームを確保することが提案されている。In recent years, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-60304 and Japanese Patent Application Laid-Open No.
As disclosed in Japanese Unexamined Patent Application Publication No. H10-163, by forming a circumferential groove having both a large width and a large depth in the central region of the tread portion, without significantly reducing the tread contact area,
It has been proposed to ensure a large groove volume.

【０００４】[0004]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この後
者の従来技術にあっては、一般的には接地圧が最も高く
なるはずのトレッド部中央区域に陸部が存在しないこと
に起因して、とくに小舵角時におけるコーナリングパワ
ーが不足し勝ちであった。そこでこの発明は、トレッド
部中央区域に、幅も深さもともに大きい周方向溝を形成
することによって、トレッド接地面積のそれほどの減少
なしに大きな溝ボリュームを確保してなお、タイヤビー
ド部の改良の下で、タイヤ車輪のユニフォミティを高
め、この結果として、小舵角時におけるコーナリングパ
ワーの不足分を十分に補うことができるタイヤ−リム組
立体を提供する。However, in the latter prior art, there is generally no land portion in the central area of the tread where the contact pressure is supposed to be the highest, especially due to the absence of a land portion. Insufficient cornering power at small steering angle was won. Accordingly, the present invention provides a circumferential groove having both a large width and a large depth in a central region of a tread portion, thereby securing a large groove volume without a significant decrease in a tread contact area, and further improving a tire bead portion. The present invention provides a tire-rim assembly capable of enhancing the uniformity of tire wheels and consequently sufficiently compensating for a lack of cornering power at a small steering angle.

【０００５】すなわち、この発明は、タイヤビード部を
改良することによって、タイヤ−リム組立体として満足
な車輪ユニフォミティを実現して、ラジアルランナウト
（以下「ＲＲＯ」と略す）を小さくするとともに、ラジ
アルフォースバリエーション（以下「ＲＦＶ」と略す）
を有効に抑制することにより、タイヤ車輪の転動時にお
ける、接地面形状、接地面積、幅方向接地面位置など
の、車輪周方向での変動を十分小ならしめて、そのタイ
ヤ車輪が発生する力を、周方向のどの位置にても均等化
させ、これによって、コーナリングパワーを有効に向上
させるものである。That is, the present invention realizes a satisfactory wheel uniformity as a tire-rim assembly by improving a tire bead portion, reduces radial runout (hereinafter abbreviated as "RRO"), and reduces radial force. Variations (hereinafter abbreviated as "RFV")
Effectively suppresses fluctuations in the circumferential direction of the tire, such as the shape of the contact surface, the contact area, and the position of the contact surface in the width direction, during rolling of the tire wheel, thereby reducing the force generated by the tire wheel. At any position in the circumferential direction, thereby effectively improving the cornering power.

【０００６】[0006]

【課題を解決するための手段】この発明のタイヤ−リム
組立体は、トレッド部に連なる一対のサイドウオール部
を設けるとともに、各サイドウオール部の半径方向内端
に連続するビード部を設け、そして、少なくとも一枚の
カーカスプライからなるラジアルカーカスおよび、少な
くとも二層のベルト層からなるベルトのそれぞれを埋設
し、また、トレッド部中央区域に、トレッド接地幅の１
０〜４０％の幅の環状溝を形成してなる空気入りラジア
ルタイヤとリムとの組立体であって、規格リムの傾斜ビ
ードシートに緊密に嵌合される前記ビード部に、その規
格リムの幅方向の最外側に位置する湾曲フランジとそれ
に対向するビード部外面との接触に先だって、傾斜ビー
ドシートの幅方向外側に隣接する隅丸凹部にその全周に
わたって密着する膨出ヒールを設け、この膨出ヒールの
膨出量を２mm以上とするとともに、その膨出ヒールのゴ
ム硬度を、ＪＩＳ硬度で６５度以上としたものである。
ここで好ましくは、空気入りラジアルタイヤの前記環状
溝と対応する部分で、ラジアルカーカス、ベルトおよび
トレッド部のそれぞれに括れ部を形成する。A tire-rim assembly according to the present invention has a pair of sidewall portions connected to a tread portion, a bead portion continuous with the radially inner end of each sidewall portion, and A radial carcass composed of at least one carcass ply and a belt composed of at least two belt layers are buried.
An assembly of a pneumatic radial tire and a rim formed with an annular groove having a width of 0 to 40%, wherein the bead portion tightly fitted to the inclined bead seat of the standard rim has the standard rim. Prior to the contact between the curved outermost flange located in the width direction and the outer surface of the bead portion facing the curved flange, a bulging heel is provided which is in close contact with the rounded concave portion adjacent to the widthwise outer side of the inclined bead sheet over its entire circumference, The amount of bulging of the bulging heel is 2 mm or more, and the rubber hardness of the bulging heel is 65 degrees or more in JIS hardness.
Here, preferably, a constricted portion is formed in each of the radial carcass, the belt, and the tread portion at a portion corresponding to the annular groove of the pneumatic radial tire.

【０００７】なおここで、規格リムとは、二つ割りリ
ム、５°深底リム、１５°深底リム、広幅深底リム等
の、ＪＡＴＭＡやＴＲＡ等で規格が定められたリムをい
うものとし、この規格リムは、傾斜ビードシートと、こ
の傾斜ビードシートの幅方向の外側に順次に連なる隅丸
凹部および、外向きに反曲する湾曲フランジとを具え、
場合によっては、湾曲フランジと隅丸凹部との間に張出
しフランジを具えることもある。またここで、膨出ヒー
ルの膨出量とは、ビード基点を通る、タイヤ中心軸線へ
の垂線を基準として測定したときの膨出ヒールの側方迫
出量をいうものとする。Here, the standard rim refers to a rim specified by JATMA or TRA, such as a split rim, a 5 ° deep rim, a 15 ° deep rim, a wide deep rim, etc. This standard rim includes an inclined bead sheet, a rounded concave portion sequentially connected to the outer side in the width direction of the inclined bead sheet, and a curved flange that recurves outward,
In some cases, an overhanging flange may be provided between the curved flange and the rounded corner recess. Here, the amount of bulging of the bulging heel means the amount of lateral bulging of the bulging heel when measured on the basis of a perpendicular to the tire center axis passing through the bead base point.

【０００８】[0008]

【作用】この発明に係るタイヤ−リム組立体のタイヤ
は、トレッド部中央区域に、トレッド接地幅の１０〜４
０％の幅を有するとともに、所要の溝ボリュームを確保
するに足る深さを有する環状溝を設けることによって、
ハイドロプレーニング現象の発生を有効に抑制し得るウ
エット性能をもたらすことができるとともに、トレッド
接地面積の大幅な減少、トレッド陸部の剛性低下などを
十分に回避して、すぐれた操縦安定性をもたらすことも
できる。The tire of the tire-rim assembly according to the present invention has a tread contact width of 10 to 4 in the central area of the tread portion.
By providing an annular groove having a width of 0% and a depth sufficient to secure the required groove volume,
It can provide wet performance that can effectively suppress the occurrence of hydroplaning phenomena, and at the same time, avoids a significant decrease in tread contact area and rigidity of the tread land part, and provides excellent steering stability. Can also.

【０００９】ところでこの一方において、前述した環状
溝の存在の故に、トレッド部中央区域が、接地圧の負担
に寄与し得ないことに起因する、小舵角時におけるコー
ナリングパワーの低下は、タイヤビード部の改良に基づ
く、タイヤ−リム組立体の、タイヤ中心軸線とリム中心
軸線との常に適正なる整合を実現することによって完全
に補うことができる。On the other hand, a decrease in cornering power at a small steering angle due to the fact that the center area of the tread cannot contribute to the load of the contact pressure due to the existence of the annular groove described above is caused by a decrease in tire bead. Due to the refinement of the part, the tire-rim assembly can be completely compensated for by always achieving proper alignment between the tire center axis and the rim center axis.

【００１０】すなわち、このタイヤ−リム組立体によれ
ば、タイヤビード部に、タイヤのリム組みに当たって、
規格リムの湾曲フランジと、それに対向するビード部外
面との接触に先だって、リムの傾斜ビードシートに隣接
する隅丸凹部にその全周にわたって密着する膨出ヒール
を設けることにより、そのリム組みの進行に際し、はじ
めに、膨出ヒールが隅丸凹部に密着し、次いで、その膨
出ヒールの圧縮変形下で、ビード部外面が湾曲フランジ
に接触することになるので、ビード部外面と湾曲フラン
ジ等との接触状態を全周にわたって十分均一なものとし
て、タイヤの中心軸線を規格リムの中心軸線に高い精度
で整合させることができ、従って、ＲＲＯ、すなわち、
タイヤ車輪の外周の振れが小さくなり、また、タイヤ車
輪を一定のたわみの下で回転させたときの半径方向反力
の変動、すなわち、ＲＦＶが有効に抑制されて、車輪の
ユニフォミティが大きく向上されることになる。そし
て、車輪ユニフォミティのこのような向上は、転動時の
タイヤ車輪の接地状態を、前述したように、その全周に
わたって十分均一なものとして、タイヤ車輪が発生する
力を周方向のどの位置にてもほぼ一定のものとするの
で、タイヤ車輪全体としてみたときに、発生されるコー
ナリングパワーの、周方向位置による変動は極めて小さ
くなり、この結果として、前述したコーナリングパワー
の低下を十分に補うことができる。That is, according to the tire-rim assembly, when the tire rim is assembled to the tire bead portion,
Prior to contact between the curved flange of the standard rim and the outer surface of the bead portion facing the rim, a bulge heel is provided in the rounded concave portion adjacent to the inclined bead seat of the rim over the entire periphery thereof to advance the rim assembly. At this time, first, the bulging heel closely adheres to the rounded concave portion, and then, under compression deformation of the bulging heel, the outer surface of the bead portion comes into contact with the curved flange. The contact state can be made sufficiently uniform over the entire circumference so that the center axis of the tire can be aligned with the center axis of the standard rim with high accuracy, and therefore RRO, ie,
Les vibration of the outer circumference of the tire wheel is reduced, also, the variation of the radial reaction force when rotating the tire wheel under constant deflection, i.e., RFV is effectively suppressed, uniformity of the wheel greatly improved Will be done. And such improvement of the wheel uniformity makes the ground contact state of the tire wheel at the time of rolling, as described above, sufficiently uniform over the entire circumference, and the force generated by the tire wheel to any position in the circumferential direction. However, when the tire wheel is viewed as a whole, the variation in the generated cornering power due to the circumferential position is extremely small, and as a result, the above-described decrease in the cornering power is sufficiently compensated for. Can be.

【００１１】なおここでは、膨出ヒールの膨出量を２mm
以上とすることによって、膨出ヒールによる隅丸凹部の
完全なる埋込みを担保することができるが、その膨出量
が大きくなりすぎると、ビード部外面の、湾曲フランジ
に対する動きが大きくなって、リム擦れが激しくなるお
それがあるので、４mmを限度とすることが好ましい。ま
た、膨出ヒールのゴム硬度は、ＪＩＳ硬度で６５度以上
とすることによって、膨出ヒールの、隅丸凹部への十分
強固な嵌込み固定をもたらし、また、その膨出ヒール
の、隅丸凹部に対する全周での均等接触を導くことがで
きるが、その硬度は、硬すぎると、膨出ヒールの、リム
との間での十分な圧縮変形量を確保することができず、
気密性に問題が生じるおそれがあるため、８０度までと
することが好ましい。Here, the bulging amount of the bulging heel is 2 mm.
By the above, complete embedding of the rounded concave portion by the bulging heel can be ensured. However, if the bulging amount is too large, the movement of the outer surface of the bead portion with respect to the curved flange becomes large, and Since there is a possibility that rubbing may become severe, it is preferable to limit the thickness to 4 mm. Further, by setting the rubber hardness of the bulging heel to 65 degrees or more in JIS hardness, the bulging heel can be firmly fitted and fixed in the rounded concave portion, and the bulging heel has a rounded corner. It can lead to uniform contact with the recess all around, but if its hardness is too hard, it is not possible to secure a sufficient amount of compressive deformation between the bulge heel and the rim,
Since there is a possibility that a problem may occur in airtightness, it is preferable that the angle be up to 80 degrees.

【００１２】ところで、このタイヤ−リム組立体におい
て、タイヤの環状溝と対応する部分で、ラジアルカーカ
ス、ベルトおよびトレッド部のそれぞれに括れ部を形成
した場合には、環状溝の幅および深さのそれぞれを、他
の構成部分にほとんど影響を与えることなしに所望に応
じて大ならしめることができる。しかもここでは、トレ
ッド部それ自体の括れにより、トレッド部がそれの完全
摩耗状態となって、周方向溝もしくは幅方向溝の溝深さ
が、少なくとも部分的に１．６mmとなるに至ってもな
お、環状溝の溝ボリュームを十分に確保することがで
き、従って、トレッド部の完全な摩耗後においてもすぐ
れたウエット性能を確保することができる。By the way, in this tire-rim assembly, when a constricted portion is formed in each of the radial carcass, the belt and the tread portion at a portion corresponding to the annular groove of the tire, the width and the depth of the annular groove are reduced. Each can be enlarged as desired with little effect on the other components. Moreover, here, the tread portion itself is completely worn due to the constriction of the tread portion itself, so that the groove depth of the circumferential groove or the width direction groove at least partially reaches 1.6 mm. Thus, the groove volume of the annular groove can be sufficiently ensured, and therefore, excellent wet performance can be ensured even after complete wear of the tread portion.

【００１３】加えて、このことによれば、ラジアルカー
カス、ベルトおよびトレッド部をほぼ円筒形状とし、そ
こに所要の溝ボリュームを有する環状溝を形成する場合
に比して、トレッド部の体積を少ならしめて、タイヤ−
トレッド組立体重量の低減および、トレッド部剛性の増
加を図ることができる。[0013] In addition, according to this, the radial carcass, the belt and the tread portion are made substantially cylindrical, and the volume of the tread portion is reduced as compared with the case where an annular groove having a required groove volume is formed therein. Tire-
It is possible to reduce the weight of the tread assembly and increase the rigidity of the tread portion.

【００１４】[0014]

【実施例】以下にこの発明の実施例を図面に基づいて説
明する。図１は、この発明の実施例を、タイヤ−リム組
立体の空気入りラジアルタイヤについて示す幅方向断面
図であり、図中１はトレッド部を、２は、このトレッド
部１のそれぞれの側部に連続する左右一対のサイドウオ
ール部を、そして３は、各サイドウオール部２の半径方
向内端に連続するビード部をそれぞれ示す。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a cross-sectional view in the width direction showing an embodiment of the present invention with respect to a pneumatic radial tire of a tire-rim assembly, where 1 is a tread portion, and 2 is a side portion of the tread portion 1. , A pair of left and right side wall portions, and 3 indicates a bead portion continuous to the radially inner end of each side wall portion 2.

【００１５】この例では、タイヤ周方向に対して実質的
に９０°の角度で延びる、たとえばポリエステルコード
からなる一枚のカーカスプライでラジアルカーカス４を
形成して、このラジアルカーカス４のそれぞれの側端部
分を、ビード部３に埋設したビードコア５の周りで内側
から外側に向けて巻き上げ、また、ラジアルカーカス４
の外周側に、タイヤ周方向に対して比較的小さい角度で
延在するスチールコードよりなり、層間でコードが相互
に交差する二層のベルト層６ａ，６ｂにて構成したベル
ト６を配設し、そして、そのベルト６のさらに外周側
に、実質的にタイヤ周方向に延びる有機繊維コードから
なり、ベルト６をその全幅にわたって覆う一枚のベルト
補強層７を配設する。In this example, the radial carcass 4 is formed by a single carcass ply made of, for example, a polyester cord extending at an angle of substantially 90 ° with respect to the tire circumferential direction, and each side of the radial carcass 4 is formed. The end portion is wound up from inside to outside around a bead core 5 embedded in the bead portion 3, and the radial carcass 4
A belt 6 made of a steel cord extending at a relatively small angle with respect to the tire circumferential direction and having two layers of belt layers 6a and 6b intersecting each other between the layers is disposed on the outer peripheral side of the belt. Further, on the outer peripheral side of the belt 6, a single belt reinforcing layer 7 made of an organic fiber cord extending substantially in the tire circumferential direction and covering the belt 6 over its entire width is provided.

【００１６】またここでは、トレッド部１の中央区域と
対応する部分で、ラジアルカーカス４、ベルト６、ベル
ト補強層７およびトレッド部１のそれぞれに、半径方向
内方に窪む環状の括れ部８を設け、そして、この括れ部
８と対応する位置に、トレッド接地幅Ｗの１０〜４０％
の幅を有し、かつ、所要の溝ボリュームを確保するに必
要な深さＨを有する環状溝９を形成する。なお、このト
レッド部１には、所要に応じて、環状溝９の他に、周方
向溝１０および図示しない幅方向溝を形成することもで
きる。Here, the radial carcass 4, the belt 6, the belt reinforcing layer 7, and the tread portion 1 are each provided with a ring-shaped constricted portion 8 depressed inward in the radial direction at a portion corresponding to the central area of the tread portion 1. And, at a position corresponding to the constricted portion 8, 10 to 40% of the tread contact width W.
And has a depth H required to secure a required groove volume. Note that, in addition to the annular groove 9, a circumferential groove 10 and a widthwise groove (not shown) can be formed in the tread portion 1 as necessary.

【００１７】ところで、このタイヤ−リム組立体では、
ビード部３のビードヒール部に、タイヤのリム組みに当
たって、規格リムの湾曲フランジと、それに対向するビ
ード部外面との接触に先だって、傾斜ビードシートの幅
方向外側に隣接する隅丸凹部にその全周にわたって密着
する膨出ヒール１１を設ける。図２は、このことを、膨
出ヒール１１を設けたビード部３、ひいては、タイヤ
の、規格リムへの組付け要領との関連で示す要部断面図
であり、図中１２は規格リム、１３はそれの傾斜ビード
シート、１４は、傾斜ビードシート１３の幅方向外側に
隣接して位置する隅丸凹部をそれぞれ示し、また、１５
は、隅丸凹部１４から半径方向外方へ張出す張出しフラ
ンジを、１６は、その張出しフランジ１５の、幅方向お
よび半径方向のそれぞれの外方に連続して外向きに反曲
する湾曲フランジをそれぞれ示す。なお、張出しフラン
ジ１５は、規格リム１２の種類によっては省かれること
もある。By the way, in this tire-rim assembly,
Prior to contact between the curved flange of the standard rim and the opposing outer surface of the bead portion, the bead heel portion of the bead portion 3 has a rounded concave portion adjacent to the outer side in the width direction of the inclined bead seat before contacting the curved flange of the standard rim and the outer surface of the bead portion. A swelling heel 11 is provided which is in close contact with the heel. FIG. 2 is a cross-sectional view of a main part showing this in relation to a procedure for assembling the bead part 3 provided with the bulging heel 11 and, eventually, the tire to the standard rim. Reference numeral 13 denotes an inclined bead sheet thereof, reference numeral 14 denotes a rounded concave portion located adjacent to an outer side in the width direction of the inclined bead sheet 13, and 15
Is a protruding flange that protrudes radially outward from the corner round recess 14, and 16 is a curved flange that recurves outward continuously in the width direction and the radial direction of the protruding flange 15. Shown respectively. Note that the overhang flange 15 may be omitted depending on the type of the standard rim 12.

【００１８】ここにおいて膨出ヒール１１とは、規格リ
ム１２の、図示のような幅方向断面内で、傾斜ビードシ
ート１３を隅丸凹部側へ延長した仮想の直線ｌと、隅丸
凹部１４に連なる張出しフランジ１５もしくは湾曲フラ
ンジ１６に接して規格リム１２の中心軸線と直交する、
これも仮想の直線ｍとの交点Ｐに対応し、タイヤ設計上
予定されるビード基点Ｑを通り、そこからタイヤ中心軸
線に下した垂線ｎよりも突出したビードヒールをいうも
のとし、それの膨出量ｄは、垂線ｎからの迫出代をもっ
て定め、ここではそれを２mm以上とする。Here, the bulging heel 11 is defined as a virtual straight line 1 that extends the inclined bead sheet 13 toward the corner-recessed portion and a corner-recessed portion 14 in the cross section of the standard rim 12 in the width direction as shown. In contact with the continuous overhanging flange 15 or curved flange 16 and orthogonal to the center axis of the standard rim 12;
This also corresponds to the intersection point P with the virtual straight line m, and refers to a bead heel that passes through a bead base point Q planned for tire design and protrudes from a perpendicular line n down to the tire central axis from there. The quantity d is determined by the allowance from the perpendicular n, and is set to 2 mm or more here.

【００１９】しかもここでは、かかる膨出ヒール１１の
ゴム硬度をＪＩＳ硬度で６５度以上とし、加えて、ビー
ド部３の傾斜ビードシート１３に沿う幅方向内端部分に
位置するビードトウのトウ先ゴム１７、図では、傾斜ビ
ードシート１３に沿う部分を隅丸凹部側へ幾分長く延在
させた鈎形状のトウ先ゴム１７の、破断時の伸びを４２
０±５０％とし、３００％モジュラスを２００±２０kg
f/cm² として、そのトウ先ゴム１７に、硬さと靭性とを
付与する。Further, here, the rubber hardness of the bulging heel 11 is 65 degrees or more in JIS hardness, and in addition, the toe rubber of the bead toe located at the inner end in the width direction along the inclined bead sheet 13 of the bead portion 3. 17, the elongation at break of the hook-shaped toe rubber 17 in which the portion along the inclined bead sheet 13 is extended slightly longer toward the rounded concave portion is 42.
0 ± 50%, 300% modulus 200 ± 20kg
As f / cm ² , hardness and toughness are imparted to the toe rubber 17.

【００２０】ところで、タイヤビード部３には通常、前
述した直線１と直線ｍとの交点Ｐから、規格リム１２の
中心軸線までの距離を半径とする円の直径で定義される
リム径Ｄに対して適切な締め代が付与されており、かか
るビード部３を有するタイヤの、規格リム上への配設
は、それぞれのビード部３につき、規格リム１２の湾曲
フランジ１６の外周で、それを部分的に逐次に乗越えさ
せて、両ビード部３を規格リム１２のドロップ又はウェ
ル内に一旦落とし込むことによって行なわれ、その後に
続く、タイヤのリム１２への組付けは、そのタイヤ内
へ、規格内圧に達するまで空気を充填して、ビード部３
を、図２に矢印で示すように、傾斜ビードシート１３に
沿って、その外面が湾曲フランジ１６に接触するまで外
側方向へ押し進めることにより行われる。Incidentally, the tire bead portion 3 usually has a rim diameter D defined by the diameter of a circle whose radius is the distance from the intersection P between the straight line 1 and the straight line m to the center axis of the standard rim 12. An appropriate interference is provided for the tire, and the tire having such a bead portion 3 is disposed on the standard rim. For each bead portion 3, the tire is provided on the outer periphery of the curved flange 16 of the standard rim 12. This is carried out by partially dropping both bead portions 3 into the drop or well of the standard rim 12 once, and then assembling the tire to the rim 12 in the tire. Fill with air until the internal pressure is reached,
2 is pushed outward along the inclined bead sheet 13 until its outer surface contacts the curved flange 16 as shown by the arrow in FIG.

【００２１】このようなリム組みの進行状況を、図３に
示す、膨出ヒールを有しない従来の空気入りタイヤにつ
いみるに、ビード部２１は、それが傾斜ビートシート上
を外側へ移動するにつれて、それに対する締め代が増加
して緊締嵌合の度合いを高められることになるが、その
移動の妨げとなるビード部２１の摩擦抵抗は、その全周
にわたって必ずしも均等とはならないので、摩擦抵抗の
大きい部分では、ビードヒール２２が隅丸凹部１４に達
するより先に、ビード部２１の外面が、リム１２の湾曲
フランジ１６に接触することになり、そこに始まる圧縮
変形に対する抵抗の作用下でビードヒール２２が隅丸凹
部１４に接近することになる。しかしながら、この場合
には、ビードヒール２２と隅丸凹部１４との間にしばし
ば生じる隙間２３の発生位置および体積が規格リム１２
の周上で不均等となることが多く、このような状態が一
旦発生すると、その隙間内に封じ込められた空気が、ビ
ード部２１の、傾斜ビードシート１３に沿うそれ以上の
移動を、それの圧力増加によって拘束するので、リム組
み作業がそのまま打切られ勝ちであり、それ故に、空気
入りタイヤそれ自体は十分なユニフォミティをもって加
硫成形されているにも拘わらず、タイヤ車輪としてのＲ
ＲＯが大きくなり、この結果としてＲＦＶが大きくなっ
ていた。Referring to the progress of the rim assembling with a conventional pneumatic tire having no bulging heel as shown in FIG. 3, as the bead portion 21 moves outward on the inclined beat seat, However, since the tightening allowance increases, the degree of tight fitting can be increased, but the frictional resistance of the bead portion 21 which hinders its movement is not always uniform over the entire circumference, so that the frictional resistance is reduced. In the larger part, before the bead heel 22 reaches the rounded recess 14, the outer surface of the bead 21 comes into contact with the curved flange 16 of the rim 12, under the action of the resistance to compressive deformation starting there. Will approach the rounded concave portion 14. However, in this case, the position and volume of the gap 23 that often occurs between the bead heel 22 and the rounded concave portion 14 are different from those of the standard rim 12.
When such a condition occurs once, the air trapped in the gap causes the bead portion 21 to move further along the inclined bead sheet 13 to prevent the air from being moved. Since the rim assembly operation is censored because it is restrained by the increase in pressure, the pneumatic tire itself is vulcanized and formed with sufficient uniformity.
The RO increased, and as a result, the RFV increased.

【００２２】これに対し、タイヤに膨出ヒール１１を設
けたこのタイヤ−リム組立体によれば、上述したような
リム組みの進行に当たり、はじめに、膨出ヒール１１が
規格リム１２の隅丸凹部１４に、図２に示すように密着
し、次いで、その膨出ヒール１１の圧縮変形下でビード
部外面が湾曲フランジ１６に接触し、そこに適度な圧迫
が加わった状態でリム組み作業が終了されることになる
ので、ビード部外面と規格リム１２との間に、前述した
ような隙間が発生することがなく、タイヤの中心軸線が
規格リム１２の中心軸線に容易に、かつ高い精度で整合
することになり、従って、タイヤ車輪としてのＲＲＯが
低減され、ＲＦＶが十分に抑制されることになる。On the other hand, according to the tire-rim assembly in which the bulge heel 11 is provided on the tire, when the rim as described above is advanced, first, the bulge heel 11 As shown in FIG. 2, the rim assembling operation is completed in a state where the outer surface of the bead portion comes into contact with the curved flange 16 under the compressive deformation of the bulging heel 11 and a moderate pressure is applied thereto. Therefore, the above-described gap does not occur between the outer surface of the bead portion and the standard rim 12, and the center axis of the tire is easily aligned with the center axis of the standard rim 12 with high accuracy. Therefore, the RRO as a tire wheel is reduced, and the RFV is sufficiently suppressed.

【００２３】かくして、このタイヤ−リム組立体では、
とくにはそのビード部構造によれば、車輪ユニフォミテ
ィのこのような向上に基づき、前述したように、タイヤ
車輪が発生する力を、周方向のどの位置にてもほぼ均等
ならしめて、コーナリングパワーの実質的な増加をもた
らすことができる。Thus, in this tire-rim assembly,
In particular, according to the bead portion structure, based on such an improvement in the wheel uniformity, as described above, the forces generated by the tire wheels are made substantially uniform at any position in the circumferential direction, and the substantial cornering power is obtained. Can result in a significant increase.

【００２４】またこの組立体では、膨出ヒール１１の膨
出量ｄを、通常の乗用車用タイヤにおいては２〜４mmと
することが、ビード部外面のリム擦れを阻止しつつ車輪
ユニフォミティを向上させる上で好ましく、また、その
膨出ヒール１１のゴム硬度は、ＪＩＳ硬度で６５〜８０
度とすることが膨出ヒールと隅丸凹部との間での気密性
を十分に確保しつつ、車輪ユニフォミティを向上させる
上で好適である。In this assembly, the bulging amount d of the bulging heel 11 is set to 2 to 4 mm in a normal passenger car tire to improve wheel uniformity while preventing rim rubbing on the outer surface of the bead portion. The rubber hardness of the bulging heel 11 is 65 to 80 in JIS hardness.
It is preferable to set the degree to improve the wheel uniformity while sufficiently securing the airtightness between the bulging heel and the rounded concave portion.

【００２５】加えて、ここでは、トウ先ゴム１７の破断
時の伸びを４２０±５０％とし、３００％モジュラスを
２００±２０kgf/cm² とすることによって、ビード部の
倒れ込みを阻止して、操縦安定性の一層の向上をもたら
し、併せて、ビード部３のリム擦れを有効に防止する。
なおここで、破断時の伸びを３７０％未満としたとき
は、ビートトウにトウ欠けが生じるおそれが高くなる一
方、それを４７０％を越える値としたときは、ビード部
の倒れ込みを有効に阻止することができず、これらのこ
とは、３００％モジュラスを、２２０kgf/cm² を越える
値としたときおよび１８０kgf/cm² 未満としたときのそ
れぞれにおいてもまた同様である。In addition, here, the elongation at break of the toe tip rubber 17 is set to 420 ± 50% and the 300% modulus is set to 200 ± 20 kgf / cm ² , thereby preventing the bead portion from falling down and maneuvering. The stability is further improved, and the rim of the bead portion 3 is effectively prevented from being rubbed.
Here, when the elongation at break is less than 370%, there is a high possibility that toe chipping occurs in the beet toe. On the other hand, when the value exceeds 470%, the bead portion is effectively prevented from falling down. it can not, in these things, the 300% modulus, which is also similar in each case was a and 180 kgf / cm less than ² when the value exceeding 220 kgf / cm ^2.

【００２６】ところで、膨出ヒール１１は、たとえば、
そこに輪状芯を埋設することによって補強することもで
き、スチールコード、有機繊維コードなどを用いた非伸
長性の無端バンドとすることができる輪状芯によって膨
出ヒール１１を補強した場合には、膨出ヒール１１の硬
度を適宜に高めて、よりすぐれた位置決め精度をもたら
すことができる。By the way, the swelling heel 11 is, for example,
If the swelling heel 11 is reinforced by a ring core which can be a non-stretchable endless band using steel cord, organic fiber cord, etc. By appropriately increasing the hardness of the bulging heel 11, it is possible to provide better positioning accuracy.

【００２７】従って、このタイヤ−リム組立体によれ
ば、とくには、トレッド部中央区域に形成した、トレッ
ド接地幅Ｗの１０〜４０％の幅を有する環状溝９によっ
て、ウエット性能およびドライ路面での操縦安定性の両
者を高い次元で両立させることができる一方、その環状
溝９が存在することによる、コーナリングパワーの不足
傾向を、タイヤ車輪としてのユニフォミティの向上によ
って十分に補うことができる。Therefore, according to the tire-rim assembly, in particular, the annular groove 9 formed in the central area of the tread portion and having a width of 10 to 40% of the tread contact width W provides a wet performance and a dry road surface. While the steering stability of the tire can be compatible with a high dimension, the lack of cornering power due to the presence of the annular groove 9 can be sufficiently compensated for by improving the uniformity of the tire wheels.

【００２８】〔比較例〕 以下に発明に係るタイヤ−リム組立体と、比較組立体と
の車輪ユニフォミティ、ウエット性能およびコーナリン
グパワーに関する比較試験について説明する。 ◎供試組立体 サイズが２２５／５０Ｒ１６の、タイヤを用い、これを
１６×８ＪＪの規格リムにリム組みし、充填内圧を２．
５kgf/cm² とした。[Comparative Example] A comparative test on the wheel uniformity, wet performance and cornering power of the tire-rim assembly according to the present invention and the comparative assembly will be described below. ◎ Test assembly A tire having a size of 225 / 50R16 was used, and this was assembled to a 16 × 8JJ standard rim, and the filling internal pressure was set to 2.
It was 5 kgf / cm ² .

【００２９】○発明組立体１ 図１で述べたところに加えて、図４（ａ）に示すよう
に、ベルト補強層のそれぞれの側端部分に重ねて側部補
強層をさらに配設したタイヤを用いた。なおここでは、
環状溝の幅をトレッド幅の２５％とするとともに、その
深さを１４mmとして、その環状溝を含む、全ての周方向
溝の、全周にわたるボリュームを１１６０cc、ネガティ
ブ率を３０％、膨出ヒールの膨出量を２．５mm、そして
それのＪＩＳ硬度を７０とした。 ○発明組立体２ ラジアルカーカス、ベルト、ベルト補強層およびトレッ
ド部のそれぞれを、図４（ｂ）に示すようにほぼ円筒形
状に成型した状態の下で、トレッド部中央区域の環状溝
の深さを８．５mmとした点を除き、先のタイヤと同一の
構成を有するタイヤを用いた。なおここでは、環状溝の
幅をトレッド幅の25％とするとともに、その環状溝を含
む、全ての周方向溝の、全周にわたるボリュームを７２
０cc、ネガティブ率３０％とした。Inventive assembly 1 In addition to the parts described with reference to FIG. 1, as shown in FIG. 4 (a), a tire in which side reinforcing layers are further disposed so as to overlap the respective side end portions of the belt reinforcing layer. Was used. Here,
The width of the annular groove is set to 25% of the tread width, the depth is set to 14 mm, the volume of all circumferential grooves including the annular groove is 1160 cc over the entire circumference, the negative ratio is 30%, and the bulging heel is provided. The swelling amount was 2.5 mm, and the JIS hardness thereof was 70. Inventive assembly 2 Under the condition where each of the radial carcass, the belt, the belt reinforcing layer, and the tread portion is molded into a substantially cylindrical shape as shown in FIG. A tire having the same configuration as that of the preceding tire was used except that the thickness was set to 8.5 mm. Here, the width of the annular groove is set to 25% of the tread width, and the volume over the entire circumference of all the circumferential grooves including the annular groove is set to 72%.
0 cc and a negative rate of 30%.

【００３０】○比較組立体１ 図４（ｃ）に示すように、図４（ａ）に示すタイヤから
膨出ヒールを省いた点を除いて、それと同一の構成を有
するタイヤを用いた。 ○比較組立体２ 図４（ｄ）に示すように、ラジアルカーカス、ベルト、
ベルト補強層およびトレッド部のそれぞれを、ほぼ円筒
形状に成型し、幅および深さがともに大きい環状溝に代
えて四本の直線状周方向溝を形成した従来の一般的なタ
イヤを用いた。ここで、ネガティブ率は３５％、全ての
直線状周方向溝の溝ボリュームは５００ccとした。Comparative Example 1 As shown in FIG. 4 (c), a tire having the same configuration as that shown in FIG. 4 (a) was used, except that the bulging heel was omitted. ○ Comparative assembly 2 As shown in FIG. 4 (d), radial carcass, belt,
A conventional general tire in which each of the belt reinforcing layer and the tread portion was molded into a substantially cylindrical shape and four linear circumferential grooves were formed instead of the annular grooves having a large width and depth. Here, the negative rate was 35%, and the groove volume of all the linear circumferential grooves was 500 cc.

【００３１】◎試験方法 車輪ユニフォミティは、ＲＲＯおよびＲＦＶのそれぞれ
を測定することによって求め、ウエット性能について
は、車重１．５ｔの後輪駆動車で、水深３mmのところを
走行して、ハイドロプレーニング現象の発生車速を検知
して指数評価し、そして、コーナリングパワーは、Ｆ／
Ｂマシーンで荷重４５０kgにて測定して求めた。Test method The wheel uniformity was determined by measuring each of RRO and RFV. The wet performance was determined by hydroplaning using a rear-wheel drive vehicle with a vehicle weight of 1.5 ton at a water depth of 3 mm. The vehicle speed at which the phenomenon occurs is detected and evaluated by index, and the cornering power is calculated as F /
It was determined by measuring with a B machine at a load of 450 kg.

【００３２】◎試験結果 上記試験の結果を表１に示す。なお、表中の指数値は大
きいほどすぐれた結果を示すものとする。Test Results Table 1 shows the results of the above tests. The larger the index value in the table, the better the result.

【表１】 表１によれば、発明に係るタイヤ−リム組立体では、十
分なウエット性能、なかでも耐ハイドロプレーニング性
能を確保してなお、小舵角時のコーナリングパワーを、
比較組立体１に対して大幅に増大させ、又、比較組立体
２に対しても、同等以上に発生させ得ることが明らかで
ある。[Table 1] According to Table 1, in the tire-rim assembly according to the invention, the cornering power at the time of a small steering angle, while ensuring sufficient wet performance, in particular, anti-hydroplaning performance,
It is clear that this can be significantly increased for the comparison assembly 1 and even more so for the comparison assembly 2.

【００３３】[0033]

【発明の効果】かくして、この発明によれば、とくに
は、タイヤの環状溝の作用下で、ウエット性能と操縦安
定性とを高い次元で両立させることができ、また、その
環状溝の存在に起因する、小舵角時のコーナリングパワ
ーの低下を、ビード部の改良による、車輪ユニフォミテ
ィの向上に基づいて十二分に補うことができる。Thus, according to the present invention, it is possible to achieve both wet performance and steering stability at a high level under the action of the annular groove of the tire. The resulting decrease in cornering power at a small steering angle can be more than compensated for based on the improvement of the wheel uniformity due to the improvement of the bead portion.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】 この発明の実施例を、タイヤ−リム組立体の
空気入りラジアルタイヤについて示す幅方向断面図であ
る。FIG. 1 is a cross-sectional view in the width direction showing an embodiment of the present invention for a pneumatic radial tire of a tire-rim assembly.

【図２】 図１に示すタイヤのリム組み態様を示す要部
断面図である。FIG. 2 is a sectional view of a main part showing a rim assembling mode of the tire shown in FIG.

【図３】 従来タイヤのリム組み態様を示す図である。FIG. 3 is a view showing a rim assembling mode of a conventional tire.

【図４】 供試組立体のタイヤを示す幅方向略線断面図
である。FIG. 4 is a schematic cross-sectional view in the width direction showing a tire of a test assembly.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ トレッド部 ２ サイドウォール部 ３ ビード部 ４ ラジアルカーカス ５ ビードコア ６ ベルト ６ａ，６ｂ ベルト層 ７ ベルト補強層 ８ 括れ部 ９ 環状溝 １０ 周方向溝 １１ 膨出ヒール １２ 規格リム １３ 傾斜ビードシート １４ 隅丸凹部 １５ 張出しフランジ １６ 湾曲フランジ １７ トウ先ゴム Ｐ 交点 Ｑ ビード基点 Ｄ リム径 ｄ 膨出量 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Tread part 2 Side wall part 3 Bead part 4 Radial carcass 5 Bead core 6 Belt 6a, 6b Belt layer 7 Belt reinforcement layer 8 Constricted part 9 Annular groove 10 Circumferential groove 11 Swelling heel 12 Standard rim 13 Inclined bead seat 14 Corner round Recess 15 Overhang flange 16 Curved flange 17 Toe rubber P Intersection Q Bead base point D Rim diameter d Swelling amount

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 トレッド部と、このトレッド部に連なる
一対のサイドウォール部と、各サイドウォール部の半径
方向内端に連続するビード部とを具えるとともに、少な
くとも一枚のカーカスプライからなるラジアルカーカス
と、少なくとも二層のベルト層からなるベルトとを具
え、トレッド部中央区域に、トレッド接地幅の１０〜４
０％の幅を有する環状溝を設けてなる空気入りラジアル
タイヤとリムとの組立体であって、 規格リムの傾斜ビードシートに緊密に嵌合される前記ビ
ード部に、その規格リムの、幅方向の最外側に位置する
湾曲フランジとそれに対向するビード部外面との接触に
先だって、傾斜ビードシートの幅方向外側に隣接する隅
丸凹部にその全周にわたって密着する膨出ヒールを設
け、この膨出ヒールの膨出量を２mm以上とするととも
に、その膨出ヒールのゴム硬度を、ＪＩＳ硬度で６５度
以上としてなるタイヤ−リム組立体。A radial portion comprising at least one carcass ply, comprising a tread portion, a pair of sidewall portions connected to the tread portion, and a bead portion connected to a radially inner end of each sidewall portion. A carcass and a belt comprising at least two belt layers , and a tread contact width of 10 to 4
The assembly of the pneumatic radial tire and rim ing with an annular groove having a 0% width, the bead portion which is closely fitted to the inclined bead seat of the standard rim, the standard rim, Prior to the contact between the curved outermost flange located in the width direction and the outer surface of the bead portion facing the curved flange, a bulging heel is provided which is in close contact with the rounded concave portion adjacent to the widthwise outer side of the inclined bead sheet over its entire circumference, A tire-rim assembly wherein the bulging heel has a bulging amount of 2 mm or more and the rubber hardness of the bulging heel is 65 degrees or more in JIS hardness. 【請求項２】 空気入りラジアルタイヤの前記環状溝と
対応する部分で、ラジアルカーカス、ベルトおよびトレ
ッド部のそれぞれに括れ部を形成してなる請求項１記載
のタイヤ−リム組立体。2. The tire-rim assembly according to claim 1, wherein a constricted portion is formed in each of the radial carcass, the belt, and the tread portion at a portion corresponding to the annular groove of the pneumatic radial tire .