JP3140489B2

JP3140489B2 - ズームレンズ

Info

Publication number: JP3140489B2
Application number: JP03182752A
Authority: JP
Inventors: 勉鵜澤; 石井敦次郎
Original assignee: Olympus Optic Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1991-07-24
Filing date: 1991-07-24
Publication date: 2001-03-05
Anticipated expiration: 2016-03-05
Also published as: JPH0527167A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、４群構成でリアフォー
カスを用いた全長の短い大口径比、高変倍のズームレン
ズに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、ビデオカメラの小型化、低コスト
化が急速に進んでいる。ビデオカメラの撮像部において
は、撮像素子（デバイス）が２／３インチ、１／２イン
チサイズから１／３インチ、１／４インチサイズへと小
型化が進んでいる。これに合わせてビデオカメラ用のズ
ームレンズに関しても、１／３インチ、１／４インチ用
のレンズとして好適な小型で低コストなものが望まれて
いる。

【０００３】従来、ビデオカメラ用の６倍以上の高変倍
比をもつズームレンズは、物体側から正、負、負、正の
４群構成で、第２群で変倍を行い第３群が像位置の補正
を行うものが最も多かった。しかし、最近、この第３群
を省略し、また、第４群を前群と後群に分けて、その中
の何れかに像位置の補正作用及びフォーカシング作用を
持たせた新しいズーム（変倍）タイプのレンズが提案さ
れている。このような従来例として、特開昭６２−２４
２１３号、特開昭６２−１７８９１７号、特開昭６２−
２０６５１６号、特開昭６２−２１５２２５号、特開平
２−５３０１７号、特開平２−３９０１１号公報に記載
されているものがある。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上記の従来例は、２／
３インチ、１／２インチサイズの撮像素子用に設計され
たものである。実際のレンズは、光学的有効径以外に、
レンズの心取り代（心取りのための余裕量）や鏡枠に入
れた時の枠のおさえ代を確保する必要がある。そのた
め、レンズのフチ肉は、光学的有効径プラス約２ｍｍの
直径で０．５ｍｍ程度必要である。上記従来例を１／３
インチ、１／４インチサイズに適用すると、確保すべき
フチ肉が０．５ｍｍ以下か、さらにマイナスの値とな
り、製作が極めて困難か、あるいは不可能となってい
る。

【０００５】また、特開昭６２−２０６５１６号、特開
昭６２−２１５２２５号公報に記載されているものは、
変倍比が３倍程度である。

【０００６】本発明はこのような状況に鑑みてなされた
ものであり、その目的は、１／３インチ、１／４インチ
サイズ撮像素子に好適なレンズであって、８倍程度の変
倍比を持ち、かつ、小型で構成枚数の少ないズームレン
ズを提供することである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明のズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有
する第１群、負の屈折力を有し変倍時に可動の第２群の
２つの群からなる変倍系と、正の屈折力を有する第３
群、正の屈折力を有し変倍時及び焦点調節のために可動
の第４群の２つの群からなる結像系とから構成され、前
記第３群は、物体側から、物体側の面が凸面である正レ
ンズ２枚と１枚の負レンズとで構成され、かつ、第３群
のレンズ面の中、少なくとも１面が光軸から離れるに従
って正の屈折力が弱くなる非球面であり、前記第４群は
正レンズ１枚のみで構成され、第４群のレンズ面の中、
少なくとも１面が光軸から離れるに従って正の屈折力が
弱くなる非球面であり、さらに、以下の条件式を満足す
ることを特徴とするものである。

【０００８】（１）０．９＜ｆ₃／（ｆ_W・ｆ_T）^1/2＜１．３（２）０．５＜｜ｆ_3-3｜／ｆ₃＜０．９（３） −０．１＜β_4S＜０．３（４）０．７＜β_4T／β_4W＜１．５ただし、ｆ_W、ｆ_Tはそれぞれ広角端、望遠端の全系の
焦点距離、ｆ₃は第３群の合成焦点距離、ｆ_3-3は第３
群の負レンズの焦点距離、β_4Sは全系の焦点距離が（ｆ
_W・ｆ_T）^1/2、無限遠物点合焦時の第４群の倍率、β
_4W、β_4Tはそれぞれ全系の焦点距離がｆ_W、ｆ_Tでの無
限遠物点合焦時の第４群の倍率、である。

【０００９】

【作用】以下、本発明の構成を採用した理由を作用と共
に説明する。１／３インチ、１／４インチサイズの撮像
素子用の光学系においては、確保すべきフチ肉や中肉
（レンズ中心厚）の絶対量は２／３インチ、１／２イン
チ用と同じなので、レンズ全長等光学系の大きさに与え
る影響は相対的に大きくなり、このことは撮像素子が小
型になるほど顕著である。

【００１０】そのため、１／３インチ、１／４インチサ
イズの撮像素子の光学系として、従来のものをただ単に
レンズの曲率半径に対してレンズの中肉厚を大きく設定
しただけでは、撮像素子の小型化に対して光学系の小型
化はあまり進まず、撮像素子を小型にしたメリットが薄
れてしまう。特に、レンズの構成枚数が多いほど小型化
は困難となる。

【００１１】本発明のようなレンズの場合、小型化、低
コスト化のためには、効果の少ないレンズを極力排除し
て必要最少限のレンズ枚数で構成することが望ましい。

【００１２】そのためには、第３群と第４群とからなる
結像系の構成に最も工夫を要する。したがって、本発明
においては上記のような構成を採用することにした。

【００１３】すなわち、レンズ系を小型にするために
は、第３群に充分な屈折力を与え、かつ、第３群の主点
をできるだけ物体側へ配置することが重要である。主点
をできるだけ物体側へ配置するために、第３群におい
て、物体側から順に物体側に凸面を持つ正レンズ２枚を
配置し、その最も像側には負レンズを配置している。

【００１４】また、色収差を良好に補正するためには、
結像系の中に少なくとも１枚の負レンズを用いる必要が
ある。本発明では、第３群中の最も像側に配置した負レ
ンズにより、軸上色収差と倍率色収差とを同時に補正し
ている。

【００１５】第３群を以上のように構成すると、特に球
面収差が補正不足となる。第３群中に光軸から離れるに
従って正の屈折力が弱くなる非球面を導入することで、
小型化とこの収差の補正を両立させるようにすることが
できる。

【００１６】さらに、第４群中に光軸から離れるに従っ
て正の屈折力が弱くなる非球面を導入することで、結像
系のコマ収差、非点収差の補正が可能となり、第４群を
正レンズ１枚で構成することができる。

【００１７】また、条件式（１）〜（４）はレンズ構成
をさらに数値的に規定したものであり、レンズの小型化
のためのものである。

【００１８】（１）０．９＜ｆ₃／（ｆ_W・ｆ_T）^1/2＜１．３（２）０．５＜｜ｆ_3-3｜／ｆ₃＜０．９（３） −０．１＜β_4S＜０．３（４）０．７＜β_4T／β_4W＜１．５上記条件式（１）は、第３群の焦点距離を規定するもの
であり、その上限を超えると、結像系のコンジュゲート
が長くなり、本発明の目的にそぐわないものとなり、一
方、下限を超えると、第２群と第３群が機械的に干渉し
やすくなり、好ましくない。

【００１９】条件式（２）は、第３群における負レンズ
の屈折力を規定したものであり、負レンズに強い屈折力
を持たせることで、第３群の主点位置を物体側へ位置さ
せて第２群との機械的干渉を回避し、かつ、全長の小型
化が可能となる。条件式（２）の上限を超えると、第２
群と第３群との機械的干渉が発生しやすく、ズーム比を
高くとることができなくなる。一方、その下限を超える
と、非球面を導入したとしても、球面収差、コマ収差の
補正が困難となる。

【００２０】条件式（３）は、標準状態において、第４
群の無限遠物点合焦時の倍率を規定するものであり、そ
の下限を超えると、結像系の主点間隔が大きくなるの
で、全長が長くなりやすく、また、上限を超えると、第
４群の合焦繰り出し量が多くなり、第３群との間隔を多
く必要とするようになり、好ましくない。

【００２１】ところで、無限遠物点時、広角側から望遠
側へズーミングする際、第４群は、一旦物体側へ移動し
た後像側へ戻る軌跡をとることで、像位置を一定に保っ
ている。このような軌跡を描くことで、第３群より像側
のスペースを有効に利用でき、結像系を小型化すること
ができる。

【００２２】条件式（４）は、広角端と望遠端での第４
群の結像倍率の比を規定したものである。条件的（４）
の下限を超えると、広角側で第４群が像側へ接近し、ま
た、上限を超えると、望遠側で第４群が像側へ接近し、
光学的ローパスフィルター等の光学部材と機械的に干渉
しやすくなる。機械的干渉を回避しようとすると、バッ
クフォークスを長くする必要があり、レンズ全長が大き
くなり、好ましくない。

【００２３】以上の理由により、条件式（１）〜（４）
を満足する必要がある。

【００２４】以上により、結像系のコンジュゲートを短
く、かつ変倍系と機械的干渉を起こさないようにできる
ので、全長の短いズームレンズを得ることができる。

【００２５】さらに、収差補正に有利なように、結像系
に関する以下の条件式（５）〜（７）を満足すると、な
お好ましい。（５） −２＜ＳＦ_3-2＜−０．８（６）０．６＜ＳＦ_3-3＜１．８（７） −３．５＜ＳＦ_3-2／ＳＦ_3-3＜０ただし、ＳＦ_3-2は第３群の物体側から２番目の正レン
ズのシェイプファクター｛≡（ｒ₁＋ｒ₂）／（ｒ₁−
ｒ₂）｝（ｒ₁は物体側、ｒ₂は像側の面の曲率半
径）、ＳＦ_3-3は第３群の負レンズのシェイプファクタ
ー、である。

【００２６】条件式（５）、（６）は、それぞれ第３群
の隣り合う正レンズと負レンズの形状を規定したもので
あり、また、条件式（７）はそれらのシェイプファクタ
ーの比を規定したものである。

【００２７】条件式（５）、（６）、（７）の下限を超
えると、球面収差が補正過剰となり、メリジオナル像面
が負側へ湾曲する。条件式（５）、（６）、（７）の上
限を超えると、逆に、球面収差が補正不足となり、メリ
ジオナル像面が正側へ湾曲し、好ましくない。

【００２８】また、変倍系に関しても、全長を短くし、
かつ、収差を良好に補正できる条件を与えておけば、よ
り一層全長が短く、結像性能の良好な変倍レンズを得る
ことができる。

【００２９】そのためには、第１群は、物体側から、１
枚の負メニスカスレンズと両凸の正レンズと物体側に凸
面を向けた正メニスカスレンズの合計３枚で構成するの
が好ましく、非球面を導入すれば、１枚の負メニスカス
レンズと１枚の両凸正レンズの合計２枚で構成すること
も可能である。

【００３０】また、第２群は、強い負の屈折力を持つた
めに、２枚の負レンズと１枚の正レンズで構成するのが
好ましい。

【００３１】このように変倍系を構成した上で、以下の
条件式（８）を満足すると、なお好ましい。（８）０．９＜ｆ₁／｛ｆ_T（ｆ_W・ｆ_T）^1/2｝^1/2＜１．４ただし、ｆ₁は第１群の合成焦点距離である。

【００３２】条件式（８）は、第１群の焦点距離を規定
したものである。その上限を超えると、変倍系の全長が
長くなると共に、前玉径も大きくなり、一方、下限を超
えると、望遠端付近での球面収差が補正不足となりやす
い。

【００３３】

【実施例】次に、本発明のズームレンズの実施例１〜４
について説明する。各実施例のレンズデータは後記する
が、実施例１、３の広角端（Ｗ）、標準状態（Ｓ）、望
遠端（Ｔ）におけるレンズ断面をそれぞれ図１、図２に
示す。なお、実施例２のレンズ断面は実施例１のそれと
ほぼ同様であり、実施例４のレンズ断面は第３群Ｇ３の
第２番目のレンズである正メニスカスレンズと第３番目
のレンズである負メニスカスレンズが貼り合わせになっ
ている点を除けば、実施例１のそれとほぼ同様であるの
で、何れも図示を省略する。

【００３４】第１群Ｇ１については、実施例１、２、４
は、物体側から、物体側に凸面を向けた負メニスカスレ
ンズと両凸正レンズの貼り合わせレンズと、物体側に凸
面を向けた正メニスカスレンズの合計３枚からなり、実
施例３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと
両凸正レンズの貼り合わせレンズの合計２枚からなって
いる。第２群Ｇ２については、実施例１、２、４は、物
体側から、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
と、両凹負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカス
レンズの貼り合わせレンズの計３枚からなり、実施例３
は、両凹負レンズと、両凹負レンズと物体側に凸面を向
けた正メニスカスレンズの貼り合わせレンズの計３枚か
らなっている。第３群については、実施例１、２、４
は、両凸正レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカス
レンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの３
枚からなり（ただし、上記のように、実施例４において
は、第２番目の正メニスカスレンズと第３番目の負メニ
スカスレンズが貼り合わせになっている。）、実施例３
は、両凸正レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカス
レンズ、両凹負レンズの３枚からなっている。第４群Ｇ
４は、何れの実施例においても、１枚の両凸正レンズか
らなっている。したがって、実施例１、２、４は合計１
０枚のレンズからなり、実施例３は合計９枚のレンズか
らなる。なお、各実施例において、第４群Ｇ４より像側
に配置されているのは、フィルター等の光学部材であ
る。

【００３５】非球面については、実施例１、２、４にお
いては、第３群Ｇ３の最も物体側の面、第４群Ｇ４の最
も物体側の面の２面の用いており、実施例３において
は、第１群Ｇ１の最も像側の面、第３群Ｇ３の最も物体
側の面、第４群Ｇ４の最も物体側の面の３面の用いてい
る。

【００３６】絞りは、第３群Ｇ３の物体側へ配置してい
る。このように配置すると、第３群Ｇ３内に配置するよ
りも、鏡枠の構成が簡素化しやすく、また、鏡枠の製作
誤差による第３群Ｇ３内のレンズの相対偏心を小さく抑
えやすい。

【００３７】なお、実施例４は１／３インチサイズ用を
想定したものであり、また、実施例１〜３は１／４イン
チサイズ用を想定したものであるが、１／２インチサイ
ズ撮像素子等他のサイズの撮像素子の光学系に適用する
ことも可能であることは明らかである。

【００３８】以下において、記号は、上記の外、ｆは全
系の焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバー、ωは半画角、ｒ₁、
ｒ₂…は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁、ｄ₂…は各レン
ズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折
率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。また、
非球面形状は、光軸方向をｘ、光軸に直交する方向をに
ｙとした時、次の式にて表される。

【００３９】ｘ= ｙ² ／｛ｒ＋（ｒ²−ｙ² ）^1/2｝＋A₄ｙ⁴＋A₆ｙ⁶ ＋A₈ｙ⁸ ＋A₁₀y¹⁰ ただし、ｒは光軸上の曲率半径、A₄、A₆、A₈、A₁₀ は非
球面係数である。

【００４０】実施例１ｆ＝ 4.63〜 12.7 〜 34.9 Ｆ_NO＝ 1.40〜 1.54〜 2.30 ω ＝ 24.4 〜 9.4 〜 3.4 ° ｒ₁= 41.6854 ｄ₁= 0.8000 ｎ_d1 =1.84666 ν_d1 =23.78 ｒ₂= 20.0094 ｄ₂= 3.5000 ｎ_d2 =1.60311 ν_d2 =60.70 ｒ₃= -77.0254 ｄ₃= 0.1500 ｒ₄= 15.6993 ｄ₄= 2.4000 ｎ_d3 =1.60311 ν_d3 =60.70 ｒ₅= 49.7004 ｄ₅= （可変）ｒ₆= 186.9901 ｄ₆= 0.8000 ｎ_d4 =1.69680 ν_d4 =55.52 ｒ₇= 5.4879 ｄ₇= 2.3418 ｒ₈= -7.6328 ｄ₈= 0.8000 ｎ_d5 =1.60311 ν_d5 =60.70 ｒ₉= 7.7427 ｄ₉= 1.8000 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78 ｒ₁₀= 70.1358 ｄ₁₀= （可変）ｒ₁₁= ∞（絞り）ｄ₁₁= 1.5000 ｒ₁₂= 8.3556(非球面) ｄ₁₂= 3.7000 ｎ_d7 =1.59008 ν_d7 =61.20 ｒ₁₃= -26.1579 ｄ₁₃= 0.1500 ｒ₁₄= 8.0340 ｄ₁₄= 2.5000 ｎ_d8 =1.60311 ν_d8 =60.70 ｒ₁₅= 55.4888 ｄ₁₅= 0.1400 ｒ₁₆= 84.9479 ｄ₁₆= 0.8000 ｎ_d9 =1.84666 ν_d9 =23.78 ｒ₁₇= 5.9805 ｄ₁₇= （可変）ｒ₁₈= 8.6142(非球面) ｄ₁₈= 2.2000 ｎ_d10=1.59008 ν_d10=61.20 ｒ₁₉= -21.3236 ｄ₁₉= （可変）ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 4.0000 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.15 ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 1.0000 ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.7900 ｎ_d12=1.48749 ν_d12=70.20 ｒ₂₃= ∞ 非球面係数第１２面 A₄ =-0.29708×10^-3 A₆ =-0.96225×10^-6 A₈ =-0.28575×10^-7 A₁₀= 0 第１８面 A₄ =-0.43387×10^-3 A₆ =-0.10974×10^-4 A₈ = 0.29774×10^-6 A₁₀= 0
。

【００４１】実施例２ｆ＝ 4.63〜 12.7 〜 34.9 Ｆ_NO＝ 1.40〜 1.55〜 2.31 ω ＝ 24.4 〜 9.4 〜 3.4 ° ｒ₁= 39.7855 ｄ₁= 0.8000 ｎ_d1 =1.84666 ν_d1 =23.78 ｒ₂= 19.7060 ｄ₂= 3.5000 ｎ_d2 =1.60311 ν_d2 =60.70 ｒ₃= -77.6727 ｄ₃= 0.1500 ｒ₄= 14.9490 ｄ₄= 2.4000 ｎ_d3 =1.60311 ν_d3 =60.70 r₅= 44.5359 ｄ₅= （可変）ｒ₆= 161.2246 ｄ₆= 0.8000 ｎ_d4 =1.69680 ν_d4 =55.52 ｒ₇= 5.3175 ｄ₇= 2.2157 ｒ₈= -6.8922 ｄ₈= 0.8000 ｎ_d5 =1.60311 ν_d5 =60.70 ｒ₉= 7.8130 ｄ₉= 1.8000 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78 ｒ₁₀= 103.0782 ｄ₁₀= （可変）ｒ₁₁= ∞（絞り）ｄ₁₁= 1.5000 ｒ₁₂= 8.5218(非球面) ｄ₁₂= 3.7000 ｎ_d7 =1.59008 ν_d7 =61.20 ｒ₁₃= -22.9567 ｄ₁₃= 0.1500 ｒ₁₄= 10.5737 ｄ₁₄= 2.5000 ｎ_d8 =1.60311 ν_d8 =60.70 ｒ₁₅= 412.1577 ｄ₁₅= 0.1400 ｒ₁₆= 33.9090 ｄ₁₆= 0.8000 ｎ_d9 =1.84666 ν_d9 =23.78 ｒ₁₇= 6.2415 ｄ₁₇= （可変）ｒ₁₈= 8.2930(非球面) ｄ₁₈= 2.2000 ｎ_d10=1.59008 ν_d10=61.20 ｒ₁₉= -30.7228 ｄ₁₉= （可変）ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 4.0000 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.15 ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 1.0000 ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.7900 ｎ_d12=1.48749 ν_d12=70.20 ｒ₂₃= ∞ 非球面係数第１２面 A₄ =-0.37946×10^-3 A₆ =-0.66806×10^-6 A₈ =-0.34238×10^-7 A₁₀= 0 第１８面 A₄ =-0.21235×10^-3 A₆ =-0.17772×10^-4 A₈ = 0.82441×10^-6 A₁₀= 0
。

【００４２】実施例３ｆ＝ 4.63〜 12.7 〜 34.9 Ｆ_NO＝ 1.40〜 1.48〜 2.18 ω ＝ 24.4 〜 9.4 〜 3.4 ° ｒ₁= 15.9432 ｄ₁= 0.8000 ｎ_d1 =1.84666 ν_d1 =23.78 ｒ₂= 11.3113 ｄ₂= 5.7468 ｎ_d2 =1.59008 ν_d2 =61.20 ｒ₃= -62.9131(非球面) ｄ₃= （可変）ｒ₄= -148.5652 ｄ₄= 0.8000 ｎ_d3 =1.69680 ν_d3 =55.52 ｒ₅= 6.6022 ｄ₅= 1.6717 ｒ₆= -8.6546 ｄ₆= 0.8000 ｎ_d4 =1.60311 ν_d4 =60.70 ｒ₇= 7.9368 ｄ₇= 1.8000 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78 ｒ₈= 39.2330 ｄ₈= （可変）ｒ₉= ∞（絞り）ｄ₉= 1.5000 ｒ₁₀= 8.0439(非球面) ｄ₁₀= 3.6000 ｎ_d6 =1.59008 ν_d6 =61.20 ｒ₁₁= -33.3988 ｄ₁₁= 0.1500 r₁₂= 8.6043 ｄ₁₂= 1.9647 ｎ_d7 =1.58913 ν_d7 =61.18 ｒ₁₃= 37.6452 ｄ₁₃= 0.2494 ｒ₁₄= -293.4076 ｄ₁₄= 0.8000 ｎ_d8 =1.84666 ν_d8 =23.78 ｒ₁₅= 7.9697 ｄ₁₅= （可変）ｒ₁₆= 9.6081(非球面) ｄ₁₆= 2.4000 ｎ_d9 =1.59008 ν_d9 =61.20 ｒ₁₇= -15.6067 ｄ₁₇= （可変）ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 4.0000 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.15 ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 1.0000 ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.7900 ｎ_d11=1.48749 ν_d11=70.20 ｒ₂₁= ∞ 非球面係数第３面 A₄ = 0.25784×10^-4 A₆ =-0.10511×10^-7 A₈ =-0.43556×10^-9 A₁₀= 0 第１０面 A₄ =-0.23994×10^-3 A₆ =-0.13012×10^-5 A₈ =-0.33662×10^-7 A₁₀= 0 第１８面 A₄ =-0.66718×10^-3 A₆ =-0.69577×10^-5 A₈ = 0.43999×10^-7 A₁₀= 0
。

【００４３】実施例４ｆ＝ 6.18〜 17.0 〜 46.6 Ｆ_NO＝ 1.23〜 1.35〜 2.04 ω ＝ 27.0 〜 10.5 〜 3.9 ° ｒ₁= 59.6520 ｄ₁= 1.2000 ｎ_d1 =1.84666 ν_d1 =23.78 ｒ₂= 28.1378 ｄ₂= 5.1167 ｎ_d2 =1.60311 ν_d2 =60.70 ｒ₃= -98.6623 ｄ₃= 0.1500 ｒ₄= 20.5493 ｄ₄= 3.4943 ｎ_d3 =1.60311 ν_d3 =60.70 ｒ₅= 60.5275 ｄ₅= （可変）ｒ₆= 677.3485 ｄ₆= 0.7500 ｎ_d4 =1.69680 ν_d4 =55.52 ｒ₇= 7.2795 ｄ₇= 3.2501 ｒ₈= -10.0987 ｄ₈= 0.6000 ｎ_d5 =1.48749 ν_d5 =70.20 ｒ₉= 10.4579 ｄ₉= 2.1651 ｎ_d6 =1.80518 ν_d6 =25.43 ｒ₁₀= 54.2649 ｄ₁₀= （可変）ｒ₁₁= ∞（絞り）ｄ₁₁= 1.5000 ｒ₁₂= 11.6380(非球面) ｄ₁₂= 4.8254 ｎ_d7 =1.66524 ν_d7 =55.10 ｒ₁₃= -61.1179 ｄ₁₃= 0.3000 ｒ₁₄= 12.1328 ｄ₁₄= 3.7831 ｎ_d8 =1.56873 ν_d8 =63.16 ｒ₁₅= 231.9990 ｄ₁₅= 1.0000 ｎ_d9 =1.84666 ν_d9 =23.78 r₁₆= 8.4636 ｄ₁₆= （可変）ｒ₁₇= 9.8654(非球面) ｄ₁₇= 3.6578 ｎ_d10=1.58973 ν_d10=60.78 ｒ₁₈= -28.2490 ｄ₁₈= （可変）ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 5.5000 ｎ_d11=1.54771 ν_d11=62.83 ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 1.2100 ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6000 ｎ_d12=1.48749 ν_d12=70.20 ｒ₂₂= ∞ 非球面係数第１２面 A₄ =-0.88077×10^-4 A₆ =-0.43861×10^-6 A₈ = 0.21447×10^-8 A₁₀=-0.41615×10^-10 第１７面 A₄ =-0.22662×10^-3 A₆ =-0.16888×10^-5 A₈ = 0.24838×10^-7 A₁₀=-0.65561×10^-9 。

【００４４】以上の実施例１〜４の広角端（Ｗ）、標準
状態（Ｓ）、望遠端（Ｔ）における球面収差、非点収
差、歪曲収差、倍率色収差をそれぞれ図３〜図６の収差
図に示す。

【００４５】また、各実施例の前記した条件式（１）〜
（８）の値を次の表に示す。

【００４６】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
１／３インチ、１／４インチサイズ等の小型な撮像素子
に好適で、８倍程度と高い変倍比を持ち、かつ、小型で
構成枚数の少ないズームレンズを提供することができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１のズームレンズの広角端
（Ｗ）、標準状態（Ｓ）、望遠端（Ｔ）におけるレンズ
断面図である。

【図２】実施例３の図１と同様なレンズ断面図である。

【図３】実施例１の広角端（Ｗ）、標準状態（Ｓ）、望
遠端（Ｔ）における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍
率色収差を示す収差図である。

【図４】実施例２の図３と同様な収差図である。

【図５】実施例３の図３と同様な収差図である。

【図６】実施例４の図３と同様な収差図である。

【符号の説明】

Ｇ１…第１群Ｇ２…第２群Ｇ３…第３群Ｇ４…第４群

フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G02B 9/00 - 17/08 G02B 21/02 - 21/04 G02B 25/00 - 25/04

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】物体側から順に、正の屈折力を有する第
１群、負の屈折力を有し変倍時に可動の第２群の２つの
群からなる変倍系と、正の屈折力を有する第３群、正の
屈折力を有し変倍時及び焦点調節のために可動の第４群
の２つの群からなる結像系とから構成され、前記第３群
は、物体側から、物体側の面が凸面である正レンズ２枚
と１枚の負レンズとで構成され、かつ、第３群のレンズ
面の中、少なくとも１面が光軸から離れるに従って正の
屈折力が弱くなる非球面であり、前記第４群は正レンズ
１枚のみで構成され、第４群のレンズ面の中、少なくと
も１面が光軸から離れるに従って正の屈折力が弱くなる
非球面であり、さらに、以下の条件式を満足することを
特徴とするズームレンズ：（１）０．９＜ｆ₃／（ｆ_W・ｆ_T）^1/2＜１．３（２）０．５＜｜ｆ_3-3｜／ｆ₃＜０．９（３） −０．１＜β_4S＜０．３（４）０．７＜β_4T／β_4W＜１．５ただし、ｆ_W、ｆ_Tはそれぞれ広角端、望遠端の全系の
焦点距離、ｆ₃は第３群の合成焦点距離、ｆ_3-3は第３群の負レンズの焦点距離、 β_4Sは全系の焦点距離が（ｆ_W・ｆ_T）^1/2、無限遠物
点合焦時の第４群の倍率、 β_4W、β_4Tはそれぞれ全系の焦点距離がｆ_W、ｆ_Tでの
無限遠物点合焦時の第４群の倍率、である。