JP3136829B2 - 燃料噴射弁 - Google Patents
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- F02M51/0678—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means characterised by arrangement of mobile armatures having a cylindrically or partly cylindrically shaped armature, e.g. entering the winding; having a plate-shaped or undulated armature entering the winding the armature having an elongated valve body attached thereto the valve body having cylindrical guiding or metering portions, e.g. with fuel passages all portions having fuel passages, e.g. flats, grooves, diameter reductions
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- F02B1/00—Engines characterised by fuel-air mixture compression
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えば電磁アクチュ
エータにより弁体を閉弁位置から開弁位置に移動させて
燃料を噴射させる燃料噴射弁に関するものである。
エータにより弁体を閉弁位置から開弁位置に移動させて
燃料を噴射させる燃料噴射弁に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の燃料噴射弁として、弁ケ
ースに形成された弁座と、弁体に形成され前記弁座に当
接する当接部との隙間に燃料の噴射量を調節する下流側
燃料調量通路を設けるとともに、この下流側燃料調量通
路の上流側に同じく噴射量を調節する上流側燃料調量通
路を設けたものがある（例えば、特開平２−１６３４６
０号公報，特開昭５９−２０５６２号公報）。
ースに形成された弁座と、弁体に形成され前記弁座に当
接する当接部との隙間に燃料の噴射量を調節する下流側
燃料調量通路を設けるとともに、この下流側燃料調量通
路の上流側に同じく噴射量を調節する上流側燃料調量通
路を設けたものがある（例えば、特開平２−１６３４６
０号公報，特開昭５９−２０５６２号公報）。
【０００３】つまり、従来の燃料噴射弁においては、図
１０に示すように、弁ケース７１に形成された案内穴７
２にはニードル形状の弁体７３が摺動可能に配設されて
いる。弁ケース７１の一端には円錐面からなる弁座７４
が形成されるとともに、弁体７３の一端には弁座７４に
当接する当接部７５が形成され、弁座７４と当接部７５
との隙間には下流側燃料調量通路７６が設けられてい
る。弁ケース７１の下端面には噴射口７７が形成されて
いる。
１０に示すように、弁ケース７１に形成された案内穴７
２にはニードル形状の弁体７３が摺動可能に配設されて
いる。弁ケース７１の一端には円錐面からなる弁座７４
が形成されるとともに、弁体７３の一端には弁座７４に
当接する当接部７５が形成され、弁座７４と当接部７５
との隙間には下流側燃料調量通路７６が設けられてい
る。弁ケース７１の下端面には噴射口７７が形成されて
いる。
【０００４】弁体７３において、当接部７５の上流側
（図の上方）には、案内穴７２に摺接する摺接部７８が
設けられ、同摺接部７８には燃料流路をなす平坦部７９
が形成されている。また、摺接部７８の上流側には張出
部８０が設けられ、同張出部８０には絞り形状をなす上
流側燃料調量通路８１が形成されている。そして、燃料
噴射弁に燃料が供給されると、その燃料は上流側燃料調
量通路８１にて噴射量が調節された後、平坦部７９を介
して下流側燃料調量通路７６に導入され、さらに、下流
側燃料調量通路７６にて再び噴射量が調節された後、噴
射口７７から噴射されるようになっていた。
（図の上方）には、案内穴７２に摺接する摺接部７８が
設けられ、同摺接部７８には燃料流路をなす平坦部７９
が形成されている。また、摺接部７８の上流側には張出
部８０が設けられ、同張出部８０には絞り形状をなす上
流側燃料調量通路８１が形成されている。そして、燃料
噴射弁に燃料が供給されると、その燃料は上流側燃料調
量通路８１にて噴射量が調節された後、平坦部７９を介
して下流側燃料調量通路７６に導入され、さらに、下流
側燃料調量通路７６にて再び噴射量が調節された後、噴
射口７７から噴射されるようになっていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記のよう
に構成される従来の燃料噴射弁では、噴射口７７から噴
射される燃料の噴霧形状が不安定になることが本発明者
らの実験により確認されている。
に構成される従来の燃料噴射弁では、噴射口７７から噴
射される燃料の噴霧形状が不安定になることが本発明者
らの実験により確認されている。
【０００６】つまり、燃料噴射弁に燃料が供給される
と、図１１に示すごとく燃料流Ｆ1 が生じる（図に矢印
で示す）。このとき、上流側燃料調量通路８１を通過し
た燃料は、絞りのない平坦部７９付近において旋回流
（渦流）を生じ、平坦部７９の下流側から同上流側への
燃料の逆流を招く。そして、燃料流Ｆ1 が旋回する等し
て不安定になることにより、噴射口７７から噴射される
燃料の噴霧角度が図１２に示すごとく、例えばθ1 〜θ
2 の範囲で変化し、燃料噴射状態に一定状態に保持でき
ないという問題を生じる。また、このような問題は、上
流側燃料調量通路８１の僅かな形状誤差によっても生じ
易くなり、そして、自動車等に搭載して使用する場合に
は、エミッション不良やドライバビリティ不良を招くお
それがあった。
と、図１１に示すごとく燃料流Ｆ1 が生じる（図に矢印
で示す）。このとき、上流側燃料調量通路８１を通過し
た燃料は、絞りのない平坦部７９付近において旋回流
（渦流）を生じ、平坦部７９の下流側から同上流側への
燃料の逆流を招く。そして、燃料流Ｆ1 が旋回する等し
て不安定になることにより、噴射口７７から噴射される
燃料の噴霧角度が図１２に示すごとく、例えばθ1 〜θ
2 の範囲で変化し、燃料噴射状態に一定状態に保持でき
ないという問題を生じる。また、このような問題は、上
流側燃料調量通路８１の僅かな形状誤差によっても生じ
易くなり、そして、自動車等に搭載して使用する場合に
は、エミッション不良やドライバビリティ不良を招くお
それがあった。
【０００７】一方、従来例として、図１０の摺接部７８
を設けないもの、即ち、下流側燃料調量通路の直上流側
に上流側燃料調量通路を設けたものも開示されている
（例えば、特開昭５９−２０５６２号公報）。しかし、
この場合にも、上流側燃料調量通路の形状誤差によっ
て、噴霧形状の偏りや噴射不良を招くことが確認されて
いる。
を設けないもの、即ち、下流側燃料調量通路の直上流側
に上流側燃料調量通路を設けたものも開示されている
（例えば、特開昭５９−２０５６２号公報）。しかし、
この場合にも、上流側燃料調量通路の形状誤差によっ
て、噴霧形状の偏りや噴射不良を招くことが確認されて
いる。
【０００８】この発明は、上記問題に着目してなされた
ものであって、その目的とするところは、弁ケース内に
おける燃料の流れを定常化し、燃料の噴射状態を安定さ
せることができる燃料噴射弁を提供することにある。
ものであって、その目的とするところは、弁ケース内に
おける燃料の流れを定常化し、燃料の噴射状態を安定さ
せることができる燃料噴射弁を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、この発明は、弁ケースに形成された案内穴に弁体を
摺動自在に配設し、前記弁ケースに形成した弁座と、前
記弁体に形成し前記弁座に当接する当接部との隙間を下
流側燃料調量通路とするとともに、同下流側燃料調量通
路の上流側の前記弁ケースと前記弁体との隙間を上流側
燃料調量通路とし、前記弁ケース内に所定圧力にて供給
される燃料の噴射量を、前記上流側燃料調量通路および
下流側燃料調量通路に対応した所定の圧力損失割合で調
節した後、その燃料を噴射口から噴射させるようにした
燃料噴射弁において、前記上流側燃料調量通路は連続す
る少なくとも２つ以上の絞りからなるとともに、連続す
る絞りのうち、上流側に位置する絞りの圧力損失割合
を、その下流側に位置する絞りのそれと同等もしくはそ
れ以上としたことを要旨とするものである。
に、この発明は、弁ケースに形成された案内穴に弁体を
摺動自在に配設し、前記弁ケースに形成した弁座と、前
記弁体に形成し前記弁座に当接する当接部との隙間を下
流側燃料調量通路とするとともに、同下流側燃料調量通
路の上流側の前記弁ケースと前記弁体との隙間を上流側
燃料調量通路とし、前記弁ケース内に所定圧力にて供給
される燃料の噴射量を、前記上流側燃料調量通路および
下流側燃料調量通路に対応した所定の圧力損失割合で調
節した後、その燃料を噴射口から噴射させるようにした
燃料噴射弁において、前記上流側燃料調量通路は連続す
る少なくとも２つ以上の絞りからなるとともに、連続す
る絞りのうち、上流側に位置する絞りの圧力損失割合
を、その下流側に位置する絞りのそれと同等もしくはそ
れ以上としたことを要旨とするものである。
【００１０】また、本発明においては、前記上流側燃料
調量通路に設けた絞りによる圧力損失割合は、各々、前
記弁ケース内における全圧力損失に対して６％以上とす
るのが好ましい。
調量通路に設けた絞りによる圧力損失割合は、各々、前
記弁ケース内における全圧力損失に対して６％以上とす
るのが好ましい。
【００１１】
【作用】上記構成によれば、弁ケース内に所定圧力で供
給される燃料は、弁体が開弁状態となったとき、すなわ
ち、弁ケースの弁座と弁体の当接部との隙間（下流側燃
料調量通路）ができたときに、上流側燃料調量通路およ
び下流側燃料調量通路を通過して噴射口から噴射され
る。このとき、上流側燃料調量通路および下流側燃料調
量通路では、所定の圧力損失割合で燃料の噴射量が調節
される。また、上流側燃料調量通路では、少なくとも２
つ以上の絞りに応じた圧力損失を生じる。つまり、上流
側燃料調量通路の圧力損失分が複数の絞りにより分割さ
れ、その分割割合は上流側程大きくなる。その結果、弁
ケース内における旋回流や逆流の発生が抑制されて、燃
料の噴射状態が安定する。
給される燃料は、弁体が開弁状態となったとき、すなわ
ち、弁ケースの弁座と弁体の当接部との隙間（下流側燃
料調量通路）ができたときに、上流側燃料調量通路およ
び下流側燃料調量通路を通過して噴射口から噴射され
る。このとき、上流側燃料調量通路および下流側燃料調
量通路では、所定の圧力損失割合で燃料の噴射量が調節
される。また、上流側燃料調量通路では、少なくとも２
つ以上の絞りに応じた圧力損失を生じる。つまり、上流
側燃料調量通路の圧力損失分が複数の絞りにより分割さ
れ、その分割割合は上流側程大きくなる。その結果、弁
ケース内における旋回流や逆流の発生が抑制されて、燃
料の噴射状態が安定する。
【００１２】
（第１実施例）以下、この発明を具体化した第１実施例
を図面に従って説明する。
を図面に従って説明する。
【００１３】図１および図２には第１実施例の電磁式燃
料噴射弁の断面図、図３には本燃料噴射弁の燃料供給シ
ステムの概略を示す。また、図４には図１のＡ−Ａ線断
面図、図５には図１のＢ−Ｂ線断面図を示す。
料噴射弁の断面図、図３には本燃料噴射弁の燃料供給シ
ステムの概略を示す。また、図４には図１のＡ−Ａ線断
面図、図５には図１のＢ−Ｂ線断面図を示す。
【００１４】図３の燃料供給システムにおいて、燃料噴
射弁１は、自動車を駆動するガソリンエンジン（図示し
ない）の燃焼室に燃料であるガソリンを供給するもの
で、燃焼用の空気を供給するインテークマニホールド
（吸気管）の燃焼室付近に組み付けられている。つま
り、エンジンの気筒数に応じた数の燃料噴射弁１が吸気
管に装着されている。また、燃料供給システムは、燃料
タンク２から燃料噴射弁１を介して再び燃料タンク２へ
燃料を循環させる燃料配管３を備えている。この燃料配
管３には、燃料の流れる上流より、電動ポンプ４、燃料
フィルタ５、気筒数に応じた数の燃料噴射弁１、および
圧力調節弁６が順次、取り付けられている。なお、圧力
調節弁６は、電動ポンプ４から圧力調節弁６までの間の
燃料配管３内の燃料圧力が、吸気管内の圧力に対して、
一定の圧力差となるように保つものである。
射弁１は、自動車を駆動するガソリンエンジン（図示し
ない）の燃焼室に燃料であるガソリンを供給するもの
で、燃焼用の空気を供給するインテークマニホールド
（吸気管）の燃焼室付近に組み付けられている。つま
り、エンジンの気筒数に応じた数の燃料噴射弁１が吸気
管に装着されている。また、燃料供給システムは、燃料
タンク２から燃料噴射弁１を介して再び燃料タンク２へ
燃料を循環させる燃料配管３を備えている。この燃料配
管３には、燃料の流れる上流より、電動ポンプ４、燃料
フィルタ５、気筒数に応じた数の燃料噴射弁１、および
圧力調節弁６が順次、取り付けられている。なお、圧力
調節弁６は、電動ポンプ４から圧力調節弁６までの間の
燃料配管３内の燃料圧力が、吸気管内の圧力に対して、
一定の圧力差となるように保つものである。
【００１５】図１，２に示すように、燃料噴射弁１は、
弁ケース７、弁体８、電磁アクチュエータ９に大別され
る。弁ケース７は、略筒状を呈し、一端に燃料の調節が
完了した燃料を吸気管内に噴射するための噴射口１０を
備えている。また、弁ケース７の内部には、筒状の案内
穴１１が形成されている。弁ケース７の噴射口１０と案
内穴１１との間には、噴射口１０と案内穴１１とに連な
る円錐面で形成された弁座１２が形成されている。ま
た、案内穴１１の内部には、ニードル形状の弁体８が収
容されている。なお、弁ケース７の噴射口１０側には、
噴射口カバー１３が装着されている。この噴射口カバー
１３は、噴射口１０より噴射される燃料を吸気管内に案
内する役目を果たす。
弁ケース７、弁体８、電磁アクチュエータ９に大別され
る。弁ケース７は、略筒状を呈し、一端に燃料の調節が
完了した燃料を吸気管内に噴射するための噴射口１０を
備えている。また、弁ケース７の内部には、筒状の案内
穴１１が形成されている。弁ケース７の噴射口１０と案
内穴１１との間には、噴射口１０と案内穴１１とに連な
る円錐面で形成された弁座１２が形成されている。ま
た、案内穴１１の内部には、ニードル形状の弁体８が収
容されている。なお、弁ケース７の噴射口１０側には、
噴射口カバー１３が装着されている。この噴射口カバー
１３は、噴射口１０より噴射される燃料を吸気管内に案
内する役目を果たす。
【００１６】弁体８には、一端に噴射口１０の内部に延
びるピン１４が一体に設けられている。このピン１４の
先は円錐状に形成されており、噴射口１０より噴射され
る燃料の霧化を促進させている。また、弁体８の軸方向
の両端付近には、それぞれ１つずつの摺接部１５，１６
が形成されている。摺接部１５，１６は環状の張り出し
で、この摺接部１５，１６によって弁体８が弁ケース７
の案内穴１１内で摺動自在に支持されている。なお、摺
接部１５，１６は、外周に複数（例えば４つ）の平坦部
１７，１８を備え、この平坦部１７，１８と案内穴１１
との間に形成される隙間を燃料がスムーズに流れる。
びるピン１４が一体に設けられている。このピン１４の
先は円錐状に形成されており、噴射口１０より噴射され
る燃料の霧化を促進させている。また、弁体８の軸方向
の両端付近には、それぞれ１つずつの摺接部１５，１６
が形成されている。摺接部１５，１６は環状の張り出し
で、この摺接部１５，１６によって弁体８が弁ケース７
の案内穴１１内で摺動自在に支持されている。なお、摺
接部１５，１６は、外周に複数（例えば４つ）の平坦部
１７，１８を備え、この平坦部１７，１８と案内穴１１
との間に形成される隙間を燃料がスムーズに流れる。
【００１７】また、弁体８のピン１４側には、弁ケース
７の弁座１２に当接する当接部１９が形成されている。
なお、弁体８は、燃料噴射弁１に組付けられた後、当接
部１９が弁座１２に当接して、噴射口１０を閉じる閉弁
位置と、当接部１９が弁座１２より所定量だけ離されて
噴射口１０を開ける開弁位置との間で、弁ケース７に対
して移動可能とされる。
７の弁座１２に当接する当接部１９が形成されている。
なお、弁体８は、燃料噴射弁１に組付けられた後、当接
部１９が弁座１２に当接して、噴射口１０を閉じる閉弁
位置と、当接部１９が弁座１２より所定量だけ離されて
噴射口１０を開ける開弁位置との間で、弁ケース７に対
して移動可能とされる。
【００１８】そして、弁体８が開弁位置にあるとき、弁
座１２と当接部１９との間に形成される環状の隙間に、
燃料の噴射量を調節する下流側燃料調量通路としての第
１燃料調量通路２０が形成される。
座１２と当接部１９との間に形成される環状の隙間に、
燃料の噴射量を調節する下流側燃料調量通路としての第
１燃料調量通路２０が形成される。
【００１９】また、弁体８の当接部１９の上流側に位置
する摺接部１５，１６の間には、環状に張り出した鍔部
２１が形成されている。この鍔部２１は、案内穴１１の
内周に摺接する胴部２２を備え、その外周には複数（例
えば４つ）の平坦部である調量面２３が形成されてい
る。第２燃料調量通路２４は、調量面２３と弁ケース７
の案内穴１１との隙間に形成されており、第２燃料調量
通路２４に導入された燃料はその隙間により圧力損失
（絞り）を生じ、その噴射量が調節される（図４参
照）。
する摺接部１５，１６の間には、環状に張り出した鍔部
２１が形成されている。この鍔部２１は、案内穴１１の
内周に摺接する胴部２２を備え、その外周には複数（例
えば４つ）の平坦部である調量面２３が形成されてい
る。第２燃料調量通路２４は、調量面２３と弁ケース７
の案内穴１１との隙間に形成されており、第２燃料調量
通路２４に導入された燃料はその隙間により圧力損失
（絞り）を生じ、その噴射量が調節される（図４参
照）。
【００２０】さらに、第３燃料調量通路１７ａは、第２
燃料調量通路２４の下流側にある摺接部１５の外周に備
えられた平坦部１７と弁ケース７の案内穴１１との隙間
に形成されており、第３燃料調量通路１７ａに導入され
た燃料はその隙間により圧力損失を生じ、その噴射量が
調節される。なお、本実施例では、第３燃料調量通路１
７ａにおける断面の辺長ＬをＬ＝４．７３ｍｍとしてお
り、絞りを有していない従来の燃料噴射弁（Ｌ＝４．２
ｍｍ）に比べて第３燃料調量通路１７ａの隙間の断面積
が小さくなっているのがわかる。このように、本実施例
では、第２燃料調量通路２４と第３燃料調量通路１７ａ
とにより上流側燃料調量通路の絞りが構成されている。
燃料調量通路２４の下流側にある摺接部１５の外周に備
えられた平坦部１７と弁ケース７の案内穴１１との隙間
に形成されており、第３燃料調量通路１７ａに導入され
た燃料はその隙間により圧力損失を生じ、その噴射量が
調節される。なお、本実施例では、第３燃料調量通路１
７ａにおける断面の辺長ＬをＬ＝４．７３ｍｍとしてお
り、絞りを有していない従来の燃料噴射弁（Ｌ＝４．２
ｍｍ）に比べて第３燃料調量通路１７ａの隙間の断面積
が小さくなっているのがわかる。このように、本実施例
では、第２燃料調量通路２４と第３燃料調量通路１７ａ
とにより上流側燃料調量通路の絞りが構成されている。
【００２１】ここで、本実施例における第１〜第３燃料
調量通路２０，２４，１７ａ圧力損失割合について説明
する。つまり、上流側燃料調量通路の絞りをなす第２お
よび第３燃料調量通路２４，１７ａの圧力損失割合（Ｐ
2 ＋Ｐ3 ）と、下流側燃料調量通路をなす第１燃料調量
通路２０の圧力損失割合Ｐ1 との比率が所定の設計値
（例えば、約２０％：約８０％）に設定されている。望
ましくは、Ｐ2 ＋Ｐ3 ≦５０％に設定されている。ま
た、上流側の圧力損失分は第２および第３燃料調量通路
２４，１７ａで分割され、第２燃料調量通路２４の圧力
損失割合Ｐ2 と、第３燃料調量通路１７ａの圧力損失割
合Ｐ3 とが、Ｐ2 ≧Ｐ3 ≧６％（全圧力損失に対して）
となっている。即ち、下流側に位置する絞りの圧力損失
割合が６％以上となるとともに、上流側に位置する絞り
の圧力損失割合が下流側のそれと同等もしくはそれ以上
となっている。そして、残りの圧力損失が第１燃料調量
通路２０の分担となっている。なお、噴射口１０とピン
１４との隙間による圧力損失分も考えられるが、ここで
はその隙間を比較的大きく設け、その隙間による圧力損
失が殆ど生じない（仮に発生しても５％以下）ものとし
て取り扱う。
調量通路２０，２４，１７ａ圧力損失割合について説明
する。つまり、上流側燃料調量通路の絞りをなす第２お
よび第３燃料調量通路２４，１７ａの圧力損失割合（Ｐ
2 ＋Ｐ3 ）と、下流側燃料調量通路をなす第１燃料調量
通路２０の圧力損失割合Ｐ1 との比率が所定の設計値
（例えば、約２０％：約８０％）に設定されている。望
ましくは、Ｐ2 ＋Ｐ3 ≦５０％に設定されている。ま
た、上流側の圧力損失分は第２および第３燃料調量通路
２４，１７ａで分割され、第２燃料調量通路２４の圧力
損失割合Ｐ2 と、第３燃料調量通路１７ａの圧力損失割
合Ｐ3 とが、Ｐ2 ≧Ｐ3 ≧６％（全圧力損失に対して）
となっている。即ち、下流側に位置する絞りの圧力損失
割合が６％以上となるとともに、上流側に位置する絞り
の圧力損失割合が下流側のそれと同等もしくはそれ以上
となっている。そして、残りの圧力損失が第１燃料調量
通路２０の分担となっている。なお、噴射口１０とピン
１４との隙間による圧力損失分も考えられるが、ここで
はその隙間を比較的大きく設け、その隙間による圧力損
失が殆ど生じない（仮に発生しても５％以下）ものとし
て取り扱う。
【００２２】一方、弁体８のピン１４とは異なった側の
端側は、リング状のストッパ２５の穴内に挿通されてい
る。このストッパ２５は、電磁アクチュエータ９の周囲
を覆う筒状のケーシング２６と、弁ケース７の端との間
に挟まれて固定されている。また、ストッパ２５の隣部
の弁体８には、環状に張り出したフランジ２７が形成さ
れている。そして、弁体８が電磁アクチュエータ９によ
って引き上げられた時、フランジ２７がストッパ２５に
当たり、弁体８の開弁位置が定まるようになっている。
このとき、弁体８が閉弁位置から開弁位置まで移動する
距離を、ニードルリフト量γと称す（図１参照）。な
お、弁体８のピン１４とは異なった側の端部は、ストッ
パ２５を貫通して、ケーシング２６内に延び入ってい
る。
端側は、リング状のストッパ２５の穴内に挿通されてい
る。このストッパ２５は、電磁アクチュエータ９の周囲
を覆う筒状のケーシング２６と、弁ケース７の端との間
に挟まれて固定されている。また、ストッパ２５の隣部
の弁体８には、環状に張り出したフランジ２７が形成さ
れている。そして、弁体８が電磁アクチュエータ９によ
って引き上げられた時、フランジ２７がストッパ２５に
当たり、弁体８の開弁位置が定まるようになっている。
このとき、弁体８が閉弁位置から開弁位置まで移動する
距離を、ニードルリフト量γと称す（図１参照）。な
お、弁体８のピン１４とは異なった側の端部は、ストッ
パ２５を貫通して、ケーシング２６内に延び入ってい
る。
【００２３】ケーシング２６の内部には、弁体８を閉弁
位置と開弁位置との間で駆動する電磁アクチュエータ９
が収容されている。電磁アクチュエータ９は、大別して
アーマチュア２８、ステータ２９、および電磁コイル３
０から構成されている。
位置と開弁位置との間で駆動する電磁アクチュエータ９
が収容されている。電磁アクチュエータ９は、大別して
アーマチュア２８、ステータ２９、および電磁コイル３
０から構成されている。
【００２４】アーマチュア２８は磁性体で、弁体８のピ
ン１４と異なった側の端部に連結され、弁体８とともに
弁体８の軸方向へ移動可能となっている。また、アーマ
チュア２８は、リターンスプリング３１によって常に弁
体８側（図１の下側）へ向けて付勢されている。ステー
タ２９も筒状の磁性体で、アーマチュア２８と同軸で、
かつアーマチュア２８の弁体８とは異なった側（図１の
上側）に配されている。なお、ステータ２９の内部に
は、リターンスプリング３１の付勢力を調節する調節棒
３２が差し込まれ、同調節棒３２はカシメ部３３の圧縮
によりカシメ固定されている。そして、ステータ２９
は、中間位置に環状に張り出したフランジ３４を備えて
おり、このフランジ３４がケーシング２６の端部により
カシメられることにより、ステータ２９がケーシング２
６に固定されている。
ン１４と異なった側の端部に連結され、弁体８とともに
弁体８の軸方向へ移動可能となっている。また、アーマ
チュア２８は、リターンスプリング３１によって常に弁
体８側（図１の下側）へ向けて付勢されている。ステー
タ２９も筒状の磁性体で、アーマチュア２８と同軸で、
かつアーマチュア２８の弁体８とは異なった側（図１の
上側）に配されている。なお、ステータ２９の内部に
は、リターンスプリング３１の付勢力を調節する調節棒
３２が差し込まれ、同調節棒３２はカシメ部３３の圧縮
によりカシメ固定されている。そして、ステータ２９
は、中間位置に環状に張り出したフランジ３４を備えて
おり、このフランジ３４がケーシング２６の端部により
カシメられることにより、ステータ２９がケーシング２
６に固定されている。
【００２５】電磁コイル３０は、ボビン３５に巻付けら
れたもので、ケーシング２６の内側で、かつステータ２
９の外周に装着されている。電磁コイル３０の両端に
は、Ｏリング３６，３７が装着され、燃料が電磁コイル
３０に浸入しないようになっている。電磁コイル３０は
端子３８に接続され、この端子３８はケーシング２６の
端部に設けられたモールド樹脂３９によって形成された
コネクタ４０内に支持されている。
れたもので、ケーシング２６の内側で、かつステータ２
９の外周に装着されている。電磁コイル３０の両端に
は、Ｏリング３６，３７が装着され、燃料が電磁コイル
３０に浸入しないようになっている。電磁コイル３０は
端子３８に接続され、この端子３８はケーシング２６の
端部に設けられたモールド樹脂３９によって形成された
コネクタ４０内に支持されている。
【００２６】そして、端子３８は、マイクロコンピュー
タを含む図３の電子制御回路４１に接続されている。電
子制御回路４１は、エンジンの運転状態に応じて、各燃
料噴射弁１の電磁コイル３０の通電制御を行うものであ
る。なお、電磁コイル３０は、電子制御回路４１によっ
て通電を受けると、磁力を発生してアーマチュア２８を
リターンスプリング３１の付勢力に抗して図２の上方へ
引き上げるものである。コネクタ４０を形成するモール
ド樹脂３９には、環状のフランジ４２が形成されてい
る。このフランジ４２は、燃料噴射弁１を収容するハウ
ジング４３と蓋体４４との間に挟まれるものである。な
お、ハウジング４３と蓋体４４との間にフランジ４２を
挟んだ状態でハウジング４３と蓋体４４とをネジ４５に
よって固定することにより、燃料噴射弁１がハウジング
４３内に固定されている。
タを含む図３の電子制御回路４１に接続されている。電
子制御回路４１は、エンジンの運転状態に応じて、各燃
料噴射弁１の電磁コイル３０の通電制御を行うものであ
る。なお、電磁コイル３０は、電子制御回路４１によっ
て通電を受けると、磁力を発生してアーマチュア２８を
リターンスプリング３１の付勢力に抗して図２の上方へ
引き上げるものである。コネクタ４０を形成するモール
ド樹脂３９には、環状のフランジ４２が形成されてい
る。このフランジ４２は、燃料噴射弁１を収容するハウ
ジング４３と蓋体４４との間に挟まれるものである。な
お、ハウジング４３と蓋体４４との間にフランジ４２を
挟んだ状態でハウジング４３と蓋体４４とをネジ４５に
よって固定することにより、燃料噴射弁１がハウジング
４３内に固定されている。
【００２７】弁ケース７のケーシング２６側とケーシン
グ２６の弁ケース７側とには、燃料ろ過用のカバー４６
が装着されている。ハウジング４３とカバー４６との間
には、環状の隙間４７が形成されている。そして、ハウ
ジング４３には、環状の隙間４７に燃料を導く流入口
（図示しない）と、隙間４７に導かれた燃料を流出する
流出口（図示しない）とを備える。そして、流入口より
隙間４７に導かれた燃料は、隙間４７を流れて内部を冷
却し、流出口より流出する。なお、弁ケース７とハウジ
ング４３との間、および電磁コイル３０の外周のケーシ
ング２６とハウジング４３との間には、それぞれＯリン
グ４８，４９が配設され、環状の隙間４７に供給された
燃料がハウジング４３の外部へ漏れないようになってい
る。
グ２６の弁ケース７側とには、燃料ろ過用のカバー４６
が装着されている。ハウジング４３とカバー４６との間
には、環状の隙間４７が形成されている。そして、ハウ
ジング４３には、環状の隙間４７に燃料を導く流入口
（図示しない）と、隙間４７に導かれた燃料を流出する
流出口（図示しない）とを備える。そして、流入口より
隙間４７に導かれた燃料は、隙間４７を流れて内部を冷
却し、流出口より流出する。なお、弁ケース７とハウジ
ング４３との間、および電磁コイル３０の外周のケーシ
ング２６とハウジング４３との間には、それぞれＯリン
グ４８，４９が配設され、環状の隙間４７に供給された
燃料がハウジング４３の外部へ漏れないようになってい
る。
【００２８】次に、環状の隙間４７に供給された燃料を
燃料噴射口１０へ導く燃料供給通路５０について説明す
る。隙間４７に供給された燃料は、カバー４６に形成さ
れた開口部５１、開口部５１の内側に装着されたメッシ
ュのフィルタ５２を介してカバー４６内に導かれる。そ
して、カバー４６内に導かれた燃料は弁ケース７に設け
られたフィードホール５３と、ケーシング２６に設けら
れたパージホール５４とから燃料噴射弁１の内部へ導か
れる。フィードホール５３は、第２燃料調量通路２４の
鍔部２１と、電磁アクチュエータ９側の摺接部１６との
間の案内穴１１内に燃料を導くもので、弁ケース７の周
囲に放射状に複数設けられている。パージホール５４
は、アーマチュア２８とケーシング２６との間に燃料を
導き、ストッパ２５と弁体８との間を介して燃料を案内
穴１１内に導くものである。
燃料噴射口１０へ導く燃料供給通路５０について説明す
る。隙間４７に供給された燃料は、カバー４６に形成さ
れた開口部５１、開口部５１の内側に装着されたメッシ
ュのフィルタ５２を介してカバー４６内に導かれる。そ
して、カバー４６内に導かれた燃料は弁ケース７に設け
られたフィードホール５３と、ケーシング２６に設けら
れたパージホール５４とから燃料噴射弁１の内部へ導か
れる。フィードホール５３は、第２燃料調量通路２４の
鍔部２１と、電磁アクチュエータ９側の摺接部１６との
間の案内穴１１内に燃料を導くもので、弁ケース７の周
囲に放射状に複数設けられている。パージホール５４
は、アーマチュア２８とケーシング２６との間に燃料を
導き、ストッパ２５と弁体８との間を介して燃料を案内
穴１１内に導くものである。
【００２９】次いで、上記のように構成された燃料噴射
弁１の動作について説明する。エンジンが運転される
と、電動ポンプ４が作動し、燃料タンク２内の燃料が吸
い上げられる。また、圧力調節弁６の働きによって、電
動ポンプ４から圧力調節弁６までの間の燃料配管３内の
燃料圧力が、吸気管内の圧力に対して一定の圧力差に保
たれる。つまり、第２燃料調量通路２４の上流側（燃料
の流れ方向に対し）の燃料供給通路５０内の燃料も、圧
力調節弁６で調圧された圧力となる。
弁１の動作について説明する。エンジンが運転される
と、電動ポンプ４が作動し、燃料タンク２内の燃料が吸
い上げられる。また、圧力調節弁６の働きによって、電
動ポンプ４から圧力調節弁６までの間の燃料配管３内の
燃料圧力が、吸気管内の圧力に対して一定の圧力差に保
たれる。つまり、第２燃料調量通路２４の上流側（燃料
の流れ方向に対し）の燃料供給通路５０内の燃料も、圧
力調節弁６で調圧された圧力となる。
【００３０】さらに、電子制御回路４１の働きによっ
て、電磁アクチュエータ９の電磁コイル３０が通電され
ると、アーマチュア２８がリターンスプリング３１の付
勢力に抗してステータ２９に吸引され、弁体８のフラン
ジ２７がストッパ２５に当接するまで弁体８が移動す
る。すると、弁座１２と当接部１９との隙間が開かれ、
その隙間が第１燃料調量通路２０となる。そして、第２
燃料調量通路２４の上流にて調圧された燃料が、第２お
よび第３燃料調量通路２４，１７ａに供給されるととも
に、第２燃料調量通路２４、第３燃料調量通路１７ａ、
および第１燃料調量通路２０によって絞られ、噴射口１
０とピン１４との間を介して吸気管内に噴射される。
て、電磁アクチュエータ９の電磁コイル３０が通電され
ると、アーマチュア２８がリターンスプリング３１の付
勢力に抗してステータ２９に吸引され、弁体８のフラン
ジ２７がストッパ２５に当接するまで弁体８が移動す
る。すると、弁座１２と当接部１９との隙間が開かれ、
その隙間が第１燃料調量通路２０となる。そして、第２
燃料調量通路２４の上流にて調圧された燃料が、第２お
よび第３燃料調量通路２４，１７ａに供給されるととも
に、第２燃料調量通路２４、第３燃料調量通路１７ａ、
および第１燃料調量通路２０によって絞られ、噴射口１
０とピン１４との間を介して吸気管内に噴射される。
【００３１】図６には、本実施例における燃料流Ｆ（図
に矢印で示す）の状態を示す。同図に示すように、フィ
ードホール５３から導入された燃料は、先ず第２燃料調
量通路２４にて絞られた後、その下流側の第３燃料調量
通路１７ａにてさらに絞られる。つまり、連設された２
箇所の燃料調量通路２４，１７ａ（絞り）を通過するこ
とで、燃料は各燃料調量通路２４，１７ａの圧力損失割
合に応じた圧力損失を生じる。このとき、第２燃料調量
通路２４と第３燃料調量通路１７ａとの間、並びに第３
燃料調量通路１７ａと第１燃料調量通路２０との間にお
いて、渦流Ｖが発生しているが、各燃料調量通路２４，
１７ａによりその渦流Ｖが上流側に逆流するのが防止さ
れる。よって、旋回流や逆流の発生による悪影響を抑制
し、燃料流Ｆを定常化することができる。
に矢印で示す）の状態を示す。同図に示すように、フィ
ードホール５３から導入された燃料は、先ず第２燃料調
量通路２４にて絞られた後、その下流側の第３燃料調量
通路１７ａにてさらに絞られる。つまり、連設された２
箇所の燃料調量通路２４，１７ａ（絞り）を通過するこ
とで、燃料は各燃料調量通路２４，１７ａの圧力損失割
合に応じた圧力損失を生じる。このとき、第２燃料調量
通路２４と第３燃料調量通路１７ａとの間、並びに第３
燃料調量通路１７ａと第１燃料調量通路２０との間にお
いて、渦流Ｖが発生しているが、各燃料調量通路２４，
１７ａによりその渦流Ｖが上流側に逆流するのが防止さ
れる。よって、旋回流や逆流の発生による悪影響を抑制
し、燃料流Ｆを定常化することができる。
【００３２】そして、第３燃料調量通路１７ａより供給
される燃料は、電磁アクチュエータ９により弁体８が開
弁方向（図の上方）に移動する時点で第１燃料調量通路
２０を通過して噴射される。このとき、その噴霧形状お
よび角度は、略一定の状態の保持される。
される燃料は、電磁アクチュエータ９により弁体８が開
弁方向（図の上方）に移動する時点で第１燃料調量通路
２０を通過して噴射される。このとき、その噴霧形状お
よび角度は、略一定の状態の保持される。
【００３３】一方、図７および図８には、本発明者らが
実施した第３燃料調量通路１７ａの圧力損失割合Ｐ3 に
関する実験結果を示している。つまり、図７には第３燃
料調量通路１７ａの圧力損失割合Ｐ3 と噴霧安定性との
関係を示している。なお、図７における噴霧安定性と
は、噴霧角度の変動幅や変動の発生頻度に応じて判断さ
れ、それらのパラメータの値が小さい程、安定性が高い
と判断されるものである。同図７に示すように、第３燃
料調量通路１７ａの圧力損失割合Ｐ3 が約２％以下では
噴霧安定性が”不安定”領域となり、圧力損失割合Ｐ3
が約２〜６％では”やや安定”領域となり、圧力損失割
合Ｐ3 が約６％以上では”安定”領域となっているのが
分かる。
実施した第３燃料調量通路１７ａの圧力損失割合Ｐ3 に
関する実験結果を示している。つまり、図７には第３燃
料調量通路１７ａの圧力損失割合Ｐ3 と噴霧安定性との
関係を示している。なお、図７における噴霧安定性と
は、噴霧角度の変動幅や変動の発生頻度に応じて判断さ
れ、それらのパラメータの値が小さい程、安定性が高い
と判断されるものである。同図７に示すように、第３燃
料調量通路１７ａの圧力損失割合Ｐ3 が約２％以下では
噴霧安定性が”不安定”領域となり、圧力損失割合Ｐ3
が約２〜６％では”やや安定”領域となり、圧力損失割
合Ｐ3 が約６％以上では”安定”領域となっているのが
分かる。
【００３４】また、図８は同じく圧力損失割合Ｐ3 と内
部燃料の流れとの関係を示している。同図８に示すよう
に、”やや不安定”領域に属するＰ3 ＝２％の場合に
は、第３燃料調量通路１７ａにおいて燃料流に僅かに旋
回流が生じ、”安定”領域に属するＰ3 ＝６，１０％の
場合には、第３燃料調量通路１７ａにおいて燃料流に旋
回流が生じることはなく、安定した状態が保持される。
これらの実験結果からも、第３燃料調量通路１７ａの圧
力損失割合Ｐ3 を６％以上にするのが好ましいことが確
認できる。また、従来の燃料噴射弁（図１０）をこの図
７，８に当てはめてみると、第３燃料調量通路１７ａを
設けていないことから、Ｐ3 ＝０％となり、”不安定”
領域に属していることが分かる。
部燃料の流れとの関係を示している。同図８に示すよう
に、”やや不安定”領域に属するＰ3 ＝２％の場合に
は、第３燃料調量通路１７ａにおいて燃料流に僅かに旋
回流が生じ、”安定”領域に属するＰ3 ＝６，１０％の
場合には、第３燃料調量通路１７ａにおいて燃料流に旋
回流が生じることはなく、安定した状態が保持される。
これらの実験結果からも、第３燃料調量通路１７ａの圧
力損失割合Ｐ3 を６％以上にするのが好ましいことが確
認できる。また、従来の燃料噴射弁（図１０）をこの図
７，８に当てはめてみると、第３燃料調量通路１７ａを
設けていないことから、Ｐ3 ＝０％となり、”不安定”
領域に属していることが分かる。
【００３５】以上詳述したように、本実施例の燃料噴射
弁１では、弁ケース７の弁座１２と弁体８の当接部１９
との隙間を第１燃料調量通路２０とし、その第１燃料調
量通路２０の上流側に、絞りからなる第２燃料調量通路
２４と第３燃料調量通路１７ａとを連続して設けた。そ
して、燃料噴射弁１内の全圧力損失のうち、第２，第３
燃料調量通路２０，１７ａが分担する圧力損失割合
Ｐ2 ，Ｐ3 を各々６％以上とした。詳しくは、Ｐ2 ≧Ｐ
3 ≧６％とした。
弁１では、弁ケース７の弁座１２と弁体８の当接部１９
との隙間を第１燃料調量通路２０とし、その第１燃料調
量通路２０の上流側に、絞りからなる第２燃料調量通路
２４と第３燃料調量通路１７ａとを連続して設けた。そ
して、燃料噴射弁１内の全圧力損失のうち、第２，第３
燃料調量通路２０，１７ａが分担する圧力損失割合
Ｐ2 ，Ｐ3 を各々６％以上とした。詳しくは、Ｐ2 ≧Ｐ
3 ≧６％とした。
【００３６】この構成により、上流側の第２および第３
燃料調量通路２４，１７ａでは、その圧力損失割合に応
じて圧力損失が生じ、燃料流による第１燃料調量通路２
０の上流側に発生する渦流が第２燃料調量通路２４近傍
まで拡大することが防止される。その結果、燃料流を定
常化することができ、噴射口１０とピン１４とを介して
吸気管内に噴射される噴霧を安定化して良好な噴霧を得
ることができる。
燃料調量通路２４，１７ａでは、その圧力損失割合に応
じて圧力損失が生じ、燃料流による第１燃料調量通路２
０の上流側に発生する渦流が第２燃料調量通路２４近傍
まで拡大することが防止される。その結果、燃料流を定
常化することができ、噴射口１０とピン１４とを介して
吸気管内に噴射される噴霧を安定化して良好な噴霧を得
ることができる。
【００３７】また、従来例では第２燃料調量通路２４の
平坦部である調量面２３の僅かな形状精度により、第２
燃料調量通路２４を通過した燃料流が施回流を生じ、噴
射口１０とピン１４との間を介して吸気管内に噴射され
る噴霧の角度が設計値より広がるという問題が生じてい
た。しかし、本実施例によれば、第２燃料調量通路２４
の調量面２３の形状精度を緩和することも可能となる。
つまり、第２及び第３燃料調量通路２４，１７ａの平坦
面の軸方向に対するねじれや、平坦面の軸心に対する対
称度等の寸法誤差が生じた場合でも、その誤差による悪
影響を最小限に抑えることができる。 （第２実施例）次いで、前記第１実施例の燃料噴射弁１
の一部を変更した第２の実施例について、図９に従い説
明する。
平坦部である調量面２３の僅かな形状精度により、第２
燃料調量通路２４を通過した燃料流が施回流を生じ、噴
射口１０とピン１４との間を介して吸気管内に噴射され
る噴霧の角度が設計値より広がるという問題が生じてい
た。しかし、本実施例によれば、第２燃料調量通路２４
の調量面２３の形状精度を緩和することも可能となる。
つまり、第２及び第３燃料調量通路２４，１７ａの平坦
面の軸方向に対するねじれや、平坦面の軸心に対する対
称度等の寸法誤差が生じた場合でも、その誤差による悪
影響を最小限に抑えることができる。 （第２実施例）次いで、前記第１実施例の燃料噴射弁１
の一部を変更した第２の実施例について、図９に従い説
明する。
【００３８】図９に示すように、本第２実施例では前述
の第１実施例とは異なり、弁ケース７のフィードホール
５３およびケーシング２６のパージホール５４を廃止し
ている。つまり、ステータ２９内には円管状の調節棒５
６が配設されている。また、調節棒５６の上流側には燃
料を燃料噴射弁１に流入するための流入口５７が形成さ
れ、同流入口５７にはフィルタ５５が配設されている。
の第１実施例とは異なり、弁ケース７のフィードホール
５３およびケーシング２６のパージホール５４を廃止し
ている。つまり、ステータ２９内には円管状の調節棒５
６が配設されている。また、調節棒５６の上流側には燃
料を燃料噴射弁１に流入するための流入口５７が形成さ
れ、同流入口５７にはフィルタ５５が配設されている。
【００３９】このように構成された燃料噴射弁１では、
燃料が流入口５７から流入されると、同燃料はフィルタ
５５、調節棒５６、リターンスプリング３１、アーマチ
ュア２８、さらに、ストッパ２５と弁体８との間を介し
て案内穴１１に導かれる。そして、案内穴１１では、前
記第１実施例と同様に、第２燃料調量通路２４および第
３燃料調量通路１７ａの絞り作用にて所定の圧力損失を
受けて燃料の噴射量が調節されるとともに、開弁時にお
いて第１燃料調量通路２０でさらに噴射量が調節された
後、調量後の燃料が噴射口１０から噴射される。
燃料が流入口５７から流入されると、同燃料はフィルタ
５５、調節棒５６、リターンスプリング３１、アーマチ
ュア２８、さらに、ストッパ２５と弁体８との間を介し
て案内穴１１に導かれる。そして、案内穴１１では、前
記第１実施例と同様に、第２燃料調量通路２４および第
３燃料調量通路１７ａの絞り作用にて所定の圧力損失を
受けて燃料の噴射量が調節されるとともに、開弁時にお
いて第１燃料調量通路２０でさらに噴射量が調節された
後、調量後の燃料が噴射口１０から噴射される。
【００４０】この第２実施例においても、第１燃料調量
通路２０の上流側に第２燃料調量通路２４および第３燃
料調量通路１７ａを設けたことにより良好な燃料噴射状
態を保持することができる。
通路２０の上流側に第２燃料調量通路２４および第３燃
料調量通路１７ａを設けたことにより良好な燃料噴射状
態を保持することができる。
【００４１】なお、本発明は前記各実施例に限定される
ものではなく、例えば、上流側燃料調量通路の絞りを３
段以上連設する等、発明の趣旨から逸脱しない範囲内に
おいて任意に変更してもよい。
ものではなく、例えば、上流側燃料調量通路の絞りを３
段以上連設する等、発明の趣旨から逸脱しない範囲内に
おいて任意に変更してもよい。
【００４２】
【発明の効果】この発明によれば、弁ケース内における
燃料の流れを定常化し、燃料の噴射状態を安定させるこ
とができるという優れた効果を発揮する。
燃料の流れを定常化し、燃料の噴射状態を安定させるこ
とができるという優れた効果を発揮する。
【図１】第１実施例における燃料噴射弁の要部を拡大し
て示す断面図である。
て示す断面図である。
【図２】第１実施例における燃料噴射弁の全体を示す断
面図である。
面図である。
【図３】燃料供給システムの概略を示す構成図である。
【図４】図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図５】図１のＢ−Ｂ線断面図である。
【図６】第１実施例における燃料の流れを説明するため
に示した燃料噴射弁の断面図である。
に示した燃料噴射弁の断面図である。
【図７】第３燃料調量通路の圧力損失割合と噴霧安定性
との関係を示す線図である。
との関係を示す線図である。
【図８】第３燃料調量通路の圧力損失割合と内部燃料の
流れとの関係を示す関係図である。
流れとの関係を示す関係図である。
【図９】第２実施例における燃料噴射弁を示す断面図で
ある。
ある。
【図１０】従来例における燃料噴射弁の要部を示す断面
図である。
図である。
【図１１】従来例における燃料の流れを説明するために
示した燃料噴射弁の断面図である。
示した燃料噴射弁の断面図である。
【図１２】従来例における燃料の噴霧状態を示す斜視図
である。
である。
１…燃料噴射弁、７…弁ケース、８…弁体、１０…噴射
口、１１…案内穴、１２…弁座、１７ａ…上流側燃料調
量通路の絞りとしての第３燃料調量通路、１９…当接
部、２０…下流側燃料調量通路としての第１燃料調量通
路、２４…上流側燃料調量通路の絞りとしての第２燃料
調量通路。
口、１１…案内穴、１２…弁座、１７ａ…上流側燃料調
量通路の絞りとしての第３燃料調量通路、１９…当接
部、２０…下流側燃料調量通路としての第１燃料調量通
路、２４…上流側燃料調量通路の絞りとしての第２燃料
調量通路。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−212763（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−163460（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−231263（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−256553（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−342869（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−20562（ＪＰ，Ａ) 実開 平１−80665（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F02M 39/00 - 71/04
Claims (2)
- 【請求項１】 弁ケースに形成された案内穴に弁体を摺
動自在に配設し、前記弁ケースに形成した弁座と、前記
弁体に形成し前記弁座に当接する当接部との隙間を下流
側燃料調量通路とするとともに、同下流側燃料調量通路
の上流側の前記弁ケースと前記弁体との隙間を上流側燃
料調量通路とし、前記弁ケース内に所定圧力にて供給さ
れる燃料の噴射量を、前記上流側燃料調量通路および下
流側燃料調量通路に対応した所定の圧力損失割合で調節
した後、その燃料を噴射口から噴射させるようにした燃
料噴射弁において、 前記上流側燃料調量通路は連続する少なくとも２つ以上
の絞りからなるとともに、連続する絞りのうち、上流側
に位置する絞りの圧力損失割合を、その下流側に位置す
る絞りのそれと同等もしくはそれ以上としたことを特徴
とする燃料噴射弁。 - 【請求項２】 前記上流側燃料調量通路に設けた絞りに
よる圧力損失割合は、各々、前記弁ケース内における全
圧力損失に対して６％以上とする請求項１に記載の燃料
噴射弁。
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|---|---|---|---|
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| DE8632002U1 (de) * | 1986-11-28 | 1988-03-31 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Kraftstoffeinspritzventil |
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