JP3120252B2 - ベニヤレ−スにおけるバックアップロールの加圧方法 - Google Patents
ベニヤレ−スにおけるバックアップロールの加圧方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、原木を回転させつつ刃
物により単板を切削するベニヤレ−スにおける、バック
アップロ−ルを回転中の原木に圧接して切削中の原木の
撓みを防止するバックアップロールの加圧方法に関す
る。
物により単板を切削するベニヤレ−スにおける、バック
アップロ−ルを回転中の原木に圧接して切削中の原木の
撓みを防止するバックアップロールの加圧方法に関す
る。
【０００２】
【従来技術】従来、バックアップロールを原木に圧接す
る場合は、実公昭５７−２０９３号公報に記載されてい
るように、原木が円形になった時点で原木の回転を止め
ることなく、一定の加圧力に設定されたエア−シリンダ
−によりバックアップロールを原木の外周面に接触させ
て行なっていた。これは原木が切削されて小径となるに
つれて刃物等から受ける力により原木が大きく撓んでし
まうことで、切削された単板の厚さが設定の厚さからず
れてしまうことを防止するために、刃物等から受ける力
に見合う力を刃物等に相対する箇所に加え、原木の撓み
をできるだけ小とするものである。
る場合は、実公昭５７−２０９３号公報に記載されてい
るように、原木が円形になった時点で原木の回転を止め
ることなく、一定の加圧力に設定されたエア−シリンダ
−によりバックアップロールを原木の外周面に接触させ
て行なっていた。これは原木が切削されて小径となるに
つれて刃物等から受ける力により原木が大きく撓んでし
まうことで、切削された単板の厚さが設定の厚さからず
れてしまうことを防止するために、刃物等から受ける力
に見合う力を刃物等に相対する箇所に加え、原木の撓み
をできるだけ小とするものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしこのような加圧
方法では、原木が大径である状態でバックアップロール
が原木に圧接される場合は、刃物等から受ける力によっ
て原木が撓む量が小であるため、最初から刃物等から受
ける力に見合う加圧力に設定されたバックアップ ロール
を圧接することで原木がほぼ撓みの無い状態となって
も、圧接されてから撓みがほぼ無い状態となるまでの原
木の回転で切削された単板の厚さは許容範囲に入るもの
であったが、間伐材等の小径の原木を切削する場合は次
のような問題があったのである。即ち、小径の原木の切
削では、バックアップロールを圧接する前は、刃物等か
ら受ける力によって撓んでいる量が大径の場合に比べて
大となっているが、この状態で最初から刃物等から受け
る力に見合う加圧力に設定されたバックアップロールを
圧接すると、急激に原木の撓み量がほとんど無い状態と
なるが、圧接されてから撓みがほぼ無い状態となるまで
の原木の回転で切削された単板の厚さは、許容範囲をは
ずれたものとなり、歩留りを低下させる原因となってい
た。
方法では、原木が大径である状態でバックアップロール
が原木に圧接される場合は、刃物等から受ける力によっ
て原木が撓む量が小であるため、最初から刃物等から受
ける力に見合う加圧力に設定されたバックアップ ロール
を圧接することで原木がほぼ撓みの無い状態となって
も、圧接されてから撓みがほぼ無い状態となるまでの原
木の回転で切削された単板の厚さは許容範囲に入るもの
であったが、間伐材等の小径の原木を切削する場合は次
のような問題があったのである。即ち、小径の原木の切
削では、バックアップロールを圧接する前は、刃物等か
ら受ける力によって撓んでいる量が大径の場合に比べて
大となっているが、この状態で最初から刃物等から受け
る力に見合う加圧力に設定されたバックアップロールを
圧接すると、急激に原木の撓み量がほとんど無い状態と
なるが、圧接されてから撓みがほぼ無い状態となるまで
の原木の回転で切削された単板の厚さは、許容範囲をは
ずれたものとなり、歩留りを低下させる原因となってい
た。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明はこれら問題を解
決するために、ベニヤレ−スによって原木を切削するに
際し、原木がほぼ円柱状に切削されるまでバックアップ
ロールによる原木外周への加圧を行わず、ほぼ円柱状に
切削された後においてバックアップロールの原木外周へ
の加圧を開始すると共に、その加圧力を所定の加圧力に
到達するまで漸次増大させつつ切削することを特徴とす
るものである。ここに漸次とは加圧力の増大速度をゆっ
くりと行うことをいい、特にその増大速度が一定である
ことが望ましく、また所定の加圧力とは刃物等により生
じる原木の撓みをほぼなくした時の加圧力をいうもので
ある。
決するために、ベニヤレ−スによって原木を切削するに
際し、原木がほぼ円柱状に切削されるまでバックアップ
ロールによる原木外周への加圧を行わず、ほぼ円柱状に
切削された後においてバックアップロールの原木外周へ
の加圧を開始すると共に、その加圧力を所定の加圧力に
到達するまで漸次増大させつつ切削することを特徴とす
るものである。ここに漸次とは加圧力の増大速度をゆっ
くりと行うことをいい、特にその増大速度が一定である
ことが望ましく、また所定の加圧力とは刃物等により生
じる原木の撓みをほぼなくした時の加圧力をいうもので
ある。
【０００５】
【作用】その結果、小径の原木の切削では、バックアッ
プロールを圧接する前に刃物等から受ける力によって撓
んでいた量が、バックアップロールの加圧力が漸次所定
の値まで増大することにより時間を掛けて徐々に減少
し、この間の原木は前記に比べて多く回転し、回転に応
じて単板が生産され、撓んでいた量が多くの単板に分散
されるため、単板１枚当りの厚さの誤差が許容範囲に入
り、有効なものとなって歩留りが向上するのである。
プロールを圧接する前に刃物等から受ける力によって撓
んでいた量が、バックアップロールの加圧力が漸次所定
の値まで増大することにより時間を掛けて徐々に減少
し、この間の原木は前記に比べて多く回転し、回転に応
じて単板が生産され、撓んでいた量が多くの単板に分散
されるため、単板１枚当りの厚さの誤差が許容範囲に入
り、有効なものとなって歩留りが向上するのである。
【０００６】
【実施例】図１に示すように、スピンドル１に回転可能
に支持された原木２を切削する刃物３を備えた鉋台４
と、鉋台４と一体的に設けた支持台（図示せず）に刃物
３の刃先と平行な方向に間隔をおいてノ−ズバ−５と、
隣接するノ−ズバ−５の間に周囲に突起部を有する駆動
回転体６とを備え、鉋台及び支持台を原木の回転につれ
て移動させる送りネジ７を設ける。また、両端がシリン
ダ−８のロッド９の先端に従動回転自在に保持され、且
つガイド（図示せず）により案内され原木２に対し直線
的に前進後退可能で、原木２と同じ長さのバックアップ
ロ−ル１０を、原木２において鉋台４と反対の箇所に配
置する。
に支持された原木２を切削する刃物３を備えた鉋台４
と、鉋台４と一体的に設けた支持台（図示せず）に刃物
３の刃先と平行な方向に間隔をおいてノ−ズバ−５と、
隣接するノ−ズバ−５の間に周囲に突起部を有する駆動
回転体６とを備え、鉋台及び支持台を原木の回転につれ
て移動させる送りネジ７を設ける。また、両端がシリン
ダ−８のロッド９の先端に従動回転自在に保持され、且
つガイド（図示せず）により案内され原木２に対し直線
的に前進後退可能で、原木２と同じ長さのバックアップ
ロ−ル１０を、原木２において鉋台４と反対の箇所に配
置する。
【０００７】バックアップロ−ル１０を作動させるため
のシリンダ−８には、図２に概略的に示すように、配管
する。即ち、コンプレッサ−１１より切換弁１２を介
し、一方側にはパイロット形減圧弁１３を介して４方口
１４に配管する。４方口１４の２つの口からは、シリン
ダ−８に各々配管する一方、４方口１４の残りの口から
は速度制御弁１５を介してパイロット形減圧弁１３にパ
イロット圧として接続配管する。ここでパイロット形減
圧弁１３から４方口１４に排出される空気は、最初は低
い圧力であり、パイロット圧で切換弁が作動させられる
と、高い圧力の空気が供給される。また、切換弁１２の
他方側には減圧弁１６を介してシリンダ−８に各々接続
し、バックアップロ−ル１０を原木２から遠ざかるため
の配管とする。切換弁１２の切換え動作は運転者が手動
で行なうものとする。
のシリンダ−８には、図２に概略的に示すように、配管
する。即ち、コンプレッサ−１１より切換弁１２を介
し、一方側にはパイロット形減圧弁１３を介して４方口
１４に配管する。４方口１４の２つの口からは、シリン
ダ−８に各々配管する一方、４方口１４の残りの口から
は速度制御弁１５を介してパイロット形減圧弁１３にパ
イロット圧として接続配管する。ここでパイロット形減
圧弁１３から４方口１４に排出される空気は、最初は低
い圧力であり、パイロット圧で切換弁が作動させられる
と、高い圧力の空気が供給される。また、切換弁１２の
他方側には減圧弁１６を介してシリンダ−８に各々接続
し、バックアップロ−ル１０を原木２から遠ざかるため
の配管とする。切換弁１２の切換え動作は運転者が手動
で行なうものとする。
【０００８】本発明の実施例は以上のように備えるもの
で、以下のように作動される。最初に、切換弁１２を切
換えることでコンプレッサ−１１の圧縮空気（以下空気
という）を減圧弁１６側に誘導し、シリンダ−８のロッ
ド９を後退させて図１の一点鎖線で示すように、バック
アップロ−ル１０を原木２から離れた位置に待機させて
おく。この状態で、スピンドル１により回転させられる
小径の原木２に対し、公知のベニヤレ−スと同様に、鉋
台４及び支持台を送りネジ７の回転により漸次接近させ
ていき原木２を切削し単板を生産するが、原木２は小径
であるため、刃物等から受ける力によって大きく撓んで
しまう。次いで、回転する原木２が円柱状となってか
ら、切削を中断せずに運転者が切換弁１２をパイロット
形減圧弁１３側へ切換えると、低い圧力の空気は４方口
１４を経て両シリンダ−８及び速度制御弁１５へと流れ
ていく。そこでシリンダ−８のロッド９が前進してバッ
クアップロ−ル１０が原木２に向って進んで行くが、バ
ックアップロ−ル１０が原木２に当たるまでは、シリン
ダ−８内の空気が供給される側の容積が漸次増え続ける
ため、パイロット形減圧弁１３から両シリンダ−８及び
速度制御弁１５に至る間では空気の圧力が設定した値に
達っせず、速度制御弁１５を通過してパイロット圧とし
てパイロット形減圧弁１３に流れる空気の量は少ない。
その結果、パイロット形減圧弁１３は圧力切換弁が作動
せず、パイロット形減圧弁１３から供給される空気の圧
力は変らない。
で、以下のように作動される。最初に、切換弁１２を切
換えることでコンプレッサ−１１の圧縮空気（以下空気
という）を減圧弁１６側に誘導し、シリンダ−８のロッ
ド９を後退させて図１の一点鎖線で示すように、バック
アップロ−ル１０を原木２から離れた位置に待機させて
おく。この状態で、スピンドル１により回転させられる
小径の原木２に対し、公知のベニヤレ−スと同様に、鉋
台４及び支持台を送りネジ７の回転により漸次接近させ
ていき原木２を切削し単板を生産するが、原木２は小径
であるため、刃物等から受ける力によって大きく撓んで
しまう。次いで、回転する原木２が円柱状となってか
ら、切削を中断せずに運転者が切換弁１２をパイロット
形減圧弁１３側へ切換えると、低い圧力の空気は４方口
１４を経て両シリンダ−８及び速度制御弁１５へと流れ
ていく。そこでシリンダ−８のロッド９が前進してバッ
クアップロ−ル１０が原木２に向って進んで行くが、バ
ックアップロ−ル１０が原木２に当たるまでは、シリン
ダ−８内の空気が供給される側の容積が漸次増え続ける
ため、パイロット形減圧弁１３から両シリンダ−８及び
速度制御弁１５に至る間では空気の圧力が設定した値に
達っせず、速度制御弁１５を通過してパイロット圧とし
てパイロット形減圧弁１３に流れる空気の量は少ない。
その結果、パイロット形減圧弁１３は圧力切換弁が作動
せず、パイロット形減圧弁１３から供給される空気の圧
力は変らない。
【０００９】次いでバックアップロ−ル１０が回転する
原木２に当たると従動回転し始めるが、シリンダ−８内
の前記容積は変化しないため、パイロット形減圧弁１３
から両シリンダ−８及び速度制御弁１５に至る間の空気
の圧力が設定した値となり、原木２を小さい力（初圧）
で加圧する。一方、空気の圧力が設定した値となること
によって、速度制御弁１５を通過する空気の量が増え続
け、やがてパイロット圧となってパイロット形減圧弁１
３の圧力切換弁が作動し、パイロット形減圧弁１３から
排出される圧力が設定された高い値となる。しかしシリ
ンダ−８内の圧力が設定された値となるまでには若干の
時間を要するため、バックアップロ−ル１０が原木を加
圧する力は、前記時間の間で漸次増大し設定した値（終
圧）となる。例えば、長さ３尺の原木２に対するバック
アップロ−ル１０の加圧力は、最初は小さい力、約７０
kg（初圧）で圧接させ、圧接した後に若干の時間、約
３．５秒をかけて設定値、約１０００kg（終圧）まで増
大することとなり、バックアップロ−ル１０を圧接する
前の原木の撓み量が、前記時間をかけてほとんど無い状
態となるのである。その結果、前記時間で原木２は数回
転する。通常ベニヤレ−スでは切削速度（原木外周の速
度）を一定とするために、原木の直径が小となるにつれ
て原木の回転数を増大させており、例えば、原木径が４
５０mm前後では３〜５回転、原木径が２００mm前後では
６〜１０回転する。これらの回転数に応じて単板が生産
され、撓んでいた量が多くの単板に分散されて切削され
るため、この時の単板１枚当りの厚さは設定の厚さより
若干厚くなるものの許容範囲に入り、有効なものとなっ
て歩留りが向上するのである。更に切削を続け、終了す
ると鉋台４及び支持台を後退させ且つ切換弁１２を切換
えることでコンプレッサ−１１の空気減圧弁１６側に誘
導し、シリンダ−８のロッド９を後退させて、バックア
ップロ−ル１０を原木２から離し原位置に復帰させる。
原木２に当たると従動回転し始めるが、シリンダ−８内
の前記容積は変化しないため、パイロット形減圧弁１３
から両シリンダ−８及び速度制御弁１５に至る間の空気
の圧力が設定した値となり、原木２を小さい力（初圧）
で加圧する。一方、空気の圧力が設定した値となること
によって、速度制御弁１５を通過する空気の量が増え続
け、やがてパイロット圧となってパイロット形減圧弁１
３の圧力切換弁が作動し、パイロット形減圧弁１３から
排出される圧力が設定された高い値となる。しかしシリ
ンダ−８内の圧力が設定された値となるまでには若干の
時間を要するため、バックアップロ−ル１０が原木を加
圧する力は、前記時間の間で漸次増大し設定した値（終
圧）となる。例えば、長さ３尺の原木２に対するバック
アップロ−ル１０の加圧力は、最初は小さい力、約７０
kg（初圧）で圧接させ、圧接した後に若干の時間、約
３．５秒をかけて設定値、約１０００kg（終圧）まで増
大することとなり、バックアップロ−ル１０を圧接する
前の原木の撓み量が、前記時間をかけてほとんど無い状
態となるのである。その結果、前記時間で原木２は数回
転する。通常ベニヤレ−スでは切削速度（原木外周の速
度）を一定とするために、原木の直径が小となるにつれ
て原木の回転数を増大させており、例えば、原木径が４
５０mm前後では３〜５回転、原木径が２００mm前後では
６〜１０回転する。これらの回転数に応じて単板が生産
され、撓んでいた量が多くの単板に分散されて切削され
るため、この時の単板１枚当りの厚さは設定の厚さより
若干厚くなるものの許容範囲に入り、有効なものとなっ
て歩留りが向上するのである。更に切削を続け、終了す
ると鉋台４及び支持台を後退させ且つ切換弁１２を切換
えることでコンプレッサ−１１の空気減圧弁１６側に誘
導し、シリンダ−８のロッド９を後退させて、バックア
ップロ−ル１０を原木２から離し原位置に復帰させる。
【００１０】上記においてバックアップロ−ル１０が原
木２に圧接されてから加圧力が増大して設定値になるま
での時間Ｓにバックアップロ−ル１０が移動する量は、
切削中の原木の径に対応して予め設定された時間当りの
平均の原木の回転数をＮ、予め設定された原木１回転当
りの鉋台の移動量（予め設定された単板の厚さ）をｔ、
バックアップロ−ル１０を圧接する前の原木の撓み量を
Ｌとすると、ＮＳｔ＋Ｌとなり、前記時間Ｓでのバック
アップロ−ル１０の移動速度を一定と仮定すると、時間
Ｓで切削される単板の厚さは、（ＮＳｔ＋Ｌ）÷ＮＳと
なる。即ち、設定された単板の厚さｔに対し、原木の撓
み量Ｌを回転数ＮＳで割った値（Δｔ）だけ単板が厚く
なるのである。ここで単位時間の平均回転数Ｎは前記の
ようにベニヤレ−スで予め設定されているため、Δｔは
時間Ｓによって変化し、その関係は図５のようになり、
バックアップロ−ル１０の加圧力が最初から所定の加圧
力に近く増大するように設定されている従来の方法では
時間Ｓが短いためΔｔが大となるが、前記のように加圧
力の増大速度を制御すると、時間Ｓが長くなりΔｔが小
となり許容範囲の値となるのである。
木２に圧接されてから加圧力が増大して設定値になるま
での時間Ｓにバックアップロ−ル１０が移動する量は、
切削中の原木の径に対応して予め設定された時間当りの
平均の原木の回転数をＮ、予め設定された原木１回転当
りの鉋台の移動量（予め設定された単板の厚さ）をｔ、
バックアップロ−ル１０を圧接する前の原木の撓み量を
Ｌとすると、ＮＳｔ＋Ｌとなり、前記時間Ｓでのバック
アップロ−ル１０の移動速度を一定と仮定すると、時間
Ｓで切削される単板の厚さは、（ＮＳｔ＋Ｌ）÷ＮＳと
なる。即ち、設定された単板の厚さｔに対し、原木の撓
み量Ｌを回転数ＮＳで割った値（Δｔ）だけ単板が厚く
なるのである。ここで単位時間の平均回転数Ｎは前記の
ようにベニヤレ−スで予め設定されているため、Δｔは
時間Ｓによって変化し、その関係は図５のようになり、
バックアップロ−ル１０の加圧力が最初から所定の加圧
力に近く増大するように設定されている従来の方法では
時間Ｓが短いためΔｔが大となるが、前記のように加圧
力の増大速度を制御すると、時間Ｓが長くなりΔｔが小
となり許容範囲の値となるのである。
【００１１】本発明の第２の実施例としては、前記実施
例でバックアップロ−ル１０を原木に向けて前進後退さ
せる作動部材を、変更したものである。即ち、バックア
ップロール２７の片側軸受けにおける部分平面図である
図３及び図３におけるＸＹにおける部分断面図である図
４に示すように、ベニヤレ−スの原木（図示せず）に向
う方向に連なり送りネジ７と同じピッチのネジが形成さ
れた２本の雄ネジ２０（図では１本のみを示す）に雌ネ
ジ２１をバックアップロール２７の両端に各々備え、両
雌ネジ２１、２１に基台２２を架け渡して固定し、雄ネ
ジ２０の回転により原木に向う方向に前後動自在とす
る。この基台２２上で雌ネジ２１に近い箇所に各々取付
台２３を設け、取付台２３に各々シリンダ−２４の終端
部を取付ける。一方シリンダ−２４のピストンロッド２
５の先端には軸受２６を設け、軸受２６にはバックアッ
プロ−ル２７の軸２８を挿入しバックアップロ−ル２７
を従動回転自在に支持する。また、バックアップロ−ル
２７が常に原木の中心に向う方向のみで前進後退するよ
うに案内するために、軸２８の更に外側の箇所を長方形
のブロック２９に設けた軸受（図示せず）に挿入し、雄
ネジ２０と平行に連なるコ型のガイド３０でブロック２
９を上下から挟持し、摺動することで移動自在とする。
一方、雄ネジ２０はベニヤレ−スの鉋台４及び支持台を
移動させる送りネジ７と原木切削時は同期できるように
構成する。尚、バックアップロ−ル２７を作動させるた
めのシリンダ−２４には、図２に示したものと同様の配
管をし、ベニヤレ−スの構成も同様とする。また、原木
を切削する際は、シリンダ−２４のロッド２５を縮めた
状態で原木と鉋台４の刃物３との距離より若干長い距離
をおいた位置にバックアップロ−ル２７があるように、
予め雄ネジ２０の回転で基台２２を移動させておく。
例でバックアップロ−ル１０を原木に向けて前進後退さ
せる作動部材を、変更したものである。即ち、バックア
ップロール２７の片側軸受けにおける部分平面図である
図３及び図３におけるＸＹにおける部分断面図である図
４に示すように、ベニヤレ−スの原木（図示せず）に向
う方向に連なり送りネジ７と同じピッチのネジが形成さ
れた２本の雄ネジ２０（図では１本のみを示す）に雌ネ
ジ２１をバックアップロール２７の両端に各々備え、両
雌ネジ２１、２１に基台２２を架け渡して固定し、雄ネ
ジ２０の回転により原木に向う方向に前後動自在とす
る。この基台２２上で雌ネジ２１に近い箇所に各々取付
台２３を設け、取付台２３に各々シリンダ−２４の終端
部を取付ける。一方シリンダ−２４のピストンロッド２
５の先端には軸受２６を設け、軸受２６にはバックアッ
プロ−ル２７の軸２８を挿入しバックアップロ−ル２７
を従動回転自在に支持する。また、バックアップロ−ル
２７が常に原木の中心に向う方向のみで前進後退するよ
うに案内するために、軸２８の更に外側の箇所を長方形
のブロック２９に設けた軸受（図示せず）に挿入し、雄
ネジ２０と平行に連なるコ型のガイド３０でブロック２
９を上下から挟持し、摺動することで移動自在とする。
一方、雄ネジ２０はベニヤレ−スの鉋台４及び支持台を
移動させる送りネジ７と原木切削時は同期できるように
構成する。尚、バックアップロ−ル２７を作動させるた
めのシリンダ−２４には、図２に示したものと同様の配
管をし、ベニヤレ−スの構成も同様とする。また、原木
を切削する際は、シリンダ−２４のロッド２５を縮めた
状態で原木と鉋台４の刃物３との距離より若干長い距離
をおいた位置にバックアップロ−ル２７があるように、
予め雄ネジ２０の回転で基台２２を移動させておく。
【００１２】第２の実施例は以上のように備えるもの
で、原木を切削するべく送りネジ７を回転させ鉋台４及
び支持台を移動させると共に送りネジ７と同期して雄ネ
ジ２０も同じ回転数で送りねじ７とは逆方向に回転させ
る。そこで鉋台４及び支持台は原木に向って進み又、基
台２２に備えたバックアップロ−ル２７もガイド３０の
案内により原木に向って進み、刃物３によって原木の切
削が行なわれるが、バックアップロ−ル２７は前記の位
置に備えたので原木から若干離れた位置を保ちつつ移動
する。原木の切削が進み、切削され回転する原木が円柱
状となると、第１の実施例と同様に、切削を中断せずに
運転者が切換弁１２をパイロット形減圧弁１３側へ切換
えると、バックアップロ−ル２７が原木２に向って進ん
で行くが、前記のようにバックアップロ−ル２７は原木
から若干離れた位置にあるため即座に原木に当接し、以
下第１の実施例と同様の作用でバックアップロ−ル２７
が原木を加圧する力が変化して原木が切削されるのであ
る。以上のように第２の実施例では、必要な時に即座に
バックアップロ−ル２７を作用させることができ、より
多くの良好な単板を得ることができるとともに、シリン
ダ−２４のストロ−クが短いものですむ。また前記実施
例とは別に、バックアップロ−ルを移動させるシリンダ
−に備えた減圧弁を、原木が円柱状となった後に、手動
により最初低い圧力として原木に当接させ次いで同じく
手動により漸次加圧力を増大させてもよい。
で、原木を切削するべく送りネジ７を回転させ鉋台４及
び支持台を移動させると共に送りネジ７と同期して雄ネ
ジ２０も同じ回転数で送りねじ７とは逆方向に回転させ
る。そこで鉋台４及び支持台は原木に向って進み又、基
台２２に備えたバックアップロ−ル２７もガイド３０の
案内により原木に向って進み、刃物３によって原木の切
削が行なわれるが、バックアップロ−ル２７は前記の位
置に備えたので原木から若干離れた位置を保ちつつ移動
する。原木の切削が進み、切削され回転する原木が円柱
状となると、第１の実施例と同様に、切削を中断せずに
運転者が切換弁１２をパイロット形減圧弁１３側へ切換
えると、バックアップロ−ル２７が原木２に向って進ん
で行くが、前記のようにバックアップロ−ル２７は原木
から若干離れた位置にあるため即座に原木に当接し、以
下第１の実施例と同様の作用でバックアップロ−ル２７
が原木を加圧する力が変化して原木が切削されるのであ
る。以上のように第２の実施例では、必要な時に即座に
バックアップロ−ル２７を作用させることができ、より
多くの良好な単板を得ることができるとともに、シリン
ダ−２４のストロ−クが短いものですむ。また前記実施
例とは別に、バックアップロ−ルを移動させるシリンダ
−に備えた減圧弁を、原木が円柱状となった後に、手動
により最初低い圧力として原木に当接させ次いで同じく
手動により漸次加圧力を増大させてもよい。
【００１３】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、小径の原
木を切削した場合に、バックアップロールを圧接する前
に刃物等から受ける力によって撓んでいた量が、バック
アップロールの加圧力が漸次所定の値まで増大すること
により時間を掛けて徐々に減少し、この間の原木の回転
回数が増加し、回転に応じて単板が生産され、撓んでい
た量が多くの単板に分散されるため、許容範囲内の単板
を多く得ることができ、歩留りが向上するもののであ
る。
木を切削した場合に、バックアップロールを圧接する前
に刃物等から受ける力によって撓んでいた量が、バック
アップロールの加圧力が漸次所定の値まで増大すること
により時間を掛けて徐々に減少し、この間の原木の回転
回数が増加し、回転に応じて単板が生産され、撓んでい
た量が多くの単板に分散されるため、許容範囲内の単板
を多く得ることができ、歩留りが向上するもののであ
る。
【図１】本発明に係るバックアップロールの加圧方法に
よるベニヤレースの断面図である。
よるベニヤレースの断面図である。
【図２】同バックアップロールの配管の説明図である。
【図３】バックアップロールの片側軸における部分平面
図である。
図である。
【図４】図３におけるＸ−Ｙ線の部分断面図である。
【図５】加圧中に切削される単板の厚みについての説明
図。
図。
１・・スピンドル、２・・原木、３・・刃物、４・・鉋
台、５・・ノーズバー、６・・駆動回転体、７・・送り
ねじ、８・・シリンダー、９・・ロッド、１０・・バッ
クアップロール、１１・・コンプレッサー、１２・・切
替弁、１３・・パイロット形減圧弁、１４・・４方口、
１５・・速度制御弁、１６・・空気減圧弁。
台、５・・ノーズバー、６・・駆動回転体、７・・送り
ねじ、８・・シリンダー、９・・ロッド、１０・・バッ
クアップロール、１１・・コンプレッサー、１２・・切
替弁、１３・・パイロット形減圧弁、１４・・４方口、
１５・・速度制御弁、１６・・空気減圧弁。
Claims (1)
- 【請求項１】 ベニヤレ−スによって原木を切削するに
際し、原木がほぼ円柱状に切削されるまでバックアップ
ロールによる原木外周への加圧を行わず、ほぼ円柱状に
切削された後においてバックアップロールの原木外周へ
の加圧を開始すると共に、その加圧力を所定の加圧力に
到達するまで漸次増大させつつ切削することを特徴とす
るベニヤレ−スにおけるバックアップロールの加圧方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03313285A JP3120252B2 (ja) | 1991-10-31 | 1991-10-31 | ベニヤレ−スにおけるバックアップロールの加圧方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03313285A JP3120252B2 (ja) | 1991-10-31 | 1991-10-31 | ベニヤレ−スにおけるバックアップロールの加圧方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05124013A JPH05124013A (ja) | 1993-05-21 |
| JP3120252B2 true JP3120252B2 (ja) | 2000-12-25 |
Family
ID=18039377
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03313285A Expired - Fee Related JP3120252B2 (ja) | 1991-10-31 | 1991-10-31 | ベニヤレ−スにおけるバックアップロールの加圧方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3120252B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1547740B1 (en) * | 2003-12-24 | 2008-01-30 | Meinan Machinery Works, Inc. | Veneer lathe and method of cutting wood block by the veneer lathe |
-
1991
- 1991-10-31 JP JP03313285A patent/JP3120252B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05124013A (ja) | 1993-05-21 |
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