JP3099322B2 - 高炉炉熱管理方法 - Google Patents
高炉炉熱管理方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、高炉の安定操業
を行うことによって溶銑成分の変動を抑制するための高
炉炉熱管理方法に関する。
を行うことによって溶銑成分の変動を抑制するための高
炉炉熱管理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高炉における燃料比は、５００ｋｇ／ｔ
−ｐｉｇ（銑鉄）程度であるが、羽口から酸素を添加し
た熱風と共に微粉炭を吹込むことによって、１００ｋｇ
／ｔ−ｐｉｇ程度のコークスを微粉炭と置換することが
でき、低燃料比で操業することができる。しかしなが
ら、微粉炭吹込み時に炉況を安定操業するためには、炉
内の熱バランスを適切に維持することが重要である。高
炉内の熱バランス調整には、多くの方法が提案されてい
る。
−ｐｉｇ（銑鉄）程度であるが、羽口から酸素を添加し
た熱風と共に微粉炭を吹込むことによって、１００ｋｇ
／ｔ−ｐｉｇ程度のコークスを微粉炭と置換することが
でき、低燃料比で操業することができる。しかしなが
ら、微粉炭吹込み時に炉況を安定操業するためには、炉
内の熱バランスを適切に維持することが重要である。高
炉内の熱バランス調整には、多くの方法が提案されてい
る。
【０００３】例えば、高炉全体での熱収支、すなわち、
装入物質（高炉装入物、送風量）の総エンタルピー（入
熱）と排出物質（出銑滓量、廃ガス量）の総エンタルピ
ー（出熱）との差をとる熱精算を用いる総収支モデル、
高炉内部状態を反応または温度によって部分分割し、そ
の各部で熱収支をとる部分収支モデル、高炉を軸方向に
微小部分に分割し、微小高さ要素について炉内反応速度
を考慮して熱収支をとる微分収支モデル等がある。
装入物質（高炉装入物、送風量）の総エンタルピー（入
熱）と排出物質（出銑滓量、廃ガス量）の総エンタルピ
ー（出熱）との差をとる熱精算を用いる総収支モデル、
高炉内部状態を反応または温度によって部分分割し、そ
の各部で熱収支をとる部分収支モデル、高炉を軸方向に
微小部分に分割し、微小高さ要素について炉内反応速度
を考慮して熱収支をとる微分収支モデル等がある。
【０００４】また、ソリューションロスカーボン量およ
び炉頂ガス成分中の窒素量を所定時間間隔ごとに求め、
この求めた値の所定時間幅における移動平均を算出し、
前記ソリューションロスカーボン量と窒素量の各々の移
動平均値と複数個設けられた閾値とを比較することによ
りそれぞれ評価点を与え、その評価点による総合評価に
従い高炉炉熱低下予測を行う方法（特公平６−３５６０
５号公報）が提案されている。
び炉頂ガス成分中の窒素量を所定時間間隔ごとに求め、
この求めた値の所定時間幅における移動平均を算出し、
前記ソリューションロスカーボン量と窒素量の各々の移
動平均値と複数個設けられた閾値とを比較することによ
りそれぞれ評価点を与え、その評価点による総合評価に
従い高炉炉熱低下予測を行う方法（特公平６−３５６０
５号公報）が提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記特公平６−３５６
０５号公報に開示の方法は、高炉炉熱低下予測を行うの
みであるから、その際の昇熱アクション幅は操業者の経
験に基づくものとなり、経験の差に起因する個人差が大
きく、炉況の安定化は困難である。
０５号公報に開示の方法は、高炉炉熱低下予測を行うの
みであるから、その際の昇熱アクション幅は操業者の経
験に基づくものとなり、経験の差に起因する個人差が大
きく、炉況の安定化は困難である。
【０００６】この発明の目的は、上記従来技術の欠点を
解消し、高炉炉熱の低下ならびに上昇を早期予測できる
と共に、その際の操作アクション幅を提示することによ
って、より高炉炉熱の安定を図ることができる高炉炉熱
管理方法を提供することにある。
解消し、高炉炉熱の低下ならびに上昇を早期予測できる
と共に、その際の操作アクション幅を提示することによ
って、より高炉炉熱の安定を図ることができる高炉炉熱
管理方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記目的を
達成すべく、炉況を迅速的確に判断し、適切な熱バラン
スを維持するため、実用性に優れると共に、操業諸元が
変化している非安定状態にも適用できる炉熱管理方法を
確立すべく試験研究を重ねた。その結果、炉内の炉熱状
態を表す指標として、炉頂ガス成分等より求めたコーク
ス消費速度を銑鉄生成速度で除算して求めた計算コーク
ス比に、補助燃料吹込み量を銑鉄生成速度で除算して求
めた値と置換率との積を加算して計算燃料比を求め、計
算燃料比を送風温度および送風湿度により補正した計算
補正燃料比を求めることにより、炉内の熱バランスを精
度よく推定できることを究明し、この発明に到達した。
達成すべく、炉況を迅速的確に判断し、適切な熱バラン
スを維持するため、実用性に優れると共に、操業諸元が
変化している非安定状態にも適用できる炉熱管理方法を
確立すべく試験研究を重ねた。その結果、炉内の炉熱状
態を表す指標として、炉頂ガス成分等より求めたコーク
ス消費速度を銑鉄生成速度で除算して求めた計算コーク
ス比に、補助燃料吹込み量を銑鉄生成速度で除算して求
めた値と置換率との積を加算して計算燃料比を求め、計
算燃料比を送風温度および送風湿度により補正した計算
補正燃料比を求めることにより、炉内の熱バランスを精
度よく推定できることを究明し、この発明に到達した。
【０００８】この発明の高炉炉熱管理方法は、炉頂ガス
成分等より求めたコークス消費速度を銑鉄生成速度で除
算して求めた計算コークス比に、補助燃料吹込み量を銑
鉄生成速度で除算して求めた値に置換率を乗じた値を加
算して計算燃料比を求め、該計算燃料比を送風温度およ
び送風湿度により補正した計算補正燃料比を求め、該計
算補正燃料比が予め定めた設定値となるよう送風湿度、
微粉炭吹込み量、送風温度、装入コークス比を調整して
炉内の熱バランスを管理することとしている。このよう
に、計算補正燃料比が予め定めた設定値となるよう送風
湿度、微粉炭吹込み量、送風温度、装入コークス比を調
整して炉内の熱バランスを管理することによって、増鉱
時等の非定常状態においても、溶銑温度をほぼ一定に保
持することができ、高炉炉況の安定化を図ることができ
る。
成分等より求めたコークス消費速度を銑鉄生成速度で除
算して求めた計算コークス比に、補助燃料吹込み量を銑
鉄生成速度で除算して求めた値に置換率を乗じた値を加
算して計算燃料比を求め、該計算燃料比を送風温度およ
び送風湿度により補正した計算補正燃料比を求め、該計
算補正燃料比が予め定めた設定値となるよう送風湿度、
微粉炭吹込み量、送風温度、装入コークス比を調整して
炉内の熱バランスを管理することとしている。このよう
に、計算補正燃料比が予め定めた設定値となるよう送風
湿度、微粉炭吹込み量、送風温度、装入コークス比を調
整して炉内の熱バランスを管理することによって、増鉱
時等の非定常状態においても、溶銑温度をほぼ一定に保
持することができ、高炉炉況の安定化を図ることができ
る。
【０００９】
【発明の実施の形態】この発明におけるコークス消費速
度は、ガスクロマトグラフィーによる炉頂ガス成分分析
値から求めた炉頂（ＣＯ＋ＣＯ2）排出速度等から下記
（１）式に基づいて算出したものである。 コークス消費速度（ｋｇ／ｍｉｎ）＝（ａ−ｂ＋ｃ＋ｄ）／ｅ ……（１）式 ただし、ａ ： 炉頂（ＣＯ＋ＣＯ2）排出速度、ｂ
： 補助燃料中Ｃ投入速度、ｃ ： 浸炭によるＣ消
滅速度、ｄ ： 炉頂ダスト等Ｃ排出速度、ｅ： コー
クス中Ｃ比率、である。
度は、ガスクロマトグラフィーによる炉頂ガス成分分析
値から求めた炉頂（ＣＯ＋ＣＯ2）排出速度等から下記
（１）式に基づいて算出したものである。 コークス消費速度（ｋｇ／ｍｉｎ）＝（ａ−ｂ＋ｃ＋ｄ）／ｅ ……（１）式 ただし、ａ ： 炉頂（ＣＯ＋ＣＯ2）排出速度、ｂ
： 補助燃料中Ｃ投入速度、ｃ ： 浸炭によるＣ消
滅速度、ｄ ： 炉頂ダスト等Ｃ排出速度、ｅ： コー
クス中Ｃ比率、である。
【００１０】また、この発明における銑鉄生成速度（ｐ
ｉｇ−ｔ／ｍｉｎ）は、ガスクロマトグラフィーによる
炉頂ガス成分分析値から求めた単位時間内に還元される
酸素量等から下記（２）式によって算出したものであ
る。 銑鉄生成速度（ｔ／ｍｉｎ）＝（単位時間内に還元される酸素量）／（銑鉄１ ｋｇを生産するのに還元すべき酸素量） ……（２）式
ｉｇ−ｔ／ｍｉｎ）は、ガスクロマトグラフィーによる
炉頂ガス成分分析値から求めた単位時間内に還元される
酸素量等から下記（２）式によって算出したものであ
る。 銑鉄生成速度（ｔ／ｍｉｎ）＝（単位時間内に還元される酸素量）／（銑鉄１ ｋｇを生産するのに還元すべき酸素量） ……（２）式
【００１１】この発明における計算コークス比（ｋｇ／
ｔ−ｐｉｇ）は、前記（１）式により求めたコークス消
費速度（ｋｇ／ｍｉｎ）と前記（２）式により求めた銑
鉄生成速度（ｔ／ｍｉｎ）から下記（３）式によって求
めたものである。 計算コークス比（ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ）＝コークス消費速度（ｋｇ／ｍｉｎ）／ 銑鉄生成速度（ｔ／ｍｉｎ） ……（３）式
ｔ−ｐｉｇ）は、前記（１）式により求めたコークス消
費速度（ｋｇ／ｍｉｎ）と前記（２）式により求めた銑
鉄生成速度（ｔ／ｍｉｎ）から下記（３）式によって求
めたものである。 計算コークス比（ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ）＝コークス消費速度（ｋｇ／ｍｉｎ）／ 銑鉄生成速度（ｔ／ｍｉｎ） ……（３）式
【００１２】この発明における計算燃料比は、前記
（３）式により求めた前記計算コークス比（ｋｇ／ｔ−
ｐｉｇ）と補助燃料吹込み量（ｋｇ／ｍｉｎ）を銑鉄生
成速度（ｐｉｇ−ｔ／ｍｉｎ）で除した値に置換率を乗
じた値から下記（４）式により求めたものである。な
お、置換率とは、補助燃料発熱量をコークス発熱量で除
して求めるが、最終的には、実績より求まる。 計算燃料比＝計算コークス比（ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ）＋［補助燃料吹込み量（ｋ ｇ／ｍｉｎ）／銑鉄生成速度（ｐｉｇ−ｔ／ｍｉｎ）］×置換率 ……（４）式
（３）式により求めた前記計算コークス比（ｋｇ／ｔ−
ｐｉｇ）と補助燃料吹込み量（ｋｇ／ｍｉｎ）を銑鉄生
成速度（ｐｉｇ−ｔ／ｍｉｎ）で除した値に置換率を乗
じた値から下記（４）式により求めたものである。な
お、置換率とは、補助燃料発熱量をコークス発熱量で除
して求めるが、最終的には、実績より求まる。 計算燃料比＝計算コークス比（ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ）＋［補助燃料吹込み量（ｋ ｇ／ｍｉｎ）／銑鉄生成速度（ｐｉｇ−ｔ／ｍｉｎ）］×置換率 ……（４）式
【００１３】この発明における計算補正燃料比は、前記
（４）式で求めた計算燃料比を送風温度および送風湿度
により補正し、下記（５）式により求めたものである。 計算補正燃料比＝計算燃料比＋Ａ×（送風温度−Ｂ）＋Ｃ×（送風湿度−Ｄ） …（５）式 ただし、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄは定数である。この（５）式に
おける定数Ａ、Ｃは、高炉数式モデルにより求めたもの
を実績補正する。また、定数Ｂは、下式と前記定数Ａよ
り求める。 送風温度ΔＢＴ（℃）＝［送風湿度（１ｇ／Ｎｍ3）×１．６７７Ｋｃａｌ／ ｇ）］／［０．３３５Ｋｃａｌ／Ｎｍ3・℃（空気比熱ａｔ１０００℃）］＝５ ℃／送風湿度１ｇ／Ｎｍ3
（４）式で求めた計算燃料比を送風温度および送風湿度
により補正し、下記（５）式により求めたものである。 計算補正燃料比＝計算燃料比＋Ａ×（送風温度−Ｂ）＋Ｃ×（送風湿度−Ｄ） …（５）式 ただし、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄは定数である。この（５）式に
おける定数Ａ、Ｃは、高炉数式モデルにより求めたもの
を実績補正する。また、定数Ｂは、下式と前記定数Ａよ
り求める。 送風温度ΔＢＴ（℃）＝［送風湿度（１ｇ／Ｎｍ3）×１．６７７Ｋｃａｌ／ ｇ）］／［０．３３５Ｋｃａｌ／Ｎｍ3・℃（空気比熱ａｔ１０００℃）］＝５ ℃／送風湿度１ｇ／Ｎｍ3
【００１４】上記計算燃料比および計算補正燃料比の算
出は、送風温度、送風湿度の測定サンプリング時間Δｔ
毎に行うが、通常プロセスコンピータにおいては１分デ
ータで格納されるが、計算は１０分毎に計算される。
出は、送風温度、送風湿度の測定サンプリング時間Δｔ
毎に行うが、通常プロセスコンピータにおいては１分デ
ータで格納されるが、計算は１０分毎に計算される。
【００１５】この発明の高炉の炉熱管理方法において
は、前記（５）式により求めた計算補正燃料比は溶銑温
度の変動に比較してかなり早期に変動するので、送風条
件、原料装入条件を変更した場合においても、計算補正
燃料比を予め定めた設定値、例えば、８時間前までの平
均値より低下あるいは上昇し始めると、予め定めた設定
値となるよう送風湿度、微粉炭吹込み量、送風温度、装
入コークス比等を調整することによって、溶銑温度の変
動を抑制することができ、溶銑成分のバラツキを抑制し
て炉況の安定化を図ることができる。
は、前記（５）式により求めた計算補正燃料比は溶銑温
度の変動に比較してかなり早期に変動するので、送風条
件、原料装入条件を変更した場合においても、計算補正
燃料比を予め定めた設定値、例えば、８時間前までの平
均値より低下あるいは上昇し始めると、予め定めた設定
値となるよう送風湿度、微粉炭吹込み量、送風温度、装
入コークス比等を調整することによって、溶銑温度の変
動を抑制することができ、溶銑成分のバラツキを抑制し
て炉況の安定化を図ることができる。
【００１６】この発明における高炉の炉熱管理方法は、
前記（５）式により求めた計算補正燃料比が予め定めた
設定値となるよう送風湿度、微粉炭吹込み量、送風温
度、装入コークス比等を調整して炉内の熱バランスを管
理する。例えば、計算補正燃料比が予め定めた設定値よ
り低くなると、送風湿度を低下させることによって、計
算補正燃料比の低下を抑制して設定値に制御する。この
場合においては、前記（５）式による計算補正燃料比が
予め定めた設定値と同じ値になるよう送風湿度を逆算し
て低下させるので、送風湿度低下幅を求めることができ
る。このように、計算補正燃料比が予め定めた設定値と
なるよう送風湿度、微粉炭吹込み量、送風温度、装入コ
ークス比等を調整することによって、送風条件、原料装
入条件を変更した場合においても溶銑温度の変動を抑制
することができ、溶銑成分のバラツキを抑制することが
できる。
前記（５）式により求めた計算補正燃料比が予め定めた
設定値となるよう送風湿度、微粉炭吹込み量、送風温
度、装入コークス比等を調整して炉内の熱バランスを管
理する。例えば、計算補正燃料比が予め定めた設定値よ
り低くなると、送風湿度を低下させることによって、計
算補正燃料比の低下を抑制して設定値に制御する。この
場合においては、前記（５）式による計算補正燃料比が
予め定めた設定値と同じ値になるよう送風湿度を逆算し
て低下させるので、送風湿度低下幅を求めることができ
る。このように、計算補正燃料比が予め定めた設定値と
なるよう送風湿度、微粉炭吹込み量、送風温度、装入コ
ークス比等を調整することによって、送風条件、原料装
入条件を変更した場合においても溶銑温度の変動を抑制
することができ、溶銑成分のバラツキを抑制することが
できる。
【００１７】
実施例１ 内容積２７００ｍ3、羽口数２８、出銑孔数２の高炉に
おいて、送風量４０００Ｎｍ3／ｍｉｎ、酸素添加量５
０００Ｎｍ3／ｈｒ、送風温度１１５０℃、送風湿度３
０ｇ／Ｎｍ3の送風条件、鉱石／コークス比３．７０、
装入コークス比４３０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ、出銑量２００
ｔ−ｐｉｇ／ｈｒ、出滓量６０ｔ／ｈｒの定常条件下に
おいて、ガスクロマトグラフィーによる３分毎の炉頂廃
ガス成分分析、前記送風条件、原料装入条件などを１分
毎に測定し、これらの平均値を１０分毎に算出して前記
（４）式および（５）式により計算燃料比および計算補
正燃料比を１０分毎に演算した。得られた計算補正燃料
比は、予め定めた設定値（５２０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ）と
比較し、計算補正燃料比が５２０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇより
低下し始めた時点では、何のアクションも取らずに溶銑
温度が１５１０℃から１４７５℃に低下した時点で、送
風温度を１１５０℃から１１８０℃に上昇させると共
に、送風湿度を３０ｇ／Ｎｍ3から２５ｇ／Ｎｍ3に低下
させた。この比較例の場合における送風量、送風温度、
送風湿度、計算燃料比、計算補正燃料比、溶銑温度の経
時変化を図１に示す。また、前記得られた計算補正燃料
比と予め定めた設定値（５２０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ）を比
較し、計算補正燃料比が５２０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇより低
下し始めた時点で、計算補正燃料比を５２０ｋｇ／ｔ−
ｐｉｇで一定とすべく、送風湿度を３０ｇ／Ｎｍ3から
順次２０ｇ／Ｎｍ3に低下させ、計算補正燃料比が上昇
し始めた時点で、送風湿度を２５ｇ／Ｎｍ3まで順次上
昇させた。この場合における送風量、送風温度、送風湿
度、計算燃料比、計算補正燃料比、溶銑温度の経時変化
を図２に示す。
おいて、送風量４０００Ｎｍ3／ｍｉｎ、酸素添加量５
０００Ｎｍ3／ｈｒ、送風温度１１５０℃、送風湿度３
０ｇ／Ｎｍ3の送風条件、鉱石／コークス比３．７０、
装入コークス比４３０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ、出銑量２００
ｔ−ｐｉｇ／ｈｒ、出滓量６０ｔ／ｈｒの定常条件下に
おいて、ガスクロマトグラフィーによる３分毎の炉頂廃
ガス成分分析、前記送風条件、原料装入条件などを１分
毎に測定し、これらの平均値を１０分毎に算出して前記
（４）式および（５）式により計算燃料比および計算補
正燃料比を１０分毎に演算した。得られた計算補正燃料
比は、予め定めた設定値（５２０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ）と
比較し、計算補正燃料比が５２０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇより
低下し始めた時点では、何のアクションも取らずに溶銑
温度が１５１０℃から１４７５℃に低下した時点で、送
風温度を１１５０℃から１１８０℃に上昇させると共
に、送風湿度を３０ｇ／Ｎｍ3から２５ｇ／Ｎｍ3に低下
させた。この比較例の場合における送風量、送風温度、
送風湿度、計算燃料比、計算補正燃料比、溶銑温度の経
時変化を図１に示す。また、前記得られた計算補正燃料
比と予め定めた設定値（５２０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ）を比
較し、計算補正燃料比が５２０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇより低
下し始めた時点で、計算補正燃料比を５２０ｋｇ／ｔ−
ｐｉｇで一定とすべく、送風湿度を３０ｇ／Ｎｍ3から
順次２０ｇ／Ｎｍ3に低下させ、計算補正燃料比が上昇
し始めた時点で、送風湿度を２５ｇ／Ｎｍ3まで順次上
昇させた。この場合における送風量、送風温度、送風湿
度、計算燃料比、計算補正燃料比、溶銑温度の経時変化
を図２に示す。
【００１８】図１に示すとおり、溶銑温度が１５１０℃
から１４７５℃に低下した時点で、送風温度を１１５０
℃から１１８０℃に上昇させると共に、送風湿度を３０
ｇ／Ｎｍ3から２５ｇ／Ｎｍ3に低下させた比較例の場合
は、溶銑温度が１４６０℃まで低下したのち、順次回復
したが、溶銑温度の変動は大きかった。これに対し、図
２に示すとおり、計算補正燃料比が５２０ｋｇ／ｔ−ｐ
ｉｇより低下し始めた時点で、計算補正燃料比を５２０
ｋｇ／ｔ−ｐｉｇで一定とすべく、送風湿度を３０ｇ／
Ｎｍ3から順次２０ｇ／Ｎｍ3に低下させた本発明例の場
合は、溶銑温度の低下は僅かで、溶銑温度１５００℃を
維持することができると共に、溶銑温度の変動は僅かで
あった。
から１４７５℃に低下した時点で、送風温度を１１５０
℃から１１８０℃に上昇させると共に、送風湿度を３０
ｇ／Ｎｍ3から２５ｇ／Ｎｍ3に低下させた比較例の場合
は、溶銑温度が１４６０℃まで低下したのち、順次回復
したが、溶銑温度の変動は大きかった。これに対し、図
２に示すとおり、計算補正燃料比が５２０ｋｇ／ｔ−ｐ
ｉｇより低下し始めた時点で、計算補正燃料比を５２０
ｋｇ／ｔ−ｐｉｇで一定とすべく、送風湿度を３０ｇ／
Ｎｍ3から順次２０ｇ／Ｎｍ3に低下させた本発明例の場
合は、溶銑温度の低下は僅かで、溶銑温度１５００℃を
維持することができると共に、溶銑温度の変動は僅かで
あった。
【００１９】実施例２ 実施例１と同じ高炉において、送風量４０００Ｎｍ3／
ｍｉｎ、酸素添加量５０００Ｎｍ3／ｈｒ、送風温度１
１５０℃、送風湿度３５ｇ／Ｎｍ3の送風条件、鉱石／
コークス比３．５６、装入コークス比４５０ｋｇ／ｔ−
ｐｉｇ、出銑量２００ｔ−ｐｉｇ／ｈｒ、出滓量６０ｔ
／ｈｒの操業条件から、鉱石／コークス比を３．５６か
ら３．７０に増量するに際し、ガスクロマトグラフィー
による３分毎の炉頂廃ガス成分分析、送風条件、原料装
入条件などを１分毎に測定し、これらの平均値を１０分
毎に算出して計算燃料比および計算補正燃料比を１０分
毎に演算した。装入コークス比を４５０ｋｇ／ｔ−ｐｉ
ｇから４３０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇに低下させたのち、従来
からの経験に基づき、微粉炭吹込み量を１５Ｔ／ｈｒか
ら１９．５Ｔ／ｈｒに増量した。この比較例の場合にお
ける送風量、装入コークス比、送風温度、送風湿度、微
粉炭吹込み量、計算燃料比、計算補正燃料比、溶銑温度
の経時変化を図３に示す。また、鉱石／コークス比を
３．５６から３．７０に増量した時点から前記計算補正
燃料比を装入コークス比低下前の５２０ｋｇ／ｔ−ｐｉ
ｇに維持すべく、微粉炭吹込み量を１５Ｔ／ｈｒから順
次１９．５Ｔ／ｈｒまで増量させた。この本発明例の場
合における送風量、装入コークス比、送風温度、送風湿
度、微粉炭吹込み量、計算燃料比、計算補正燃料比、溶
銑温度の経時変化を図４に示す。
ｍｉｎ、酸素添加量５０００Ｎｍ3／ｈｒ、送風温度１
１５０℃、送風湿度３５ｇ／Ｎｍ3の送風条件、鉱石／
コークス比３．５６、装入コークス比４５０ｋｇ／ｔ−
ｐｉｇ、出銑量２００ｔ−ｐｉｇ／ｈｒ、出滓量６０ｔ
／ｈｒの操業条件から、鉱石／コークス比を３．５６か
ら３．７０に増量するに際し、ガスクロマトグラフィー
による３分毎の炉頂廃ガス成分分析、送風条件、原料装
入条件などを１分毎に測定し、これらの平均値を１０分
毎に算出して計算燃料比および計算補正燃料比を１０分
毎に演算した。装入コークス比を４５０ｋｇ／ｔ−ｐｉ
ｇから４３０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇに低下させたのち、従来
からの経験に基づき、微粉炭吹込み量を１５Ｔ／ｈｒか
ら１９．５Ｔ／ｈｒに増量した。この比較例の場合にお
ける送風量、装入コークス比、送風温度、送風湿度、微
粉炭吹込み量、計算燃料比、計算補正燃料比、溶銑温度
の経時変化を図３に示す。また、鉱石／コークス比を
３．５６から３．７０に増量した時点から前記計算補正
燃料比を装入コークス比低下前の５２０ｋｇ／ｔ−ｐｉ
ｇに維持すべく、微粉炭吹込み量を１５Ｔ／ｈｒから順
次１９．５Ｔ／ｈｒまで増量させた。この本発明例の場
合における送風量、装入コークス比、送風温度、送風湿
度、微粉炭吹込み量、計算燃料比、計算補正燃料比、溶
銑温度の経時変化を図４に示す。
【００２０】図３に示すとおり、計算補正燃料比が増鉱
前の５２０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇから上昇し始めた時点で、
従来からの経験に基づき、微粉炭吹込み量を１５Ｔ／ｈ
ｒから１９．５Ｔ／ｈｒに増量した比較例の場合は、溶
銑温度が設定値より大幅に上昇する過熱状態となってい
る。これに対し、図４示すとおり、鉱石／コークス比を
３．５６から３．７０に増量した時点から前記計算補正
燃料比を増鉱前の５２０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇに維持すべ
く、微粉炭吹込み量を１５Ｔ／ｈｒから順次１９．５Ｔ
／ｈｒまで増量させた本発明例の場合は、溶銑温度をほ
ぼ１５００℃で一定に保持することができた。
前の５２０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇから上昇し始めた時点で、
従来からの経験に基づき、微粉炭吹込み量を１５Ｔ／ｈ
ｒから１９．５Ｔ／ｈｒに増量した比較例の場合は、溶
銑温度が設定値より大幅に上昇する過熱状態となってい
る。これに対し、図４示すとおり、鉱石／コークス比を
３．５６から３．７０に増量した時点から前記計算補正
燃料比を増鉱前の５２０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇに維持すべ
く、微粉炭吹込み量を１５Ｔ／ｈｒから順次１９．５Ｔ
／ｈｒまで増量させた本発明例の場合は、溶銑温度をほ
ぼ１５００℃で一定に保持することができた。
【００２１】
【発明の効果】この発明は、ガスクロマトグラフィーに
よる炉頂廃ガス成分分析、送風条件、原料装入条件など
を１分毎に測定し、これらの平均値を１０分毎に算出し
て計算燃料比および計算補正燃料比を１０分毎に演算
し、計算補正燃料比が一定となるよう送風湿度、微粉炭
吹込み量、送風温度、装入コークス比等を調整すること
によって、溶銑温度の変動を抑制することができ、ひい
ては溶銑成分のバラツキを抑制して高炉の安定操業を図
ることができる。
よる炉頂廃ガス成分分析、送風条件、原料装入条件など
を１分毎に測定し、これらの平均値を１０分毎に算出し
て計算燃料比および計算補正燃料比を１０分毎に演算
し、計算補正燃料比が一定となるよう送風湿度、微粉炭
吹込み量、送風温度、装入コークス比等を調整すること
によって、溶銑温度の変動を抑制することができ、ひい
ては溶銑成分のバラツキを抑制して高炉の安定操業を図
ることができる。
【図１】実施例１における従来例の送風量、送風温度、
送風湿度、計算燃料比、計算補正燃料比、溶銑温度の経
時変化を示すグラフで、（ａ）図は送風量の経時変化、
（ｂ）図は送風温度の経時変化、（ｃ）図は送風湿度の
経時変化、（ｄ）図は計算燃料比の経時変化、（ｅ）図
は計算補正燃料比の経時変化、（ｆ）図は溶銑温度の経
時変化を示す。
送風湿度、計算燃料比、計算補正燃料比、溶銑温度の経
時変化を示すグラフで、（ａ）図は送風量の経時変化、
（ｂ）図は送風温度の経時変化、（ｃ）図は送風湿度の
経時変化、（ｄ）図は計算燃料比の経時変化、（ｅ）図
は計算補正燃料比の経時変化、（ｆ）図は溶銑温度の経
時変化を示す。
【図２】実施例１における本発明例の送風量、送風温
度、送風湿度、計算燃料比、計算補正燃料比、溶銑温度
の経時変化を示すグラフで、（ａ）図は送風量の経時変
化、（ｂ）図は送風温度の経時変化、（ｃ）図は送風湿
度の経時変化、（ｄ）図は計算燃料比の経時変化、
（ｅ）図は計算補正燃料比の経時変化、（ｆ）図は溶銑
温度の経時変化を示す。
度、送風湿度、計算燃料比、計算補正燃料比、溶銑温度
の経時変化を示すグラフで、（ａ）図は送風量の経時変
化、（ｂ）図は送風温度の経時変化、（ｃ）図は送風湿
度の経時変化、（ｄ）図は計算燃料比の経時変化、
（ｅ）図は計算補正燃料比の経時変化、（ｆ）図は溶銑
温度の経時変化を示す。
【図３】実施例２における従来例の送風量、装入コーク
ス比、送風温度、送風湿度、微粉炭吹込み量、計算燃料
比、計算補正燃料比、溶銑温度の経時変化を示すグラフ
で、（ａ）図は送風量の経時変化、（ｂ）図は装入コー
クス比の経時変化、（ｃ）図は送風温度と送風湿度の経
時変化、（ｄ）図は微粉炭吹込み量の経時変化、（ｅ）
図は計算燃料比の経時変化、（ｆ）図は計算補正燃料比
の経時変化、（ｇ）図は溶銑温度の経時変化を示す。
ス比、送風温度、送風湿度、微粉炭吹込み量、計算燃料
比、計算補正燃料比、溶銑温度の経時変化を示すグラフ
で、（ａ）図は送風量の経時変化、（ｂ）図は装入コー
クス比の経時変化、（ｃ）図は送風温度と送風湿度の経
時変化、（ｄ）図は微粉炭吹込み量の経時変化、（ｅ）
図は計算燃料比の経時変化、（ｆ）図は計算補正燃料比
の経時変化、（ｇ）図は溶銑温度の経時変化を示す。
【図４】実施例２における本発明例の送風量、装入コー
クス比、送風温度、送風湿度、微粉炭吹込み量、計算燃
料比、計算補正燃料比、溶銑温度の経時変化を示すグラ
フで、（ａ）図は送風量の経時変化、（ｂ）図は装入コ
ークス比の経時変化、（ｃ）図は送風温度と送風湿度の
経時変化、（ｄ）図は微粉炭吹込み量の経時変化、
（ｅ）図は計算燃料比の経時変化、（ｆ）図は計算補正
燃料比の経時変化、（ｇ）図は溶銑温度の経時変化を示
す。
クス比、送風温度、送風湿度、微粉炭吹込み量、計算燃
料比、計算補正燃料比、溶銑温度の経時変化を示すグラ
フで、（ａ）図は送風量の経時変化、（ｂ）図は装入コ
ークス比の経時変化、（ｃ）図は送風温度と送風湿度の
経時変化、（ｄ）図は微粉炭吹込み量の経時変化、
（ｅ）図は計算燃料比の経時変化、（ｆ）図は計算補正
燃料比の経時変化、（ｇ）図は溶銑温度の経時変化を示
す。
Claims (1)
- 【請求項１】 高炉操業中における炉熱管理方法におい
て、炉頂ガス成分等より求めたコークス消費速度を銑鉄
生成速度で除算して求めた計算コークス比に、補助燃料
吹込み量を銑鉄生成速度で除算して求めた値に置換率を
乗算した値を加算して計算燃料比を求め、該計算燃料比
を送風温度および送風湿度により補正した計算補正燃料
比を求め、計算補正燃料比が予め定めた設定値となるよ
う送風湿度、微粉炭吹込み量、送風温度、装入コークス
比を調整して炉内の熱バランスを管理することを特徴と
する高炉炉熱管理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08215427A JP3099322B2 (ja) | 1996-07-25 | 1996-07-25 | 高炉炉熱管理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08215427A JP3099322B2 (ja) | 1996-07-25 | 1996-07-25 | 高炉炉熱管理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1046215A JPH1046215A (ja) | 1998-02-17 |
| JP3099322B2 true JP3099322B2 (ja) | 2000-10-16 |
Family
ID=16672165
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08215427A Expired - Fee Related JP3099322B2 (ja) | 1996-07-25 | 1996-07-25 | 高炉炉熱管理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3099322B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030028101A (ko) * | 2001-09-27 | 2003-04-08 | 주식회사 포스코 | 고로설비에 있어서 미분탄 취입량에 따른 수분 제어 방법 |
| KR100994047B1 (ko) | 2003-11-26 | 2010-11-11 | 주식회사 포스코 | 노내 침수시 노열 보상방법 |
| KR101176018B1 (ko) | 2010-12-28 | 2012-08-24 | 주식회사 포스코 | 고로 공정에서의 노열 제어방법 |
| KR102122422B1 (ko) * | 2018-11-26 | 2020-06-12 | 주식회사 포스코 | 고로의 연원료 비율 제어 장치 및 그 방법 |
| CN110305998B (zh) * | 2019-06-28 | 2021-03-16 | 武汉钢铁有限公司 | 一种降低高炉煤气中s含量的在线调控方法及装置 |
| CN115404298B (zh) * | 2022-08-12 | 2023-07-28 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种欧冶炉喷煤的方法 |
-
1996
- 1996-07-25 JP JP08215427A patent/JP3099322B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1046215A (ja) | 1998-02-17 |
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|---|---|---|---|
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