JP3098637B2 - 高速成形用アルミニウム合金板とその製造方法 - Google Patents
高速成形用アルミニウム合金板とその製造方法Info
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- JP3098637B2 JP3098637B2 JP04328879A JP32887992A JP3098637B2 JP 3098637 B2 JP3098637 B2 JP 3098637B2 JP 04328879 A JP04328879 A JP 04328879A JP 32887992 A JP32887992 A JP 32887992A JP 3098637 B2 JP3098637 B2 JP 3098637B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は優れた強度と延性を有
し、成形後の外観も良好なアルミニウム合金板に関し、
特に平均ひずみ速度が 0.01sec-1以上の高速成形性に優
れたものである。
し、成形後の外観も良好なアルミニウム合金板に関し、
特に平均ひずみ速度が 0.01sec-1以上の高速成形性に優
れたものである。
【０００２】
【従来の技術】従来自動車外板には主として冷延鋼板が
用いられていた。しかしながら最近自動車車体の軽量化
の要請が高まってきたことからアルミニウム合金板の使
用が検討されている。
用いられていた。しかしながら最近自動車車体の軽量化
の要請が高まってきたことからアルミニウム合金板の使
用が検討されている。
【０００３】一般に自動車外板用材料としては、プレス
成形性に優れていること、強度が高いことなどが求めら
れている。そしてこのような特性を満足するアルミニウ
ム材料として、ＪＩＳ５０５２合金（Ａｌ− 2.5wt％Ｍ
ｇ−0.25wt％Ｃｒ）やＪＩＳ５１８２合金（Ａｌ− 4.5
wt％Ｍｇ−0.35wt％Ｍｎ）等のＡｌ−Ｍｇ系合金が通常
使用されていた。
成形性に優れていること、強度が高いことなどが求めら
れている。そしてこのような特性を満足するアルミニウ
ム材料として、ＪＩＳ５０５２合金（Ａｌ− 2.5wt％Ｍ
ｇ−0.25wt％Ｃｒ）やＪＩＳ５１８２合金（Ａｌ− 4.5
wt％Ｍｇ−0.35wt％Ｍｎ）等のＡｌ−Ｍｇ系合金が通常
使用されていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記アルミニウム合金
であるＪＩＳ５０００系合金は、鋼材と比べると延性が
低く、成形時に割れやすい欠点があった。そこでこの延
性を改善するために様々な元素の添加や不純物の低減等
の対策を検討してきたが十分な延性向上の効果が得られ
ていなかった。
であるＪＩＳ５０００系合金は、鋼材と比べると延性が
低く、成形時に割れやすい欠点があった。そこでこの延
性を改善するために様々な元素の添加や不純物の低減等
の対策を検討してきたが十分な延性向上の効果が得られ
ていなかった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明はこれに鑑み種々
検討の結果、特に高速での成形における材料の変形抵抗
の差を積極的に利用し、さらに材料の集合組織による縮
みフランジ性の改善を図ることによる見掛け上の延性の
向上にたよらず、実質的に高い成形性を有するアルミニ
ウム合金板を開発したものである。
検討の結果、特に高速での成形における材料の変形抵抗
の差を積極的に利用し、さらに材料の集合組織による縮
みフランジ性の改善を図ることによる見掛け上の延性の
向上にたよらず、実質的に高い成形性を有するアルミニ
ウム合金板を開発したものである。
【０００６】即ち本発明のアルミニウム合金板は、Ｍ
ｇ： 4.0〜10.0wt％を含み、又はＭｇ： 4.0〜10.0wt％
とＣｕ： 0.1〜 0.5wt％を含み、さらに不可避的不純物
としてＦｅ及びＳｉをいずれも 0.2wt％以下とし、その
他の不純物元素をいずれも0.05wt％以下に規制し、残部
Ａｌからなるアルミニウム合金の軟質板であって、その
金属組織の結晶粒径が60μｍ以下、ひずみ速度依存性を
示すｍ値が-0.001以下で、圧延方向に対して０°，45
°，90°の３方向の平均破断強さが 280ＭＰａ以上、且
つ前記３方向の破断強さの最大差が５ＭＰａ以上である
ことを特徴とする平均ひずみ速度が 0.01sec-1以上の高
速成形用アルミニウム合金板である。
ｇ： 4.0〜10.0wt％を含み、又はＭｇ： 4.0〜10.0wt％
とＣｕ： 0.1〜 0.5wt％を含み、さらに不可避的不純物
としてＦｅ及びＳｉをいずれも 0.2wt％以下とし、その
他の不純物元素をいずれも0.05wt％以下に規制し、残部
Ａｌからなるアルミニウム合金の軟質板であって、その
金属組織の結晶粒径が60μｍ以下、ひずみ速度依存性を
示すｍ値が-0.001以下で、圧延方向に対して０°，45
°，90°の３方向の平均破断強さが 280ＭＰａ以上、且
つ前記３方向の破断強さの最大差が５ＭＰａ以上である
ことを特徴とする平均ひずみ速度が 0.01sec-1以上の高
速成形用アルミニウム合金板である。
【０００７】また本発明の製造方法は、Ｍｇ： 4.0〜1
0.0wt％を含み、又はＭｇ： 4.0〜10.0wt％とＣｕ： 0.
1〜 0.5wt％を含み、さらに不可避的不純物としてＦｅ
及びＳｉをいずれも 0.2wt％以下とし、その他の不純物
元素をいずれも0.05wt％以下に規制し、残部Ａｌからな
るアルミニウム合金鋳塊を、480 ℃以上の温度で均質化
処理を行って熱間圧延及び冷間圧延を施して圧延板と
し、その圧延板を 300〜450℃の温度に 200℃/h以下の
昇温速度で加熱して該温度に０〜６時間保持する焼鈍処
理を施すことにより、その金属組織の結晶粒径が60μｍ
以下とし、ひずみ速度依存性を示すｍ値が-0.001以下
で、圧延方向に対して０°，45°，90°の３方向の平均
破断強さが 280ＭＰａ以上、且つ前記３方向の破断強さ
の最大差が５ＭＰａ以上であることを特徴とする平均ひ
ずみ速度が 0.01sec-1以上の高速成形用アルミニウム合
金板の製造方法である。
0.0wt％を含み、又はＭｇ： 4.0〜10.0wt％とＣｕ： 0.
1〜 0.5wt％を含み、さらに不可避的不純物としてＦｅ
及びＳｉをいずれも 0.2wt％以下とし、その他の不純物
元素をいずれも0.05wt％以下に規制し、残部Ａｌからな
るアルミニウム合金鋳塊を、480 ℃以上の温度で均質化
処理を行って熱間圧延及び冷間圧延を施して圧延板と
し、その圧延板を 300〜450℃の温度に 200℃/h以下の
昇温速度で加熱して該温度に０〜６時間保持する焼鈍処
理を施すことにより、その金属組織の結晶粒径が60μｍ
以下とし、ひずみ速度依存性を示すｍ値が-0.001以下
で、圧延方向に対して０°，45°，90°の３方向の平均
破断強さが 280ＭＰａ以上、且つ前記３方向の破断強さ
の最大差が５ＭＰａ以上であることを特徴とする平均ひ
ずみ速度が 0.01sec-1以上の高速成形用アルミニウム合
金板の製造方法である。
【０００８】
【作用】先ず本発明において合金組成を限定した理由を
説明する。
説明する。
【０００９】ＭｇはＡｌ中に固溶することにより強度を
向上させると共に、加工硬化性を大きくすることによっ
て延性を増大させ、成形性の向上に寄与する。さらに転
位との固着作用が成形の際の高ひずみ速度で低下するこ
とによってひずみ速度依存性を表す下記に説明するｍ値
を下げる働きを有する。そしてＭｇの含有量を5.5wt％
を超え、10.0wt％以下と限定したのは、5.5wt％以下で
は上記の効果が小さく、一方10.0wt％を超えると耐応力
腐食割れ性（耐ＳＣＣ性）が悪化すると共に、熱間加工
性が悪化して製造が困難となるからである。
向上させると共に、加工硬化性を大きくすることによっ
て延性を増大させ、成形性の向上に寄与する。さらに転
位との固着作用が成形の際の高ひずみ速度で低下するこ
とによってひずみ速度依存性を表す下記に説明するｍ値
を下げる働きを有する。そしてＭｇの含有量を5.5wt％
を超え、10.0wt％以下と限定したのは、5.5wt％以下で
は上記の効果が小さく、一方10.0wt％を超えると耐応力
腐食割れ性（耐ＳＣＣ性）が悪化すると共に、熱間加工
性が悪化して製造が困難となるからである。
【００１０】Ｃｕは焼付け塗装時にＧＰゾーン，θ’，
Ｓ相などを析出させるので、塗装後に強度を確保したい
場合に添加する。しかしてその含有量を 0.1〜 0.5wt％
と限定したのは、 0.1wt％未満では強度向上が小さく、
0.5wt％を超えると耐食性が低下するためである。
Ｓ相などを析出させるので、塗装後に強度を確保したい
場合に添加する。しかしてその含有量を 0.1〜 0.5wt％
と限定したのは、 0.1wt％未満では強度向上が小さく、
0.5wt％を超えると耐食性が低下するためである。
【００１１】Ｆｅ，Ｓｉは通常Ａｌの不純物として含ま
れるものである。しかしＦｅとＳｉは互いに化合物を作
りやすく、その化合物が成形時のクラックの起点になり
延性が低下する原因となる。この延性の低下はＦｅ，Ｓ
ｉのいずれもが 0.2wt％を超えると顕著になる。従って
それらの含有量は両者共に 0.2wt％以下と限定した。
れるものである。しかしＦｅとＳｉは互いに化合物を作
りやすく、その化合物が成形時のクラックの起点になり
延性が低下する原因となる。この延性の低下はＦｅ，Ｓ
ｉのいずれもが 0.2wt％を超えると顕著になる。従って
それらの含有量は両者共に 0.2wt％以下と限定した。
【００１２】その他の不純物元素としてＭｎ，Ｃｒ，Ｔ
ｉ，Ｎｉ等は結晶粒の微細化あるいはマトリックス強度
の向上に効果があるが、含有量が多くなると延性を低下
させるためいずれも0.05wt％以下に限定した。
ｉ，Ｎｉ等は結晶粒の微細化あるいはマトリックス強度
の向上に効果があるが、含有量が多くなると延性を低下
させるためいずれも0.05wt％以下に限定した。
【００１３】次に製造方法と特性の限定理由を説明す
る。鋳塊の均質化処理は鋳造時に形成されたＭｇ，Ｆ
ｅ，Ｓｉ等の化合物をマトリックス中に固溶させ、減少
させるために十分高温・長時間実施する必要がある。し
かして保持温度が 480℃未満では実操業上の時間内で十
分化合物を固溶できないので 480℃以上の温度が必要で
ある。
る。鋳塊の均質化処理は鋳造時に形成されたＭｇ，Ｆ
ｅ，Ｓｉ等の化合物をマトリックス中に固溶させ、減少
させるために十分高温・長時間実施する必要がある。し
かして保持温度が 480℃未満では実操業上の時間内で十
分化合物を固溶できないので 480℃以上の温度が必要で
ある。
【００１４】引き続いての熱間圧延と冷間圧延は通常の
条件で行えば特に問題はなく、さらに必要に応じて冷間
圧延途中で中間焼鈍を行ってもよい。
条件で行えば特に問題はなく、さらに必要に応じて冷間
圧延途中で中間焼鈍を行ってもよい。
【００１５】 次いで冷間圧延終了後の最終板厚での焼
鈍において保持温度を300℃以上450℃未満としたのは30
0℃未満では完全に再結晶しない場合があり、450℃以上
では後述の結晶粒径60μｍ以下の条件を達成できず十分
な破断強度が得られない場合があるからである。また保
持時間を0〜6時間としたのは6時間を超えて保持しても
特性向上の効果は飽和してしまい経済上不利となるから
である。さらに昇温速度を200℃／h以下としたのはラン
ダムな再結晶核の発生を抑えるためで、200℃／hを超え
ると後述の3方向の破断強度の最大差5ＭPa以上を達成で
きないからである。
鈍において保持温度を300℃以上450℃未満としたのは30
0℃未満では完全に再結晶しない場合があり、450℃以上
では後述の結晶粒径60μｍ以下の条件を達成できず十分
な破断強度が得られない場合があるからである。また保
持時間を0〜6時間としたのは6時間を超えて保持しても
特性向上の効果は飽和してしまい経済上不利となるから
である。さらに昇温速度を200℃／h以下としたのはラン
ダムな再結晶核の発生を抑えるためで、200℃／hを超え
ると後述の3方向の破断強度の最大差5ＭPa以上を達成で
きないからである。
【００１６】上記焼鈍終了後は必要に応じてテンション
レベラー等による矯正、表面洗浄、エッチング、潤滑油
塗油等を行う。
レベラー等による矯正、表面洗浄、エッチング、潤滑油
塗油等を行う。
【００１７】また上記の製造工程により得られるＡｌ合
金板材の結晶粒径を60μｍ以下と規定したのは結晶粒が
大きいと固溶Ｍｇ原子の転位の固着効果が小さくなるた
め十分な強度が得られなくなるとともに、ひずみ速度増
大による変形抵抗の低下の効果が小さくなり、後述の-
0.001以下のｍ値が得られなくなるためである。
金板材の結晶粒径を60μｍ以下と規定したのは結晶粒が
大きいと固溶Ｍｇ原子の転位の固着効果が小さくなるた
め十分な強度が得られなくなるとともに、ひずみ速度増
大による変形抵抗の低下の効果が小さくなり、後述の-
0.001以下のｍ値が得られなくなるためである。
【００１８】ここで前記ｍ値について説明する。このｍ
値とは通常のＪＩＳ−５号テストピースを10mm/min. と
500mm/min.の速度で引っ張り、その時の公称ひずみ20％
時の応力をそれぞれＰ10とＰ500 とした時にｍ＝ln（Ｐ
500 ／Ｐ10）／ln50で求められる値であり、ひずみ速度
依存性を示す指数である。
値とは通常のＪＩＳ−５号テストピースを10mm/min. と
500mm/min.の速度で引っ張り、その時の公称ひずみ20％
時の応力をそれぞれＰ10とＰ500 とした時にｍ＝ln（Ｐ
500 ／Ｐ10）／ln50で求められる値であり、ひずみ速度
依存性を示す指数である。
【００１９】そして通常鋼材では、ｍ＞０であってこの
場合はひずみ速度の大きい方が応力も大きくなり強度も
大きい、即ち硬くなる。一方ＪＩＳ５０００系等のＡｌ
合金の場合は、ｍ＜０であってこの場合はひずみ速度の
大きい方が応力が小さくなり強度も小さい、即ち軟らか
くなる。従って一般的に上記Ａｌ合金の場合は局部的に
変形した部分の強度が低下し、ただちに破断となるため
成形性については良好であるとは認められていなかっ
た。
場合はひずみ速度の大きい方が応力も大きくなり強度も
大きい、即ち硬くなる。一方ＪＩＳ５０００系等のＡｌ
合金の場合は、ｍ＜０であってこの場合はひずみ速度の
大きい方が応力が小さくなり強度も小さい、即ち軟らか
くなる。従って一般的に上記Ａｌ合金の場合は局部的に
変形した部分の強度が低下し、ただちに破断となるため
成形性については良好であるとは認められていなかっ
た。
【００２０】ところで一般にプレス成形では材料の一部
がパンチと接触して荷重を受け持つことになるが、高速
成形の場合でも若干の摺動以外は材料が変形しないた
め、その部分のひずみ速度は小さい。一方ダイスに沿っ
て流入する部分は成形速度に比例したひずみ速度とな
る。従って高速で成形するほど荷重を受け持つ部分と、
大きく変形する流動部分のひずみ速度差が大きくなるも
のである。
がパンチと接触して荷重を受け持つことになるが、高速
成形の場合でも若干の摺動以外は材料が変形しないた
め、その部分のひずみ速度は小さい。一方ダイスに沿っ
て流入する部分は成形速度に比例したひずみ速度とな
る。従って高速で成形するほど荷重を受け持つ部分と、
大きく変形する流動部分のひずみ速度差が大きくなるも
のである。
【００２１】そこで上記Ａｌ合金の高速成形の際はｍ値
が負の場合、ひずみ速度が大きいほど変形抵抗が小さく
なるため、荷重を受け持つ部分の変形抵抗と流動部分の
変形抵抗の差が大きくなり、著しく成形性が向上するこ
とを本発明者らは見出したものである。しかもｍ値はあ
る程度マイナスが大きい方が高速成形性が良好となるこ
とが判明した。
が負の場合、ひずみ速度が大きいほど変形抵抗が小さく
なるため、荷重を受け持つ部分の変形抵抗と流動部分の
変形抵抗の差が大きくなり、著しく成形性が向上するこ
とを本発明者らは見出したものである。しかもｍ値はあ
る程度マイナスが大きい方が高速成形性が良好となるこ
とが判明した。
【００２２】従って絞り成分の強い成形の場合、後述の
破断強度の３方向の平均値及び３方向の最大強度差の条
件に加えて、この成形性向上効果を得るためのｍ値が-
0.001以下で平均ひずみ速度が 0.01sec-1以上の条件が
必須であり、この条件を満たさないと十分な成形性が得
られないこととなる。なお上記平均ひずみ速度とは、成
形品の最大ひずみ（真ひずみ）を成形に要した時間で割
った値である。
破断強度の３方向の平均値及び３方向の最大強度差の条
件に加えて、この成形性向上効果を得るためのｍ値が-
0.001以下で平均ひずみ速度が 0.01sec-1以上の条件が
必須であり、この条件を満たさないと十分な成形性が得
られないこととなる。なお上記平均ひずみ速度とは、成
形品の最大ひずみ（真ひずみ）を成形に要した時間で割
った値である。
【００２３】一方絞り成形においては延性以上に材料を
流入させるための高い破断強度が重要である。そして実
際の成形、特に低粘度の潤滑油を使用する場合は、実験
の結果圧延方向に対して０°，45°，90°方向の３方向
の平均の破断強度が 280ＭＰａ以上必要であることを見
出した。さらに低絞り比で高い絞り高さを得る成形の場
合はフランジの流入抵抗が低いことが重要であり、上記
３方向の最大の強度さが５ＭＰａ以上あるような集合組
織が有効であることも見出した。そしてこれらの条件を
満たさないと、絞り成分の強い成形の場合は割れが発生
する恐れがある。なお上記の３方向の強度の平均とは０
°，90°方向の強度に45°方向の強度の２倍を加えて、
４で割った値である。
流入させるための高い破断強度が重要である。そして実
際の成形、特に低粘度の潤滑油を使用する場合は、実験
の結果圧延方向に対して０°，45°，90°方向の３方向
の平均の破断強度が 280ＭＰａ以上必要であることを見
出した。さらに低絞り比で高い絞り高さを得る成形の場
合はフランジの流入抵抗が低いことが重要であり、上記
３方向の最大の強度さが５ＭＰａ以上あるような集合組
織が有効であることも見出した。そしてこれらの条件を
満たさないと、絞り成分の強い成形の場合は割れが発生
する恐れがある。なお上記の３方向の強度の平均とは０
°，90°方向の強度に45°方向の強度の２倍を加えて、
４で割った値である。
【００２４】
【実施例】表１に示す組成のＡｌ合金を常法により溶解
し鋳造した後、これら合金と表２に示す製造条件を表３
に示すように組み合わせて厚さ１mmのＡｌ合金板材とし
た。そしてこれら板材について引張試験を行って引張強
度、耐力及び伸びを求めると共に、ｍ値を測定した。ま
た成形試験としてブランクφ80mm，絞り比1.81の円筒絞
り成形を、しわ押さえ力3000kgf で低粘度防錆油塗油の
条件で行った。成形性の評価は上記成形試験での破断高
さで比較した。
し鋳造した後、これら合金と表２に示す製造条件を表３
に示すように組み合わせて厚さ１mmのＡｌ合金板材とし
た。そしてこれら板材について引張試験を行って引張強
度、耐力及び伸びを求めると共に、ｍ値を測定した。ま
た成形試験としてブランクφ80mm，絞り比1.81の円筒絞
り成形を、しわ押さえ力3000kgf で低粘度防錆油塗油の
条件で行った。成形性の評価は上記成形試験での破断高
さで比較した。
【００２５】
【表１】 表中＊は、その他の不純物元素の各々を示す。
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】 表中、*1の強度平均とは引張強度の３方向の平均値を示
す。 *2の強度最大差とは引張強度の３方向の最大差を示す。 *3のｍ値は３方向の平均値を示す。
す。 *2の強度最大差とは引張強度の３方向の最大差を示す。 *3のｍ値は３方向の平均値を示す。
【００２８】表３から明らかなように成形試験におい
て、本発明板材はいずれも破断高さが従来のレベルであ
る25mmより大きく成形性が良好であることが判る。これ
に対して比較例による板材は破断高さがいずれも25mm以
下であり成形性に劣っている。
て、本発明板材はいずれも破断高さが従来のレベルであ
る25mmより大きく成形性が良好であることが判る。これ
に対して比較例による板材は破断高さがいずれも25mm以
下であり成形性に劣っている。
【００２９】
【発明の効果】このように本発明Ａｌ合金板材は高速成
形において高い成形性を示し、実操業で多用されるメカ
ニカルプレスや高速油圧プレスに特に適しており、自動
車ボディーシート、耐圧容器、包装容器等の成形用材と
して最適である等工業上顕著な効果を有する。
形において高い成形性を示し、実操業で多用されるメカ
ニカルプレスや高速油圧プレスに特に適しており、自動
車ボディーシート、耐圧容器、包装容器等の成形用材と
して最適である等工業上顕著な効果を有する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８６ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８６Ａ ６９１ ６９１Ａ ６９１Ｂ ６９１Ｃ (72)発明者 東海林 了 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古河アルミニウム工業株式会社内 (56)参考文献 特開 平２−118050（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−147952（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−246148（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−72056（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−285045（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−72030（ＪＰ，Ａ) 東海林ら”自動車ボディパネル用高成 形性、高強度新合金の開発”古河電工時 報 Ｎｏ．90 Ｐ．70−77 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 21/00 - 21/18 C22F 1/04 - 1/057
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｍｇ：5.5wt％を超え10.0wt％以下を含
み、さらに不可避的不純物としてＦｅ及びＳｉをいずれ
も0.2wt％以下とし、その他の不純物元素をいずれも0.0
5wt％以下に規制し、残部Ａｌからなるアルミニウム合
金の軟質板であって、その金属組織の結晶粒径が60μｍ
以下であり、ひずみ速度依存性を示すｍ値が−0.001以
下で、圧延方向に対して0°,45°,90°の3方向の平均破
断強さが280ＭPa以上、且つ前記３方向の破断強さの最
大差が5ＭPa以上であることを特徴とする平均ひずみ速
度が0.01sec−1以上の高速成形用アルミニウム合金板。 - 【請求項２】 Ｍｇ：5.5wt％を超え10.0wt％以下とＣ
ｕ：0.1〜0.5wt％を含み、さらに不可避的不純物として
Ｆｅ及びＳｉをいずれも0.2wt％以下とし、その他の不
純物元素をいずれも0.05wt％以下に規制し、残部Ａｌか
らなるアルミニウム合金の軟質板であって、その金属組
織の結晶粒径が60μｍ以下であり、ひずみ速度依存性を
示すｍ値が−0.001以下で、圧延方向に対して0°,45°,
90°の3方向の平均破断強さが280ＭPa以上、且つ前記３
方向の破断強さの最大差が5ＭPa以上であることを特徴
とする平均ひずみ速度が0.01sec−1以上の高速成形用ア
ルミニウム合金板。 - 【請求項３】 Ｍｇ：5.5wt％を超え10.0wt％以下を含
み、さらに不可避的不純物としてＦｅ及びＳｉをいずれ
も0.2wt％以下とし、その他の不純物元素をいずれも0.0
5wt％以下に規制し、残部Ａｌからなるアルミニウム合
金鋳塊を、480℃以上の温度で均質化処理を行って熱間
圧延及び冷間圧延を施して圧延板とし、その圧延板を30
0℃以上450℃未満の温度に200℃／h以下の昇温速度で加
熱して該温度に0〜6時間保持する焼鈍処理を施すことに
より、その金属組織の結晶粒径を60μｍ以下とし、ひず
み速度依存性を示すｍ値が−0.001以下で、圧延方向に
対して0°,45°,90°の3方向の平均破断強さが280ＭPa
以上、且つ前記3方向の破断強さの最大差が5ＭPa以上で
あることを特徴とする平均ひずみ速度が0．01sec−1以
上の高速成形用アルミニウム合金坂の製造方法。 - 【請求項４】 Ｍｇ：5.5wt％を超え10.0wt％以下とＣ
ｕ：0.1〜0.5wt％を含み、さらに不可避的不純物として
Ｆｅ及びＳｉをいずれも0.2wt％以下とし、その他の不
純物元素をいずれも0.05wt％以下に規制し、残部Ａｌか
らなるアルミニウム合金鋳塊を、480℃以上の温度で均
質化処理を行って熱間圧延及び冷間圧延を施して圧延板
とし、その圧延板を300℃以上450℃未満の温度に200℃
／h以下の昇温速度で加熱して該温度に0〜6時間保持す
る焼鈍処理を施すことにより、その金属組織の結晶粒径
を60μｍ以下とし、ひずみ速度依存性を示すｍ値が−0.
001以下で、圧延方向に対して0°,45°,90°の3方向の
平均破断強さが280ＭPa以上、且つ前記3方向の破断強さ
の最大差が5ＭPa以上であることを特徴とする平均ひず
み速度が0．01sec−1以上の高速成形用アルミニウム合
金坂の製造方法。
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