JP3028898B2

JP3028898B2 - 管の漏洩欠陥位置測定方法

Info

Publication number: JP3028898B2
Application number: JP5175076A
Authority: JP
Inventors: 宏宮本; 賢毅宮根; 敬今村; 広水中島; 文雄藤田; 悟東
Original assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd; Non Destructive Inspection Co Ltd
Current assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd; Non Destructive Inspection Co Ltd
Priority date: 1993-07-15
Filing date: 1993-07-15
Publication date: 2000-04-04
Anticipated expiration: 2015-04-04
Also published as: JPH0727652A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、管の漏洩欠陥位置測定
方法、例えば、多管式熱交換器に用いられる伝熱細管の
漏洩欠陥位置をヘリウムガスを用いて測定するヘリウム
リークテストに関する。更に詳しくは、被検査管の外部
である管外部空間にその内部である管内部空間よりも高
圧状態でサーチガスを充満すると共に前記管内部空間の
管内気体に一方向流を生じさせ、前記管内部空間に前記
被検査管の一端側からプローブを挿入して移動させ、そ
のプローブの各挿入位置において前記プローブにより採
取した前記管内気体をサーチガス検出器へ供給し、前記
サーチガスの含有量の測定値が変化するときの前記プロ
ーブの挿入位置を測定することによって被検査管の漏洩
欠陥位置を得る管の漏洩欠陥位置測定方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、上述の如き管の漏洩欠陥位置測定
方法としては、特開昭５７年９８７９７号公報に記載の
ものが知られている。同公報によれば、多管式熱交換器
の胴内部にヘリウムガスを注入すると共に、伝熱細管の
一端側から管内気体を吸引して伝熱細管内に一方向流れ
を生じさせ、ヘリウムガスの有無の変異点をもって漏洩
欠陥の位置とし、この位置を測定することを目的として
いる。そして、吸引手段を構成するにあたり、伝熱細管
の一端側部分を排気ダクトを結合してブロワ等を駆動さ
せることにより、エジェクタ効果をもって管内気体を吸
引していた。

【０００３】しかし、上述の管の漏洩欠陥位置測定方法
によれば、測定される漏洩欠陥位置は実際の漏洩欠陥位
置に対して未だ大きな誤差を生じる場合がある。つま
り、従来の欠陥位置測定方法では、ヘリウムガスの拡散
速度と管内気体の吸引速度との釣合が適切にとれていな
かった。したがって、測定精度を上げるには何度も繰り
返し作業を要し、その結果、測定作業やその後の修理作
業に長時間を要するという問題があった。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】かかる問題に鑑みて、
本発明の目的は、管の漏洩欠陥位置を従来よりも短時間
で正確に測定することの可能な管の漏洩欠陥位置測定方
法を提供することにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明に係る管の漏洩欠陥位置測定方法の特徴構成
は、被検査管の外部である管外部空間にその内部である
管内部空間よりも高圧状態でサーチガスを充満すると共
に前記管内部空間の管内気体に一方向流を生じさせ、前
記管内部空間に前記被検査管の一端側からプローブを挿
入して移動させ、そのプローブの各挿入位置において前
記プローブにより採取した前記管内気体をサーチガス検
出器へ供給し、前記サーチガスの含有量の測定値が変化
するときの前記プローブの挿入位置を測定することによ
って被検査管の漏洩欠陥位置を得る方法において、前記
管内気体の一方向流の流速を一定範囲内に設定し、前記
プローブを回転させて前記被検査管に対する前記プロー
ブの管内気体採取用の孔の位相を変化させることにあ
る。前記プローブの横に番線を沿わせて結合し、この番
線の下部の操作により前記プローブを回転させてもよ
い。前記被検査管が熱交換器における伝熱細管であり、
前記管外部空間が伝熱細管を囲む胴の内部空間であり、
前記サーチガスがヘリウムガスであるようにするとよ
い。前記管内気体の一方向流の流速は、２．１cm/sec
以上４．８cm/sec 以下の範囲内に設定することが望ま
しい。一方、上記いずれかに記載の管の漏洩欠陥位置測
定方法に用いる吸引装置の特徴は、２種類のバルブと２
種類の流量計を並列に備えていることにある。

【０００６】

【作用】まず、漏洩欠陥位置から管内部に侵入するサー
チガスの挙動を調べるために、煙によるシュミレーショ
ンを行った。図４に示すように、管６０の内部気体に一
方向流Ｆを発生させ、漏洩欠陥６０ａから煙を入れる
と、同図（ａ）に示すように管内気体の流速が低い場合
は、漏洩欠陥６０ａとは反対側の部分で漏洩欠陥６０ａ
よりもかなり下方の位置まで煙７０が拡散するのに対
し、同図（ｃ）に示すように管内気体の流速が高い場合
には、漏洩欠陥６０ａ置とは反対側の部分には煙７０が
ほとんど行き渡らない状態で下流側に煙７０が流れてい
ることが判明した。また、管内気体の流速を適度に調整
することによって、同図（ｂ）に示すように漏洩欠陥６
０ａとほぼ同じ高さの位置に、漏洩による煙を含む部分
と含まない部分の境界層（以下、本明細書において「エ
アカーテン」と称する。）が管６０の直径方向に沿うよ
うに広がることが判明した。

【０００７】ところで、プローブの外径は、管内への挿
入・退出を容易にすべく、管の内径よりもかなり小さく
形成されているため、プローブの先端は管の内部におい
て中心に存在するとは限らず、壁面に沿うように移動す
る可能性も高い。従来の測定方法においてはサーチガス
のエアカーテンが図４（ａ），（ｃ）のような状態にな
っていた可能性があり、管の直径方向に対するプローブ
先端の位置によって、漏洩欠陥位置の測定に大きな誤差
を生じている可能性があったので、繰り返し測定作業を
行う必要があった。

【０００８】下記表１，２にその結果を示す発明者の実
験によれば、前記管内気体の一方向流の流速を一定範囲
内、特に、２．１cm/sec 以上４．８cm/sec 以下の範
囲内に設定することで、プローブの先端が管の壁面のう
ち、漏洩欠陥のある側、この欠陥とは反対側、及び、こ
れらの中間位置のいずれにあっても、漏洩欠陥位置の手
前１０mm程度の位置において、サーチガス検出器の値が
バックグラウンドの値の倍程度になることが判明した。
すなわち、上記シュミレーション及び下記表１，２の傾
向より、上記流速の範囲内において、サーチガスのエア
カーテンは管の直径方向に沿うように広がっていること
となり、ガス採取孔を有するプローブの先端が被検査管
の直径方向のどこに位置していても、漏洩欠陥とほぼ同
じ高さの位置でサーチガスのエアカーテンを貫通するこ
とが可能となる。

【０００９】本発明では、管内気体の一方向流の流速を
一定範囲内に設定することで、サーチガスのエアカーテ
ンが管の直径方向に沿うように広げている。そして、プ
ローブを回転させて前記被検査管に対する前記プローブ
の管内気体採取用の孔の位相を変化させることで、前記
エアカーテンが管の直径方向に沿うように広がっている
ことを確認することができる。また、上記吸引装置の特
徴によれば、２種類のバルブと２種類の流量計を並列に
備えているので、上記一方向流の流量を連続的に調整す
ることができる。

【００１０】

【実施例】以下、図面を参照しながら、本発明の第一の
実施例を説明する。本実施例においては、図１に示すよ
うに、多管式熱交換器における１本の伝熱細管の実物大
模型を用いて実験装置を構成してある。この実験装置１
は、大略、漏洩欠陥を有する被検査管である逆Ｕ字型の
伝熱細管３と、漏洩欠陥部に設けた擬似胴部５と、擬似
胴部５にサーチガスであるヘリウムガスを供給するボン
ベ７と、伝熱細管３の一端側から管内に挿入するプロー
ブ９と、プローブ９により採取した管内気体を検知する
サーチガス検出器の一例であるヘリウム検出器１１と、
伝熱細管の他端から管内気体を吸引する吸引装置１３と
よりなる。

【００１１】伝熱細管３に設けた擬似胴部５は、図２に
示すように、伝熱細管３に形成した漏洩欠陥３ａを気密
状態で取り囲んでおり、先のボンベ７から延出するヘリ
ウム供給管５ａと連結されて、熱交換器における胴を部
分的に再現している。すなわち、擬似胴部５と伝熱細管
３とで囲まれる部分が、胴の内部空間で且つ伝熱細管の
外部である管外部空間５ｂに相当するものとなる。な
お、本実施例では、漏洩欠陥３ａを水中置換法にて０．
００２４Acc/secの大きさに設定し、ヘリウムガスの供
給圧をゲージ圧で０．５kg/cm²G程度に設定して、上記
管外部空間５ｂを伝熱細管３の内部である管内部空間３
ａよりも高圧にしてある。また、伝熱細管３は全長がほ
ぼ１８ｍ程度、管内直径が２０mm程度のものを用いてい
る。

【００１２】吸引装置１３は、真空ポンプ１３ａ、流量
計及びバルブ１３ｂ，１３ｃよりなる。吸引装置１３か
ら延出する吸引管１４と伝熱細管３とは栓１５を介して
気密状態に結合されている。真空ポンプ１３ａにはレシ
プロピストンポンプを用いてあるが、他の形式のもので
もよく、排気系口はプローブの挿入側とは隔離された所
に位置させてある。バルブ１３ｂ，１３ｃ及び流量計は
回路に２系統並列接続してあり、各別に０〜１０００cc
/minの範囲と、０〜２０l/minの範囲とで連続的に流量
を調整できるように構成してある。すなわち、バルブの
調整によって、管内部空間３ｂの管内気体を所定の流量
で吸引することにより、同管内気体に所定速度の一方向
流Ｆを生じさせることが可能となっている。

【００１３】上記プローブ９としては、図２に示すよう
に、先端がコーン状に尖った直径９mm程度の棒で且つ中
心を貫通する非常に微細な孔９ａより管内気体を採取す
るスニファープローブを用いてある。このプローブ９の
基部はヘリウム検出器１１へ採取気体を導く採取管９ｂ
と連結されている。採取管９ｂには、プローブ９を伝熱
細管３内に押し込み可能な程度の座屈強度を有するもの
を用いてある。本実施例では、伝熱細管３の直径方向に
おけるプローブ９先端の位置を変化させるため、直径６
mm程度の番線１７を１mm程度隔ててプローブ９の横に沿
わせ、これら両者をビニールテープで巻き付けて結合し
てある。そして、番線１７の下部をＬ字型に折り曲げ
て、漏洩欠陥３ａに対するプローブ９の位相を変更する
ための図示しない操作部を構成してある。本実施例で
は、プローブ９が、夫々、漏洩欠陥３ａと同位相にある
場合（図中Ｂ）、漏洩欠陥３ａから９０°回転した位相
にある場合（図中Ｑ）、及び、漏洩欠陥３ａから１８０
°回転した位相にある場合（図中Ｈ）の３点にて採取を
行っている。採取管９ｂには、挿入されたプローブ９の
先端から伝熱細管３の入り口までの距離を計測可能とす
るための図示しない目盛りを付けてあり、また、本実施
例では漏洩欠陥３ａの位置が既知であるので、漏洩欠陥
３ａの位置からプローブ９の先端までの距離を測定でき
る。

【００１４】ヘリウム検出器（ヘリウムリークディテク
タ）１１は、ヘリウム測定用として調整された質量分析
計を備えており、その他、ロータリーポンプや油拡散ポ
ンプよりなる排気装置、真空計、トラップ等を備えてい
る。排気装置の吸引力により採取された管内気体は質量
分析計に送られ、ここでヘリウムガス濃度が相対値とし
て計測される。大気中に含まれるヘリウムガス濃度をバ
ックグラウンドの値とし、このバックグラウンドの値よ
りも測定されたヘリウムガス濃度が高いときは、伝熱細
管の漏洩欠陥位置３ａよりも前記一方向流Ｆの下流側位
置にプローブ９の先端が位置していることになる。

【００１５】ここで、上記実験装置による測定結果を表
１，２に示す。プローブ９を前記一方向流の上流側から
下流側（吸引装置１３の結合側）に向かって挿入してい
き、各挿入位置において、上記番線１７の操作部により
漏洩欠陥３ａに対するプローブ９の位相を変えて上記
Ｂ，Ｑ，Ｈに対応する３点ずつの採取を行った。設備の
温度はほぼ常温である。なお、表中、測定位置の符号が
負になっているのはプローブ９の先端が漏洩欠陥３ａよ
りも前記一方向流Ｆの上流側にあることを意味し、測定
位置の符号が正になっているのはプローブ９の先端が漏
洩欠陥３ａよりも下流側にあることを意味する。

【００１６】

【表１】

【００１７】

【表２】

【００１８】上記表１，２によれば、吸引装置１３によ
る吸引量が０．４〜０．９l/min場合、漏洩欠陥からの
距離を−２０mmから−１０mmに変更すると、ヘリウム検
出器１１によるヘリウムガスの含有量の測定値は、上記
Ｂ，Ｑ，Ｈのいずれの位相においてもバックグラウンド
の値の２倍以上に変化している。したがって、プローブ
９が伝熱細管３の直径方向に対するどのような位置にあ
っても、漏洩欠陥３ａの上流側１０〜２０mm程度の位置
から漏洩欠陥３ａの存在位置をほぼ確実に測定できるこ
とが伺える。すなわち、同吸引量の範囲においてはサー
チガスのエアカーテンが漏洩欠陥３ａの上流側１０〜２
０mmの間に形成されていると考えられ、このエアカーテ
ンをプローブ９で貫通し、エアカーテンの位置を知るこ
とによって、漏洩欠陥３ａの位置を間接的に知ることが
できることとなる。なお、吸引量０．３l/min以下では
漏洩欠陥３ａの上流側２０mmと３０mmとの間から徐々に
測定値が大きくなっていて変化が緩慢であることより、
また、吸引量１．０l/min以上ではＢの位相での値の変
化が小さいことより、夫々、漏洩欠陥位置の正確な測定
に対しては望ましくない結果となっている。本実験装置
による吸引装置１３の吸引量としては０．４l/min以上
０．９l/minが適切である。伝熱細管の内径が２０mmで
あることを考慮して、これらの値を以下の式により伝熱
細管３内での流速に置換する。

【００１９】 0.4×1000/(1.0×1.0×π×60)≒2.1[cm/sec] 0.9×1000/(1.0×1.0×π×60)≒4.8[cm/sec] よって、漏洩欠陥位置の正確な測定を行うには、管内気
体の一方向流Ｆの流速をほぼ２．１cm/sec以上４．８cm
/sec以下の範囲内に設定することが必要となる。

【００２０】漏洩欠陥３ａからさらに１５０mm程度挿入
した下流側の位置では、ヘリウムガスがほぼ均一に拡散
していると共に管内気体の流量が既知であるため、ヘリ
ウム検出器の測定値をもって欠陥孔寸法の絶対値を知る
ことができる。すなわち、孔の寸法が既知の標準テスト
ポートとヘリウムガス濃度が既知の校正用ガスとを用い
てヘリウム検出器の値を測定し、これらの値を用いて計
算により欠陥孔の寸法を求めることができる。但し、欠
陥孔は円筒形直管形状と仮定する。

【００２１】まず、欠陥孔を算出するための一般式を求
める。気体の流れを圧縮性流体として取り扱うと、Ｑ＝π×ｄ⁴×（Ｐ₁−Ｐ₂）／（128×μ×ｌ） −（ａ）なお、Ｐ₁，Ｐ₂：入口、出口の圧力 [kgf/m
²] Ｑ：漏洩量 [m³/sec] ｌ：欠陥長さ（細管材料の厚み） [m] μ：ヘリウムガスの粘性係数 [kgf・sec/m²] ｄ：漏洩欠陥を丸孔としたときの直径 [m]

【００２２】ここで、式(ａ)を変形すると、漏洩欠陥孔
の直径ｄを求めるための一般式が得られる。ｄ＝［128×μ×ｌ×Ｑ／π×(Ｐ₁−Ｐ₂)]^1/4) −（ｂ）以下に、流量０．６l/min、測定位置＋１５０mmにおけ
る測定結果を用いて、欠陥孔の寸法を求める。まず、ヘ
リウム検出器の校正のための値を表３に示す。

【００２３】

【表３】

【００２４】上記表３の結果より、５１[div]／５[ppm]＝１０．２[div/ppm] ４８０[div]／５[ppm]＝９．６[div/ppm] よって、１ppm あたりの表示値は両者の平均、９．９d
ivであることとする。

【００２５】流量０．６l/min 、測定位置＋１５０mm
における測定結果の平均を求める。（1400＋1400＋1300）／３＝１３６７[div] また、欠陥孔から伝熱細管中へリークしたヘリウムガス
の細管内の平均濃度は（1367−51）／9.9＝１３２．９[ppm] さらに１秒間にリークするヘリウムガス量は、Ｑ＝132.9×10^-6×600／60＝1.329×10^-3[cm³/sec]

【００２６】ここで、ヘリウムの粘性係数 μ＝19.93
×10^-6[kgf・sec/m²]、伝熱細管の肉厚ｌ＝1.2×10
^-3[m]、細管外側の絶対圧力Ｐ₁＝1.5×10⁴[kgf/m²]、細
管内側の絶対圧力Ｐ₂＝1.0×10⁴[kgf/m²]であるから、
式(ｂ)を用いて、漏洩欠陥の孔の直径ｄが求まる。ｄ＝[128×19.93×10^-6×1.2×10^-3×1.33×10^-9／3.14×(1.5-1.0)×10⁴]^1/4 ≒２．２６×１０^-5 [m] ＝２２．６ [μm]

【００２７】次に、本発明の第二実施例として、多管式
熱交換器における伝熱細管の漏洩欠陥位置測定方法につ
いて説明する。図３に示すように、熱交換器２０は、大
略、胴２１の内部を管板２３により上下に仕切ると共
に、胴２１の下部を仕切壁２５にて左右に仕切って２つ
の仕切室２７，２９を形成し、逆Ｕ字型の伝熱細管３
を、その各端部が各別に仕切室２７，２９に連通するよ
うに管板２３に固着してなる。本来、多管式熱交換器で
は、非常に数多くの伝熱細管が設けられているが、この
図では代表して１本のみ描いてある。胴２１には仕切弁
３１を備えた蒸気移送管３３及び移送水弁３５を備えた
移送水管３７が夫々連通している。また、上記両仕切室
２７，２９は夫々図示しない一次水管により高温側圧力
容器と連通している。そして、一方の仕切室２７から伝
熱細管３を経て他方の仕切室２９に流れる高温の一次水
の加熱により、移送水管３７から供給された二次水は蒸
気となって蒸気移送管３３へ至る。なお、各仕切室２
７，２９の下部には点検用のマンホール２７ａ，２９ａ
が開口しており、これらは通常運転時において図示しな
い蓋により封止されている。

【００２８】プローブ９、ヘリウム検出器１１、吸引装
置等１３は先の第一実施例とほぼ同様に構成してある
が、プローブ９に番線を沿わせていない点、並びに、バ
ルブ１３ｄ及び流量計と並列に常時閉状態となっている
バイパス用の切替弁１３ｅを設けた点が異なる。また、
プローブ９に接続する採取管９ｂにゲージを設けて、プ
ローブ９の先端部の挿入位置を測定できるようにしてあ
る。なお、漏洩欠陥位置の測定作業に先立って、仕切室
２７，２９、伝熱細管３及び胴２１内部を夫々減圧によ
り十分乾燥させておき、仕切弁３１及び移送水弁３５を
閉じると共に、伝熱細管３、管板２３及び胴２１に囲ま
れた胴の内部空間２１ａに約１０kg/m²G程度の到達圧力
（ゲージ圧）でヘリウムガスを注入しておく。また、周
知の方法によって、どの伝熱細管に漏洩欠陥が生じてい
るかを調べておく。

【００２９】まず、漏洩欠陥が生じている伝熱細管３の
一端側にマンホール２９ａを介して吸引装置１３の吸引
管１４を詮１５により取り付け、吸引量０．４〜０．９
l/min （管内気体の流速に換算すると、２．１〜
４．８cm/sec）程度の割合で管内気体を吸引する。そし
て、採取管９ｂを手で持ち、伝熱細管３の他端側から他
のマンホール２７ａを介してプローブ９を管内部空間３
ｂに挿入して行く。このとき、最初は数ｍずつ挿入して
いき、ヘリウム検出器１１の測定値が大きくなった時に
は、少し戻してもう一度測定を行い、測定値が未だ大き
い時はさらに戻し、測定値が小さいときには先程よりも
短いピッチで順次挿入して行く。各測定点ではヘリウム
検出器１１の応答時間を考慮して９０秒程度以上待って
から、次の測定点までプローブ９を移動させる。この操
作を数回繰り返すことにより、ヘリウムガスの含有量の
測定値が変化するときのプローブ挿入位置を測定でき、
最終的に漏洩欠陥位置を得ることができる。なお、測定
作業開始前や測定値が不安定な場合は伝熱細管３内にヘ
リウムガスが滞留していることも考えられるため、上記
切替弁１３ｅを操作して吸引量を一時的に増し、滞留し
たヘリウムガスを排出するようにしてもよい。

【００３０】次に、漏洩欠陥の孔の大きさを評価するた
め、漏洩欠陥位置がほぼ判明した段階でプローブ９の先
端が漏洩欠陥位置よりもさらに下流側に位置するように
押し込んで行く。この際、ヘリウム検出器１１の測定値
が大きく変わらないところまでプローブ９を押し込む。
リークしたヘリウムガスが管内気体中にほぼ均一に拡散
しているところで測定すれば、標準値との比較により漏
洩欠陥の孔の大きさをより正確に求められるからであ
り、上述のごとくプローブ９を漏洩欠陥３ａの位置より
もさらに下流側へ１５０mm程度挿入すれば足りる。孔の
大きさは、測定値と上述の式（ｂ）等を用いて求めるこ
とができる。本実施例では、漏洩欠陥を生じていない伝
熱細管や漏洩欠陥位置よりも上流側の部分において、標
準テストポートや標準テストガスを用いてヘリウム検出
器の測定感度を簡単かつ実情に即して校正することがで
き、より正確な漏洩欠陥の孔の大きさを知ることができ
る。なお、本発明は、上記熱交換器２０として立型熱交
換器について特に好適に実施できる。

【００３１】次に、その他の実施例を説明する。上記実
施例では、プローブ９の挿入方向と吸引装置１１による
管内気体に生じた一方向流Ｆの方向とを同一方向にした
が、これらの方向は互いに逆方向であってもよい。すな
わち、ポンプを用いて伝熱細管の一端側から一定の流量
で空気を送り込む一方、伝熱細管の他端からプローブを
挿入するようにしてもよく、この場合、ヘリウム検出器
による計測値がバックグラウンドの値程度になること
で、漏洩欠陥位置の存在を知ることができる。

【００３２】上記実施例ではサーチガス検出器１１で検
知すべきサーチガスとしてヘリウムガスを用いたが、ア
ンモニアガスやフロンガス等の他のものを用いてもよい
し、サーチガス検出器１１としては、質量分析計を含ま
ない種類のものを用いることもできる。また、上記実施
例では多管式熱交換器の伝熱細管に本発明を実施した
が、他の種類の熱交換器や、熱交換器以外の管について
も実施可能である。さらに、本発明は常温のみならず、
０〜１００℃程度の温度範囲で実施可能である。なお、
上記各実施例ではプローブの挿入を手により行ったが、
クランプの付いた棒を介して挿入したり、ロボットを用
いて挿入してもよい。

【００３３】

【発明の効果】このように、上記本発明にかかる管の漏
洩欠陥位置測定方法によれば、被検査管に対するプロー
ブの管内気体採取用の孔の位相を変化させることで、エ
アカーテンが管の直径方向に沿うように広がっているこ
とを確認でき、漏洩欠陥位置を迅速且つ正確に測定でき
るようになった。

【図面の簡単な説明】

【図１】管の漏洩欠陥位置測定方法を実施するための装
置の全体図である。

【図２】プローブと伝熱細管との関係を示す要部拡大図
であって、（ａ）は縦断面図、（ｂ）は概略横断面図で
ある。

【図３】熱交換器において管の漏洩欠陥位置測定方法を
実施するための説明図である。

【図４】煙による管の漏洩欠陥位置測定方法のシュミレ
ーションを示す縦断面図であって、（ａ）は管内気体の
流速が低い場合、（ｂ）は管内気体の流速が適切である
場合、（ｃ）は管内気体の流速が高い場合を夫々示す。

【符号の説明】

３被検査管５ｂ，２１ａ管外部空間３ｂ管内部空間Ｆ一方向流９プローブ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者今村敬兵庫県神戸市兵庫区和田崎町１丁目１番１号三菱重工業株式会社神戸造船所内 (72)発明者中島広水兵庫県神戸市兵庫区和田崎町１丁目１番１号三菱重工業株式会社神戸造船所内 (72)発明者藤田文雄兵庫県神戸市兵庫区和田崎町１丁目１番１号三菱重工業株式会社神戸造船所内 (72)発明者東悟兵庫県神戸市兵庫区和田崎町１丁目１番１号三菱重工業株式会社神戸造船所内 (56)参考文献特開昭57−98797（ＪＰ，Ａ) 特開平５−40071（ＪＰ，Ａ) 実開昭58−51248（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G01M 3/00 - 3/40

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】被検査管（３）の外部である管外部空間
（５ｂ，２１ａ）にその内部である管内部空間（３ｂ）
よりも高圧状態でサーチガスを充満すると共に前記管内
部空間（３ｂ）の管内気体に一方向流（Ｆ）を生じさ
せ、前記管内部空間（３ｂ）に前記被検査管（３）の一
端側からプローブ（９）を挿入して移動させ、そのプロ
ーブ（９）の各挿入位置において前記プローブ（９）に
より採取した前記管内気体をサーチガス検出器へ供給
し、前記サーチガスの含有量の測定値が変化するときの
前記プローブ（９）の挿入位置を測定することによって
被検査管（３）の漏洩欠陥位置を得る管の漏洩欠陥位置
測定方法において、前記管内気体の一方向流（Ｆ）の流
速を一定範囲内に設定し、前記プローブ（９）を回転さ
せて前記被検査管（３）に対する前記プローブ（９）の
管内気体採取用の孔（９ａ）の位相を変化させることを
特徴とする管の漏洩欠陥位置測定方法。
【請求項２】前記プローブ（９）の横に番線（１７）
を沿わせて結合し、この番線（１７）の下部の操作によ
り前記プローブ（９）を回転させる請求項１記載の管の
漏洩欠陥位置測定方法。
【請求項３】前記被検査管（３）が熱交換器における
伝熱細管であり、前記管外部空間が伝熱細管を囲む胴の
内部空間（２１ａ）であり、前記サーチガスがヘリウム
ガスである請求項１又は２のいずれかに記載の管の漏洩
欠陥位置測定方法。
【請求項４】前記管内気体の一方向流（Ｆ）の流速を
２．１cm/sec以上４．８cm/sec 以下の範囲内に設定し
てある請求項１〜３のいずれかに記載の管の漏洩欠陥位
置測定方法。
【請求項５】請求項１〜４のいずれかに記載の管の漏
洩欠陥位置測定方法に用いる吸引装置であって、２種類
のバルブ（１３ｂ、１３ｃ）と２種類の流量計を並列に
備えている吸引装置。