JP3000838B2 - オーステンパダクタイル鋳鉄製歯車の製造方法 - Google Patents
オーステンパダクタイル鋳鉄製歯車の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、オーステンパダクタイ
ル鋳鉄製歯車の製造方法に関するものである。
ル鋳鉄製歯車の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】車両用エンジンのタイミングギヤ等に採
用されるオーステンパダクタイル鋳鉄製歯車は、従来、
図４及び図５に示されている製造方法の何れかによって
製造されていた。
用されるオーステンパダクタイル鋳鉄製歯車は、従来、
図４及び図５に示されている製造方法の何れかによって
製造されていた。
【０００３】上記図４に示されている従来の製造方法
は、適宜の球状黒鉛鋳鉄（例えばＪＩＳ Ｇ ５５０２
に定められたＦＣＤ５００）で歯車素材を製造する工程
１と、同素材にボブ切りその他適宜の歯切り方法によっ
て歯切りを行なったのち、歯面をシェービングして仕上
げる工程２と、同工程２により機械加工された歯車に熱
処理（以下ＡＤＩ処理という）を施す第３工程とからな
っている。
は、適宜の球状黒鉛鋳鉄（例えばＪＩＳ Ｇ ５５０２
に定められたＦＣＤ５００）で歯車素材を製造する工程
１と、同素材にボブ切りその他適宜の歯切り方法によっ
て歯切りを行なったのち、歯面をシェービングして仕上
げる工程２と、同工程２により機械加工された歯車に熱
処理（以下ＡＤＩ処理という）を施す第３工程とからな
っている。
【０００４】上記ＡＤＩ処理は、所謂オーステンパ処理
であって、歯車素材をＡｃ３変態点又はＡｃ１変態点以
上の適当な温度（以下第１所定温度という）に加熱して
適当な時間（以下第１所定時間という） 保持すること
によって、素材の地組織をオーステナイト組織にしたの
ち、そのまま変態を阻止して、フェライト及びパーライ
ト生成温度Ａｒ’以下でかつマルテンサイト生成温度Ａ
ｒ”（ＭＳ点）以上の適当な温度（以下第２所定温度と
いう）の金属浴又は塩浴に適当な時間（以下第２所定時
間という）浸漬して冷却することにより、素材の地組織
をベーナイト組織とし、その後空中冷却する処理方法で
ある。
であって、歯車素材をＡｃ３変態点又はＡｃ１変態点以
上の適当な温度（以下第１所定温度という）に加熱して
適当な時間（以下第１所定時間という） 保持すること
によって、素材の地組織をオーステナイト組織にしたの
ち、そのまま変態を阻止して、フェライト及びパーライ
ト生成温度Ａｒ’以下でかつマルテンサイト生成温度Ａ
ｒ”（ＭＳ点）以上の適当な温度（以下第２所定温度と
いう）の金属浴又は塩浴に適当な時間（以下第２所定時
間という）浸漬して冷却することにより、素材の地組織
をベーナイト組織とし、その後空中冷却する処理方法で
ある。
【０００５】上記ＡＤＩ処理において、上記第２所定温
度がＡｒ’に近いとやわらかいアッパベーナイト組織と
なり、Ａｒ”に近いと硬いロワベーナイト組織となる。
度がＡｒ’に近いとやわらかいアッパベーナイト組織と
なり、Ａｒ”に近いと硬いロワベーナイト組織となる。
【０００６】上記図４に示されている従来の粒状黒鉛鋳
鉄製歯車の製造方法は、上記工程２において歯切り後シ
ェービングを行なって精密に仕上げられた歯車に熱処理
（ＡＤＩ処理）が行なわれるので、熱処理に基づく変形
が大きく、精度が悪くなる欠点がある。
鉄製歯車の製造方法は、上記工程２において歯切り後シ
ェービングを行なって精密に仕上げられた歯車に熱処理
（ＡＤＩ処理）が行なわれるので、熱処理に基づく変形
が大きく、精度が悪くなる欠点がある。
【０００７】次に、図５示した従来の製造方法は、上記
と同様の粒状黒鉛鋳鉄で歯車素材を鋳造する工程１’
と、鋳造された歯車素材に上記同様のＡＤＩ処理を施す
工程２’と、熱処理後の歯車素材にボブ切り等の歯切り
を行ったのちシェービングを行ない歯面の精密仕上げを
行なう機械加工工程３’とからなるものである。
と同様の粒状黒鉛鋳鉄で歯車素材を鋳造する工程１’
と、鋳造された歯車素材に上記同様のＡＤＩ処理を施す
工程２’と、熱処理後の歯車素材にボブ切り等の歯切り
を行ったのちシェービングを行ない歯面の精密仕上げを
行なう機械加工工程３’とからなるものである。
【０００８】この製造方法は、ＡＤＩ処理後の歯車素材
をホブ切り等歯切り加工する際の加工代が極めて大きい
ため、加工硬化を起して被削性が大幅に悪化し、切削極
めて困難又は最悪の場合切削不能となって、実用上許容
し得るコストの範囲内で切削を行なうことが難しい不具
合がある。
をホブ切り等歯切り加工する際の加工代が極めて大きい
ため、加工硬化を起して被削性が大幅に悪化し、切削極
めて困難又は最悪の場合切削不能となって、実用上許容
し得るコストの範囲内で切削を行なうことが難しい不具
合がある。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】そこで本発明は、強度
及び靭性が優れたオーステンパダクタイル鋳鉄製の歯車
を、高い精度を確保しながら低コストで製作することが
できる製造方法を提供することを目的とするものであ
る。
及び靭性が優れたオーステンパダクタイル鋳鉄製の歯車
を、高い精度を確保しながら低コストで製作することが
できる製造方法を提供することを目的とするものであ
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために創案されたもので、球状黒鉛鋳鉄製の素材
を歯切り加工して歯車粗材を形成する第１の工程、上記
歯車粗材をオーステナイト化のため第１所定温度で第１
所定時間保持し、さらにアッパベーナイト化のため第２
所定温度で第２所定時間保持したのち徐冷する第２の工
程、及び同第２工程の熱処理を行った上記歯車粗材の歯
面をシェービング加工して歯車を形成する第３の工程か
らなることを特徴とするオーステンパダクタイル鋳鉄製
歯車の製造方法を提案するものである。
成するために創案されたもので、球状黒鉛鋳鉄製の素材
を歯切り加工して歯車粗材を形成する第１の工程、上記
歯車粗材をオーステナイト化のため第１所定温度で第１
所定時間保持し、さらにアッパベーナイト化のため第２
所定温度で第２所定時間保持したのち徐冷する第２の工
程、及び同第２工程の熱処理を行った上記歯車粗材の歯
面をシェービング加工して歯車を形成する第３の工程か
らなることを特徴とするオーステンパダクタイル鋳鉄製
歯車の製造方法を提案するものである。
【００１１】
【作用】本発明によれば、第１工程において球状黒鉛鋳
鉄製の歯車素材にホブ切り等の歯切り加工を行ない歯車
粗材を形成したのち、第２工程として同歯車粗材にＡＤ
Ｉ処理が施され、最後の第３工程において歯面のシェー
ビング仕上げ加工が施される。ＡＤＩ処理前の歯車素材
は被削性が良いので、第１工程の歯切り加工は容易に行
なわれる。歯切り加工後の歯車粗材にＡＤＩ処理を施す
第２工程において、上記ベーナイト化のための第２所定
温度を通常よりやや高く設定し、オーステナイト化のた
めの第１所定温度に対する温度差を小さくすることによ
って、優れた靭性と高い引張り強度を確保し得るアッパ
ベーナイト組織が生成され、かつ熱処理変形量を十分小
さくすることができる。第３工程において歯車歯面のシ
ェービング仕上げが行なわれ、このときシェービング仕
上げ代は第１工程の歯切り加工の仕上げ代と第２工程の
熱処理変形量とを加算したものとなるが、上記のように
熱処理変形量が小さく抑制されるので、シェービング加
工が円滑に行なわれて高精度の歯車が得られる。
鉄製の歯車素材にホブ切り等の歯切り加工を行ない歯車
粗材を形成したのち、第２工程として同歯車粗材にＡＤ
Ｉ処理が施され、最後の第３工程において歯面のシェー
ビング仕上げ加工が施される。ＡＤＩ処理前の歯車素材
は被削性が良いので、第１工程の歯切り加工は容易に行
なわれる。歯切り加工後の歯車粗材にＡＤＩ処理を施す
第２工程において、上記ベーナイト化のための第２所定
温度を通常よりやや高く設定し、オーステナイト化のた
めの第１所定温度に対する温度差を小さくすることによ
って、優れた靭性と高い引張り強度を確保し得るアッパ
ベーナイト組織が生成され、かつ熱処理変形量を十分小
さくすることができる。第３工程において歯車歯面のシ
ェービング仕上げが行なわれ、このときシェービング仕
上げ代は第１工程の歯切り加工の仕上げ代と第２工程の
熱処理変形量とを加算したものとなるが、上記のように
熱処理変形量が小さく抑制されるので、シェービング加
工が円滑に行なわれて高精度の歯車が得られる。
【００１２】
【実施例】以下本発明の実施例を図１ないし図３につい
て具体的に説明する。先づ図１の工程図において、符号
１０は本発明方法の製造工程を総括的に示し、１２は鋳
造された歯車素材、１４は歯車素材１２にホブ切り等歯
切り加工を行なう第１工程、１６は歯切りを行なった歯
車粗材にＡＤＩ処理を施す第２工程、１８はＡＤＩ処理
を行った歯切りずみの歯車の歯面にシェービング仕上げ
を施す第３工程を示し、２０は所望によりシェービング
仕上ずみの歯車の歯面にショットピーニングを行なう第
４工程を示す。
て具体的に説明する。先づ図１の工程図において、符号
１０は本発明方法の製造工程を総括的に示し、１２は鋳
造された歯車素材、１４は歯車素材１２にホブ切り等歯
切り加工を行なう第１工程、１６は歯切りを行なった歯
車粗材にＡＤＩ処理を施す第２工程、１８はＡＤＩ処理
を行った歯切りずみの歯車の歯面にシェービング仕上げ
を施す第３工程を示し、２０は所望によりシェービング
仕上ずみの歯車の歯面にショットピーニングを行なう第
４工程を示す。
【００１３】上記歯車素材１２は、適宜の粒状黒鉛鋳
鉄、好ましくは、ＪＩＳ Ｇ ５５０２に定められたＦ
ＣＤ７００によって製造される。鋳放し状態での歯車素
材１２は、通常、粒状黒鉛と、主として黒鉛の周りに析
出したフェライトと、パーライトとからなるミクロ組織
を有し、引張り強さσＢが略６０〜７０ｋｇ／ｍｍ２、
硬度ＨＢが２５０程度で、切削性が優れている。
鉄、好ましくは、ＪＩＳ Ｇ ５５０２に定められたＦ
ＣＤ７００によって製造される。鋳放し状態での歯車素
材１２は、通常、粒状黒鉛と、主として黒鉛の周りに析
出したフェライトと、パーライトとからなるミクロ組織
を有し、引張り強さσＢが略６０〜７０ｋｇ／ｍｍ２、
硬度ＨＢが２５０程度で、切削性が優れている。
【００１４】次に、上記歯車素材１２は、第１工程１４
においてホブ切り等歯切り加工が行なわれるが、歯車素
材が鋳放し状態で熱処理が行なわれる以前に歯切り加工
されるので、加工は円滑容易に行なわれ、歯車粗材が形
成される。
においてホブ切り等歯切り加工が行なわれるが、歯車素
材が鋳放し状態で熱処理が行なわれる以前に歯切り加工
されるので、加工は円滑容易に行なわれ、歯車粗材が形
成される。
【００１５】歯切り加工ずみの歯車粗材には、一例とし
て図２の温度−処理時間線図にしたがい第２工程のＡＤ
Ｉ処理が行なわれる。即ち、上記歯車粗材は、先ずＡ１
点以上の第１所定温度Ｔ１（８３０℃〜９００℃の温度
領域内で適宜に設定される）まで加熱され、この温度Ｔ
１に第１所定時間ｈ１（例えば１時間）保持される。図
示の場合、歯車粗材は室温から第１所定温度Ｔ１に達す
るまで０．５時間を費して徐々に昇温される。第１所定
温度Ｔ１で第１所定時間保持することによって、歯車粗
材のフェライト及びパーライトとからなる地組織がオー
ステナイト組織となる。
て図２の温度−処理時間線図にしたがい第２工程のＡＤ
Ｉ処理が行なわれる。即ち、上記歯車粗材は、先ずＡ１
点以上の第１所定温度Ｔ１（８３０℃〜９００℃の温度
領域内で適宜に設定される）まで加熱され、この温度Ｔ
１に第１所定時間ｈ１（例えば１時間）保持される。図
示の場合、歯車粗材は室温から第１所定温度Ｔ１に達す
るまで０．５時間を費して徐々に昇温される。第１所定
温度Ｔ１で第１所定時間保持することによって、歯車粗
材のフェライト及びパーライトとからなる地組織がオー
ステナイト組織となる。
【００１６】上記のようにして地組織がオーステナイト
組織になった歯車粗材は、変態を阻止してそのままフェ
ライト及びパーライト生成温度Ａｒ’以下でかつマルサ
イト生成温度Ａｒ”（ＭＳ）以上の第２所定温度Ｔ
２（例えばＡｒ’に近い３７０℃）に保持された金属浴
又は塩浴中に第２設定時間ｈ２（例えば１ｈ） 浸漬さ
れ冷却されたのち、浴から取り出されて空中放冷され
る。上記第２所定温度Ｔ２で第２設定時間ｈ２保持する
ことによって、歯車粗材の地組織は、アッパベーナイト
組織に変化し、鋼材なみの靭性を具え、かつ引張り強さ
σＢ＝９０〜１１０ｋｇ／ｍｍ２、硬度Ｈａ＝３００前
後の優れた機械的性質が得られる。上記塩浴の一例とし
て、硝酸カリ及び硝酸ナトリウムの混合塩であって溶融
点が約１４０℃、密度（３００℃にて）１．８ｇ／ｃｍ
３、使用温度領域１６０゜〜５５０℃のものが有利に使
用される。
組織になった歯車粗材は、変態を阻止してそのままフェ
ライト及びパーライト生成温度Ａｒ’以下でかつマルサ
イト生成温度Ａｒ”（ＭＳ）以上の第２所定温度Ｔ
２（例えばＡｒ’に近い３７０℃）に保持された金属浴
又は塩浴中に第２設定時間ｈ２（例えば１ｈ） 浸漬さ
れ冷却されたのち、浴から取り出されて空中放冷され
る。上記第２所定温度Ｔ２で第２設定時間ｈ２保持する
ことによって、歯車粗材の地組織は、アッパベーナイト
組織に変化し、鋼材なみの靭性を具え、かつ引張り強さ
σＢ＝９０〜１１０ｋｇ／ｍｍ２、硬度Ｈａ＝３００前
後の優れた機械的性質が得られる。上記塩浴の一例とし
て、硝酸カリ及び硝酸ナトリウムの混合塩であって溶融
点が約１４０℃、密度（３００℃にて）１．８ｇ／ｃｍ
３、使用温度領域１６０゜〜５５０℃のものが有利に使
用される。
【００１７】上記ＡＤＩ処理を終った歯車粗材の歯面に
シェービング仕上げが行なわれ、ＪＩＳ規格で２級から
３級以上の高精度歯車が得られる。上記シェービングの
仕上げ代は、勿論第１工程の歯切り加工後に残っている
仕上げ代と、第２工程のＡＤＩ処理によって生起する熱
処理変形とを加算したものとなるが、上記のようにＡＤ
Ｉ処理に当って第１所定温度Ｔ１でのオーステナイト化
処理に続き、急冷してベーナイト組織とする第２所定温
度Ｔ２をＡｒ’に近い温度として、第１所定温度Ｔ１と
の差を小さくすることによって、歯車素材の残留応力を
小さくし変形量を低減することができる。特に、鋳放し
地組織中のフェライト率が低くパーライト組織が多いＦ
ＣＤ６００〜ＦＣＤ７００からなる歯車素材の場合、上
記第１所定温度Ｔ１でのオーステナイト化に当って、フ
ェライト組織からオーステナイト組織への変態に伴う体
積増加率より、パーライト組織からオーステナイト組織
への変態に伴う体積増加率が十分小さいので、ＡＤＩ処
理に際しての熱処理変形量を一層小さく抑制することが
できる。これらの結果、上記シェービング仕上げ代を
０．０５〜０．１ｍｍの範囲に収めることができ、この
範囲の仕上げ代であれば、シェービング工具の耐久性を
損なうことなく、優れた生産性を確保しながら、従って
低コストで高精度の歯車を得ることができる。なお、こ
の仕上げ加工により、表面に加工硬化による残留応力が
発生し耐ピッチング性が向上し歯車の疲労強度が向上す
る。従って、この歯車を例えば車両用エンジンのタイミ
ングギヤに採用した場合、鋳鉄本来の優れたダンピング
特性と、高精度とが相俟って、噛合い騒音を効果的に低
減し得る利点がある。
シェービング仕上げが行なわれ、ＪＩＳ規格で２級から
３級以上の高精度歯車が得られる。上記シェービングの
仕上げ代は、勿論第１工程の歯切り加工後に残っている
仕上げ代と、第２工程のＡＤＩ処理によって生起する熱
処理変形とを加算したものとなるが、上記のようにＡＤ
Ｉ処理に当って第１所定温度Ｔ１でのオーステナイト化
処理に続き、急冷してベーナイト組織とする第２所定温
度Ｔ２をＡｒ’に近い温度として、第１所定温度Ｔ１と
の差を小さくすることによって、歯車素材の残留応力を
小さくし変形量を低減することができる。特に、鋳放し
地組織中のフェライト率が低くパーライト組織が多いＦ
ＣＤ６００〜ＦＣＤ７００からなる歯車素材の場合、上
記第１所定温度Ｔ１でのオーステナイト化に当って、フ
ェライト組織からオーステナイト組織への変態に伴う体
積増加率より、パーライト組織からオーステナイト組織
への変態に伴う体積増加率が十分小さいので、ＡＤＩ処
理に際しての熱処理変形量を一層小さく抑制することが
できる。これらの結果、上記シェービング仕上げ代を
０．０５〜０．１ｍｍの範囲に収めることができ、この
範囲の仕上げ代であれば、シェービング工具の耐久性を
損なうことなく、優れた生産性を確保しながら、従って
低コストで高精度の歯車を得ることができる。なお、こ
の仕上げ加工により、表面に加工硬化による残留応力が
発生し耐ピッチング性が向上し歯車の疲労強度が向上す
る。従って、この歯車を例えば車両用エンジンのタイミ
ングギヤに採用した場合、鋳鉄本来の優れたダンピング
特性と、高精度とが相俟って、噛合い騒音を効果的に低
減し得る利点がある。
【００１８】次に、上記シェービング仕上げを行った歯
車の歯面に必要に応じて、第４工程のショットピーニン
グが行なわれる。ショットピーニングは、歯面の精度を
下げることなく表面硬度を増大させて耐摩耗性の向上及
び疲労強度の向上を達成し得る加工度とし、好ましくは
アークハイト０．１５〜０．３０ｍｍの範囲とする。ま
たこの際、歯元以外の噛合い歯面に適宜のマスキングを
施し、特に疲労強度が必要な歯元部分のみにショットピ
ーニングを施すこともできる。
車の歯面に必要に応じて、第４工程のショットピーニン
グが行なわれる。ショットピーニングは、歯面の精度を
下げることなく表面硬度を増大させて耐摩耗性の向上及
び疲労強度の向上を達成し得る加工度とし、好ましくは
アークハイト０．１５〜０．３０ｍｍの範囲とする。ま
たこの際、歯元以外の噛合い歯面に適宜のマスキングを
施し、特に疲労強度が必要な歯元部分のみにショットピ
ーニングを施すこともできる。
【００１９】さらにまた、上記第１工程において歯切り
加工を行なう前に、必要に応じ、歯車素材１２に予備焼
準（以下Ｎ処理という）を行なうことができる。上記Ｎ
処理は、図３に示されているように、歯車素材１２を変
態点Ａ１以上の適宜温度Ｔ３（例えば８６０℃）に加熱
して１０分以上１時間程度の適宜時間ｈ３（例えば１時
間）保持したのち冷却して歯車素材の歪み、残留応力を
除去するものであり、この処理を行なうことによって上
記第１工程の歯切り加工の切削性を一層向上することが
できる。また、この処理を施すことによって、地組織中
のフェライト組織がオーステナイト組織に変態し、冷却
により殆んどすべてパーライト組織となるので、歯切り
加工後のＡＤＩ処理（第２工程）における熱処理変形を
一層小さくすることができる。このことは、既に説明し
たように上記ＡＤＩ処理に当って、歯車素材１２の地組
織に相当量含まれているフェライト組織がオーステナイ
ト組織に変態する際の体積増加量が大きく、上記Ｎ処理
により地組織中のフェライト組織を予めパーライト組織
を変化させておくことによって、ＡＤＩ処理ではパーラ
イト組織がオーステナイト組織に変態することとなり、
体積変化量を小さく抑制し得ることに基因するものであ
る。この結果、第３工程のシェービング加工における仕
上げ代をさらに小さくすることができ、加工速度を上げ
加工コストを一層低減し得る追加の利点がある。
加工を行なう前に、必要に応じ、歯車素材１２に予備焼
準（以下Ｎ処理という）を行なうことができる。上記Ｎ
処理は、図３に示されているように、歯車素材１２を変
態点Ａ１以上の適宜温度Ｔ３（例えば８６０℃）に加熱
して１０分以上１時間程度の適宜時間ｈ３（例えば１時
間）保持したのち冷却して歯車素材の歪み、残留応力を
除去するものであり、この処理を行なうことによって上
記第１工程の歯切り加工の切削性を一層向上することが
できる。また、この処理を施すことによって、地組織中
のフェライト組織がオーステナイト組織に変態し、冷却
により殆んどすべてパーライト組織となるので、歯切り
加工後のＡＤＩ処理（第２工程）における熱処理変形を
一層小さくすることができる。このことは、既に説明し
たように上記ＡＤＩ処理に当って、歯車素材１２の地組
織に相当量含まれているフェライト組織がオーステナイ
ト組織に変態する際の体積増加量が大きく、上記Ｎ処理
により地組織中のフェライト組織を予めパーライト組織
を変化させておくことによって、ＡＤＩ処理ではパーラ
イト組織がオーステナイト組織に変態することとなり、
体積変化量を小さく抑制し得ることに基因するものであ
る。この結果、第３工程のシェービング加工における仕
上げ代をさらに小さくすることができ、加工速度を上げ
加工コストを一層低減し得る追加の利点がある。
【００２０】
【発明の効果】叙上のように、本発明に係るオーステン
パダクタイル鋳鉄製歯車の製造方法は、球状黒鉛鋳鉄製
の素材を歯切り加工して歯車粗材を形成する第１の工
程、上記歯車粗材をオーステナイト化のため第１所定温
度で第１所定時間保持し、さらにアッパベーナイト化の
ため第２所定温度で第２所定時間保持したのち徐冷する
第２の工程、及び同第２工程の熱処理を行った上記歯車
粗材の歯面をシェービング加工して歯車を形成する第３
の工程からなることを特徴とし、靭性及び引張り強度が
優れ、かつ高精度のダクタイル鋳鉄製歯車を安価に提供
し得る利点がある。
パダクタイル鋳鉄製歯車の製造方法は、球状黒鉛鋳鉄製
の素材を歯切り加工して歯車粗材を形成する第１の工
程、上記歯車粗材をオーステナイト化のため第１所定温
度で第１所定時間保持し、さらにアッパベーナイト化の
ため第２所定温度で第２所定時間保持したのち徐冷する
第２の工程、及び同第２工程の熱処理を行った上記歯車
粗材の歯面をシェービング加工して歯車を形成する第３
の工程からなることを特徴とし、靭性及び引張り強度が
優れ、かつ高精度のダクタイル鋳鉄製歯車を安価に提供
し得る利点がある。
【図１】本発明の歯車製造工程を示すフローチャートで
ある。
ある。
【図２】本発明の第２工程（ＡＤＩ処理）を示す線図で
ある。
ある。
【図３】本発明の歯車素材に、必要に応じ施されるＮ処
理を示す線図である。
理を示す線図である。
【図４】従前のダクタイル鋳鉄製歯車の製造工程を示す
フローチャートである。
フローチャートである。
【図５】従前のダクタイル鋳鉄製歯車の他の製造工程を
示すフローチャートである。
示すフローチャートである。
【符号の説明】 １２ 歯車素材 １４ 第１工程 １６ 第２工程 １８ 第３工程
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23P 15/14 C21D 9/32
Claims (1)
- 【請求項１】 球状黒鉛鋳鉄製の素材を歯切り加工して
歯車粗材を形成する第１の工程、上記歯車粗材をオース
テナイト化のため第１所定温度で第１所定時間保持し、
さらにアッパベーナイト化のため第２所定温度で第２所
定時間保持したのち徐冷する第２の工程、及び同第２工
程の熱処理を行った上記歯車粗材の歯面をシェービング
加工して歯車を形成する第３の工程からなることを特徴
とするオーステンパダクタイル鋳鉄製歯車の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5339108A JP3000838B2 (ja) | 1993-11-22 | 1993-11-22 | オーステンパダクタイル鋳鉄製歯車の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5339108A JP3000838B2 (ja) | 1993-11-22 | 1993-11-22 | オーステンパダクタイル鋳鉄製歯車の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07136863A JPH07136863A (ja) | 1995-05-30 |
| JP3000838B2 true JP3000838B2 (ja) | 2000-01-17 |
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ID=18324344
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5339108A Expired - Fee Related JP3000838B2 (ja) | 1993-11-22 | 1993-11-22 | オーステンパダクタイル鋳鉄製歯車の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3000838B2 (ja) |
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