JP2975572B2 - 可変の減衰力を有する振動ダンパー - Google Patents
可変の減衰力を有する振動ダンパーInfo
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/44—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction
- F16F9/46—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction allowing control from a distance, i.e. location of means for control input being remote from site of valves, e.g. on damper external wall
- F16F9/463—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction allowing control from a distance, i.e. location of means for control input being remote from site of valves, e.g. on damper external wall characterised by electrical connections
-
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- Magnetically Actuated Valves (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は請求項１の上位概念
に記載の、可変の減衰力を有する振動ダンパーに関す
る。
に記載の、可変の減衰力を有する振動ダンパーに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】ドイツ特許出願公開第４１１４３０５号
公報から、類似の構成の振動ダンパーが知られている。
当該振動ダンパーの減衰力特性曲線は、完全に本質的
に、遮断弁体に作用するばねの調整に依存している。さ
らに、それぞれ圧力付勢される面の大きさが完全に本質
的に当該減衰弁の開放挙動に影響を及ぼす。
公報から、類似の構成の振動ダンパーが知られている。
当該振動ダンパーの減衰力特性曲線は、完全に本質的
に、遮断弁体に作用するばねの調整に依存している。さ
らに、それぞれ圧力付勢される面の大きさが完全に本質
的に当該減衰弁の開放挙動に影響を及ぼす。
【０００３】この構造方式の弁にきわめて特徴的なこと
は、比較的にフラットな減衰力特性曲線である。それら
の減衰力特性曲線は、減衰媒体の比較的高い流速の領域
においてほぼ互いに平行に延びている。これに関連する
ことは、ドイツ特許出願公開第４１０４１１０号公報、
図１３において指摘されている。これらの弁の本質的な
問題点は、それらが比較的に公差に敏感であり、その結
果それらの調整のために相当な経費をかけなければなら
ないということである。つまり、当該減衰弁の一つまた
は複数のばねのプレストレスを調整しなおすことが可能
であって、それによって特性曲線が限度内で移動させら
れ得た。
は、比較的にフラットな減衰力特性曲線である。それら
の減衰力特性曲線は、減衰媒体の比較的高い流速の領域
においてほぼ互いに平行に延びている。これに関連する
ことは、ドイツ特許出願公開第４１０４１１０号公報、
図１３において指摘されている。これらの弁の本質的な
問題点は、それらが比較的に公差に敏感であり、その結
果それらの調整のために相当な経費をかけなければなら
ないということである。つまり、当該減衰弁の一つまた
は複数のばねのプレストレスを調整しなおすことが可能
であって、それによって特性曲線が限度内で移動させら
れ得た。
【０００４】ドイツ特許第３８００２８８号明細書に
は、液圧によるコントロール可能な振動ダンパーのため
の弁装置が記載されている。当該振動ダンパーの場合に
は、パーフェクトな磁束が引張りねじ(Spannschraube)
を用いて作り出され得る。この構造の場合には磁束のた
めの設けられた経路内での空隙が出発点とされる。この
空隙は、その作用において電磁コイルの力展開(Kraften
tfaltung)を低下させる抵抗である。当該空隙を補償で
きれば、予定された磁力が与えられる。
は、液圧によるコントロール可能な振動ダンパーのため
の弁装置が記載されている。当該振動ダンパーの場合に
は、パーフェクトな磁束が引張りねじ(Spannschraube)
を用いて作り出され得る。この構造の場合には磁束のた
めの設けられた経路内での空隙が出発点とされる。この
空隙は、その作用において電磁コイルの力展開(Kraften
tfaltung)を低下させる抵抗である。当該空隙を補償で
きれば、予定された磁力が与えられる。
【０００５】ドイツ特許出願公開第４０２３８２８号公
報により、弁の調節のための方法が知られている。当該
方法では、弁が、弁体についての開放方向における切替
機能を担う。当該弁は、所定の開放過程(Oeffnungsphas
e)の範囲内で、設定された貫流量を通過させる必要があ
る。達成可能な貫流量についてのパラメータは、開放運
動が可能な限り迅速に進行することに見ることができ
る。そのために、前記弁体をばねの力に抗して持ち上げ
る磁気的な最小力が必要である。要求される最小力が達
成されないと、もっぱら磁束に対する抵抗が調節され
る。
報により、弁の調節のための方法が知られている。当該
方法では、弁が、弁体についての開放方向における切替
機能を担う。当該弁は、所定の開放過程(Oeffnungsphas
e)の範囲内で、設定された貫流量を通過させる必要があ
る。達成可能な貫流量についてのパラメータは、開放運
動が可能な限り迅速に進行することに見ることができ
る。そのために、前記弁体をばねの力に抗して持ち上げ
る磁気的な最小力が必要である。要求される最小力が達
成されないと、もっぱら磁束に対する抵抗が調節され
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、調節
可能な減衰力を有する振動ダンパーについて作動特性曲
線の調整を行うことである。
可能な減衰力を有する振動ダンパーについて作動特性曲
線の調整を行うことである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明により、前記課題
は、減衰媒体によって満たされたシリンダーを有し、当
該シリンダーにおいてピストンを備えるピストン棒が軸
方向に可動に形成されており、当該ピストンが前記シリ
ンダーを二つの作業室に分割している振動ダンパーにし
て、減衰弁を有し、当該減衰弁の減衰力が、電磁コイル
によって磁束帰還体の内部のアンカーに少なくとも一つ
の弾性体の弾性力に抗して発生させられる磁力によっ
て、変化させられ得る、前記振動ダンパーにおいて、有
効な弾性力の変化が前記減衰弁の減衰弁ストローク位置
に関連して生じることが可能であり且つさらに調節装置
を用いた前記磁束帰還体の磁気伝導率の調整可能性によ
り与えられていることによって、前記電磁コイルの異な
る電流供給によって区別される少なくとも二つの特性曲
線の調整のための少なくとも二つの調整パラメターがあ
り、前記調節装置が磁気的な幅狭箇所からなり、当該幅
狭箇所に対して磁気的な導体が並列接続され得ること、
及び前記導体がほぼリング形の形状を有し、それによっ
て前記アンカーの背後の空間への到達通路があることに
よって解決される。
は、減衰媒体によって満たされたシリンダーを有し、当
該シリンダーにおいてピストンを備えるピストン棒が軸
方向に可動に形成されており、当該ピストンが前記シリ
ンダーを二つの作業室に分割している振動ダンパーにし
て、減衰弁を有し、当該減衰弁の減衰力が、電磁コイル
によって磁束帰還体の内部のアンカーに少なくとも一つ
の弾性体の弾性力に抗して発生させられる磁力によっ
て、変化させられ得る、前記振動ダンパーにおいて、有
効な弾性力の変化が前記減衰弁の減衰弁ストローク位置
に関連して生じることが可能であり且つさらに調節装置
を用いた前記磁束帰還体の磁気伝導率の調整可能性によ
り与えられていることによって、前記電磁コイルの異な
る電流供給によって区別される少なくとも二つの特性曲
線の調整のための少なくとも二つの調整パラメターがあ
り、前記調節装置が磁気的な幅狭箇所からなり、当該幅
狭箇所に対して磁気的な導体が並列接続され得ること、
及び前記導体がほぼリング形の形状を有し、それによっ
て前記アンカーの背後の空間への到達通路があることに
よって解決される。
【０００８】この有利な措置によって、減衰力特性図が
非常に厳密に調整され得る。特に磁束帰還体の磁気的な
伝導率の公差が補整され得る。全部で、手に入れようと
される要求に対応する特性図がそろうまで、当該作用に
おいて作動点(Betriebspunkt)が減衰力・速度特性図に
おいて水平に且つ垂直（鉛直）に移動させられ得る。本
発明についての構造上の経費は並の程度であり、達成可
能な結果に対して非常に有利な割合である。
非常に厳密に調整され得る。特に磁束帰還体の磁気的な
伝導率の公差が補整され得る。全部で、手に入れようと
される要求に対応する特性図がそろうまで、当該作用に
おいて作動点(Betriebspunkt)が減衰力・速度特性図に
おいて水平に且つ垂直（鉛直）に移動させられ得る。本
発明についての構造上の経費は並の程度であり、達成可
能な結果に対して非常に有利な割合である。
【０００９】有利な従属項に対応して、磁束のための調
節装置が弾性体のプレストレスを変化させるための弾性
体支持装置に依存せずに調整可能であることが考慮に入
れられている。それによって、特性図における測定点の
移動方向の厳密な分離が可能である。
節装置が弾性体のプレストレスを変化させるための弾性
体支持装置に依存せずに調整可能であることが考慮に入
れられている。それによって、特性図における測定点の
移動方向の厳密な分離が可能である。
【００１０】導体がほぼリング形の形状を有し、それに
よって、アンカーの背後の空間への到達通路があるの
で、同一の側の弾性体支持装置がケーシングの外側でも
調節可能であり得る。
よって、アンカーの背後の空間への到達通路があるの
で、同一の側の弾性体支持装置がケーシングの外側でも
調節可能であり得る。
【００１１】その際、弾性体支持装置が磁束のための調
節装置に同心（同軸）に配置されていると特に場所の節
約になることが実証されている。さらに、減衰弁が非常
作動調整のための弁部と通常作動のための弁部とをもっ
ていることが考慮に入れられている。その際、弾性力
は、通常作動のための弁部に開放方向にプレストレスを
与える。非常作動調整は、ほぼ中間の減衰力調整に対応
し、いずれにせよ最大のハードなあるいはソフトな減衰
力調整には対応しない。この構造方式の弁には、それら
が比較的わずかな電力消費によって、運転中にたびたび
生じる比較的ソフトな減衰力調整に保たれ得るという利
点がある。
節装置に同心（同軸）に配置されていると特に場所の節
約になることが実証されている。さらに、減衰弁が非常
作動調整のための弁部と通常作動のための弁部とをもっ
ていることが考慮に入れられている。その際、弾性力
は、通常作動のための弁部に開放方向にプレストレスを
与える。非常作動調整は、ほぼ中間の減衰力調整に対応
し、いずれにせよ最大のハードなあるいはソフトな減衰
力調整には対応しない。この構造方式の弁には、それら
が比較的わずかな電力消費によって、運転中にたびたび
生じる比較的ソフトな減衰力調整に保たれ得るという利
点がある。
【００１２】従属項に対応して、導体の接続はねじ部に
よって行われる。それによって、アンカーに作用する磁
力の無段階の調整がある。この関連において、導体が調
整工具のための工具面を有する。導体が遮断弁ケーシン
グの外部に配置されているので、遮断弁装置がすでに閉
じられて完成している場合でも、さらに調整が行われ得
る。その際、当該遮断弁ケーシングは、磁気的な帰還体
の構成要素である。
よって行われる。それによって、アンカーに作用する磁
力の無段階の調整がある。この関連において、導体が調
整工具のための工具面を有する。導体が遮断弁ケーシン
グの外部に配置されているので、遮断弁装置がすでに閉
じられて完成している場合でも、さらに調整が行われ得
る。その際、当該遮断弁ケーシングは、磁気的な帰還体
の構成要素である。
【００１３】さらに導体及び別の部材が磁束のためのバ
イパスに軸方向に相前後して配置されている。その際、
別の部材に対する導体の距離の変化によって磁束のため
の当該バイパスが制御され得る。
イパスに軸方向に相前後して配置されている。その際、
別の部材に対する導体の距離の変化によって磁束のため
の当該バイパスが制御され得る。
【００１４】導体が位置調節防止装置を有することを考
慮に入れていることが有利である。車両における振動
が、もっとも、取付け操作もまた、調節された減衰弁に
変化を生じさせないことが必要である。それゆえに、弾
性体支持装置も調整防止装置を有する。
慮に入れていることが有利である。車両における振動
が、もっとも、取付け操作もまた、調節された減衰弁に
変化を生じさせないことが必要である。それゆえに、弾
性体支持装置も調整防止装置を有する。
【００１５】当該調整防止装置は、ケーシングに作用結
合している部材と弾性体支持装置との間にある。当該ケ
ーシングは、最大の且つ最も頑丈な部材であり、それゆ
えに、当該防止装置のためのベースとして用いられる。
合している部材と弾性体支持装置との間にある。当該ケ
ーシングは、最大の且つ最も頑丈な部材であり、それゆ
えに、当該防止装置のためのベースとして用いられる。
【００１６】膨大な試験が、位置調節防止装置及び（あ
るいは）調整防止装置が摩擦拘束的(kraftschluessig)
に構成されていると特に有利であることを明らかにし
た。形状拘束的な結合は、それらが係合の際にほんの少
しだけの変化を弁の調整に関して生じさせる傾向があ
る。そのために、調整防止装置及び（あるいは）位置調
節防止装置は、摩擦リングからなる。当該摩擦リングは
特に有利な部材である。当該部材は、それに加えてわず
かにしか構造空間を必要としない。
るいは）調整防止装置が摩擦拘束的(kraftschluessig)
に構成されていると特に有利であることを明らかにし
た。形状拘束的な結合は、それらが係合の際にほんの少
しだけの変化を弁の調整に関して生じさせる傾向があ
る。そのために、調整防止装置及び（あるいは）位置調
節防止装置は、摩擦リングからなる。当該摩擦リングは
特に有利な部材である。当該部材は、それに加えてわず
かにしか構造空間を必要としない。
【００１７】
【発明の実施の形態】本発明を、図面をもとにして詳細
に説明する。図１において、振動ダンパーはシリンダー
１を有する。当該シリンダーには、ピストン棒３が軸方
向に可動に配置されている。ガイド兼シールユニット７
は、ピストン棒３を前記シリンダーの上部端部から外へ
案内する。シリンダー１の内部では、ピストン棒３に、
ピストン弁装置１１を備えるピストンユニット９が固定
されている。シリンダー１の下部端部は、底部弁装置１
５を備える底部プレート１３によって閉鎖されている。
シリンダー１は、容器パイプ１７によって覆われてい
る。容器パイプ１７と中間パイプ５とが、リング状空間
１９を形成する。当該リング状空間は補償室である。シ
リンダー１の内部の空間は、ピストンユニット９によっ
て、第一の作業室２１ａと第二の作業室２１ｂとに分割
されている。作業室２１ａ及び２１ｂは、液圧流体（作
業物質）によって満たされている。補償室１９は、レベ
ル（水平面）１９ａまで流体（液体）で満たされてお
り、その上方はガスで満たされている。補償室１９の内
側には、第一の導管区間、すなわち高圧部区間(Hochdru
ckteilstrecke)２３が形成されている。当該高圧部区間
は、シリンダー１の孔２５を介して第二の作業室２１ｂ
と連通している。この高圧部区間には、容器パイプ１７
に側方に取り付けされた遮断弁装置２７が接続してい
る。これから、不図示の第二の導管区間、すなわち低圧
部区間(Niederdruckteilstrecke)が補償室１９へ通じ
る。
に説明する。図１において、振動ダンパーはシリンダー
１を有する。当該シリンダーには、ピストン棒３が軸方
向に可動に配置されている。ガイド兼シールユニット７
は、ピストン棒３を前記シリンダーの上部端部から外へ
案内する。シリンダー１の内部では、ピストン棒３に、
ピストン弁装置１１を備えるピストンユニット９が固定
されている。シリンダー１の下部端部は、底部弁装置１
５を備える底部プレート１３によって閉鎖されている。
シリンダー１は、容器パイプ１７によって覆われてい
る。容器パイプ１７と中間パイプ５とが、リング状空間
１９を形成する。当該リング状空間は補償室である。シ
リンダー１の内部の空間は、ピストンユニット９によっ
て、第一の作業室２１ａと第二の作業室２１ｂとに分割
されている。作業室２１ａ及び２１ｂは、液圧流体（作
業物質）によって満たされている。補償室１９は、レベ
ル（水平面）１９ａまで流体（液体）で満たされてお
り、その上方はガスで満たされている。補償室１９の内
側には、第一の導管区間、すなわち高圧部区間(Hochdru
ckteilstrecke)２３が形成されている。当該高圧部区間
は、シリンダー１の孔２５を介して第二の作業室２１ｂ
と連通している。この高圧部区間には、容器パイプ１７
に側方に取り付けされた遮断弁装置２７が接続してい
る。これから、不図示の第二の導管区間、すなわち低圧
部区間(Niederdruckteilstrecke)が補償室１９へ通じ
る。
【００１８】ピストン棒３がシリンダー１から上方へ向
かって繰り出されると、上側の作業室２１ｂは縮小され
る。上側の作業室２１ｂ内には過圧が発生する。当該過
圧は、遮断弁装置２７が閉鎖されているかぎりは、下側
の作業室２１ａへのピストン弁装置１１によってしか緩
和され得ない（逃がされ得ない）。遮断弁装置２７が開
放されていると、同時に流体が上側の作業室２１ｂから
高圧部区間２３及び遮断弁装置２７を通って補償室１９
へ流れる。従って、ピストン棒３を繰り出す場合の振動
ダンパーの減衰特性（減衰特性曲線）は、遮断弁装置２
７が程度の差はあれともかく開いているか閉じているか
に依存している。その際、当該遮断弁装置の調整は、段
階的にあるいは無段階に行うことが可能である。
かって繰り出されると、上側の作業室２１ｂは縮小され
る。上側の作業室２１ｂ内には過圧が発生する。当該過
圧は、遮断弁装置２７が閉鎖されているかぎりは、下側
の作業室２１ａへのピストン弁装置１１によってしか緩
和され得ない（逃がされ得ない）。遮断弁装置２７が開
放されていると、同時に流体が上側の作業室２１ｂから
高圧部区間２３及び遮断弁装置２７を通って補償室１９
へ流れる。従って、ピストン棒３を繰り出す場合の振動
ダンパーの減衰特性（減衰特性曲線）は、遮断弁装置２
７が程度の差はあれともかく開いているか閉じているか
に依存している。その際、当該遮断弁装置の調整は、段
階的にあるいは無段階に行うことが可能である。
【００１９】ピストン棒３がシリンダー１内へ引っ込め
られると、下側の作業室２１ａ内に過圧が生じる。流体
は、下側の作業室２１ａからピストン弁装置１１を通っ
て上方へ上側の作業室２１ｂ内へ移ることができる。シ
リンダー１の内部でピストン棒体積が増大することによ
って排除される流体は、底部弁装置１５を通って補償室
１９内へ追い出される。上側の作業室２１ｂ内では、ピ
ストン弁装置１１の貫流抵抗が底部弁装置１５の貫流抵
抗よりも小さいので、同様に圧力上昇が生じる。この上
昇する圧力は、遮断弁装置２７が開放されている場合に
は、高圧部区間２３を通ってこれまた同様に補償室１９
内へあふれ出ることが可能である。このことは、ショッ
クアブソーバー（緩衝器）が、ピストン棒を引っ込める
際にも、遮断弁装置２７が開放されているときには比較
的ソフトな特性（特性曲線）をもち、当該遮断弁装置が
閉鎖されているときには比較的ハードな特性をもつこと
を意味する。これは、ピストン棒が繰り出される場合に
も全く同様である。バイパスの高圧部区間２３を通って
の流動方向は、ピストン棒が引っ込められるか繰り出さ
れるかにかかわらず、常に同一方向であるということを
心にとめておく必要がある。
られると、下側の作業室２１ａ内に過圧が生じる。流体
は、下側の作業室２１ａからピストン弁装置１１を通っ
て上方へ上側の作業室２１ｂ内へ移ることができる。シ
リンダー１の内部でピストン棒体積が増大することによ
って排除される流体は、底部弁装置１５を通って補償室
１９内へ追い出される。上側の作業室２１ｂ内では、ピ
ストン弁装置１１の貫流抵抗が底部弁装置１５の貫流抵
抗よりも小さいので、同様に圧力上昇が生じる。この上
昇する圧力は、遮断弁装置２７が開放されている場合に
は、高圧部区間２３を通ってこれまた同様に補償室１９
内へあふれ出ることが可能である。このことは、ショッ
クアブソーバー（緩衝器）が、ピストン棒を引っ込める
際にも、遮断弁装置２７が開放されているときには比較
的ソフトな特性（特性曲線）をもち、当該遮断弁装置が
閉鎖されているときには比較的ハードな特性をもつこと
を意味する。これは、ピストン棒が繰り出される場合に
も全く同様である。バイパスの高圧部区間２３を通って
の流動方向は、ピストン棒が引っ込められるか繰り出さ
れるかにかかわらず、常に同一方向であるということを
心にとめておく必要がある。
【００２０】図２に描かれているものは、遮断弁装置２
７に限定されている。これは、パイプソケット(Rohrstu
tzen)２９によって容器パイプ１７の接続スリーブ(Ansc
hlussstutzen)３１と連結されている。高圧部区間２３
は、遮断弁装置２７に対する連通開口部を有する中間パ
イプ５によって形成される。中間パイプ５の連通開口部
は、クリップされた（留められた）中間リング３５をも
っている。当該中間リングは、主段階弁３７への結合を
形成する。
７に限定されている。これは、パイプソケット(Rohrstu
tzen)２９によって容器パイプ１７の接続スリーブ(Ansc
hlussstutzen)３１と連結されている。高圧部区間２３
は、遮断弁装置２７に対する連通開口部を有する中間パ
イプ５によって形成される。中間パイプ５の連通開口部
は、クリップされた（留められた）中間リング３５をも
っている。当該中間リングは、主段階弁３７への結合を
形成する。
【００２１】主段階弁３７は、主段階弁ケーシング３９
の内部に弾性体（例えば、ばね）４１を有する。当該弾
性体は、遮断弁体４３に遮断弁座４５に向かってのプレ
ストレスを与える。遮断弁座４５は、盤状体４７の構成
要素である。当該盤状体は、主段階弁ケーシング３９を
端部側で限定する。弾性体４１は、主段階弁ケーシング
３９の後壁４９に支持されている。その際、当該後壁
は、主段階弁ケーシング３９及び盤状体４７とともに、
制御室５１を形成する。主段階弁３７における圧力付勢
される面の設計は、弁を開く作用をする面の面積が弁を
閉じる作用をする面よりも大きくなければならないとい
う原則に従って行われる。したがって、中間パイプ５の
内部の中央ダクト５３を介して主段階弁３７に流れてく
る際に、弾性体４１の弾性力が越えられているときに
は、常に遮断弁体４３を持ち上げて引き離す運動(Abhub
bewegung)が行われねばならない。主段階弁ケーシング
３９は、独自の検査を受けさせることができる独立の組
立ユニットである。
の内部に弾性体（例えば、ばね）４１を有する。当該弾
性体は、遮断弁体４３に遮断弁座４５に向かってのプレ
ストレスを与える。遮断弁座４５は、盤状体４７の構成
要素である。当該盤状体は、主段階弁ケーシング３９を
端部側で限定する。弾性体４１は、主段階弁ケーシング
３９の後壁４９に支持されている。その際、当該後壁
は、主段階弁ケーシング３９及び盤状体４７とともに、
制御室５１を形成する。主段階弁３７における圧力付勢
される面の設計は、弁を開く作用をする面の面積が弁を
閉じる作用をする面よりも大きくなければならないとい
う原則に従って行われる。したがって、中間パイプ５の
内部の中央ダクト５３を介して主段階弁３７に流れてく
る際に、弾性体４１の弾性力が越えられているときに
は、常に遮断弁体４３を持ち上げて引き離す運動(Abhub
bewegung)が行われねばならない。主段階弁ケーシング
３９は、独自の検査を受けさせることができる独立の組
立ユニットである。
【００２２】中央ダクト５３の内部には、流入弁５５が
配置されている。流入弁５５は流入横断面（流入部）５
７からなり、当該流入横断面は少なくとも一つの弁板５
９によっておおわれる。図面では、当該流入弁の流入横
断面を通る切断平面と当該流入弁のウェブ（細条部、St
eg）を通る切断平面とが置かれた。いくつかの流入横断
面が使用され得る。それらの流入横断面は、ウェブ５５
ａによって流入弁内で分離される。当該流入弁によっ
て、引張り方向において及び押圧方向において、減衰媒
体の以下のような速度範囲、すなわちその速度範囲では
主段階弁及び（あるいは）前段階弁が開かれているよう
な速度範囲で減衰力が発生させられる。その結果、全部
で減衰力特性曲線がこの速度範囲において、傾向上、比
較的大きな減衰力へ高められる。その際、上述のように
当該遮断弁装置はピストン棒の両方の運動方向について
有効であるので、前記ピストン弁に及び前記底部弁に付
加的に負荷(Anstrengungen)が与えられる必要はない。
配置されている。流入弁５５は流入横断面（流入部）５
７からなり、当該流入横断面は少なくとも一つの弁板５
９によっておおわれる。図面では、当該流入弁の流入横
断面を通る切断平面と当該流入弁のウェブ（細条部、St
eg）を通る切断平面とが置かれた。いくつかの流入横断
面が使用され得る。それらの流入横断面は、ウェブ５５
ａによって流入弁内で分離される。当該流入弁によっ
て、引張り方向において及び押圧方向において、減衰媒
体の以下のような速度範囲、すなわちその速度範囲では
主段階弁及び（あるいは）前段階弁が開かれているよう
な速度範囲で減衰力が発生させられる。その結果、全部
で減衰力特性曲線がこの速度範囲において、傾向上、比
較的大きな減衰力へ高められる。その際、上述のように
当該遮断弁装置はピストン棒の両方の運動方向について
有効であるので、前記ピストン弁に及び前記底部弁に付
加的に負荷(Anstrengungen)が与えられる必要はない。
【００２３】前記一つ（または複数）の弁板は、それ自
体周知のリベット６１によって流入弁に保持される。そ
のために、ウェブ５５ａが開口部を形成する（すなわ
ち、ウェブ５５ａが車輪のスポークのように流入弁にお
いて均等に配置されており、これらのウェブの間に個々
の開口部が形成され、それらの開口部が総体で流入横断
面５７を形成する）。当該ウェブは、当該開口部の領域
に、周囲方向における連結をもっていない。実際的に
は、それらのウェブの端面がリベット６１を中心に合わ
せる。その際、リベットの代わりにねじを使用してもよ
い。前記一つ（または複数）の弁板の遮蔽の変化によっ
て流入弁の減衰力特性曲線が要件に適合させられ得る。
先行開口部横断面(pilot opening cross section)５７
ａ、あるいは付加的な先行絞り板５９ａを用いて先行絞
り弁(pilot throttle valve)が、流入弁の漸進的(progr
essiv)な減衰力特性曲線領域のために構成されていても
よい。前記一つ（または複数）の弁板のために、遮断弁
体４３から独立な弁座面６３が前記盤状体にはめ込まれ
ている。
体周知のリベット６１によって流入弁に保持される。そ
のために、ウェブ５５ａが開口部を形成する（すなわ
ち、ウェブ５５ａが車輪のスポークのように流入弁にお
いて均等に配置されており、これらのウェブの間に個々
の開口部が形成され、それらの開口部が総体で流入横断
面５７を形成する）。当該ウェブは、当該開口部の領域
に、周囲方向における連結をもっていない。実際的に
は、それらのウェブの端面がリベット６１を中心に合わ
せる。その際、リベットの代わりにねじを使用してもよ
い。前記一つ（または複数）の弁板の遮蔽の変化によっ
て流入弁の減衰力特性曲線が要件に適合させられ得る。
先行開口部横断面(pilot opening cross section)５７
ａ、あるいは付加的な先行絞り板５９ａを用いて先行絞
り弁(pilot throttle valve)が、流入弁の漸進的(progr
essiv)な減衰力特性曲線領域のために構成されていても
よい。前記一つ（または複数）の弁板のために、遮断弁
体４３から独立な弁座面６３が前記盤状体にはめ込まれ
ている。
【００２４】主段階弁３７の制御は、前段階弁６５が担
う。そのために、減衰媒体が、遮断弁体４３の開口部４
３ａを通って前段階弁の方向へ流れる。主段階弁から流
れ出る減衰媒体の動圧を完全には前段階弁に作用させな
いために、開口部４３ａと流入横断面５７とは半径方向
に距離をおいて設けられている。前段階弁は、図３に拡
大して図示されている。この前段階弁は、電磁コイル６
７の形でのアクチュエーターによってアンカー６９と関
連してその調整ポジションに関して変化させられる。当
該アンカーは、磁気的に伝導性のリング状体７１からな
る。当該リング状体内には、磁化され得ない軸体７３が
配置されている。当該軸体は、筒体として構成されてい
る。その結果、前記アンカーが液圧的に圧力補整されて
いるとみなされ得る。前記軸体の主段階弁側の端部に
は、本来の前段階弁が形成されている。当該前段階弁
は、遮断弁装置の通常作動のための弁部７５と非常作動
のための弁部７７とをもっている。通常作動弁部７５
は、選択によって、シート弁あるいはすべり弁として構
成され得る。非常作動弁部７７は、すべり弁として形成
されており、且つ制御エッジ７９と協働する。その際、
制御エッジ７９は、通常作動弁部のための弁座８１と反
対の側に位置する。その結果として、非常作動弁部の貫
通横断面が縮小される程度において、通常作動弁部の貫
通横断面が拡大しなければならない。非常作動のための
最小貫通横断面は、制御エッジにおけるあるいは非常作
動弁部７７における刻み目(Kerbe)７９ａによって定め
られ得る。この考察では、通常作動弁部のための貫通横
断面の定められた大きさ以降はパイロットコントロール
作用(Vorsteuerwirkung)における変化がもはや生じない
ことを考慮に入れねばならない。この大きさは、ストロ
ーク行程(Hubweg)によって定められる。その結果とし
て、当該ストローク行程によって両方の弁部７５；７７
がその作用において独立に構成され得る。そのために、
弾性体セット（ばねセット）８３が用いられる。当該弾
性体セットは、この実施形態では二つの部分から形成さ
れている。非線形の弾性率(ばね係数、Federrate)を有
する弾性体ならば、すなわち、ばね行程（変位）が増大
するとともに弾性率が増大する弾性体ならば、一つの部
分からなる弾性体を用いてもよい。本形式の場合には、
上述の非線形の弾性率は二つのばねによって実現されて
いる。それらのばねは、明らかに異なった個々の弾性率
を有する。小さい弾性率をもつ長いほうのばねは、常に
前記軸体に当接しており、当該軸体に磁力に抗して、あ
るいは非常作動状態ではストッパー８５に抗してプレス
トレスを与える。短いほうのばねは、前記アンカーが通
常作動状態にあるときにだけ作用する。そうでなけれ
ば、前記軸体と短いほうのばねとの間には接触がない。
ストッパー８５は、その位置によって非常作動の際の貫
流横断面を定める。なぜならば、リング状体７１がその
後側で前記ストッパーに支持されるからである。前記ス
トッパーは、相対透磁率（比透磁率）≒１を有する非伝
導性の材料からなる。その結果、磁束についての損失及
び前記ストッパーと前記アンカーとのはりつきが生じな
い。前記ストッパーの後方にはストッパーシール部８７
が形成されており、当該ストッパーシール部がアンカー
後室８９を周囲に対して密閉する。さらに、前記ストッ
パーは、弾性的な材料からなることが有利である。
う。そのために、減衰媒体が、遮断弁体４３の開口部４
３ａを通って前段階弁の方向へ流れる。主段階弁から流
れ出る減衰媒体の動圧を完全には前段階弁に作用させな
いために、開口部４３ａと流入横断面５７とは半径方向
に距離をおいて設けられている。前段階弁は、図３に拡
大して図示されている。この前段階弁は、電磁コイル６
７の形でのアクチュエーターによってアンカー６９と関
連してその調整ポジションに関して変化させられる。当
該アンカーは、磁気的に伝導性のリング状体７１からな
る。当該リング状体内には、磁化され得ない軸体７３が
配置されている。当該軸体は、筒体として構成されてい
る。その結果、前記アンカーが液圧的に圧力補整されて
いるとみなされ得る。前記軸体の主段階弁側の端部に
は、本来の前段階弁が形成されている。当該前段階弁
は、遮断弁装置の通常作動のための弁部７５と非常作動
のための弁部７７とをもっている。通常作動弁部７５
は、選択によって、シート弁あるいはすべり弁として構
成され得る。非常作動弁部７７は、すべり弁として形成
されており、且つ制御エッジ７９と協働する。その際、
制御エッジ７９は、通常作動弁部のための弁座８１と反
対の側に位置する。その結果として、非常作動弁部の貫
通横断面が縮小される程度において、通常作動弁部の貫
通横断面が拡大しなければならない。非常作動のための
最小貫通横断面は、制御エッジにおけるあるいは非常作
動弁部７７における刻み目(Kerbe)７９ａによって定め
られ得る。この考察では、通常作動弁部のための貫通横
断面の定められた大きさ以降はパイロットコントロール
作用(Vorsteuerwirkung)における変化がもはや生じない
ことを考慮に入れねばならない。この大きさは、ストロ
ーク行程(Hubweg)によって定められる。その結果とし
て、当該ストローク行程によって両方の弁部７５；７７
がその作用において独立に構成され得る。そのために、
弾性体セット（ばねセット）８３が用いられる。当該弾
性体セットは、この実施形態では二つの部分から形成さ
れている。非線形の弾性率(ばね係数、Federrate)を有
する弾性体ならば、すなわち、ばね行程（変位）が増大
するとともに弾性率が増大する弾性体ならば、一つの部
分からなる弾性体を用いてもよい。本形式の場合には、
上述の非線形の弾性率は二つのばねによって実現されて
いる。それらのばねは、明らかに異なった個々の弾性率
を有する。小さい弾性率をもつ長いほうのばねは、常に
前記軸体に当接しており、当該軸体に磁力に抗して、あ
るいは非常作動状態ではストッパー８５に抗してプレス
トレスを与える。短いほうのばねは、前記アンカーが通
常作動状態にあるときにだけ作用する。そうでなけれ
ば、前記軸体と短いほうのばねとの間には接触がない。
ストッパー８５は、その位置によって非常作動の際の貫
流横断面を定める。なぜならば、リング状体７１がその
後側で前記ストッパーに支持されるからである。前記ス
トッパーは、相対透磁率（比透磁率）≒１を有する非伝
導性の材料からなる。その結果、磁束についての損失及
び前記ストッパーと前記アンカーとのはりつきが生じな
い。前記ストッパーの後方にはストッパーシール部８７
が形成されており、当該ストッパーシール部がアンカー
後室８９を周囲に対して密閉する。さらに、前記ストッ
パーは、弾性的な材料からなることが有利である。
【００２５】ストッパー８５の後方には、調節ねじ９１
が取り付けられている。当該調節ねじは、ねじ部によっ
て前記ストッパーとともに軸方向に前記リング状体に対
して位置を調節され得る。この調節ねじを使って、遮断
弁装置の組み立てが完成した状態で非常作動のための貫
流横断面を無段階に調整することが可能である。その
際、それによって通常作動弁部が特記すべきほどの影響
を及ぼされることはない。なぜならば、それらの弁部
は、別個のばね８３と関連して持ち上げ(ストローク、H
ub)によって分離されているからである。そのために、
調節ねじ９１と前記アンカーの当該調節ねじ側の端部と
の間に軸方向の間隔９１ａがある。前記調節ねじと前記
ストッパーとの間には、スナップ鉤部８５ａによって結
合が作り出されている。当該結合がストッパーシール部
８７にプレストレスを与える。その代わりに、ねじ結合
あるいは押圧結合(圧縮結合、Pressverbindung)を用い
てもよい。
が取り付けられている。当該調節ねじは、ねじ部によっ
て前記ストッパーとともに軸方向に前記リング状体に対
して位置を調節され得る。この調節ねじを使って、遮断
弁装置の組み立てが完成した状態で非常作動のための貫
流横断面を無段階に調整することが可能である。その
際、それによって通常作動弁部が特記すべきほどの影響
を及ぼされることはない。なぜならば、それらの弁部
は、別個のばね８３と関連して持ち上げ(ストローク、H
ub)によって分離されているからである。そのために、
調節ねじ９１と前記アンカーの当該調節ねじ側の端部と
の間に軸方向の間隔９１ａがある。前記調節ねじと前記
ストッパーとの間には、スナップ鉤部８５ａによって結
合が作り出されている。当該結合がストッパーシール部
８７にプレストレスを与える。その代わりに、ねじ結合
あるいは押圧結合(圧縮結合、Pressverbindung)を用い
てもよい。
【００２６】通常作動弁部の調整のために、ばね支持プ
レート９３の構造形式での弾性体支持装置が用いられ
る。当該ばね支持プレートは、同様にねじ部によって、
その軸方向の位置に関して変化させられ得る。それによ
って、弾性体セット８３の弾性体プレストレスが要件に
適合させられ得る。ばね８３が通常作動弁部に向き合っ
て（反対の側に）位置することによって、当該ばね力が
通常作動弁部に関して開放方向に作用する。確かに当該
ばねも非常作動弁部について変えられるが、すでに何回
か述べたように、小さい弾性率のゆえに非常作動弁部７
７の弁挙動にはほとんど影響を持たない。
レート９３の構造形式での弾性体支持装置が用いられ
る。当該ばね支持プレートは、同様にねじ部によって、
その軸方向の位置に関して変化させられ得る。それによ
って、弾性体セット８３の弾性体プレストレスが要件に
適合させられ得る。ばね８３が通常作動弁部に向き合っ
て（反対の側に）位置することによって、当該ばね力が
通常作動弁部に関して開放方向に作用する。確かに当該
ばねも非常作動弁部について変えられるが、すでに何回
か述べたように、小さい弾性率のゆえに非常作動弁部７
７の弁挙動にはほとんど影響を持たない。
【００２７】前段階弁の調整のための別の手段として、
磁気的な導体９５の構造での調整装置が用いられる。当
該導体はリング形の形状を有し、その結果アンカー６９
の後方の空間への到達を可能にする。当該導体は、磁気
的な幅狭箇所９７に平行にバイパスに配置されている。
当該バイパスには、軸方向に相前後して導体９５と別の
部材９１、この実施形態では調節ねじ９１とが配置され
ている。当該導体が調節ねじ９１の方向にねじ部９５ａ
によって移動させられる程度において、当該調節ねじと
当該導体との間の間隔が減少する。従って、前記磁気的
な幅狭箇所は、あまり実効がない。なぜならば、磁束に
対する抵抗としての前記間隔が低下し、且つ磁束が当該
バイパスを経て流出するからである。この措置によっ
て、前記一つ（または複数）のばね８３の力に抗して
の、前記リング状体への力効果をもつ磁束が目的に合う
ように適合させられ得る。その結果、前記アンカーへの
力効果（ダイナミックエフェクト）に影響を及ぼす可能
性のある公差が補償され得る。
磁気的な導体９５の構造での調整装置が用いられる。当
該導体はリング形の形状を有し、その結果アンカー６９
の後方の空間への到達を可能にする。当該導体は、磁気
的な幅狭箇所９７に平行にバイパスに配置されている。
当該バイパスには、軸方向に相前後して導体９５と別の
部材９１、この実施形態では調節ねじ９１とが配置され
ている。当該導体が調節ねじ９１の方向にねじ部９５ａ
によって移動させられる程度において、当該調節ねじと
当該導体との間の間隔が減少する。従って、前記磁気的
な幅狭箇所は、あまり実効がない。なぜならば、磁束に
対する抵抗としての前記間隔が低下し、且つ磁束が当該
バイパスを経て流出するからである。この措置によっ
て、前記一つ（または複数）のばね８３の力に抗して
の、前記リング状体への力効果をもつ磁束が目的に合う
ように適合させられ得る。その結果、前記アンカーへの
力効果（ダイナミックエフェクト）に影響を及ぼす可能
性のある公差が補償され得る。
【００２８】より望ましい調整可能性のために、前記導
体は工具面(Werkzeugflaechen)９９をもっている。当該
工具面に、調整工具が差し込まれ得る。従って、遮断弁
装置全体は、前段階弁の作動挙動に影響を及ぼし、且つ
それによって遮断弁装置の作動挙動に影響を及ぼし得る
三つの独立の調整手段をもっている。磁束の作用及びば
ね支持プレート並びに非常作動調整のための調節ねじの
調整は機能的に互いに独立に調整され得る。
体は工具面(Werkzeugflaechen)９９をもっている。当該
工具面に、調整工具が差し込まれ得る。従って、遮断弁
装置全体は、前段階弁の作動挙動に影響を及ぼし、且つ
それによって遮断弁装置の作動挙動に影響を及ぼし得る
三つの独立の調整手段をもっている。磁束の作用及びば
ね支持プレート並びに非常作動調整のための調節ねじの
調整は機能的に互いに独立に調整され得る。
【００２９】遮断弁装置２７全体は、図２に示すよう
に、ケーシング１０１の内部に配置されている。当該ケ
ーシングは、例えばカバー１０３とポット状の収容部１
０５とを有する。その際、当該ケーシングは、磁束のた
めの帰還体(return body for the magnetic flux)の一
部を形成する。当該磁束の力は、前記アンカーの調整の
ために利用される。前記収容部は、制御室５１の一部分
並びに補償室１９への当該制御室の排出路１０７を形成
する。さらに、当該収容部は、ばね支持プレート９３の
ためのねじ結合部及び軸体７３のための第一の支持部
（軸受）１０９を提供する。第二の支持部（軸受）１１
１は、調節ねじ９１が有する。当該調節ねじは、前記カ
バーにねじ込まれている。両方の支持部は、前段階弁の
全体の大きさに関係して互いにずっと離れて位置する。
その結果、両方の支持部の中心合わせ機能が著しく有効
であると評価され得る。前記アンカーのリング状体は、
ほぼ軸体７３の中央にある。不可避の横向き力は、両方
の支持部に均等に影響をもたらす。それに加えて、摩擦
力が特に低いレベルにあるように、当該支持部の直径は
むしろ小さく構成されている。
に、ケーシング１０１の内部に配置されている。当該ケ
ーシングは、例えばカバー１０３とポット状の収容部１
０５とを有する。その際、当該ケーシングは、磁束のた
めの帰還体(return body for the magnetic flux)の一
部を形成する。当該磁束の力は、前記アンカーの調整の
ために利用される。前記収容部は、制御室５１の一部分
並びに補償室１９への当該制御室の排出路１０７を形成
する。さらに、当該収容部は、ばね支持プレート９３の
ためのねじ結合部及び軸体７３のための第一の支持部
（軸受）１０９を提供する。第二の支持部（軸受）１１
１は、調節ねじ９１が有する。当該調節ねじは、前記カ
バーにねじ込まれている。両方の支持部は、前段階弁の
全体の大きさに関係して互いにずっと離れて位置する。
その結果、両方の支持部の中心合わせ機能が著しく有効
であると評価され得る。前記アンカーのリング状体は、
ほぼ軸体７３の中央にある。不可避の横向き力は、両方
の支持部に均等に影響をもたらす。それに加えて、摩擦
力が特に低いレベルにあるように、当該支持部の直径は
むしろ小さく構成されている。
【００３０】磁束の力は、前記アンカーを弾性体セット
８３に向かって下へ向かって主段階弁の方向へ移動させ
るように向けられている。それに加えて、収容部１０５
に、前記リング状体の第一の支持部１０９側の端部で最
善の状態にされた移行部が構成されている。磁束の作用
が前記アンカーへの力展開(Kraftentfaltung)を除いて
良い状態になるように、磁気的な短絡の防止のために絶
縁部１１３が直接に前記収容部に第一の支持部の領域に
配置されている。当該絶縁部は、非伝導性の材料からな
り、それによって前記収容部からカバー１０３のスリー
ブ部分１１５への磁束の侵入が妨げられる。前記スリー
ブ部分と前記アンカーのリング状体７１との間には、比
較的大きな間隙７１ａがある。当該間隙は、ガイド部を
明白に両方の支持部１０９；１１１に限定する。前記ア
ンカーと前記スリーブ部分との間の接触は排除されてい
る。しかし、磁束の適切な移行のために、リング状体７
１における比較的に大きい周囲面が与えられる。前記絶
縁部は、例えば第一のシール部材１１３ｃを含む。当該
シール部材は、収容部１０５に向けられている。ほんと
うの絶縁体１１３ｂがぴったり接続する。当該絶縁体に
は、前記スリーブ部分に対する第二のシール部材が添え
られている。唯一つのシール部材の使用の際には、プレ
ストレス及びそれと結び付いた当該シール部材の変形に
基づいて前記アンカーのリング状体との接触が生じる可
能性があるので、二つのシール部材１１３ａ及び１１３
ｃが用いられる。ほんとうの絶縁体１１３ｂは、シール
部材１１３ａ及び１１３ｃよりも小さい内径をもってい
る。それによって、前記シール部材の一つと前記リング
状体との間の接触が排除されている。電磁コイル６７も
当該絶縁部に適合させられた。そこで、当該電磁コイル
は、鼻形突起状の付加部６７ａをもっている。当該付加
部は、シール部材１１３ｃが前記電磁コイルと収容部１
０５との間の想定される間隙内へ決して排除され（すな
わち押し込まれ）得ないことを保証する。なぜならば、
ずらされた接触面がある（すなわち、電磁コイルと収容
部との接触面が当該シール部材と収容部との接触面から
ずらされて位置している）からである。熱膨張の結果と
してのスリーブ部分１１５及び絶縁部１１３からのプレ
ストレスチェーン(支索チェーン、Verspannungskette)
内での長さ変化あるいは前記コイルの長さ変化は、間隙
の発生なしに補償される。
８３に向かって下へ向かって主段階弁の方向へ移動させ
るように向けられている。それに加えて、収容部１０５
に、前記リング状体の第一の支持部１０９側の端部で最
善の状態にされた移行部が構成されている。磁束の作用
が前記アンカーへの力展開(Kraftentfaltung)を除いて
良い状態になるように、磁気的な短絡の防止のために絶
縁部１１３が直接に前記収容部に第一の支持部の領域に
配置されている。当該絶縁部は、非伝導性の材料からな
り、それによって前記収容部からカバー１０３のスリー
ブ部分１１５への磁束の侵入が妨げられる。前記スリー
ブ部分と前記アンカーのリング状体７１との間には、比
較的大きな間隙７１ａがある。当該間隙は、ガイド部を
明白に両方の支持部１０９；１１１に限定する。前記ア
ンカーと前記スリーブ部分との間の接触は排除されてい
る。しかし、磁束の適切な移行のために、リング状体７
１における比較的に大きい周囲面が与えられる。前記絶
縁部は、例えば第一のシール部材１１３ｃを含む。当該
シール部材は、収容部１０５に向けられている。ほんと
うの絶縁体１１３ｂがぴったり接続する。当該絶縁体に
は、前記スリーブ部分に対する第二のシール部材が添え
られている。唯一つのシール部材の使用の際には、プレ
ストレス及びそれと結び付いた当該シール部材の変形に
基づいて前記アンカーのリング状体との接触が生じる可
能性があるので、二つのシール部材１１３ａ及び１１３
ｃが用いられる。ほんとうの絶縁体１１３ｂは、シール
部材１１３ａ及び１１３ｃよりも小さい内径をもってい
る。それによって、前記シール部材の一つと前記リング
状体との間の接触が排除されている。電磁コイル６７も
当該絶縁部に適合させられた。そこで、当該電磁コイル
は、鼻形突起状の付加部６７ａをもっている。当該付加
部は、シール部材１１３ｃが前記電磁コイルと収容部１
０５との間の想定される間隙内へ決して排除され（すな
わち押し込まれ）得ないことを保証する。なぜならば、
ずらされた接触面がある（すなわち、電磁コイルと収容
部との接触面が当該シール部材と収容部との接触面から
ずらされて位置している）からである。熱膨張の結果と
してのスリーブ部分１１５及び絶縁部１１３からのプレ
ストレスチェーン(支索チェーン、Verspannungskette)
内での長さ変化あるいは前記コイルの長さ変化は、間隙
の発生なしに補償される。
【００３１】遮断弁装置２７のケーシング全体は、巻き
込み部(Verrollung)１１９によってあるいは固定リング
１２１によってばらばらにならずに保たれている。この
構造ユニットは、パイプソケット２９の段部に支持され
ている。当該ケーシングの軸方向の固定のために、別の
固定リング１２３が用いられる。当該固定リングは、前
記パイプソケットの係止溝１２５にはまり込み、それに
よってスナップ結合を形成する。当該固定リングの、図
の右側に示された実施形態では、取外しは可能でない。
当該固定リングの、左側に示された変形例は、操作湾曲
部１２７をもっている。当該操作湾曲部の端部は、ケー
シング１０１の空所（すなわち、収容部１０５における
側方の開口部）へ動かされ得る。その結果、遮断弁装置
を随意に開くことが可能である。
込み部(Verrollung)１１９によってあるいは固定リング
１２１によってばらばらにならずに保たれている。この
構造ユニットは、パイプソケット２９の段部に支持され
ている。当該ケーシングの軸方向の固定のために、別の
固定リング１２３が用いられる。当該固定リングは、前
記パイプソケットの係止溝１２５にはまり込み、それに
よってスナップ結合を形成する。当該固定リングの、図
の右側に示された実施形態では、取外しは可能でない。
当該固定リングの、左側に示された変形例は、操作湾曲
部１２７をもっている。当該操作湾曲部の端部は、ケー
シング１０１の空所（すなわち、収容部１０５における
側方の開口部）へ動かされ得る。その結果、遮断弁装置
を随意に開くことが可能である。
【００３２】この関連において、導体９５及び調節ねじ
９１の直径がリング状体７１の外径よりもほんの少しだ
け大きいことに注目すべきである。さらに、本来の前段
階弁の直径が第一の支持部１０９の直径よりも大きくな
く、且つ非常作動弁７７がすべり弁として構成されてい
ることを顧慮するべきである。それによって、弁全体が
開かれまた解体される必要なしに、前記アンカーが遮断
弁装置から除去され得る。前段階弁部の区別された調整
可能性は、例えば、アンカーに作用する両方のテンショ
ン手段がそれぞれ別の端部に有効であることによって簡
単化される。ストッパー８５が電磁コイルの側の端部に
おいて調整され、前記ばね支持プレートが主段階の側の
端部において調整される。また、制御エッジ７９がスト
ッパーになるので、外側のばねは遮断弁装置から転がり
出ることができない。
９１の直径がリング状体７１の外径よりもほんの少しだ
け大きいことに注目すべきである。さらに、本来の前段
階弁の直径が第一の支持部１０９の直径よりも大きくな
く、且つ非常作動弁７７がすべり弁として構成されてい
ることを顧慮するべきである。それによって、弁全体が
開かれまた解体される必要なしに、前記アンカーが遮断
弁装置から除去され得る。前段階弁部の区別された調整
可能性は、例えば、アンカーに作用する両方のテンショ
ン手段がそれぞれ別の端部に有効であることによって簡
単化される。ストッパー８５が電磁コイルの側の端部に
おいて調整され、前記ばね支持プレートが主段階の側の
端部において調整される。また、制御エッジ７９がスト
ッパーになるので、外側のばねは遮断弁装置から転がり
出ることができない。
【００３３】図４は、図２に示す実施形態のものに本質
的に対応する。異なる点は、ハードな減衰力調整と異な
る非常作動調整を放棄していることである。この減衰弁
の場合には、通常作動弁部７５だけがある。当該通常作
動弁部は、逆の側に係合している二つの弾性体（ばね）
８４ａ；８４ｂによって軸方向に浮かんでいる状態で弁
座８１に対して保持される。調節ねじ９１によって、両
方の弾性体８４ａ；８４ｂがそれらのプレストレスに関
して調整され得る。それによって、弁座８１と通常作動
弁部との間の調整される通路横断面に対する電磁コイル
６７の磁力の関係が変化する。この変形実施形態の場合
には、磁束の調整及びばねプレストレスの調整は、ケー
シング１０１の一方側から行われ得る。なぜならば、導
体が同様にリング形状に形成されており、弾性体支持装
置、この場合には調節ねじ９１が当該導体に同心（同
軸）に配置されているからである。
的に対応する。異なる点は、ハードな減衰力調整と異な
る非常作動調整を放棄していることである。この減衰弁
の場合には、通常作動弁部７５だけがある。当該通常作
動弁部は、逆の側に係合している二つの弾性体（ばね）
８４ａ；８４ｂによって軸方向に浮かんでいる状態で弁
座８１に対して保持される。調節ねじ９１によって、両
方の弾性体８４ａ；８４ｂがそれらのプレストレスに関
して調整され得る。それによって、弁座８１と通常作動
弁部との間の調整される通路横断面に対する電磁コイル
６７の磁力の関係が変化する。この変形実施形態の場合
には、磁束の調整及びばねプレストレスの調整は、ケー
シング１０１の一方側から行われ得る。なぜならば、導
体が同様にリング形状に形成されており、弾性体支持装
置、この場合には調節ねじ９１が当該導体に同心（同
軸）に配置されているからである。
【００３４】図５には、図２に比べて簡単化された構造
が示されている。当該構造は、調節ねじの代わりに固定
したストッパー８５を有する。当該ストッパーは、挿入
リング（スペーサーリング）として、調整可能でない。
しかし、所定の高さに変化させることはできて車両大量
生産(Fahrzeugserie)のために非常に具合が良い。図２
に対する図５の構造の利点は、カバー１０３がアンカー
後室８９を完全に閉鎖することに見ることができる。当
該カバーは、そうでなければ調節ねじ９１によって覆わ
れる領域も含む。従って、図２に示すようなストッパー
シール部８７が必要とされない。前段階弁６５の通常作
動に関して並びに導体９５に関しての調整可能性は、図
２に従う機能と完全に同一である。
が示されている。当該構造は、調節ねじの代わりに固定
したストッパー８５を有する。当該ストッパーは、挿入
リング（スペーサーリング）として、調整可能でない。
しかし、所定の高さに変化させることはできて車両大量
生産(Fahrzeugserie)のために非常に具合が良い。図２
に対する図５の構造の利点は、カバー１０３がアンカー
後室８９を完全に閉鎖することに見ることができる。当
該カバーは、そうでなければ調節ねじ９１によって覆わ
れる領域も含む。従って、図２に示すようなストッパー
シール部８７が必要とされない。前段階弁６５の通常作
動に関して並びに導体９５に関しての調整可能性は、図
２に従う機能と完全に同一である。
【００３５】非常作動調整のための横断面のこの構成
は、アンカー６９のためのストッパーの種類に依存しな
いので、図６は、図３あるいは図５の一部分を示してい
る。制御エッジ７９は、アンカー６９の筒状体と共同し
て、すべり構造方式での遮断弁を構成する。弾性体セッ
ト８３の弱いほうのばねが前記アンカーを非常作動位置
へ移動させるやいなや、当該アンカーが制御エッジ７９
を覆った状態になる。その結果、この流動経路は遮断さ
れている。その代わりに非常作動一定絞り部(Notbetrie
bkonstantdrossel)７７ａが与えられている。その横断
面は、通常作動弁７５の制御エッジ８１における当該非
常作動一定絞り部に隣接（接続）している横断面よりも
小さい。非常作動挙動のためのこの解決策の大きな利点
は、補償経路（補償距離）７７ｂとして制御エッジ７９
から非常作動一定絞り部の出口までのオーバーラップが
与えられているので、当該弁部の製造の際の不可避の製
造公差が補償され得るということである。
は、アンカー６９のためのストッパーの種類に依存しな
いので、図６は、図３あるいは図５の一部分を示してい
る。制御エッジ７９は、アンカー６９の筒状体と共同し
て、すべり構造方式での遮断弁を構成する。弾性体セッ
ト８３の弱いほうのばねが前記アンカーを非常作動位置
へ移動させるやいなや、当該アンカーが制御エッジ７９
を覆った状態になる。その結果、この流動経路は遮断さ
れている。その代わりに非常作動一定絞り部(Notbetrie
bkonstantdrossel)７７ａが与えられている。その横断
面は、通常作動弁７５の制御エッジ８１における当該非
常作動一定絞り部に隣接（接続）している横断面よりも
小さい。非常作動挙動のためのこの解決策の大きな利点
は、補償経路（補償距離）７７ｂとして制御エッジ７９
から非常作動一定絞り部の出口までのオーバーラップが
与えられているので、当該弁部の製造の際の不可避の製
造公差が補償され得るということである。
【００３６】図７には、減衰力特性曲線への調整の影響
が明らかにされている。図示された減衰力特性曲線群
は、この遮断弁装置について典型的なものである。当該
特性曲線群の原点から屈曲点までの領域は、前段階弁に
よって影響を及ぼされる。前段階弁の調整の際には、ま
ず第一に、小さい電流供給及び大きい電流供給の場合に
測定点Ｑ／ｐが設定される。当該測定点が所望の調整の
ために意味がある。例えば、まず第一に測定点Ｍp1が調
べられる。流動試験台(Stroemungspruefstand)上で体積
流量（体積流れ）Ｑ1が前段階弁６５に供給される。そ
の際、減衰力特性曲線上の設定された測定点Ｍp1の圧力
ｐ1が生じなければならない。得ようとされる特性曲線
を越え、あるいは下回ると、当該測定点がばね支持プレ
ート９３の軸方向の移動によって（図２、３、５、及び
６参照）設定されたＱ値に関して持ち上げられ、あるい
は下降させられ得る。または、ｐ値が設定されている場
合には、横軸に平行に移動させられ得る。それによっ
て、すべての前段階特性曲線が影響を及ぼされる。前記
流動試験台は、ばね支持プレートを弁の解体なしに当該
試験台内に組み込まれた状態で調整することの可能性を
提供する。Ｉmaxでの測定点Ｍp2が電磁コイルの大きす
ぎる力効果（力作用）を認識させることがあり得る。導
体９５をねじをゆるめる方向に回転させることによっ
て、磁束及びそれによって前記アンカーへの力展開が低
下させられ得る。それによって、当該測定点の移動が、
矢印によって示されるような方向変化によって達成され
る。その際、異なる特性曲線の場合の当該移動は、個々
の前段階特性曲線の電流値に依存して異なった結果にな
る。原則的には、電流供給が大きい場合には前段階特性
曲線の変動が、より小さい電流供給による特性曲線の場
合よりも明らかになる。その結果、前記導体によって前
段階特性図領域全体を広げることが行われ得る。前記導
体と前記ばね支持プレートとの間のこの種の調整が、場
合によっては繰り返されねばならない。なぜならば、こ
れらの両方の調整の相互の影響がほんの少しだけあるか
らである。両方の調整可能性の組合せにおいて、設定さ
れた測定点が縦座標に関して水平に、及び垂直に移動さ
せられ得る。それによって、典型的な特性図調整に応じ
て目標に非常に近づく。
が明らかにされている。図示された減衰力特性曲線群
は、この遮断弁装置について典型的なものである。当該
特性曲線群の原点から屈曲点までの領域は、前段階弁に
よって影響を及ぼされる。前段階弁の調整の際には、ま
ず第一に、小さい電流供給及び大きい電流供給の場合に
測定点Ｑ／ｐが設定される。当該測定点が所望の調整の
ために意味がある。例えば、まず第一に測定点Ｍp1が調
べられる。流動試験台(Stroemungspruefstand)上で体積
流量（体積流れ）Ｑ1が前段階弁６５に供給される。そ
の際、減衰力特性曲線上の設定された測定点Ｍp1の圧力
ｐ1が生じなければならない。得ようとされる特性曲線
を越え、あるいは下回ると、当該測定点がばね支持プレ
ート９３の軸方向の移動によって（図２、３、５、及び
６参照）設定されたＱ値に関して持ち上げられ、あるい
は下降させられ得る。または、ｐ値が設定されている場
合には、横軸に平行に移動させられ得る。それによっ
て、すべての前段階特性曲線が影響を及ぼされる。前記
流動試験台は、ばね支持プレートを弁の解体なしに当該
試験台内に組み込まれた状態で調整することの可能性を
提供する。Ｉmaxでの測定点Ｍp2が電磁コイルの大きす
ぎる力効果（力作用）を認識させることがあり得る。導
体９５をねじをゆるめる方向に回転させることによっ
て、磁束及びそれによって前記アンカーへの力展開が低
下させられ得る。それによって、当該測定点の移動が、
矢印によって示されるような方向変化によって達成され
る。その際、異なる特性曲線の場合の当該移動は、個々
の前段階特性曲線の電流値に依存して異なった結果にな
る。原則的には、電流供給が大きい場合には前段階特性
曲線の変動が、より小さい電流供給による特性曲線の場
合よりも明らかになる。その結果、前記導体によって前
段階特性図領域全体を広げることが行われ得る。前記導
体と前記ばね支持プレートとの間のこの種の調整が、場
合によっては繰り返されねばならない。なぜならば、こ
れらの両方の調整の相互の影響がほんの少しだけあるか
らである。両方の調整可能性の組合せにおいて、設定さ
れた測定点が縦座標に関して水平に、及び垂直に移動さ
せられ得る。それによって、典型的な特性図調整に応じ
て目標に非常に近づく。
【００３７】通常作動についての調整が完了したあと
で、調節ねじ９１をねじる（相対回転させる）ことによ
って非常作動調整が行われ得る。そのために、当該調節
ねじによってストッパー８５が、所望の特性曲線が達成
されるまで移動させられる。この特性曲線は、意向に従
って、例えば中間の（平均的な）特性曲線に調整され得
る。しかし、むしろハードなあるいはソフトな傾向の特
性曲線に調整されてもよい。
で、調節ねじ９１をねじる（相対回転させる）ことによ
って非常作動調整が行われ得る。そのために、当該調節
ねじによってストッパー８５が、所望の特性曲線が達成
されるまで移動させられる。この特性曲線は、意向に従
って、例えば中間の（平均的な）特性曲線に調整され得
る。しかし、むしろハードなあるいはソフトな傾向の特
性曲線に調整されてもよい。
【００３８】特性図（特性曲線図）内における符号Ｉ＝
０によって惑わされるべきではない。なぜならば、特性
曲線Ｉ＝０は、もちろん通常作動弁によっても達成され
得るからである。そのとき当該特性曲線が前段階弁部の
内部の別の弁部によって発生させられることに注意を払
う必要がある。調整Ｉ＝０は、電流供給された特性曲線
に影響を及ぼさない。
０によって惑わされるべきではない。なぜならば、特性
曲線Ｉ＝０は、もちろん通常作動弁によっても達成され
得るからである。そのとき当該特性曲線が前段階弁部の
内部の別の弁部によって発生させられることに注意を払
う必要がある。調整Ｉ＝０は、電流供給された特性曲線
に影響を及ぼさない。
【００３９】図８は、図４に示す構造方式における減衰
弁のための減衰力特性図(characteristic damping forc
e diagramm)である。当該調整方法は、図７に従う措置
に対応する。異なる点は、非常作動弁部のための調整が
不必要であることである。選択できる一つの方法とし
て、電源異常（電流のない、Stromausfall）の場合に最
大のハードな減衰力特性曲線Ｉ≒０が使用される。当該
流動試験台は、減衰弁の別の構造と比較していくらか簡
単になっていてよい。なぜならば、弾性体支持装置がケ
ーシングにおいて外から到達可能であるからである。さ
らに、全体の構造ユニットをテストすることができるよ
うに、また場合によっては調整しなおすことができるよ
うに、前段階弁が主段階弁と一緒にも調べられ得る。
弁のための減衰力特性図(characteristic damping forc
e diagramm)である。当該調整方法は、図７に従う措置
に対応する。異なる点は、非常作動弁部のための調整が
不必要であることである。選択できる一つの方法とし
て、電源異常（電流のない、Stromausfall）の場合に最
大のハードな減衰力特性曲線Ｉ≒０が使用される。当該
流動試験台は、減衰弁の別の構造と比較していくらか簡
単になっていてよい。なぜならば、弾性体支持装置がケ
ーシングにおいて外から到達可能であるからである。さ
らに、全体の構造ユニットをテストすることができるよ
うに、また場合によっては調整しなおすことができるよ
うに、前段階弁が主段階弁と一緒にも調べられ得る。
【００４０】図９は、主段階弁に依存しない流入弁の実
現可能な減衰力特性曲線の図である。当該減衰特性曲線
は、相応の形態によってきわめて可変に維持され得る。
したがって、例えば先行開口部横断面５７ａの影響が明
らかに現れている。その際、傾斜角は、対応する、より
大きな開口によってよりフラットに維持され得る。先行
開口部横断面の特性曲線部分にはむしろ減少して推移す
る特性曲線枝(Kennlinienast)が接続する。この特性曲
線部分は、弁板のプレストレスの種類にだけ依存してお
り、並びに、当該弁板がディスクスプリングとして指定
されているならば、その弁板の力特性曲線に依存してい
る。先行開口部横断面を設けず且つ弁板５９を実際的に
平らに取り付けるならば、もちろん、必要のある場合に
は、本質的に直線状に延びる特性曲線を得ることもでき
る。破線で示された特性曲線は、先行絞り板５９ａの影
響を示す。当該先行絞り板は、高い流速の場合に、減衰
力の大きな増大をもたらす。
現可能な減衰力特性曲線の図である。当該減衰特性曲線
は、相応の形態によってきわめて可変に維持され得る。
したがって、例えば先行開口部横断面５７ａの影響が明
らかに現れている。その際、傾斜角は、対応する、より
大きな開口によってよりフラットに維持され得る。先行
開口部横断面の特性曲線部分にはむしろ減少して推移す
る特性曲線枝(Kennlinienast)が接続する。この特性曲
線部分は、弁板のプレストレスの種類にだけ依存してお
り、並びに、当該弁板がディスクスプリングとして指定
されているならば、その弁板の力特性曲線に依存してい
る。先行開口部横断面を設けず且つ弁板５９を実際的に
平らに取り付けるならば、もちろん、必要のある場合に
は、本質的に直線状に延びる特性曲線を得ることもでき
る。破線で示された特性曲線は、先行絞り板５９ａの影
響を示す。当該先行絞り板は、高い流速の場合に、減衰
力の大きな増大をもたらす。
【００４１】流入弁５５及び主段階弁３７は、液圧的に
一列に（すなわち直列に）配置されている。そのことか
ら、主段階弁を完全に目的に合致して形成することの可
能性が生じる。直列接続によって獲得される作用は、容
易に予測され得る。遮断弁装置の所望の特性図が調製さ
れる。この特性図では、主段階弁の及び前段階弁の特性
図が描かれる。減衰力差は、流入弁によって発生させら
れねばならない。例示的には、逆の経路（方法）が図７
及び図９において体積流量Ｑ7を有する点で示されてい
る。図７における体積流量Ｑ7は、減衰力値ＦQ71を生み
出す。同一の体積流量の場合に流入弁５５によって減衰
力値ＦQ72が獲得される。そのとき、両方の各減衰力値
の単純な合計が、図７に示すような共同の減衰力値ＦQ7
を生み出す。流入弁の投入は、前段階弁及び主段階弁の
特徴的な減衰力特性曲線が要件に対応しないときに、す
なわち通例指定された減衰力値が達成されないときに
は、常に特に有利である。例えば車輪振動（車輪のがた
つき、Radflattern）を妨げるために、例えば、比較的
にフラットな主段階特性曲線（しかしこの主段階特性曲
線は特に大きい体積流量Ｑxの場合にかなり大きい減衰
力が発生しなければならない）に係る需要がある。比較
的しばしば、前段階弁の特性曲線領域において比較的に
いくらか大きい減衰力が望まれる。この場合には、図９
に示された減衰力特性曲線がきわめて好適に使用され得
る。当該減衰力曲線は、まさにわずかな体積流量のとこ
ろで減衰力上昇をもたらす。しかしそのほかでは当該特
性曲線は均等に上昇する。
一列に（すなわち直列に）配置されている。そのことか
ら、主段階弁を完全に目的に合致して形成することの可
能性が生じる。直列接続によって獲得される作用は、容
易に予測され得る。遮断弁装置の所望の特性図が調製さ
れる。この特性図では、主段階弁の及び前段階弁の特性
図が描かれる。減衰力差は、流入弁によって発生させら
れねばならない。例示的には、逆の経路（方法）が図７
及び図９において体積流量Ｑ7を有する点で示されてい
る。図７における体積流量Ｑ7は、減衰力値ＦQ71を生み
出す。同一の体積流量の場合に流入弁５５によって減衰
力値ＦQ72が獲得される。そのとき、両方の各減衰力値
の単純な合計が、図７に示すような共同の減衰力値ＦQ7
を生み出す。流入弁の投入は、前段階弁及び主段階弁の
特徴的な減衰力特性曲線が要件に対応しないときに、す
なわち通例指定された減衰力値が達成されないときに
は、常に特に有利である。例えば車輪振動（車輪のがた
つき、Radflattern）を妨げるために、例えば、比較的
にフラットな主段階特性曲線（しかしこの主段階特性曲
線は特に大きい体積流量Ｑxの場合にかなり大きい減衰
力が発生しなければならない）に係る需要がある。比較
的しばしば、前段階弁の特性曲線領域において比較的に
いくらか大きい減衰力が望まれる。この場合には、図９
に示された減衰力特性曲線がきわめて好適に使用され得
る。当該減衰力曲線は、まさにわずかな体積流量のとこ
ろで減衰力上昇をもたらす。しかしそのほかでは当該特
性曲線は均等に上昇する。
【００４２】流入弁によって比較的ハードな減衰力特性
曲線に係る望みが電磁コイルのあまり大きな電流供給な
しに獲得され得ることがはっきりわかる。前段階弁の特
性曲線をいっそう急勾配にする必要があるならば、電磁
コイルがより強い電流を供給されなければならない。な
ぜならば、電磁コイルがより大きな電流供給によって前
段階弁の閉鎖運動をもたらすからである。
曲線に係る望みが電磁コイルのあまり大きな電流供給な
しに獲得され得ることがはっきりわかる。前段階弁の特
性曲線をいっそう急勾配にする必要があるならば、電磁
コイルがより強い電流を供給されなければならない。な
ぜならば、電磁コイルがより大きな電流供給によって前
段階弁の閉鎖運動をもたらすからである。
【００４３】図１０には、減衰弁、特に前段階弁６５
を、図７及び図８に示す特性曲線に従う調整にとどめて
おく措置が実現されている。主な措置の一つとして、ス
トッパー８５の後ろのストッパーシール部８７を挙げる
ことができる。当該ストッパーシール部は、弾性的な材
料からなり、且つ前記ストッパーと調節ねじ９１との間
に固定されている。
を、図７及び図８に示す特性曲線に従う調整にとどめて
おく措置が実現されている。主な措置の一つとして、ス
トッパー８５の後ろのストッパーシール部８７を挙げる
ことができる。当該ストッパーシール部は、弾性的な材
料からなり、且つ前記ストッパーと調節ねじ９１との間
に固定されている。
【００４４】プレストレス力は、固定式のケーシングの
一部であるスリーブ部分１１５と前記調節ねじとの間の
摩擦力を生じさせる。調整のために調節ねじを相対回転
させることが可能ではあるが、特記すべき摩擦モーメン
トがある。調節ねじと導体９５との間には、摩擦リング
の構造における位置調節防止装置(位置変化防止装置)１
２９が挿入されている。そのために両方の部材の少なく
とも一つが、この場合には調節ねじ９１が当該摩擦リン
グの受容のための凹所を有する。
一部であるスリーブ部分１１５と前記調節ねじとの間の
摩擦力を生じさせる。調整のために調節ねじを相対回転
させることが可能ではあるが、特記すべき摩擦モーメン
トがある。調節ねじと導体９５との間には、摩擦リング
の構造における位置調節防止装置(位置変化防止装置)１
２９が挿入されている。そのために両方の部材の少なく
とも一つが、この場合には調節ねじ９１が当該摩擦リン
グの受容のための凹所を有する。
【００４５】前記導体とケーシング１０１のカバー１０
３との間のねじ部９５ａは、ねじ固定手段によって望ま
れないゆるみを防止される。従って、前記調節ねじに対
して、一連に作用する二つの摩擦力が生じる。それらの
一つは位置調節防止装置１２９によって及び別の一つは
ストッパーシール部８７によって生じる。その際、それ
ぞれ、前記ケーシングまたはケーシングの一部が支持す
る摩擦力のためのベースとして用いられる。もちろん、
この種の固定（位置調節防止）は、図４に示す構造にも
転用され得る。
３との間のねじ部９５ａは、ねじ固定手段によって望ま
れないゆるみを防止される。従って、前記調節ねじに対
して、一連に作用する二つの摩擦力が生じる。それらの
一つは位置調節防止装置１２９によって及び別の一つは
ストッパーシール部８７によって生じる。その際、それ
ぞれ、前記ケーシングまたはケーシングの一部が支持す
る摩擦力のためのベースとして用いられる。もちろん、
この種の固定（位置調節防止）は、図４に示す構造にも
転用され得る。
【００４６】調整された磁束の固定及び非常作動のため
のストッパー位置の固定の可能性があるので、通常作動
弁部７５のための調節についての固定も行えることが有
効である。そのために、ばね支持プレート９３がテンシ
ョンスプリング（引張りばね）の構造形態における調整
防止装置１３１を備える。当該テンションスプリング
は、二つの機能を引き受ける。一方では、その端部らせ
ん部(Endwindungen)が摩擦面を形成し、他方では、当該
テンションスプリングが同様にプレストレス力ももって
いる。その結果、全体で非常に簡単な且つコスト安の調
整防止装置が提供される。
のストッパー位置の固定の可能性があるので、通常作動
弁部７５のための調節についての固定も行えることが有
効である。そのために、ばね支持プレート９３がテンシ
ョンスプリング（引張りばね）の構造形態における調整
防止装置１３１を備える。当該テンションスプリング
は、二つの機能を引き受ける。一方では、その端部らせ
ん部(Endwindungen)が摩擦面を形成し、他方では、当該
テンションスプリングが同様にプレストレス力ももって
いる。その結果、全体で非常に簡単な且つコスト安の調
整防止装置が提供される。
【図１】振動ダンパーの全体図である。
【図２】遮断弁装置の断面図である。
【図３】遮断弁装置の前段階弁の断面図である。
【図４】調節可能な磁束を有する前段階弁の断面図であ
る。
る。
【図５】非常作動調整のための固定したストッパーを有
する遮断弁装置である。
する遮断弁装置である。
【図６】経路（変位）に依存しない非常作動調整装置を
有する前段階弁である。
有する前段階弁である。
【図７】遮断弁装置の減衰力特性図である。
【図８】図３に示す弁についての減衰力特性図である。
【図９】流入弁の減衰力特性曲線である。
【図１０】調整防止装置を有する前段階弁の図である。
６９ アンカー ７５ 通常作動弁部 ７７ 非常作動弁部 ９１ 調節ねじ ９３ ばね支持プレート ９５ 磁気的な導体 ９５ａ ねじ部 ９７ 磁気的な幅狭箇所 ９９ 工具面 １０１ 遮断弁ケーシング １２９ 位置調節防止装置 １３１ 調整防止装置
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平６−294433（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−129479（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−259236（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−4045（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−254245（ＪＰ，Ａ) 実開 昭59−58270（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭61−569（ＪＰ，Ｕ) 実開 平４−67714（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭54−27944（ＪＰ，Ｂ２) 実公 昭48−38786（ＪＰ，Ｙ１) 欧州特許出願公開561404（ＥＰ，Ａ １) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F16F 9/00 - 9/58 F16K 31/06 305
Claims (13)
- 【請求項１】 減衰媒体によって満たされたシリンダー
を有し、当該シリンダーにおいてピストンを備えるピス
トン棒が軸方向に可動に形成されており、当該ピストン
が前記シリンダーを二つの作業室に分割している振動ダ
ンパーにして、減衰弁を有し、当該減衰弁の減衰力が、
電磁コイルによって磁束帰還体の内部でアンカーに少な
くとも一つの弾性体の弾性力に抗して発生させられる磁
力によって、変化させられ得る、前記振動ダンパーにお
いて、 有効な弾性力の変化を、前記減衰弁の減衰弁ストローク
位置に関連して行わすことが可能であることとさらに調
節装置を用いた前記磁束帰還体の磁気伝導率の調整可能
性により与えていることによって、前記電磁コイルの異
なる電流供給によって区別される少なくとも二つの特性
曲線の調整のための少なくとも二つの調整パラメターが
あり、前記調節装置が磁気的な幅狭箇所（９７）からな
り、当該幅狭箇所に対して磁気的な導体（９５）が並列
接続され得ること、及び 前記導体（９５）がリング状の
形状を有し、それによって前記アンカー（６９）の後方
領域への到達通路があることを特徴とする振動ダンパ
ー。 - 【請求項２】 磁束についての前記調節装置（９５；９
７）と弾性体支持装置（９１；９３）とが前記弾性力を
変化させるために互いに独立に調節可能であることを特
徴とする、請求項１に記載の振動ダンパー。 - 【請求項３】 前記弾性体支持装置（９１；９３）が前
記磁束のための調節装置に同心に配置されていることを
特徴とする、請求項２に記載の振動ダンパー。 - 【請求項４】 前記減衰弁が、非常作動調整のための弁
部（７７）と通常作動のための弁部（７５）とをもって
おり、前記弾性力が通常作動のための当該弁部に開放方
向にプレストレスを与えることを特徴とする、請求項１
に記載の振動ダンパー。 - 【請求項５】 前記導体（９５）の接続がねじ部（９５
ａ）によって行われることを特徴とする、請求項１また
は請求項２に記載の振動ダンパー。 - 【請求項６】 前記導体（９５）が調節工具のための工
具面（９９）を有することを特徴とする、請求項１に記
載の振動ダンパー。 - 【請求項７】 前記導体（９５）が遮断弁ケーシング
（１０１）の外部に配置されており、当該遮断弁ケーシ
ングが前記の磁気的な帰還体の構成要素であることを特
徴とする、請求項２に記載の振動ダンパー。 - 【請求項８】 前記導体（９５）と別の部材（９１）と
が磁束のためのバイパスにおいて軸方向に互いに相前後
して配置されており、当該別の部材に対する前記導体の
距離の変化によって前記磁束の当該バイパスが制御され
ることを特徴とする、請求項１に記載の振動ダンパー。 - 【請求項９】 前記導体（９５）が位置調節防止装置
（１２９）を有していることを特徴とする、請求項１に
記載の振動ダンパー。 - 【請求項１０】 前記弾性体支持装置（９３）が調整防
止装置（１３１）を有することを特徴とする、請求項２
に記載の振動ダンパー。 - 【請求項１１】 前記調整防止装置（１３１）が前記ケ
ーシング（１０１）に結合している部材と前記弾性体支
持装置（９３；９１）との間にあることを特徴とする、
請求項１０に記載の振動ダンパー。 - 【請求項１２】 前記調整防止装置（１３１）及び（あ
るいは）前記位置調節防止装置（１２９）が摩擦拘束的
に構成されていることを特徴とする、請求項１０に記載
の振動ダンパー。 - 【請求項１３】 前記調整防止装置（１３１）及び（あ
るいは）前記位置調節防止装置（１２９）が摩擦リング
からなることを特徴とする、請求項１２に記載の振動ダ
ンパー。
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