JP2968921B2 - Ｃｄｑスローピングフリュー柱の構造 - Google Patents
Ｃｄｑスローピングフリュー柱の構造Info
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- JP2968921B2 JP2968921B2 JP11130294A JP11130294A JP2968921B2 JP 2968921 B2 JP2968921 B2 JP 2968921B2 JP 11130294 A JP11130294 A JP 11130294A JP 11130294 A JP11130294 A JP 11130294A JP 2968921 B2 JP2968921 B2 JP 2968921B2
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- lining
- lining brick
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、コークス乾式消火（Ｃ
ＤＱ）設備に設置されるスローピングフリュー柱（以
下、Ｓ／Ｆ柱と称する。）の構造に関するものである。
ＤＱ）設備に設置されるスローピングフリュー柱（以
下、Ｓ／Ｆ柱と称する。）の構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、Ｓ／Ｆ柱は例えば図６（ａ）にお
いて符号１０１により示されているようにＣＤＱチャン
バー内に設置されそのチャンバー上部内筒を支持すると
ともに顕熱ガス１０２の通風口を確保する重要な役割を
担っている。Ｓ／Ｆ柱１０１は図６（ｂ）に示されてい
るように複数の内張レンガ１０３が積み重ねられてな
る。この内張レンガ１０３には下側にダボ１０４ａ、上
側にダボ溝１０４ｂが設けられておりそのダボ１０４ａ
とダボ溝１０４ｂとのかみ合わせにより内張レンガ１０
３のセリ出しが防止されている。
いて符号１０１により示されているようにＣＤＱチャン
バー内に設置されそのチャンバー上部内筒を支持すると
ともに顕熱ガス１０２の通風口を確保する重要な役割を
担っている。Ｓ／Ｆ柱１０１は図６（ｂ）に示されてい
るように複数の内張レンガ１０３が積み重ねられてな
る。この内張レンガ１０３には下側にダボ１０４ａ、上
側にダボ溝１０４ｂが設けられておりそのダボ１０４ａ
とダボ溝１０４ｂとのかみ合わせにより内張レンガ１０
３のセリ出しが防止されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、Ｓ／Ｆ
柱１０１は顕熱ガス１０２の通風により激しい温度変化
にさらされる。その結果、内張レンガ１０３が膨張収縮
して隣接する内張レンガ１０３にダボ１０４ａ，ダボ溝
１０４ｂを介して応力が伝わりダボ溝１０４ｂの下側に
図６（ｂ）に示されているような亀裂１０５が発生す
る。亀裂１０５は前記内張レンガ１０３の平面図である
図６（ｃ）に示されているようにダボ溝１０４ｂに沿っ
て生じる。この位置に亀裂１０５が生じる一つの原因
は、ダボ溝１０４ｂが凹状であり形状的に弱いことであ
る。もう一つの理由は、内張レンガ１０３の温度が図６
（ｃ）に示されているように炉壁面に略平行の等温線１
０６を形成しつつ炉の外側から炉内に向かって変化して
おり、温度差により生じる応力分布が炉壁面と略平行な
方向に一致するからである。亀裂１０５の程度が大きく
なると内張レンガ１０３が亀裂１０５において割れて炉
内側の先端部が図６（ｄ）に示されているように脱落す
る。従って、前記従来のＳ／Ｆ柱１０１は頻繁に更新さ
れなくてはならずＣＤＱ設備の修復周期が短くなってい
る。さらに、脱落により破損した内張レンガ１０３を取
り替えようとすると隣接する内張レンガ１０３のダボ１
０４ａが邪魔になり、内張レンガ１０３を取り替えるた
めにはそのダボ１０４ａを破壊しなければならず部分補
修が困難であった。
柱１０１は顕熱ガス１０２の通風により激しい温度変化
にさらされる。その結果、内張レンガ１０３が膨張収縮
して隣接する内張レンガ１０３にダボ１０４ａ，ダボ溝
１０４ｂを介して応力が伝わりダボ溝１０４ｂの下側に
図６（ｂ）に示されているような亀裂１０５が発生す
る。亀裂１０５は前記内張レンガ１０３の平面図である
図６（ｃ）に示されているようにダボ溝１０４ｂに沿っ
て生じる。この位置に亀裂１０５が生じる一つの原因
は、ダボ溝１０４ｂが凹状であり形状的に弱いことであ
る。もう一つの理由は、内張レンガ１０３の温度が図６
（ｃ）に示されているように炉壁面に略平行の等温線１
０６を形成しつつ炉の外側から炉内に向かって変化して
おり、温度差により生じる応力分布が炉壁面と略平行な
方向に一致するからである。亀裂１０５の程度が大きく
なると内張レンガ１０３が亀裂１０５において割れて炉
内側の先端部が図６（ｄ）に示されているように脱落す
る。従って、前記従来のＳ／Ｆ柱１０１は頻繁に更新さ
れなくてはならずＣＤＱ設備の修復周期が短くなってい
る。さらに、脱落により破損した内張レンガ１０３を取
り替えようとすると隣接する内張レンガ１０３のダボ１
０４ａが邪魔になり、内張レンガ１０３を取り替えるた
めにはそのダボ１０４ａを破壊しなければならず部分補
修が困難であった。
【０００４】また、別の従来技術として炉壁面に垂直方
向にダボ溝が設けられそのダボ溝に分離した二つの内張
レンガのダボが嵌め合わされる２分割方式のものがあっ
た。この方式によればダボ溝が炉壁面に垂直方向に設け
られているので内張レンガをダボを破壊することなく取
り替えることができるが、熱膨張収縮時の内張レンガの
セリ出しの問題や二つの内張レンガ間の目地開き発生の
問題があった。
向にダボ溝が設けられそのダボ溝に分離した二つの内張
レンガのダボが嵌め合わされる２分割方式のものがあっ
た。この方式によればダボ溝が炉壁面に垂直方向に設け
られているので内張レンガをダボを破壊することなく取
り替えることができるが、熱膨張収縮時の内張レンガの
セリ出しの問題や二つの内張レンガ間の目地開き発生の
問題があった。
【０００５】本発明は前記問題点に鑑み成されたもので
あり、内張レンガの割れを防止することのできるＣＤＱ
Ｓ／Ｆ柱の構造を提供することを目的とするものであ
る。
あり、内張レンガの割れを防止することのできるＣＤＱ
Ｓ／Ｆ柱の構造を提供することを目的とするものであ
る。
【課題を解決するための手段】本発明者らは前記課題を
達成すべく鋭意検討を重ねた結果、ダボの代わりにキー
レンガを用いることにより内張レンガの割れを効果的に
防止し得ることを見出し、本発明を完成するに至った。
達成すべく鋭意検討を重ねた結果、ダボの代わりにキー
レンガを用いることにより内張レンガの割れを効果的に
防止し得ることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００６】すなわち、第１の発明は、内張レンガを積
み重ねて炉壁の一部を形成するＣＤＱ Ｓ／Ｆ柱の構造
において、互いに積み重なり合う２つの内張レンガの接
合部にあらかじめ設けられる半割溝を合わせてできるキ
ー孔に円柱状のキーレンガを挿入し施工してなることを
特徴とするＣＤＱ Ｓ／Ｆ柱の構造に関するものであ
る。
み重ねて炉壁の一部を形成するＣＤＱ Ｓ／Ｆ柱の構造
において、互いに積み重なり合う２つの内張レンガの接
合部にあらかじめ設けられる半割溝を合わせてできるキ
ー孔に円柱状のキーレンガを挿入し施工してなることを
特徴とするＣＤＱ Ｓ／Ｆ柱の構造に関するものであ
る。
【０００７】第２の発明は、第１の発明において半割溝
が炉壁面に沿った方向に対して傾斜角を有するものであ
るＣＤＱ Ｓ／Ｆ柱の構造に関するものである。
が炉壁面に沿った方向に対して傾斜角を有するものであ
るＣＤＱ Ｓ／Ｆ柱の構造に関するものである。
【０００８】第３の発明は、第２の発明において傾斜角
が２０°以上であるＣＤＱ Ｓ／Ｆ柱の構造に関するも
のである。
が２０°以上であるＣＤＱ Ｓ／Ｆ柱の構造に関するも
のである。
【０００９】第４の発明は、第１乃至３の発明において
キーレンガの周囲にセラミックファイバーが巻き付けら
れるＣＤＱ Ｓ／Ｆ柱の構造に関するものである。
キーレンガの周囲にセラミックファイバーが巻き付けら
れるＣＤＱ Ｓ／Ｆ柱の構造に関するものである。
【００１０】
【作用】第１の発明によれば、内張レンガの膨張収縮に
よる応力がキーレンガの介在により隣接する内張レンガ
に伝わりにくく、その結果、内張レンガの亀裂発生，割
れが防止される。また、積み重なり合っている２つの内
張レンガのそれぞれの半割溝にキーレンガが嵌まるので
内張レンガのセリ出しが防止される。また、内張レンガ
が先端部の脱落等破損した場合、キーレンガを抜き差し
することにより破損した内張レンガのみを取り替えるこ
とができる、すなわちＣＤＱ Ｓ／Ｆ柱の部分的補修を
容易に行うことができる。
よる応力がキーレンガの介在により隣接する内張レンガ
に伝わりにくく、その結果、内張レンガの亀裂発生，割
れが防止される。また、積み重なり合っている２つの内
張レンガのそれぞれの半割溝にキーレンガが嵌まるので
内張レンガのセリ出しが防止される。また、内張レンガ
が先端部の脱落等破損した場合、キーレンガを抜き差し
することにより破損した内張レンガのみを取り替えるこ
とができる、すなわちＣＤＱ Ｓ／Ｆ柱の部分的補修を
容易に行うことができる。
【００１１】第２，３の発明によれば、半割溝が炉壁面
に沿った方向に対して傾斜角を有し、炉壁面と平行に形
成される等温線と半割溝との方向がずれているため、半
割溝の凹形状により割れ易い部分と温度分布により割れ
易い部分が一致していないので内張レンガの割れが抑制
される。また、傾斜していることから半割溝の断面積が
増加しておりそれだけ応力が低下していることからも内
張レンガの割れが抑えられる。傾斜角が２０°より小さ
いと割れ抑制の効果が実質的に得られない。
に沿った方向に対して傾斜角を有し、炉壁面と平行に形
成される等温線と半割溝との方向がずれているため、半
割溝の凹形状により割れ易い部分と温度分布により割れ
易い部分が一致していないので内張レンガの割れが抑制
される。また、傾斜していることから半割溝の断面積が
増加しておりそれだけ応力が低下していることからも内
張レンガの割れが抑えられる。傾斜角が２０°より小さ
いと割れ抑制の効果が実質的に得られない。
【００１２】第４の発明によれば、キーレンガの周囲に
セラミックファイバーが巻き付けられているので、内張
レンガの膨張収縮による応力がセラミックファイバーに
より吸収され内張レンガに亀裂が生じない。
セラミックファイバーが巻き付けられているので、内張
レンガの膨張収縮による応力がセラミックファイバーに
より吸収され内張レンガに亀裂が生じない。
【００１３】
【実施例】次に、本発明によるＣＤＱ Ｓ／Ｆ柱の構造
の具体的実施例について図面を参照しつつ説明する。
の具体的実施例について図面を参照しつつ説明する。
【００１４】図１に本発明の一実施例によるＣＤＱ Ｓ
／Ｆ柱の構造に用いられる内張レンガ１が示されてい
る。図１（ａ）は平面図であり、図１（ｂ）は側面図で
ある。この内張レンガ１はＡで示す側の面が炉内に向き
炉壁面を形成するように積み重ねられる。内張レンガ１
の上側および下側には半割溝２，２が設けられている。
半割溝２は炉壁面に平行ではなく傾斜角θを持つように
設けられている。半割溝２は、端部欠け防止のために図
１（ａ）中に示すＡ−Ｂ間，Ｃ−Ｄ間の距離がそれぞれ
１００ｍｍ以上となるような位置に設けられることが望
ましい。
／Ｆ柱の構造に用いられる内張レンガ１が示されてい
る。図１（ａ）は平面図であり、図１（ｂ）は側面図で
ある。この内張レンガ１はＡで示す側の面が炉内に向き
炉壁面を形成するように積み重ねられる。内張レンガ１
の上側および下側には半割溝２，２が設けられている。
半割溝２は炉壁面に平行ではなく傾斜角θを持つように
設けられている。半割溝２は、端部欠け防止のために図
１（ａ）中に示すＡ−Ｂ間，Ｃ−Ｄ間の距離がそれぞれ
１００ｍｍ以上となるような位置に設けられることが望
ましい。
【００１５】また、図２に前記内張レンガと組み合わさ
れて用いられるキーレンガ１１が示されている。キーレ
ンガ１１は図２（ａ）に示されているように円柱形のも
のであり、その材質は限定されないが前記内張レンガ１
と同じであることが都合良い。キーレンガ１１には図２
（ｂ）に示されるように緩衝用のセラミックファイバー
１２が巻き付けられ緩衝キーレンガ１０とされている。
この緩衝キーレンガ１０のＹ−Ｙ断面図が図２（ｃ）に
示されている。セラミックファイバー１２の厚さは特に
限定されないが例えば３ｍｍ程度とされる。セラミック
ファイバー１２は通常、キーレンガ１１の両端部が支持
された状態でキーレンガ１１に巻き付けられるので、図
２（ｂ）に示されているようにキーレンガ１１の両端部
を残すように巻き付けられることが多い。
れて用いられるキーレンガ１１が示されている。キーレ
ンガ１１は図２（ａ）に示されているように円柱形のも
のであり、その材質は限定されないが前記内張レンガ１
と同じであることが都合良い。キーレンガ１１には図２
（ｂ）に示されるように緩衝用のセラミックファイバー
１２が巻き付けられ緩衝キーレンガ１０とされている。
この緩衝キーレンガ１０のＹ−Ｙ断面図が図２（ｃ）に
示されている。セラミックファイバー１２の厚さは特に
限定されないが例えば３ｍｍ程度とされる。セラミック
ファイバー１２は通常、キーレンガ１１の両端部が支持
された状態でキーレンガ１１に巻き付けられるので、図
２（ｂ）に示されているようにキーレンガ１１の両端部
を残すように巻き付けられることが多い。
【００１６】前記内張レンガ１と緩衝キーレンガ１０が
組み合わされ、図３に示されているように内張レンガ１
が斜めに積み重ねられる。内張レンガ１の下側の半割溝
２が下側の内張レンガ１の上側の半割溝２と合わされて
キー孔５が形成され、キー孔５に前記緩衝キーレンガ１
０が挿入されている。緩衝キーレンガ１０の挿入状態が
平面図である図４に示されている。図４において緩衝キ
ーレンガ１０の長さは半割溝２の長さと略同じであるが
いずれかが長くてもよい。
組み合わされ、図３に示されているように内張レンガ１
が斜めに積み重ねられる。内張レンガ１の下側の半割溝
２が下側の内張レンガ１の上側の半割溝２と合わされて
キー孔５が形成され、キー孔５に前記緩衝キーレンガ１
０が挿入されている。緩衝キーレンガ１０の挿入状態が
平面図である図４に示されている。図４において緩衝キ
ーレンガ１０の長さは半割溝２の長さと略同じであるが
いずれかが長くてもよい。
【００１７】このように緩衝キーレンガ１０が上側の内
張レンガ１と下側の内張レンガ１の半割溝２，２に嵌ま
っていることにより上側の内張レンガ１と下側の内張レ
ンガ１とが拘束し合って内張レンガのセリ出しが防止さ
れる。また、各内張レンガ１は内張レンガ１と分離した
部材である緩衝キーレンガ１０の介在により拘束し合っ
ているので、ある内張レンガ１が熱により膨張収縮した
場合、他の隣接する内張レンガにその膨張収縮による応
力が直接伝わらないのでその隣接する内張レンガに亀裂
が発生しにくい。特に緩衝キーレンガ１０はセラミッッ
クファイバー１２が巻き付けられているので、セラミッ
クファイバー１２により応力が吸収緩和され、半割溝２
の底の部分に前記従来技術のような亀裂が発生すること
が効果的に防止される。
張レンガ１と下側の内張レンガ１の半割溝２，２に嵌ま
っていることにより上側の内張レンガ１と下側の内張レ
ンガ１とが拘束し合って内張レンガのセリ出しが防止さ
れる。また、各内張レンガ１は内張レンガ１と分離した
部材である緩衝キーレンガ１０の介在により拘束し合っ
ているので、ある内張レンガ１が熱により膨張収縮した
場合、他の隣接する内張レンガにその膨張収縮による応
力が直接伝わらないのでその隣接する内張レンガに亀裂
が発生しにくい。特に緩衝キーレンガ１０はセラミッッ
クファイバー１２が巻き付けられているので、セラミッ
クファイバー１２により応力が吸収緩和され、半割溝２
の底の部分に前記従来技術のような亀裂が発生すること
が効果的に防止される。
【００１８】また、内張レンガ１には、炉内と炉の外側
との温度差により図１（ａ）に一点鎖線で示されている
ように炉壁面に略平行な等温線４が形成される。この温
度分布により生じる応力により内張レンガ１は炉壁面に
平行な線に沿って割れ易い。しかしながら、半割溝２は
炉壁面に対して傾斜角θを有するように設けられている
ので、形状的に亀裂の発生し易い半割溝２の底部に温度
差が原因で亀裂発生が助長されるということがなく内張
レンガ１の割れが抑制される。
との温度差により図１（ａ）に一点鎖線で示されている
ように炉壁面に略平行な等温線４が形成される。この温
度分布により生じる応力により内張レンガ１は炉壁面に
平行な線に沿って割れ易い。しかしながら、半割溝２は
炉壁面に対して傾斜角θを有するように設けられている
ので、形状的に亀裂の発生し易い半割溝２の底部に温度
差が原因で亀裂発生が助長されるということがなく内張
レンガ１の割れが抑制される。
【００１９】傾斜角θと内張レンガ１の割れ易さとの関
係を実証するために、長さ（図１（ａ）におけるＡ−Ｄ
の長さ）が４００ｍｍのものについて種々の半割溝２の
傾斜角θにおいて曲げ強さを測定した。この測定は各内
張レンガ１を１５００℃の保持した電気炉で加熱したの
ち行った。測定結果が曲げ強さ比として図５のグラフに
示されている。このグラフに示されているように傾斜角
θが大きいほど曲げ強さが大きくなり内張レンガ１の割
れが発生しにくくなることがわかる。これは半割溝２の
傾斜角θが大きくなると半割溝２の長さが大きくなり半
割溝２に沿った内張レンガ１の断面積が大きくなって割
れにくくなるからである。
係を実証するために、長さ（図１（ａ）におけるＡ−Ｄ
の長さ）が４００ｍｍのものについて種々の半割溝２の
傾斜角θにおいて曲げ強さを測定した。この測定は各内
張レンガ１を１５００℃の保持した電気炉で加熱したの
ち行った。測定結果が曲げ強さ比として図５のグラフに
示されている。このグラフに示されているように傾斜角
θが大きいほど曲げ強さが大きくなり内張レンガ１の割
れが発生しにくくなることがわかる。これは半割溝２の
傾斜角θが大きくなると半割溝２の長さが大きくなり半
割溝２に沿った内張レンガ１の断面積が大きくなって割
れにくくなるからである。
【００２０】しかしながら、傾斜角θを大きくしすぎる
と図１（ａ）に示されている上側の半割溝２と下側の半
割溝２とがＡ−Ｄ方向において重なり合って曲げ強さが
低下するので傾斜角θを一定値以下に抑えなければなら
ない。この一定値は図１（ａ）に示されるＢ−Ｃの長さ
により決まる。Ａ−Ｂ，Ｃ−Ｄの長さは１００ｍｍ以上
になるように確保されるので結局内張レンガ１の長さ
（Ａ−Ｄ）により前記一定値が左右される。実験例とし
て、長さ（Ａ−Ｄ）が４００ｍｍ，５５０ｍｍの内張レ
ンガ１のＡ−ＢおよびＣ−Ｄの長さをそれぞれ１００ｍ
ｍとし傾斜角θを変化させたものについて前述のように
曲げ強さを測定した。結果が表１に示されている。図５
と同様に、表１から傾斜角θを設けることにより傾斜さ
せない（θが０°）場合より大きな曲げ強さが得られ、
傾斜角θが大きいほど曲げ強さが大きいことがわかる。
但し、長さ（Ａ−Ｄ）が４００ｍｍの場合は、前述のよ
うに上側の半割溝２と下側の半割溝２とが重ならないた
めにθは２５°以下に抑えられ、５５０ｍｍの場合は３
５°以下に抑えられる。また、実験例２では傾斜角θが
２０°にされているが、これより角度が小さいと実質的
な割れ防止の効果が得られないからである。
と図１（ａ）に示されている上側の半割溝２と下側の半
割溝２とがＡ−Ｄ方向において重なり合って曲げ強さが
低下するので傾斜角θを一定値以下に抑えなければなら
ない。この一定値は図１（ａ）に示されるＢ−Ｃの長さ
により決まる。Ａ−Ｂ，Ｃ−Ｄの長さは１００ｍｍ以上
になるように確保されるので結局内張レンガ１の長さ
（Ａ−Ｄ）により前記一定値が左右される。実験例とし
て、長さ（Ａ−Ｄ）が４００ｍｍ，５５０ｍｍの内張レ
ンガ１のＡ−ＢおよびＣ−Ｄの長さをそれぞれ１００ｍ
ｍとし傾斜角θを変化させたものについて前述のように
曲げ強さを測定した。結果が表１に示されている。図５
と同様に、表１から傾斜角θを設けることにより傾斜さ
せない（θが０°）場合より大きな曲げ強さが得られ、
傾斜角θが大きいほど曲げ強さが大きいことがわかる。
但し、長さ（Ａ−Ｄ）が４００ｍｍの場合は、前述のよ
うに上側の半割溝２と下側の半割溝２とが重ならないた
めにθは２５°以下に抑えられ、５５０ｍｍの場合は３
５°以下に抑えられる。また、実験例２では傾斜角θが
２０°にされているが、これより角度が小さいと実質的
な割れ防止の効果が得られないからである。
【００２１】前述の実験例で用いた長さ４００ｍｍ，５
５０ｍｍの各内張レンガ１と、図６に示されている従来
技術の内張レンガと、前述の２分割方式の内張レンガと
について、それぞれＣＤＱ Ｓ／Ｆ柱の脱落が生じるま
での耐用年数を測定した。その結果、２分割方式では２
年程度で脱落が生じ、図６に示す従来技術では３〜４で
脱落が生じるが、前記実験例では傾斜角θを設けると表
１に示されるように６〜７年経過しなければ脱落が生じ
ないことが確認され、本発明の実施例のＣＤＱＳ／Ｆ柱
の構造により長寿命化が図れることがわかった。
５０ｍｍの各内張レンガ１と、図６に示されている従来
技術の内張レンガと、前述の２分割方式の内張レンガと
について、それぞれＣＤＱ Ｓ／Ｆ柱の脱落が生じるま
での耐用年数を測定した。その結果、２分割方式では２
年程度で脱落が生じ、図６に示す従来技術では３〜４で
脱落が生じるが、前記実験例では傾斜角θを設けると表
１に示されるように６〜７年経過しなければ脱落が生じ
ないことが確認され、本発明の実施例のＣＤＱＳ／Ｆ柱
の構造により長寿命化が図れることがわかった。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【発明の効果】第１の発明によれば、キーレンガにより
内張レンガのセリ出しが防止されつつ内張レンガの亀裂
発生，割れが防止される。また、破損した内張レンガの
みを容易に取り替えることができ、ＣＤＱ Ｓ／Ｆ柱の
部分的補修が容易になる。
内張レンガのセリ出しが防止されつつ内張レンガの亀裂
発生，割れが防止される。また、破損した内張レンガの
みを容易に取り替えることができ、ＣＤＱ Ｓ／Ｆ柱の
部分的補修が容易になる。
【００２４】第２，３の発明によれば、半割溝の形状に
よる割れ易さと温度分布による割れ易さの位置が一致し
ておらず、半割溝の断面積増加により応力が低下してい
るので内張レンガの割れが抑制される。
よる割れ易さと温度分布による割れ易さの位置が一致し
ておらず、半割溝の断面積増加により応力が低下してい
るので内張レンガの割れが抑制される。
【００２５】第４の発明によれば、内張レンガの膨張収
縮による応力がセラミックファイバーにより吸収され内
張レンガに亀裂が生じない。
縮による応力がセラミックファイバーにより吸収され内
張レンガに亀裂が生じない。
【図１】図１は、本発明の一実施例に用いられる内張レ
ンガの平面図および側面図である。
ンガの平面図および側面図である。
【図２】図２は、本発明の一実施例に用いられるキーレ
ンガの斜視図および断面図である。
ンガの斜視図および断面図である。
【図３】図３は、本発明の一実施例にかかるＣＤＱ Ｓ
／Ｆ柱の構造を示す斜視図である。
／Ｆ柱の構造を示す斜視図である。
【図４】図４は、図３の構造においてキーレンガが内張
レンガに挿入されている状態を示す平面図である。
レンガに挿入されている状態を示す平面図である。
【図５】図５は、半割溝の角度と曲げ強度比との関係を
表すグラフである。
表すグラフである。
【図６】図６は、従来のＳ／Ｆ柱の問題点を説明する図
である。
である。
１ 内張レンガ ２ 半割溝 ３ 先端部 ４ 等温線 ５ キー孔 １０ 緩衝キーレンガ １１ キーレンガ １２ セラミックファイバー
フロントページの続き (72)発明者 柴田 佳時 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵 株式会社名古屋製鐵所内 (72)発明者 中島 正人 兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号 ハリマセラミック株式会社内 (72)発明者 大塚 俊宏 兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号 ハリマセラミック株式会社内 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C10B 39/02 F27D 1/00 F27D 1/04
Claims (4)
- 【請求項１】 内張レンガを積み重ねて炉壁の一部を形
成するＣＤＱスローピングフリュー柱の構造において、
互いに積み重なり合う２つの内張レンガの接合部にあら
かじめ設けられる半割溝を合わせてできるキー孔に円柱
状のキーレンガを挿入し施工してなることを特徴とする
ＣＤＱスローピングフリュー柱の構造。 - 【請求項２】 前記半割溝は炉壁面に沿った方向に対し
て傾斜角を有するものである請求項１に記載のＣＤＱス
ローピングフリュー柱の構造。 - 【請求項３】 前記傾斜角が２０°以上である請求項２
に記載のＣＤＱスローピングフリュー柱の構造。 - 【請求項４】 前記キーレンガの周囲にセラミックファ
イバーが巻き付けられる請求項１乃至３のうちのいずれ
かに記載のＣＤＱスローピングフリュー柱の構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11130294A JP2968921B2 (ja) | 1994-05-25 | 1994-05-25 | Ｃｄｑスローピングフリュー柱の構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11130294A JP2968921B2 (ja) | 1994-05-25 | 1994-05-25 | Ｃｄｑスローピングフリュー柱の構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07316561A JPH07316561A (ja) | 1995-12-05 |
| JP2968921B2 true JP2968921B2 (ja) | 1999-11-02 |
Family
ID=14557784
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11130294A Expired - Lifetime JP2968921B2 (ja) | 1994-05-25 | 1994-05-25 | Ｃｄｑスローピングフリュー柱の構造 |
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| JP (1) | JP2968921B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN107129814A (zh) * | 2017-01-01 | 2017-09-05 | 安徽马钢工程技术集团有限公司 | 一种干熄焦炉耐火内衬双斜道及其砌筑的工艺方法 |
| JP6960158B2 (ja) * | 2017-12-19 | 2021-11-05 | 日本特殊炉材株式会社 | 自己伸長性を有する成型物 |
-
1994
- 1994-05-25 JP JP11130294A patent/JP2968921B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07316561A (ja) | 1995-12-05 |
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